RU2325711C1 - Mini fuel element of nuclear reactor - Google Patents
Mini fuel element of nuclear reactor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2325711C1 RU2325711C1 RU2006137826/06A RU2006137826A RU2325711C1 RU 2325711 C1 RU2325711 C1 RU 2325711C1 RU 2006137826/06 A RU2006137826/06 A RU 2006137826/06A RU 2006137826 A RU2006137826 A RU 2006137826A RU 2325711 C1 RU2325711 C1 RU 2325711C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pyrocarbon
- layer
- density
- carbide
- nuclear reactor
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 20
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910026551 ZrC Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- OTCHGXYCWNXDOA-UHFFFAOYSA-N [C].[Zr] Chemical compound [C].[Zr] OTCHGXYCWNXDOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000004005 microsphere Substances 0.000 claims description 14
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 6
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 5
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- OOAWCECZEHPMBX-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);uranium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[U+4] OOAWCECZEHPMBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- FCTBKIHDJGHPPO-UHFFFAOYSA-N uranium dioxide Inorganic materials O=[U]=O FCTBKIHDJGHPPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 229910052792 caesium Inorganic materials 0.000 description 2
- TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N caesium atom Chemical compound [Cs] TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 229910007926 ZrCl Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910003465 moissanite Inorganic materials 0.000 description 1
- UTDLAEPMVCFGRJ-UHFFFAOYSA-N plutonium dihydrate Chemical compound O.O.[Pu] UTDLAEPMVCFGRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FLDALJIYKQCYHH-UHFFFAOYSA-N plutonium(IV) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[Pu+4] FLDALJIYKQCYHH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000002296 pyrolytic carbon Substances 0.000 description 1
- 102200052313 rs9282831 Human genes 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 1
- ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N thorium dioxide Chemical compound O=[Th]=O ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 zirconium carbides Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
Description
1. Область техники, к которой относится изобретение1. The technical field to which the invention relates.
Изобретение относится к области ядерной энергетики, в частности к микротвэлам ядерного реактора.The invention relates to the field of nuclear energy, in particular to the microfuel of a nuclear reactor.
2. Уровень техники2. The level of technology
Микротвэл ядерного реактора - это топливная микросфера из твердого материала, в качестве которого применяется двуокись урана, двуокись плутония, двуокись тория, со слоями защитного покрытия (см., например, Allen P.L., Ford L.N., Shennan J.V., Nuclear fuel coated particle Development in the Reactor fuel element laboratories of the U.K. atomic energy authority, Nucl. Technol., Vol.35, September, 1977, p.246-253).A nuclear reactor microfuel is a fuel microsphere made of solid material, which is uranium dioxide, plutonium dioxide, thorium dioxide, with protective coating layers (see, for example, Allen PL, Ford LN, Shennan JV, Nuclear fuel coated particle Development in the Reactor fuel element laboratories of the UK atomic energy authority, Nucl. Technol., Vol. 35, September, 1977, p. 246-253).
В качестве защитных покрытий используют пироуглерод различной плотности, карбиды кремния и циркония (см., например, Gulden T.D., Nickel H. Preface coated particle fuels, Nucl. Technol., Vol.35, September, 1977, p.206-213).As protective coatings, pyrocarbon of various densities, silicon carbides and zirconium carbides are used (see, for example, Gulden T. D., Nickel H. Preface coated particle fuels, Nucl. Technol., Vol. 35, September, 1977, p.206-213).
Высокоплотный изотропный пироуглерод служит диффузионным барьером для газообразных продуктов деления, карбидные слои являются основными силовыми слоями в микротвэле и диффузионными барьерами для твердых продуктов деления.High-density isotropic pyrocarbon serves as a diffusion barrier for gaseous fission products, carbide layers are the main force layers in a microfuel and diffusion barriers for solid fission products.
Известен микротвэл ядерного реактора, содержащий топливную микросферу из двуокиси урана и четырехслойное защитное покрытие, первый слой которого, нанесенный на топливную микросферу, выполнен из высокопористого пироуглерода плотностью 1,10 г/см3 и толщиной 97±13 мкм. Следующий, второй, слой выполнен из высокоплотного изотропного пироуглерода плотностью 1,85 г/см3 и толщиной 33±3 мкм. Третий слой выполнен из карбида кремния плотностью 3,2 г/см3 и толщиной 34±2 мкм и четвертый, наружный, слой - из высокоплотного изотропного пироуглерода плотностью 1,853 г/см и толщиной 39±3 мкм (См., например, Minato K., Sawa К., Коуа Т. et al. Fission product real ease behavior of individual coated fuel particles for high-temperature gas-cooled reactors, Nucl. Technol. Vol.131, July 2000, p.36-47).Known microfuel of a nuclear reactor containing a fuel microsphere of uranium dioxide and a four-layer protective coating, the first layer of which is deposited on the fuel microsphere, is made of highly porous pyrocarbon with a density of 1.10 g / cm 3 and a thickness of 97 ± 13 μm. The next, second, layer is made of high-density isotropic pyrocarbon with a density of 1.85 g / cm 3 and a thickness of 33 ± 3 μm. The third layer is made of silicon carbide with a density of 3.2 g / cm 3 and a thickness of 34 ± 2 μm and the fourth, outer layer is made of high-density isotropic pyrocarbon with a density of 1.85 3 g / cm and a thickness of 39 ± 3 μm (See, for example , Minato K., Sawa K., Koua T. et al. Fission product real ease behavior of individual coated fuel particles for high temperature gas-cooled reactors, Nucl. Technol. Vol. 131, July 2000, p. 36-47 )
В таком микротвэле при повышенных температурах облучения (более 1350°С) и достижении высоких значений флюенса быстрых нейтронов (более 460·1021 н/см2) увеличивается проницаемость продуктов деления, например серебра и цезия, через слой карбида кремния, что является его существенным недостатком.In such a microfuel, at elevated irradiation temperatures (more than 1350 ° C) and reaching high values of fast neutron fluence (more than 460 · 10 21 n / cm 2 ), the permeability of fission products, for example silver and cesium, through the silicon carbide layer increases, which is significant disadvantage.
С заявляемым микротвэлом этот миктротвэл совпадает по содержанию в защитном покрытии последовательно нанесенных на топливную микросферу слоев низкоплотного пироуглерода и высокоплотного изотропного пироуглерода, наличию слоя карбида кремния, а также выполнению наружного слоя из высокоплотного пироуглерода.With the claimed microfuel, this microfuel is identical in the content in the protective coating of layers of low-density pyrocarbon and high-density isotropic pyrocarbon successively deposited on the fuel microsphere, the presence of a layer of silicon carbide, and also the implementation of the outer layer of high-density pyrocarbon.
Известен также микротвэл ядерного реактора, содержащий топливную микросферу из двуокиси урана и четырехслойное защитное покрытие, первый слой которого, нанесенный на топливную микросферу, выполнен из низкоплотного пироуглерода плотностью 1,11 г/см3 и толщиной 64 мкм. Следующий, второй, слой выполнен из высокоплотного изотропного пироуглерода плотностью 1,84 г/см3 и толщиной 26 мкм. Третий слой выполнен из карбида циркония плотностью 6,6 г/см3 и толщиной 31 мкм и четвертый, наружный, слой - из высокоплотного изотропного пироуглерода плотностью 1,95 г/см3 и толщиной 55 мкм (См., например, Minato К., Fucuda К., Secino H. et al. Deterioration of ZrC-coated fuel particle caused by failure of pyrolytic carbon layer. J. Of Nucl. Mater., 252, 1998, p.13-21).Also known is a microtel of a nuclear reactor containing a fuel microsphere of uranium dioxide and a four-layer protective coating, the first layer of which is deposited on the fuel microsphere, made of low-density pyrocarbon with a density of 1.11 g / cm 3 and a thickness of 64 microns. The next, second, layer is made of high-density isotropic pyrocarbon with a density of 1.84 g / cm 3 and a thickness of 26 μm. The third layer is made of zirconium carbide with a density of 6.6 g / cm 3 and a thickness of 31 μm and the fourth, outer layer is made of high-density isotropic pyrocarbon with a density of 1.95 g / cm 3 and a thickness of 55 μm (See, for example, Minato K. , Fucuda K., Secino H. et al. Deterioration of ZrC-coated fuel particle caused by failure of pyrolytic carbon layer. J. Of Nucl. Mater., 252, 1998, p.13-21).
Недостатком этого микротвэла является повышенная проницаемость твердых продуктов деления, особенно серебра и цезия, в условиях интенсивного коррозионного воздействия выделяющегося из топливной микросферы СО на карбид циркония при разрушении второго слоя.The disadvantage of this microfuel is the increased permeability of solid fission products, especially silver and cesium, under conditions of intense corrosive attack of CO released from the fuel microsphere on zirconium carbide upon destruction of the second layer.
С заявляемым микротвэлом это миктротвэл совпадает по содержанию в защитном покрытии последовательно нанесенных на топливную микросферу слоев низкоплотного пироуглерода, высокоплотного изотропного пироуглерода, карбида циркония и наружного слоя из высокоплотного пироуглерода.With the claimed microfuel, this microfuel is identical in the content in the protective coating of the layers of low-density pyrocarbon, high-density isotropic pyrocarbon, zirconium carbide and the outer layer of high-density pyrocarbon successively deposited on the fuel microsphere.
Известен также микротвэл ядерного реактора, содержащий топливную микросферу и многослойное защитное покрытие, первый слой которого, нанесенный на топливную микросферу, выполнен из низкоплотного пироуглерода, второй слой - из высокоплотного изотропного пироуглерода, третий слой - из карбида циркония, четвертый слой - из карбида кремния и наружный слой - из высокоплотного изотропного пироуглерода (см., например, Патент Японии №3-108692, МКИ G21С 3/62, заявл. 22.09.89, опубл. 08.05.91).Also known is a microtel of a nuclear reactor containing a fuel microsphere and a multilayer protective coating, the first layer of which is deposited on the fuel microsphere made of low-density pyrocarbon, the second layer is of high-density isotropic pyrocarbon, the third layer is of zirconium carbide, the fourth layer is of silicon carbide and the outer layer is made of high-density isotropic pyrocarbon (see, for example, Japanese Patent No. 3-108692, MKI G21C 3/62, claimed 22.09.89, publ. 08.05.91).
Недостатком такого микротвэла является высокая повреждаемость карбидных слоев, особенно карбида кремния, в процессе термомеханического воздействия на микротвэл, обусловленная существенными различиями в коэффициентах линейного термического расширения ZrC и SiC и напряжениями из-за различия параметров кристаллической решетки этих материалов. (Параметр решетки карбида циркония равен 0,4697 нм, карбида кремния - 0,4358; коэффициент линейного термического расширения для карбида кремния - 7,01·10-6 град-1, для карбида кремния - 4,5·10-6 град-1).The disadvantage of this microfuel is the high damage to carbide layers, especially silicon carbide, during thermomechanical action on the microfuel due to significant differences in the coefficients of linear thermal expansion of ZrC and SiC and stresses due to differences in the crystal lattice parameters of these materials. (Zirconium carbide lattice parameter equal to 0.4697 nm, silicon carbide - 0.4358, the coefficient of linear thermal expansion for silicon carbide - 7.01 · 10 -6 deg -1, silicon carbide - 4.5 · 10 -6 deg - 1 ).
С заявляемым микротвэлом этот миктротвэл совпадает по содержанию в защитном покрытии последовательно нанесенных на топливную микросферу слоев низкоплотного пироуглерода, высокоплотного изотропного пироуглерода, карбида циркония, карбида кремния и наружного слоя из высокоплотного пироуглерода.With the claimed microfuel, this microfuel is identical in the content in the protective coating of layers of low-density pyrocarbon, high-density isotropic pyrocarbon, zirconium carbide, silicon carbide and an outer layer of high-density pyrocarbon successively deposited on the fuel microsphere.
По совокупности существенных признаков микротвэл ядерного реактора по патенту Японии №3-108692 наиболее близок к заявляемому микротвэлу и выбран в качестве прототипа.According to the set of essential features of the microtel of a nuclear reactor according to Japanese patent No. 3-108692 is closest to the claimed microtel and selected as a prototype.
3. Сущность изобретения3. The invention
Предлагаемый микротвэл ядерного реактора отличается от прототипа тем, что между слоями карбида циркония и карбида кремния микротвэл содержит слой из композиции пироуглерод-карбид кремния с содержанием кремниевой фазы 20-45 мас.%.The proposed microtel of a nuclear reactor differs from the prototype in that between the layers of zirconium carbide and silicon carbide, the microtel contains a layer of pyrocarbon-silicon carbide composition with a silicon phase content of 20-45 wt.%.
В таком микротвэле повреждаемость карбидных слоев, в частности, при термоциклировании на стадии предреакторной подготовки существенно меньше, чем в прототипе, поскольку композиция SiC-C имеет меньший по сравнению с карбидными слоями коэффициент линейного температурного расширения и, соответственно, карбидные слои испытывают меньшие напряжения, которые наиболее опасны для слоя карбида кремния, поскольку являются растягивающими. Кроме того, снижение повреждаемости предлагаемого микротвэла обусловлено и тем, что при его облучении происходящие радиационно-размерные изменения в карбидных слоях выражаются как их распухание, в то время как композиционный слой испытывает усадку.In such a microfuel, the damage to the carbide layers, in particular, during thermal cycling at the pre-reactor preparation stage, is significantly less than in the prototype, since the SiC-C composition has a lower coefficient of linear thermal expansion compared to carbide layers and, accordingly, carbide layers experience lower stresses, which the most dangerous for the silicon carbide layer, as they are tensile. In addition, the decrease in the damageability of the proposed microfuel due to the fact that when it is irradiated, the resulting radiation-dimensional changes in the carbide layers are expressed as their swelling, while the composite layer experiences shrinkage.
При содержании в композиционном слое кремниевой фазы менее 20 мас.% плотность пироуглеродной матрицы композиции SiC-C имеет значение 1,3-1,4 г/см3, а для такого материала характерны высокие скорости усадки при облучении, причем радиационно-размерные изменения в нем анизотропны, что в условиях термомеханических нагрузок также повышает вероятность разрушения прочных, но хрупких карбидных слоев.When the content of the silicon phase in the composite layer is less than 20 wt.%, The density of the pyrocarbon matrix of the SiC-C composition is 1.3-1.4 g / cm 3 , and this material is characterized by high rates of shrinkage during irradiation, and the radiation-dimensional changes in are anisotropic, which under thermomechanical loads also increases the likelihood of destruction of strong but brittle carbide layers.
При содержании в композиционном слое кремниевой фазы более 45 мас.% слой подвержен сегрегационным процессам, становится неоднородным по коэффициенту линейного термического расширения, что вызывает значительные, более 10%, анизотропные распухания слоя, особенно на начальных стадиях облучения.When the silicon phase in the composite layer contains more than 45 wt.%, The layer is subject to segregation processes, becomes inhomogeneous in the coefficient of linear thermal expansion, which causes significant, more than 10%, anisotropic swelling of the layer, especially in the initial stages of irradiation.
4. Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения4. Information confirming the possibility of carrying out the invention
В качестве сведений, подтверкдающих возможность осуществления предлагаемого микротвэла, приведем пример его реализации.As information confirming the possibility of implementing the proposed microfuel, we give an example of its implementation.
На топливные микросферы из диоксида урана диаметром 200 мкм в аппарате кипящего слоя последовательно осаждают шестислойное покрытие:A six-layer coating is sequentially deposited on fuel microspheres made of uranium dioxide with a diameter of 200 μm in a fluidized bed apparatus:
- Первый слой из низкоплотного пироуглерода осаждают при температуре пиролиза 1450°С, расходе Ar 600 л/час, расходе С2H2 900 л/час, длительность процесса 2,5 мин. Толщина слоя 95 мкм.- The first layer of low-density pyrocarbon is precipitated at a pyrolysis temperature of 1450 ° C, a flow rate of Ar 600 l / h, a flow rate of C 2 H 2 900 l / h, the duration of the process is 2.5 minutes. Layer thickness 95 microns.
- Второй слой из высокоплотного пироуглерода осаждают при температуре пиролиза 1330°С, расходе Ar 1200 л/час, расходе С3Н6 300 л/час, длительность процесса 7 мин. Толщина слоя 40 мкм.- A second layer of high-density pyrocarbon is precipitated at a pyrolysis temperature of 1330 ° C, a flow rate of Ar 1200 l / h, a flow rate of C 3 H 6 300 l / h, the duration of the process is 7 minutes. Layer thickness 40 microns.
- Третий слой из карбида циркония осаждают при температуре пиролиза 1500°С, расходе Ar 100 л/час, расходе Н2 1500 л/час, расходе С3Н6 6 л/час, концентрации ZrCl4 2 об.%, длительность процесса 100 мин. Толщина сдоя 35 мкм.- The third layer of zirconium carbide is precipitated at a pyrolysis temperature of 1500 ° C, a flow rate of Ar 100 l / h, a flow rate of N 2 1500 l / h, a flow rate of C 3 H 6 6 l / h, a concentration of ZrCl 4 2 vol.%, The duration of the process is 100 min The thickness of the dough is 35 microns.
- Четвертый слой из композиции SiC-C осаждают при температуре пиролиза 1350°С, расходе Н2 1500 л/час, расходе C2H2 50 л/час, расходе С3Н6 6 л/час, длительность процесса 10 мин. Толщина слоя 15 мкм.- The fourth layer from the SiC-C composition is precipitated at a pyrolysis temperature of 1350 ° C, a flow rate of N 2 1500 l / h, a flow rate of C 2 H 2 50 l / h, a flow rate of C 3 H 6 6 l / h, the duration of the process is 10 min. Layer thickness 15 microns.
- Пятый слой из карбида кремния осаждают при температуре пиролиза 1550°С, расходе Н2 1500 л/час, расходе С3Н6 6 л/час, концентрации СН3SiCl3 1,5 об.%, длительность процесса 110 мин. Толщина слоя 30 мкм.- A fifth layer of silicon carbide is precipitated at a pyrolysis temperature of 1550 ° C, a flow rate of H 2 1500 l / h, a flow rate of C 3 H 6 6 l / h, a concentration of CH 3 SiCl 3 of 1.5 vol.%, The duration of the process is 110 min. Layer thickness 30 microns.
- Шестой слой из высокоплотного пироуглерода осаждают при температуре пиролиза 1330°С, расходе Ar 1200 л/час, расходе С3Н6 350 л/час, длительность процесса 10 мин. Толщина слоя 45 мкм.- The sixth layer of high-density pyrocarbon is precipitated at a pyrolysis temperature of 1330 ° C, a flow rate of Ar 1200 l / h, a flow rate of C 3 H 6 350 l / h, the duration of the process is 10 min. Layer thickness 45 microns.
По приведенному режиму изготовлена партия микротвэлов с содержанием кремниевой фазы в композиции карбид кремния - углерод 36 мас.%.According to the given mode, a batch of microfuel with a silicon phase content in the composition of silicon carbide - carbon 36 wt.% Was made.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006137826/06A RU2325711C1 (en) | 2006-10-26 | 2006-10-26 | Mini fuel element of nuclear reactor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006137826/06A RU2325711C1 (en) | 2006-10-26 | 2006-10-26 | Mini fuel element of nuclear reactor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2325711C1 true RU2325711C1 (en) | 2008-05-27 |
Family
ID=39586703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006137826/06A RU2325711C1 (en) | 2006-10-26 | 2006-10-26 | Mini fuel element of nuclear reactor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2325711C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120340911A (en) * | 2025-03-13 | 2025-07-18 | 四川大学 | An inert matrix dispersed high temperature resistant mixed moderator homogeneous fuel |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1371699A (en) * | 1972-02-18 | 1974-10-23 | Atomic Energy Authority Uk | Fission product retaining nuclear reactor fuel |
| RU2277730C1 (en) * | 2004-12-16 | 2006-06-10 | Николай Анатольевич Жуков | High-temperature uranium-graphite reactor core |
-
2006
- 2006-10-26 RU RU2006137826/06A patent/RU2325711C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1371699A (en) * | 1972-02-18 | 1974-10-23 | Atomic Energy Authority Uk | Fission product retaining nuclear reactor fuel |
| RU2277730C1 (en) * | 2004-12-16 | 2006-06-10 | Николай Анатольевич Жуков | High-temperature uranium-graphite reactor core |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120340911A (en) * | 2025-03-13 | 2025-07-18 | 四川大学 | An inert matrix dispersed high temperature resistant mixed moderator homogeneous fuel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Petti et al. | Key differences in the fabrication, irradiation and high temperature accident testing of US and German TRISO-coated particle fuel, and their implications on fuel performance | |
| US3298921A (en) | Pyrolytic carbon coated particles for nuclear applications | |
| US10573416B2 (en) | Nuclear fuel particle having a pressure vessel comprising layers of pyrolytic graphite and silicon carbide | |
| Kania et al. | Testing of HTR UO2 TRISO fuels in AVR and in material test reactors | |
| US3361638A (en) | Pyrolytic graphite and nuclear fuel particles coated therewith | |
| US3649452A (en) | Nuclear reactor fuel coated particles | |
| Wells et al. | TRISO fuel: properties and failure modes | |
| RU2325711C1 (en) | Mini fuel element of nuclear reactor | |
| RU2294569C1 (en) | Micro heat-exhausting element for nuclear reactor | |
| RU2333553C1 (en) | Particle fuel element of nuclear reactor | |
| US3335063A (en) | Multi-pyrocarbon coated nuclear fuel and poison particles and method of preparing same | |
| Tang et al. | SiC performance of coated fuel particles under high-temperature atmosphere of air | |
| RU2369925C1 (en) | Coated fuel particle for nuclear reactor | |
| RU2368964C1 (en) | Minute fuel element of nuclear reactor | |
| RU2333552C1 (en) | Particle fuel element with three-layer protective coating of fuel microsphere | |
| RU2328783C1 (en) | Coated fuel particle of nuclear reactor | |
| Porta et al. | Coated particle fuel to improve safety, design, economics in water-cooled and gas-cooled reactors | |
| RU2382423C2 (en) | Coated fuel particle for fast neutron reactor | |
| RU2603018C1 (en) | Nuclear reactor pebble | |
| RU2368966C1 (en) | Minute fuel element of nuclear reactor with double-layer protective coat of fuel microsphere | |
| RU2387030C1 (en) | Minute particle of light-water nuclear reactor | |
| Chernikov et al. | Deposition of ZrC coats on UO2 particles using the chloride process | |
| RU2370835C1 (en) | Fuel element of nuclear reactor | |
| RU2368963C1 (en) | Minute fuel element of nuclear reactor | |
| RU2603020C1 (en) | Method of making nuclear reactor pebbles |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201027 |