RU2309830C2 - Method for manufacture of tillage tool - Google Patents
Method for manufacture of tillage tool Download PDFInfo
- Publication number
- RU2309830C2 RU2309830C2 RU2005141784/02A RU2005141784A RU2309830C2 RU 2309830 C2 RU2309830 C2 RU 2309830C2 RU 2005141784/02 A RU2005141784/02 A RU 2005141784/02A RU 2005141784 A RU2005141784 A RU 2005141784A RU 2309830 C2 RU2309830 C2 RU 2309830C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- working body
- shank
- blades
- welding
- hardness
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000003971 tillage Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 13
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 6
- 238000005552 hardfacing Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 13
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 2
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Soil Working Implements (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сельскохозяйственному машиностроению, а именно к производству рабочих органов почвообрабатывающих орудий.The invention relates to agricultural machinery, namely to the production of working bodies of tillage tools.
Известен выбранный в качестве ближайшего аналога способ производства лапы (рабочего органа) культиватора согласно патенту РФ № 2259267, опубл. 2005.08.27. Способ включает в себя сварку двух фрезерованных полос (лезвий) и держателя (хвостовика) и наплавку твердого сплава на режущую кромку лапы (рабочего органа), при этом предварительно осуществляют термообработку (закалку) хвостовика и режущей кромки лезвий, а наплавку твердого сплава на режущую кромку лапы осуществляют толщиной 0,2-0,25 мм сверху по всей длине с последующей заточкой снизу. Лезвие выполняют из стали марки 50Х, которая не рекомендована для использования в условиях ударных нагрузок. Термическую обработку кромки лезвия проводят до твердости HRC 50-55 единиц. Хвостовик выполняют из стали марки 45 с закалкой до твердости HRC 40-46 единиц.A known method of production of the paw (working body) of a cultivator according to the patent of the Russian Federation No. 2259267, publ. 2005.08.27. The method includes welding of two milled strips (blades) and a holder (shank) and hardfacing of the hard alloy on the cutting edge of the paw (working body), while heat treatment (hardening) of the shank and the cutting edge of the blades is preliminarily performed, and hard alloy is deposited on the cutting edge the paws are 0.2-0.25 mm thick from above over the entire length, followed by sharpening from below. The blade is made of steel grade 50X, which is not recommended for use in conditions of shock loads. The heat treatment of the edge of the blade is carried out to a hardness of HRC 50-55 units. The shank is made of steel grade 45 with hardening to a hardness of HRC 40-46 units.
Вышеописанный способ обладает рядом недостатков.The above method has several disadvantages.
Во-первых, термической обработке подвергаются все детали по отдельности. Раздельная термическая обработка лезвий и хвостовика и требование обеспечения различной твердости, а следовательно, и различного оборудования, что обуславливает увеличение временных и энергетических затрат на термическую обработку.Firstly, all parts are individually heat treated. Separate heat treatment of the blades and the shank and the requirement to provide different hardness, and consequently, different equipment, which leads to an increase in time and energy costs for heat treatment.
Во-вторых, выполнение лезвий из высокоуглеродистой стали марки 50Х снижает упругость лезвий, а выполнение хвостовика из стали марки 45 приводит к повышенной хрупкости, что в итоге приводит к снижению прочности рабочего органа.Secondly, the implementation of blades made of high-carbon steel grade 50X reduces the elasticity of the blades, and the execution of a shank made of steel grade 45 leads to increased fragility, which ultimately leads to a decrease in the strength of the working body.
В-третьих, наплавка на кромку твердого сплава малой толщины 0,2-0,25 мм приводит к повышению шероховатости. Использование электроискрового легирования также способствует повышенной шероховатости, что снижает качество обработки почвы.Thirdly, surfacing on the edge of a hard alloy of small thickness 0.2-0.25 mm leads to an increase in roughness. The use of electrospark alloying also contributes to increased roughness, which reduces the quality of tillage.
В-четвертых, наличие остаточных сварочных напряжений в деталях способствует снижению прочности рабочего органа.Fourth, the presence of residual welding stresses in the details reduces the strength of the working body.
Изобретение направлено на решение задачи повышения прочности рабочего органа за счет повышения устойчивости к знакопеременным нагрузкам и ударам, а также снижения временных, энергетических и трудовых затрат на его изготовление.The invention is aimed at solving the problem of increasing the strength of the working body by increasing resistance to alternating loads and shocks, as well as reducing time, energy and labor costs for its manufacture.
Сущность изобретения заключается в том, что в способе изготовления рабочего органа почвообрабатывающего орудия, включающем сборку рабочего органа соединением лезвий и хвостовика путем сварки и наплавку твердого сплава на режущую кромку рабочего органа по всей длине, предлагается использовать лезвия из стали 30ХГСА или 35Г2, а хвостовик - из стали марки 09Г2С или марки ВСm3сп, а после сборки рабочего органа осуществлять его термообработку с получением твердости лезвий HRC 38-43 единиц и твердости хвостовика НВ 100-130 единиц.The essence of the invention lies in the fact that in the method of manufacturing the working body of a tillage implement, which includes assembling the working body by connecting the blades and the shank by welding and surfacing the hard alloy on the cutting edge of the working body along the entire length, it is proposed to use blades made of 30KhGSA or 35G2 steel, and the shank from steel grade 09G2S or grade BCm3sp, and after assembly of the working body, carry out its heat treatment to obtain a hardness of HRC blades of 38-43 units and a hardness of shank HB of 100-130 units.
Для наплавки может быть использован твердый сплав с карбидами, при этом наплавку на режущую кромку рабочего органа производят слоем толщиной, превышающей размер зерен карбидов и находящейся в пределах от 0,15 мм до 2 мм в зависимости от твердости режущей кромки.A hard alloy with carbides can be used for surfacing, while surfacing on the cutting edge of the working body is carried out with a layer exceeding the grain size of carbides and ranging from 0.15 mm to 2 mm depending on the hardness of the cutting edge.
Наплавка на режущую кромку рабочего органа может быть осуществлена методом порошкового газопламенного наплавления.Surfacing on the cutting edge of the working body can be carried out by the method of powder flame welding.
Перед соединением лезвий и хвостовика путем сварки может быть осуществлено их прогревание до температуры 250-300°С.Before connecting the blades and the shank by welding, they can be heated to a temperature of 250-300 ° C.
После сварки лезвий и хвостовика может быть осуществлен нагрев рабочего органа до температуры 650°С с выдержкой 15 минут для снятия остаточных сварочных напряжений.After welding of the blades and the shank, the working body can be heated to a temperature of 650 ° C with a holding time of 15 minutes to relieve residual welding stresses.
В предлагаемом способе выполнение операции термообработки рабочего органа после сварки позволяет проводить совместную (а не раздельную) термическую обработку лезвий и хвостовика, что обуславливает снижение временных, энергетических и трудовых затрат на термическую обработку.In the proposed method, the operation of heat treatment of the working body after welding allows for joint (and not separate) heat treatment of the blades and shank, which leads to a reduction in time, energy and labor costs for heat treatment.
При этом выполнение лезвий из среднеуглеродистой низколегированной стали, а хвостовика - из низкоуглеродистой стали позволяет обеспечить упругие пружинистые свойства лезвий при достаточной прочности (твердости), а хрупкость хвостовика оставить без изменения.At the same time, the blades are made of medium-carbon low-alloy steel, and the shank is made of low-carbon steel, which ensures elastic springy properties of the blades with sufficient strength (hardness), and leaves the brittleness of the shank unchanged.
Проведение термической обработки кромки рабочего органа до твердости HRC 38-43 единиц, а хвостовика - до твердости НВ 100-130 единиц способствует повышению устойчивости к знакопеременным нагрузкам при наличии ударов.Conducting heat treatment of the edge of the working body to a hardness of HRC 38-43 units, and the shank to hardness HB 100-130 units helps to increase resistance to alternating loads in the presence of impacts.
Выполнение лезвий из среднеуглеродистой низколегированной стали марки З0ХГСА или марки 35Г2, а хвостовика - из низкоуглеродистой стали марки 09Г2С или марки ВСm3сп обеспечивает оптимальное соотношение пружинистых свойств лезвий при достаточной твердости как лезвий, так и хвостовика. В результате повышается устойчивость к ударным нагрузкам, износоустойчивость и упругие свойства рабочего органа.The blades are made of medium-carbon low-alloy steel of the Z0KHGSA grade or 35G2 grade, and the shank is made of the low-carbon steel of the 09G2S or BCm3sp grade provides the optimal ratio of the springy properties of the blades with sufficient hardness of both the blades and the shank. The result is increased resistance to shock loads, wear resistance and elastic properties of the working body.
Возможность варьирования толщины слоя наплавки от размера зерен карбида обеспечивает повышение прочностных характеристик рабочего органа. Нанесение слоя наплавки методом электроискрового легирования в известном способе - ближайшем аналоге дает возможность получения слоя наплавки толщиной только 0,2-0,25 мм при высокой шероховатости, а в предлагаемом способе за счет использования метода порошкового газопламенного наплавления с применением микропорошкового сплава, включающего никелевую основу и карбиды, например, вольфрама, обеспечивается получение слоя наплавки, толщина которого превышает размеры зерна карбида и в зависимости от условий эксплуатации может варьироваться в широких пределах. При размере зерна карбида 0,038-0,125 мм толщина слоя наплавки варьируется от 0,15 мм до 2,0 мм.The ability to vary the thickness of the surfacing layer on the size of carbide grains provides an increase in the strength characteristics of the working body. The deposition of a deposition layer by the method of electrospark alloying in the known method - the closest analogue makes it possible to obtain a deposition layer of a thickness of only 0.2-0.25 mm with high roughness, and in the proposed method through the use of powder flame welding using a micropowder alloy, including a nickel base and carbides, for example, tungsten, provides a surfacing layer, the thickness of which exceeds the grain size of carbide and depending on operating conditions may vary widely. With a carbide grain size of 0.038-0.125 mm, the thickness of the surfacing layer varies from 0.15 mm to 2.0 mm.
Наплавка на режущую кромку рабочего органа методом порошкового газопламенного наплавления обеспечивает надежное соединение карбидов с основным металлом лезвий за счет жидкой диффузии при температуре наплавки 900-1100°С, устойчивость наплавки к воздействию абразивов и трения, получение поверхности, не требующей обработки (заточки), и значительную экономию карбидов. Шероховатость уменьшается, следовательно, повышается качество резки. Кроме того, такой метод наплавки дает возможность легко и просто регулировать за счет послойного наплавления толщину наплавки в широких пределах, например, от 0,15 до 2 мм.Surfacing on the cutting edge of the working body by the method of powder gas-flame deposition provides a reliable connection of carbides with the base metal of the blades due to liquid diffusion at a surfacing temperature of 900-1100 ° C, resistance to abrasion and friction, obtaining a surface that does not require processing (sharpening), and significant carbide savings. The roughness is reduced, therefore, the cutting quality is improved. In addition, this method of surfacing makes it possible to easily and simply adjust due to layer-by-layer deposition, the thickness of the surfacing in a wide range, for example, from 0.15 to 2 mm.
Прогревание лезвий и хвостовика перед сваркой до температуры 250-300°С способствует повышению качества сварки и прочности сварного соединения.Warming the blades and shank before welding to a temperature of 250-300 ° C improves the quality of welding and the strength of the welded joint.
Прогревание лезвий и хвостовика после сварки до температуры 650°С с выдержкой 15 минут обеспечивает снятие остаточных напряжений, что снижает уровень остаточных сварочных напряжений и повышает прочность и долговечность рабочего органа.Warming the blades and shank after welding to a temperature of 650 ° C with a shutter speed of 15 minutes ensures the removal of residual stresses, which reduces the level of residual welding stresses and increases the strength and durability of the working body.
На фигуре 1 приведен вид в плане рабочего органа, включающего лезвия 1, хвостовик 2 и наплавку 3 из твердого сплава. На фигуре 2 приведен фрагмент поперечного разреза лезвия 1 с наплавкой из твердого сплава, включающей карбиды 4.The figure 1 shows a view in plan of the working body, including blades 1, shank 2 and surfacing 3 of hard alloy. The figure 2 shows a fragment of a transverse section of a blade 1 with a hard alloy surfacing, including carbides 4.
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Лезвия выполняют из среднеуглеродистой низколегированной стали марки 30ХГСА или марки 35Г2, а хвостовик выполняют из низкоуглеродистой стали марки 09Г2С или марки ВСm3сп. Сборку рабочего органа производят на прихватках путем сварки лезвий 1 и хвостовика 2. Перед сваркой производят прогревание лезвий и хвостовика до температуры 250-300°С. Сварку осуществляют, например, электродами УОНИ 13/85. Накопление сваренных изделий производят в песке, после чего партия собранных изделий подвергается снятию остаточных сварочных напряжений нагревом до 650°С с выдержкой 15 минут.The blades are made of medium-carbon low-alloy steel grade 30HGSA or grade 35G2, and the shank is made of low-carbon steel grade 09G2S or grade BCm3sp. Assembly of the working body is carried out on tacks by welding the blades 1 and shank 2. Before welding, the blades and shank are heated to a temperature of 250-300 ° C. Welding is carried out, for example, with UONI 13/85 electrodes. The accumulation of welded products is carried out in sand, after which the batch of assembled products is subjected to the removal of residual welding stresses by heating to 650 ° C with a holding time of 15 minutes.
После снятия остаточных сварочных напряжений проводят термообработку рабочего органа - закалку с отпуском так, что в результате термообработки лезвия имеют твердость HRC 38-43 единиц, а хвостовик - твердость НВ 100-130 единиц. Такая термообработка значительно снижает трудоемкость, сокращает продолжительность технологического процесса и снижает расход электрической энергии, конструкция более устойчива к знакопеременным нагрузкам и ударам.After removing the residual welding stresses, the working body is heat-treated - quenched with tempering so that, as a result of heat treatment, the blades have a hardness of HRC 38-43 units, and the shank has a hardness of HB 100-130 units. Such heat treatment significantly reduces the complexity, reduces the duration of the process and reduces the consumption of electrical energy, the design is more resistant to alternating loads and shocks.
После термообработки проводят наплавку твердого сплава 3 на режущую кромку рабочего органа по всей длине, после чего производят термообработку рабочего органа. Наплавку на режущую кромку рабочего органа осуществляют с применением микропорошкового сплава с карбидами, например вольфрама, на никелевой основе, при этом толщина слоя наплавки 3 превышает размер зерен карбидов 4 и варьируется в зависимости от необходимой твердости режущей кромки, предпочтительно, в пределах от 0,15 мм до 2 мм. Наплавку на режущую кромку рабочего органа осуществляют методом порошкового газопламенного наплавления, температура наплавки 900-1100°С. Метод порошкового газопламенного наплавления обеспечивает надежное соединение карбидов с основным металлом лезвий за счет жидкой диффузии, обеспечивает создание наплавки, устойчивой к воздействию абразивов и трения, не требующей специальной обработки (заточки), а также приводит к значительной экономии карбидов.After heat treatment,
Таким образом, предлагаемый способ изготовления рабочего органа почвообрабатывающего орудия обеспечивает повышение прочности рабочего органа при одновременном снижении временных, энергетических и трудовых затрат на изготовление.Thus, the proposed method of manufacturing a working body of a tillage implement provides an increase in the strength of the working body while reducing the time, energy and labor costs of manufacturing.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005141784/02A RU2309830C2 (en) | 2005-12-22 | 2005-12-22 | Method for manufacture of tillage tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005141784/02A RU2309830C2 (en) | 2005-12-22 | 2005-12-22 | Method for manufacture of tillage tool |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005141784A RU2005141784A (en) | 2007-07-10 |
| RU2309830C2 true RU2309830C2 (en) | 2007-11-10 |
Family
ID=38316459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005141784/02A RU2309830C2 (en) | 2005-12-22 | 2005-12-22 | Method for manufacture of tillage tool |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2309830C2 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2397849C1 (en) * | 2009-03-23 | 2010-08-27 | Виктор Васильевич Иванайский | Method for manufacturing of tillage point (versions) |
| RU2410211C1 (en) * | 2009-05-12 | 2011-01-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный аграрный университет" (ФГОУ ВПО Орел ГАУ) | Procedure for strengthening cutting edges of counter-cutting plate of agricultural machine |
| RU2474098C1 (en) * | 2011-07-08 | 2013-02-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГОУ ВПО АГАУ) | Method of manufacturing of tillage lancet-type working element |
| RU2484937C2 (en) * | 2010-12-07 | 2013-06-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Брянская государственная сельскохозяйственная академия" | Method of weld reconditioning of tillage machine tools |
| EA024469B1 (en) * | 2013-07-30 | 2016-09-30 | Владимир Иванович Клименко | Method for manufacturing working member of tiller |
| RU2692152C1 (en) * | 2018-05-17 | 2019-06-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Брянский государственный аграрный университет" | Method for increasing abrasive wear resistance of plowshares cutting-and-bladed part |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3773114A (en) * | 1972-03-31 | 1973-11-20 | R Griffin | Shovel coupling |
| SU1792035A1 (en) * | 1991-02-12 | 1996-03-10 | Научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Method of electron-beam welding |
| RU2102523C1 (en) * | 1995-10-19 | 1998-01-20 | Мамыкин Сергей Михайлович | Method of depositing powdered composite alloys |
| RU2109606C1 (en) * | 1996-09-05 | 1998-04-27 | Научно-производственное объединение энергетического машиностроения им.акад.В.П.Глушко | Method of making soldered telescopic structures |
| RU2123920C1 (en) * | 1997-10-01 | 1998-12-27 | Алтайский государственный технический университет им.И.И.Ползунова | Mixture for induction welding deposition of wear-resistant material |
| RU2168883C1 (en) * | 1999-12-23 | 2001-06-20 | Соколов Анатолий Павлович | Method and apparatus for creating permanent licorice plantations as mesohalophyte on degraded irrigated soils |
| RU2183054C1 (en) * | 2001-01-09 | 2002-06-10 | Волгоградская государственная сельскохозяйственная академия | Ripper working tool |
| RU2206190C1 (en) * | 2002-02-12 | 2003-06-20 | Волгоградская государственная сельскохозяйственная академия | Cutting tillage tool |
| RU2255452C2 (en) * | 2003-03-11 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество Алтайский научно-исследовательский институт технологии машиностроения | Method of manufacture of hoe blade |
-
2005
- 2005-12-22 RU RU2005141784/02A patent/RU2309830C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3773114A (en) * | 1972-03-31 | 1973-11-20 | R Griffin | Shovel coupling |
| SU1792035A1 (en) * | 1991-02-12 | 1996-03-10 | Научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Method of electron-beam welding |
| RU2102523C1 (en) * | 1995-10-19 | 1998-01-20 | Мамыкин Сергей Михайлович | Method of depositing powdered composite alloys |
| RU2109606C1 (en) * | 1996-09-05 | 1998-04-27 | Научно-производственное объединение энергетического машиностроения им.акад.В.П.Глушко | Method of making soldered telescopic structures |
| RU2123920C1 (en) * | 1997-10-01 | 1998-12-27 | Алтайский государственный технический университет им.И.И.Ползунова | Mixture for induction welding deposition of wear-resistant material |
| RU2168883C1 (en) * | 1999-12-23 | 2001-06-20 | Соколов Анатолий Павлович | Method and apparatus for creating permanent licorice plantations as mesohalophyte on degraded irrigated soils |
| RU2183054C1 (en) * | 2001-01-09 | 2002-06-10 | Волгоградская государственная сельскохозяйственная академия | Ripper working tool |
| RU2206190C1 (en) * | 2002-02-12 | 2003-06-20 | Волгоградская государственная сельскохозяйственная академия | Cutting tillage tool |
| RU2255452C2 (en) * | 2003-03-11 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество Алтайский научно-исследовательский институт технологии машиностроения | Method of manufacture of hoe blade |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2397849C1 (en) * | 2009-03-23 | 2010-08-27 | Виктор Васильевич Иванайский | Method for manufacturing of tillage point (versions) |
| RU2410211C1 (en) * | 2009-05-12 | 2011-01-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный аграрный университет" (ФГОУ ВПО Орел ГАУ) | Procedure for strengthening cutting edges of counter-cutting plate of agricultural machine |
| RU2484937C2 (en) * | 2010-12-07 | 2013-06-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Брянская государственная сельскохозяйственная академия" | Method of weld reconditioning of tillage machine tools |
| RU2474098C1 (en) * | 2011-07-08 | 2013-02-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГОУ ВПО АГАУ) | Method of manufacturing of tillage lancet-type working element |
| EA024469B1 (en) * | 2013-07-30 | 2016-09-30 | Владимир Иванович Клименко | Method for manufacturing working member of tiller |
| RU2692152C1 (en) * | 2018-05-17 | 2019-06-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Брянский государственный аграрный университет" | Method for increasing abrasive wear resistance of plowshares cutting-and-bladed part |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005141784A (en) | 2007-07-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7631702B2 (en) | Double-coated sintered hard-faced harrow disk blades | |
| CN112469266B (en) | Cutting blade for a robotic work tool | |
| US10648051B2 (en) | Reciprocating cutting blade with cladding | |
| Kang et al. | Improving wear resistance via hardfacing of cultivator shovel | |
| RU2309830C2 (en) | Method for manufacture of tillage tool | |
| US20200370150A1 (en) | Carbide insert | |
| Spakale et al. | Influence of surface hardening processes on wear characteristics of soil working tools-a review | |
| RU2488985C2 (en) | Disc used in agriculture in particular disc used for plowing | |
| RU2274526C2 (en) | Plowshares of mean- and high-carbon steels strengthening method | |
| CN110373531B (en) | Processing method of cutting edge, member with cutting edge and tool with cutting edge | |
| CN111083946A (en) | Wear-resisting high strength rotary blade | |
| JP2002503292A (en) | Ingredients with materials that are functionally graded for improved performance | |
| CN111041161B (en) | Machining method for forming self-sharpening edge by slit type induction quenching of cutter | |
| RU2259267C2 (en) | Method of making cultivator blade | |
| RU2509165C1 (en) | Method of plough share hardening | |
| RU2270259C2 (en) | Method of strengthening of components made out of medium carbon steel and high-carbon steels | |
| RU58419U1 (en) | SOIL PROCESSING WORKING BODY | |
| Stavinskiy et al. | The use of surface strengthening to increase the wear resistance of working bodies of agricultural machines | |
| RU2796029C1 (en) | Method for hardening cutting parts of cultivator shares | |
| RU2850280C2 (en) | Method of hardening cutting parts of cultivator blades | |
| RU2692152C1 (en) | Method for increasing abrasive wear resistance of plowshares cutting-and-bladed part | |
| RU2758646C1 (en) | Method for hardening cutting parts of cultivator shares by spot electromechanical treatment | |
| RU2695857C1 (en) | Method of increasing resistance to abrasive wear of frame and resource of composite ploughshare of plow bodies | |
| CN112708849A (en) | Cutting blade for agricultural implement and method of making same | |
| JP2021536392A (en) | Scallop resistant orbital link and its manufacturing method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20100825 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141223 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20170208 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191223 |