RU2372572C2 - Heat-exchange apparatus (versions) - Google Patents
Heat-exchange apparatus (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2372572C2 RU2372572C2 RU2007143840/06A RU2007143840A RU2372572C2 RU 2372572 C2 RU2372572 C2 RU 2372572C2 RU 2007143840/06 A RU2007143840/06 A RU 2007143840/06A RU 2007143840 A RU2007143840 A RU 2007143840A RU 2372572 C2 RU2372572 C2 RU 2372572C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipes
- heat exchanger
- pipe
- exchanger according
- angle
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области теплоэнергетики, а конкретно к теплообменной аппаратуре, и может быть применено в химической, нефтехимической, энергетической и других отраслях промышленности при осуществлении гетерогенно-каталитических процессов, в том числе при получении водорода из углеводородов.The invention relates to the field of power engineering, and specifically to heat exchange equipment, and can be applied in chemical, petrochemical, energy, and other industries in the implementation of heterogeneous catalytic processes, including the production of hydrogen from hydrocarbons.
Известен теплообменный аппарат, содержащий корпус, разделенный перегородкой, имеющей отверстия, на камеры высокого и низкого давлений, и пучок тепловых труб, конденсационные участки которых размещены внутри корпуса и каждый из них заключен в соосно расположенные один в другом перфорированные конусоидальные стаканы, внутренние из которых укреплены открытыми торцами в отверстиях перегородки, наружные - снабжены механизмом вращательного движения, (а.с. СССР №826193, МКИ F28D 15/00, опубл. 30.04.1981, БИ №16). Теплообменный аппарат имеет большую металлоемкость, а наличие движущихся деталей усложняет его эксплуатацию.A heat exchanger is known, comprising a housing divided by a partition having openings into high and low pressure chambers, and a bundle of heat pipes, the condensation sections of which are placed inside the housing and each of them is enclosed in perforated cone-shaped cups coaxially arranged in one another, the inside of which are reinforced open ends in the holes of the partition, the outer ones are equipped with a rotational movement mechanism, (AS USSR No. 826193, MKI F28D 15/00, published on 04/30/1981, BI No. 16). The heat exchanger has a large metal consumption, and the presence of moving parts complicates its operation.
Известен теплообменник, состоящий из каналов для потоков теплоносителей, представляющих собой кольцевые секторы, сечения которых для нагреваемой среды постепенно увеличиваются, для охлаждаемой - постепенно уменьшаются. Скорость потоков сред вдоль поверхности теплообмена остается постоянной (заявка №10259039, Германия, F28D 9/00). Данное техническое решение применимо для ограниченного вида теплообменивающихся сред, практически с одинаковыми теплофизическими свойствами, а пропуски и накипи ликвидировать невозможно.A heat exchanger is known, consisting of channels for coolant flows, which are annular sectors, the cross sections of which for a heated medium are gradually increasing, for a cooled medium they are gradually decreasing. The flow rate of the media along the heat exchange surface remains constant (application No. 10259039, Germany, F28D 9/00). This technical solution is applicable for a limited type of heat-exchanging media, with practically the same thermophysical properties, and gaps and scale cannot be eliminated.
Известен теплообменник, представляющий собой вертикальный кожухотрубный аппарат, нижняя часть которого выполнена меньшего диаметра по сравнению с верхней поперечной перегородкой, через которую проходят охлаждающие трубы. Под этой перегородкой выполнен ряд вертикальных перегородок, обеспечивающих ускоренное и направленное движение конденсата, поступающего через проделанное в поперечной перегородке окно. Интенсивность теплоотдачи труб возрастает. Выполнение теплообменника меньшим диаметром внизу позволяет уменьшить его размеры (патент ГДР №233639, F28B 1/02, F28 13/06). Отсутствие плавно сужающейся области является недостатком данного теплообменника.A heat exchanger is known, which is a vertical shell-and-tube apparatus, the lower part of which is made of a smaller diameter compared with the upper transverse partition through which the cooling pipes pass. Under this partition, a series of vertical partitions is made, providing accelerated and directional movement of condensate entering through a window made in the transverse partition. The heat transfer rate of the pipes increases. The implementation of the heat exchanger with a smaller diameter at the bottom allows you to reduce its size (patent GDR No. 233339, F28B 1/02, F28 13/06). The absence of a smoothly narrowing region is a disadvantage of this heat exchanger.
Известен реактор, представляющий собой сосуд, выполненный в виде конуса (усеченного конуса), расширяющийся в направлении движения потока газа. В верхней части сосуда под штуцером ввода газа по его оси имеется одна или несколько распределительных сеток в виде усеченного конуса, обращенного большим основанием к сужающейся части сосуда. Под коническими сетками имеются одна или несколько плоских сеток, расположенных перпендикулярно потоку газовой смеси. Под распределительными сетками на некотором расстоянии располагается съемная корзина с перфорированным днищем, на которой установлена решетка с катализатором. Данная конструкция обеспечивает гомогенизацию газовой смеси, эффективное использование осей поверхности катализаторной решетки, и тем самым, увеличение производительности реактора. Кроме того, происходит улучшение теплового режима на решетках при одновременном повышении эффективности процесса окисления и увеличения срока службы катализаторных решеток (Пат. ЧССР №144129, кл. 12д 4/02, (B01J 9/04)). Недостатком реактора является недостаточно оптимальное использование объема.Known reactor, which is a vessel made in the form of a cone (truncated cone), expanding in the direction of gas flow. In the upper part of the vessel under the gas inlet fitting along its axis there is one or several distribution grids in the form of a truncated cone, facing a large base to the tapering part of the vessel. Under the conical grids, there are one or more flat grids located perpendicular to the flow of the gas mixture. Under the distribution grids at some distance is a removable basket with a perforated bottom, on which a grate with a catalyst is installed. This design ensures the homogenization of the gas mixture, the effective use of the axes of the surface of the catalyst lattice, and thereby increase the productivity of the reactor. In addition, there is an improvement in the thermal regime on the gratings while increasing the efficiency of the oxidation process and increasing the life of the catalyst gratings (Pat. Czechoslovakia No. 144129,
Известен кожухотрубный реактор (а.с. СССР №1088781, B01D 19/00, опубл. 30.04.1984, БИ №16), наиболее близкий к заявляемой полезной модели и принятый за прототип, состоящий из корпуса с пучком труб, закрепленных в трубных решетках, и патрубков для входа и выхода реакционной массы и теплоносителя. Каждая труба трубного пучка выполнена конически расширяющейся по ходу потока реакционной массы и снабжена кольцевыми ребрами. Поскольку корпус теплообменника выполнен в виде цилиндра с одинаковым диаметром по всей длине, в межтрубном пространстве на стороне труб малого диаметра остается зона малой производительности в процессе теплообмена. Наличие кольцевых ребер на трубах, увеличивая поверхность теплообмена, приводит к росту металлоемкости, увеличивает сопротивление потоку теплоносителя в межтрубном пространстве, ограничивая расход, что затрудняет применение реактора для процессов, протекающих со значительными тепловыми эффектами. При значительных объемных скоростях теплоносителя неизбежно появление завихрения, ухудшая теплоотдачу или теплосъем. Эффект от увеличенной теплообменной поверхности будет наблюдаться только при малых объемных скоростях теплоносителя.Known shell-and-tube reactor (AS USSR No. 1088781, B01D 19/00, publ. 04/30/1984, BI No. 16), closest to the claimed utility model and adopted for the prototype, consisting of a housing with a tube bundle fixed in tube sheets , and nozzles for entry and exit of the reaction mass and coolant. Each tube bundle tube is made conically expanding along the flow of the reaction mass and provided with annular ribs. Since the body of the heat exchanger is made in the form of a cylinder with the same diameter along the entire length, in the annular space on the side of the pipes of small diameter there remains a zone of low productivity during the heat transfer. The presence of annular ribs on the pipes, increasing the heat transfer surface, leads to an increase in metal consumption, increases the resistance to the flow of coolant in the annulus, limiting the flow rate, which complicates the use of the reactor for processes occurring with significant thermal effects. At significant volumetric velocities of the coolant, the appearance of turbulence is inevitable, worsening heat transfer or heat removal. The effect of the increased heat transfer surface will be observed only at low volumetric velocities of the coolant.
Технический результат, на достижение которого направлено предлагаемое изобретение, заключается в повышении интенсивности теплообмена при малой металлоемкости.The technical result, which the invention is directed to, is to increase the heat transfer intensity with low metal consumption.
Технический результат достигается тем, что в теплообменном аппарате (вариант 1), содержащем корпус с днищами, патрубки ввода и вывода теплоносителей в трубное и межтрубное пространства, трубные решетки, в отверстиях которых закреплены конические трубы, перегородки, образующие в межтрубном пространстве отсеки, новым является то, что корпус аппарата выполнен коническим, расширяющимся в направлении расширения труб, при этом центральные оси труб расположены под углом к центральной оси корпуса.The technical result is achieved in that in a heat exchanger (option 1), comprising a housing with bottoms, nozzles for introducing and discharging coolants into the pipe and annular spaces, pipe grids, in the openings of which conical pipes are fixed, partitions forming compartments in the annulus, is new that the casing of the apparatus is conical, expanding in the direction of expansion of the pipes, while the central axis of the pipes are at an angle to the central axis of the housing.
Угол отклонения образующих корпуса по отношению к центральной оси больше, чем углы отклонения образующих конических труб относительно своих осей в 1,5-1,6 раза.The deflection angle of the generatrix of the housing with respect to the central axis is greater than the deflection angles of the generatrix of the conical pipes relative to its axes by 1.5-1.6 times.
В теплообменном аппарате (вариант 2), содержащем корпус с днищами, патрубки ввода и вывода теплоносителей в трубное и межтрубное пространства, трубные решетки, в отверстиях которых закреплены трубы, перегородки, образующие в межтрубном пространстве отсеки, новым является то, что корпус аппарата выполнен коническим, а трубы, внутри него, выполнены цилиндрическими и расположены под углом к центральной оси корпуса, образуя пучок труб, расширяющийся в направлении расширения конического корпуса, при этом углы наклона труб, расположенных ближе к центральной оси корпуса, меньше угла наклона труб, расположенных по периферии.In a heat exchanger (option 2), which contains a housing with bottoms, pipes for introducing and discharging coolants into the pipe and annular spaces, pipe grids, in the openings of which pipes are fixed, partitions forming compartments in the annulus, the case is made conical and the pipes inside it are made cylindrical and are located at an angle to the central axis of the body, forming a bundle of pipes expanding in the direction of expansion of the conical body, while the angles of inclination of the pipes located closer to the central axis of the housing, less than the angle of inclination of the pipes located on the periphery.
Угол отклонения образующей поверхности корпуса от его центральной оси больше угла отклонения осей цилиндрических труб от центральной оси корпуса в 1,5-1,6 раза.The angle of deviation of the generatrix of the housing surface from its central axis is greater than the angle of deviation of the axes of the cylindrical pipes from the central axis of the housing by 1.5-1.6 times.
Для вариантов 1 и 2 общими признаками являются:For
- трубы выступают от наружных поверхностей трубных решеток на длину, равную диаметру трубы;- pipes protrude from the outer surfaces of the tube sheets by a length equal to the diameter of the pipe;
- на выступающих участках труб выполнены отверстия, равномерно расположенные по окружности, диаметры которых равны толщине стенки трубы;- on the protruding sections of the pipes holes are made uniformly spaced around the circumference, the diameters of which are equal to the thickness of the pipe wall;
- в трубном пучке ось центральной трубы совпадает с центральной осью теплообменного аппарата;- in the tube bundle, the axis of the central pipe coincides with the central axis of the heat exchanger;
- внутри центральной трубы размещены в кожухе термодатчики с образованием кольцевой полости, объем которой равен объему внутренней полости отдельно взятой тепловой трубы;- inside the central pipe, temperature sensors are placed in the casing with the formation of an annular cavity, the volume of which is equal to the volume of the internal cavity of a single heat pipe;
- перегородки внутри корпуса выполнены в форме сегмента круга и образуют в межтрубном пространстве отсеки одинакового объема;- the partitions inside the body are made in the form of a circle segment and form compartments of the same volume in the annulus;
- отверстия для прохождения труб в перегородках имеют выемки в виде полукругов, расположенных диаметрально противоположно друг другу.- holes for the passage of pipes in the partitions have recesses in the form of semicircles located diametrically opposite to each other.
На фиг.1 показан общий вид теплообменного аппарата без теплоизоляции; на фиг.2 - продольный разрез теплообменного аппарата (вариант 1); на фиг.3 - продольный разрез теплообменного аппарата (вариант 2); на фиг.4 - поперечный разрез по месту расположения перегородки; на фиг.5 - продольный разрез отдельной трубы (вариант 1); на фиг.6 - схема распределения потока у входа в межтрубное пространство.Figure 1 shows a General view of a heat exchanger without thermal insulation; figure 2 is a longitudinal section of a heat exchanger (option 1); figure 3 is a longitudinal section of a heat exchanger (option 2); figure 4 is a cross section at the location of the partition; figure 5 is a longitudinal section of a separate pipe (option 1); Fig.6 is a diagram of the distribution of flow at the entrance to the annulus.
Теплообменный аппарат (вариант 1) содержит конический корпус 1 с днищами 2, патрубки 3 и 4 ввода или вывода теплоносителя в трубное пространство, патрубки 5 и 6 ввода или вывода теплоносителя в межтрубное пространство, трубные решетки 7, в отверстиях которых закреплены конические трубы 8. Конусность труб 8 зависит от конкретных процессов, теплофизических свойств теплоносителей, а также материалов, из которых выполнен теплообменный аппарат. Перегородки 9 внутри корпуса 1 выполнены в форме сегмента круга (фиг.4) и образуют в межтрубном пространстве отсеки одинакового объема. Конический корпус 1 аппарата расширяется в направлении расширения труб 8, при этом их центральные оси расположены под углом к центральной оси корпуса 1. Угол отклонения образующих корпуса 1 по отношению к центральной оси больше, чем углы отклонения образующих конических труб 8 относительно своих осей в 1,5-1,6 раза.The heat exchanger (option 1) contains a
Теплообменный аппарат (вариант 2) содержит конический корпус 1 с днищами 2, патрубки 3 и 4 ввода или вывода теплоносителя в трубное пространство, патрубки 5 и 6 ввода или вывода теплоносителя в межтрубное пространство, трубные решетки 7, в отверстиях которых закреплены цилиндрические трубы 10 (фиг.3). Перегородки 9 внутри корпуса 1 выполнены в форме сегмента круга и образуют в межтрубном пространстве отсеки одинакового объема. Цилиндрические трубы 10 внутри корпуса 1 расположены под углом к центральной его оси, образуя пучок труб, расширяющийся в направлении расширения конического корпуса 1, при этом углы наклона труб 10, расположенных ближе к центральной оси корпуса 1, меньше угла наклона труб 10, расположенных по периферии. Угол отклонения образующей поверхности корпуса 1 от его центральной оси больше угла отклонения осей цилиндрических труб 10 от центральной оси корпуса в 1,5-1,6 раза.The heat exchanger (option 2) contains a
Для вариантов 1 и 2 соответственно трубы 8 и 10 выступают от наружных поверхностей трубных решеток 7 на длину, равную меньшему диаметру трубы 8 (вариант 1) и диаметру трубы 10 (вариант 2), при этом на выступающих участках соответственно труб 8 и 10 выполнены отверстия 11, равномерно расположенные по окружности, диаметры которых равны толщине стенки соответственно трубы 8 или 10. Пучок труб соответственно 8 или 10 имеет центральную трубу 12, ось которой совпадает с центральной осью теплообменного аппарата. Внутри центральной трубы 12 размещены в кожухе 13 термодатчики, с образованием кольцевой полости, объем которой равен объему внутренней полости отдельно взятой трубы соответственно 8 или 10. Отверстия 11 для прохождения труб соответственно 8 или 10 в перегородках 9 имеют выемки 14 в виде полукругов, расположенных диаметрально противоположно друг другу. Выемки 14, соприкасаясь с внешними поверхностями труб соответственно 8 или 10, образуют ряд небольших просветов вокруг них для перетекания некоторой части теплоносителя.For
Штуцеры 15 предназначены для термодатчиков, штуцер 16 - для подвижных или многозонных термодатчиков, штуцер 17 - для подсоединения дополнительных потоков, необходимых для проведения конкретных экспериментов. Так же предусмотрены приспособления 18 для различных датчиков, необходимых для проведения конкретных экспериментов (фиг.1).The
Работает теплообменный аппарат следующим образом.The heat exchanger operates as follows.
В случае организации работы аппарата прямотоком, теплоноситель трубного пространства поступает по патрубку 3 через днище большого диаметра 2 в трубы 8 (фиг.2) или 10 (фиг.3) и выходит через днище малого диаметра и патрубок 4. Теплоноситель межтрубного пространства поступает по патрубку 6 в корпус 1. Далее огибает перегородки 9 (фиг.2, 3), некоторое его количество перетекает через отверстия в перегородках 9, образованных на пересечениях труб 8 (вариант 1) или 10 (вариант 2) с перегородками 9. Выход теплоносителя осуществляется через патрубок 5.In the case of organizing the operation of the apparatus by direct flow, the coolant of the pipe space enters through
Теплообмен между двумя теплоносителями происходит через стенки труб соответственно 8 или 10. Интенсивность теплообмена вблизи входа теплоносителей определяется в основном начальной разностью температур.The heat exchange between two heat carriers occurs through the walls of the pipes, respectively 8 or 10. The heat transfer intensity near the inlet of the heat carriers is determined mainly by the initial temperature difference.
По мере продвижения теплоносителей в сторону малых диаметров корпуса 1 и труб 8 (вариант 1) или 10 (вариант 2), разность температур постепенно уменьшается; в то же время потоки теплоносителей сужаются, поступая в область постепенно уменьшающегося диаметра корпуса 1, а для варианта 1, и уменьшающегося диаметра труб 8. Следовательно, скорости потоков увеличиваются. Постепенно увеличивающиеся скорости теплоносителей компенсируют уменьшение интенсивности теплообмена, вызываемого снижением разности температур, при этом интенсивность теплообмена остается более постоянной на всей теплообменной поверхности.As the heat carriers move towards the small diameters of the
В случае организации работы теплообменника противотоком, теплоноситель трубного пространства поступает по патрубку 3 через днище большого диаметра 2 в трубы 8 или 10 и выходит через днище малого диаметра и патрубок 4. Теплоноситель межтрубного пространства поступает по патрубку 5 в корпус 1. Далее огибает перегородки 9 (фиг.2, 3), некоторое его количество перетекает через отверстия в перегородках 9, образованных на пересечениях труб 8 (вариант 1) или 10 (вариант 2) с перегородками 9. Выход теплоносителя из межтрубного пространства осуществляется через патрубок 6. В этом случае один из теплоносителей удается нагреть до более высокой температуры, чем в случае работы прямотоком, что особенно важно для высокотемпературных процессов.In the case of organizing the operation of the heat exchanger countercurrent, the coolant of the tube space enters the
В случае использования теплообменника в качестве реактора каталитических процессов со значительными тепловыми эффектами, сырье (теплоноситель) подают по патрубку 4 через верхнее малое днище 2 в трубы 8 или 10, заполненные катализатором. Теплоноситель в межтрубное пространство подают через патрубок 5, а выходит он через патрубок 6. В верхних участках труб 8 или 10, где концентрация сырья максимальная, выделение и поглощение тепла наибольшее. В этой же области конусообразные трубы 8 (вариант 1) имеют минимальные диаметры, поэтому скорость сырья максимальная. Следовательно, теплоотдача или поглощение стенками труб также максимальна.In the case of using a heat exchanger as a catalytic processes reactor with significant thermal effects, raw materials (coolant) are fed through
Более того, в этой же области, в отличие от прототипа, корпус 1 имеет наименьший диаметр. Скорость теплоносителя в межтрубном пространстве максимальная. Следовательно, теплосъем или теплопоглощение на наружных стенках труб еще более интенсивно.Moreover, in the same area, unlike the prototype, the
По мере продвижения реакционной массы по трубам 8, тепловой эффект реакции уменьшается, скорость, в связи с расширением диаметра труб 8, уменьшается, что сопровождается уменьшением тепловыделения или теплопоглощения на внутренних стеках труб. Одновременно, скорость потока теплоносителя в межтрубном пространстве, в связи с расширением корпуса 1, уменьшается, при этом уменьшается вероятность образования побочных продуктов из целевых продуктов.As the reaction mass moves through the
При пользовании теплообменника в качестве реактора каталитического получения водорода из углеводородов или из их смесей, сочетание конических труб 8 и конического корпуса 1 обеспечивает увеличение выхода водорода на 1,3-15% по сравнению с выходом, достигаемым в реакторе с цилиндрическими трубами и корпусом, имеющими неизменные диаметры по всей длине.When using a heat exchanger as a reactor for the catalytic production of hydrogen from hydrocarbons or from mixtures thereof, the combination of
Интенсивный теплообмен, более интенсивная эндотермическая реакция получения водорода из углеводородов или из их смесей в начальном периоде процесса в верхней области, где самые большие скорости потоков, быстрее, чем по классической схеме, обогащает реакционную смесь водородом. Благодаря высокой теплопроводности водорода по сравнению с парами углеводородов, средняя теплопроводность массы увеличивается, приближаясь к величине теплопроводности чистого водорода. Это приводит к более интенсивному теплообмену по всей высоте теплообменного аппарата, к повышению коэффициента его использования. Предлагаемый теплообменный аппарат позволяет проводить высокотемпературные процессы, в частности дегидрирование углеводородов, в том числе олефинов.Intensive heat transfer, a more intense endothermic reaction to produce hydrogen from hydrocarbons or from mixtures thereof in the initial period of the process in the upper region, where the highest flow rates, more quickly than in the classical scheme, enrich the reaction mixture with hydrogen. Due to the high thermal conductivity of hydrogen compared to hydrocarbon vapors, the average thermal conductivity of the mass increases, approaching the thermal conductivity of pure hydrogen. This leads to more intense heat transfer along the entire height of the heat exchanger, to an increase in its utilization. The proposed heat exchanger allows for high-temperature processes, in particular the dehydrogenation of hydrocarbons, including olefins.
Начальное соприкосновение теплоносителя с поверхностями периферийных труб с большими углами наклона, чем у близких к центру труб, происходит под углом, несколько меньшим 90 градусов. Поток быстрее и с меньшим сопротивлением распределяется в объеме около входа и выхода из межтрубного пространства. Это в сочетании с поворотами потока на перегородках и перетеканием теплоносителя через выемки на них обеспечивает более равномерную плотность потока, лучшее перемешивание и стабильную турбулентность, кроме того уменьшается общее сопротивление. В результате возникает возможность увеличивать объемную скорость теплоносителя в межтрубном пространстве, что способствует более интенсивному теплообмену.The initial contact of the coolant with the surfaces of the peripheral pipes with larger angles of inclination than at the pipes close to the center occurs at an angle slightly less than 90 degrees. The flow is faster and with less resistance distributed in the volume near the inlet and outlet of the annulus. This, combined with the rotation of the flow on the partitions and the flow of coolant through the recesses on them, provides a more uniform flow density, better mixing and stable turbulence, in addition, the overall resistance decreases. As a result, it becomes possible to increase the volumetric velocity of the coolant in the annulus, which contributes to a more intense heat transfer.
Для облегчения процессов загрузки и выгрузки катализатора из трубного пространства и закрепления сеток, удерживающих катализаторный слой, трубы 8 или 10 выполнены выступающими с поверхности трубных решеток на небольшую высоту так, чтобы на концы труб 8 или 10 можно было надеть полугибкий или гофрированный шланг. Во время эксплуатации выступающие концы труб 8 или 10 будут препятствовать появлению крупных вихрей, возникающих при отражении потока от трубных решеток. Чтобы предотвратить увеличение сопротивления, возникновение завихрений, а также для создания дополнительного фактора перемешивания реагирующей смеси, выступающие концы имеют поперечные отверстия, через которые может циркулировать сырьевая смесь.To facilitate the process of loading and unloading the catalyst from the tube space and fixing the grids holding the catalyst layer, the
При выполнении теплообменного аппарата по первому варианту - конический корпус 1 и конические трубы 8, экономия металла составит 10-12% по сравнению с прототипом, что особенно существенно, если детали изготовлены из высоколегированных сталей.When performing the heat exchanger according to the first embodiment - a
Для процессов, в ходе которых обратные реакции и превращение целевых продуктов незначительны, более эффективная модель, выполненная по второму варианту, т.е. сочетанием конического корпуса 1 с наклонными цилиндрическими трубами 10. В этом случае экономия металла составит 14-15% по сравнению с моделью теплообменника, имеющего цилиндрический корпус и цилиндрические трубы равных диаметров по всей длине при одинаковой общей мощности.For processes in which the back reactions and the conversion of the target products are insignificant, a more efficient model performed according to the second option, i.e. a combination of a
Claims (16)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007143840/06A RU2372572C2 (en) | 2007-11-26 | 2007-11-26 | Heat-exchange apparatus (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007143840/06A RU2372572C2 (en) | 2007-11-26 | 2007-11-26 | Heat-exchange apparatus (versions) |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007143840A RU2007143840A (en) | 2009-06-10 |
| RU2372572C2 true RU2372572C2 (en) | 2009-11-10 |
Family
ID=41024059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007143840/06A RU2372572C2 (en) | 2007-11-26 | 2007-11-26 | Heat-exchange apparatus (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2372572C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2570275C1 (en) * | 2014-12-12 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество криогенного машиностроения (ПАО "Криогенмаш") | Cryogenic fluid evaporator |
| RU2570281C1 (en) * | 2014-08-12 | 2015-12-10 | Дмитрий Юрьевич Мартынов | Gas-separation heat exchange unit |
| RU189136U1 (en) * | 2019-01-22 | 2019-05-14 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1048622A (en) * | 1962-05-11 | 1966-11-16 | Pierre Leclercq | Improvements in heat-exchangers |
| SU373025A1 (en) * | 1971-07-12 | 1973-03-12 | MATNIT.-C & i'iOni4O4'eH.a tor ^^^^^^ _ _ ^^ | |
| SU1088781A1 (en) * | 1982-01-06 | 1984-04-30 | Волгоградский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Shell and tube-type reactor |
| RU2011943C1 (en) * | 1992-08-31 | 1994-04-30 | Павел Николаевич Назаров | Multipass heat exchanger |
| RU2179290C1 (en) * | 2000-11-15 | 2002-02-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Конструкторское бюро химавтоматики" | Heat-exchanger |
-
2007
- 2007-11-26 RU RU2007143840/06A patent/RU2372572C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1048622A (en) * | 1962-05-11 | 1966-11-16 | Pierre Leclercq | Improvements in heat-exchangers |
| SU373025A1 (en) * | 1971-07-12 | 1973-03-12 | MATNIT.-C & i'iOni4O4'eH.a tor ^^^^^^ _ _ ^^ | |
| SU1088781A1 (en) * | 1982-01-06 | 1984-04-30 | Волгоградский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Shell and tube-type reactor |
| RU2011943C1 (en) * | 1992-08-31 | 1994-04-30 | Павел Николаевич Назаров | Multipass heat exchanger |
| RU2179290C1 (en) * | 2000-11-15 | 2002-02-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Конструкторское бюро химавтоматики" | Heat-exchanger |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2570281C1 (en) * | 2014-08-12 | 2015-12-10 | Дмитрий Юрьевич Мартынов | Gas-separation heat exchange unit |
| RU2570275C1 (en) * | 2014-12-12 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество криогенного машиностроения (ПАО "Криогенмаш") | Cryogenic fluid evaporator |
| RU189136U1 (en) * | 2019-01-22 | 2019-05-14 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007143840A (en) | 2009-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2265480C2 (en) | Reactor for realization of the exothermic or endothermic heterogeneous reactions and a method of its production | |
| US10875002B2 (en) | Isothermal reactor | |
| KR870000086B1 (en) | Reactor | |
| RU2638217C1 (en) | Compact reactor for producing synthetic hydrocarbons in fisher-tropsh process, method of activating fisher-tropsh catheter, and method of implementing fisher-tropsh synthesis in compact version with its use | |
| RU2435639C2 (en) | Isothermal reactor | |
| RU2234975C2 (en) | Radial-flow through reactor and method for processing of liquid reactant flow | |
| US6168765B1 (en) | Process and apparatus for interbed injection in plate reactor arrangement | |
| US6190624B1 (en) | Simplified plate channel reactor arrangement | |
| RU2459658C2 (en) | Reactor and method for continuous oxidative dehydration | |
| JP2001038195A (en) | Reactor provided with heat-exchanger plate | |
| RU2015135889A (en) | CATALYTIC REACTOR WITH A RADIATING WALL AND METHOD FOR CARRYING OUT THE CHEMICAL REACTION IN SUCH REACTOR | |
| RU2372572C2 (en) | Heat-exchange apparatus (versions) | |
| RU2007107174A (en) | FIXED CATALYST REACTOR | |
| JP2012521960A (en) | Steam reformer with passive heat flux control element | |
| CN112316857B (en) | Spiral fluidized slurry bed reactor | |
| RU85221U1 (en) | HEAT EXCHANGE DEVICE (OPTIONS) | |
| RU2306173C2 (en) | Method and the reactor for realization of the chemical reactions in the pseudo-isothermal conditions | |
| JPS60225632A (en) | reactor | |
| RU2006110354A (en) | REACTOR FOR HETEROGENEOUS SYNTHESIS OF CHEMICAL COMPOUNDS | |
| UA81798C2 (en) | Pseudo-isothermal radial chemical reactor and method of optimization of pseudo-isothermal catalytic reactions | |
| CN107617392B (en) | Catalytic reactor | |
| RU2457415C2 (en) | Heat exchange unit | |
| CN112316858B (en) | Spiral fluidized slurry bed reactor | |
| RU101162U1 (en) | HEAT EXCHANGE DEVICE | |
| RU2371243C1 (en) | Catalytic reactor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161127 |