RU2366880C2 - Method of heat exchange surface cleaning solid paraffins from recuperative heat exchanger integrated in unit of low-temperature natural gas separation, and aggregate for method implementation - Google Patents
Method of heat exchange surface cleaning solid paraffins from recuperative heat exchanger integrated in unit of low-temperature natural gas separation, and aggregate for method implementation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2366880C2 RU2366880C2 RU2007133174/06A RU2007133174A RU2366880C2 RU 2366880 C2 RU2366880 C2 RU 2366880C2 RU 2007133174/06 A RU2007133174/06 A RU 2007133174/06A RU 2007133174 A RU2007133174 A RU 2007133174A RU 2366880 C2 RU2366880 C2 RU 2366880C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat exchanger
- natural gas
- steaming
- recuperative heat
- low
- Prior art date
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 96
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 title claims abstract description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims description 9
- 238000010025 steaming Methods 0.000 claims abstract description 40
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 34
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 29
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 18
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 abstract description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 3
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Cleaning In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам очистки зашлакованнной поверхности теплообменной аппаратуры, используемой при низкотемпературной сепарации природного газа в газоперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for cleaning the slagged surface of heat-exchange equipment used in the low-temperature separation of natural gas in the gas processing industry.
Известен способ переработки природного газа методом низкотемпературной сепарации (НТС), включающий охлаждение газа в рекуперативном теплообменнике, затем охлаждение в дроссельном вентиле и последующий нагрев в рекуперативном теплообменнике (А.В.Язик. Системы и средства охлаждения природного газа. М.: Недра, 1986, 201 с.).A known method of processing natural gas by the method of low temperature separation (NTS), including cooling the gas in a recuperative heat exchanger, then cooling in a throttle valve and subsequent heating in a recuperative heat exchanger (A.V. Yazik. Systems and means for cooling natural gas. M .: Nedra, 1986 , 201 p.).
Недостатком известного способа является то, что при использовании природного газа, содержащего твердые парафины, происходит зашлаковывание поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника твердыми парафинами и снижение эффективности в работе установки низкотемпературной сепарации (С.А.Мальянов, Н.Н.Ивановский. Оптимизация работы установки низкотемпературной сепарации природного газа, содержащего парафины. Научная Мысль Кавказа. Северо-Кавказский Научный центр Высшей школы. Приложение N13(97), 2006 г., 339 с.)The disadvantage of this method is that when using natural gas containing solid paraffins, slagging of the heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with hard paraffins occurs and the efficiency of the low-temperature separation unit is reduced (S.A. Malyanov, N.N. Ivanovskiy. Optimization of the operation of the low-temperature separation unit natural gas containing paraffins. Scientific Thought of the Caucasus. North Caucasian Scientific Center of Higher Education. Appendix N13 (97), 2006, 339 pp.)
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к заявляемому является способ очистки теплообменной поверхности рекуперативного теплообменника от твердых парафинов с помощью пропарки и продувки зашлакованной поверхности насыщенным водяным паром при температуре Т=100°С. Поскольку температура плавления твердых парафинов не превышает 60°С, при пропарке и продувке зашлакованной поверхности теплообмена водяным паром при температуре Т=100°С происходит их расплавление и удаление, после чего эффективность рекуперативного теплообменника восстанавливается. (С.А.Мальянов, Н.Н.Ивановский. Оптимизация работы установки низкотемпературной сепарации природного газа, содержащего парафины. Научная Мысль Кавказа. Северо-Кавказский Научный центр Высшей школы. Приложение N13(97), 2006 г., 339 с.)The closest in technical essence and the achieved result to the claimed one is a method of cleaning the heat exchange surface of a recuperative heat exchanger from solid paraffins by steaming and purging the slag surface with saturated water vapor at a temperature of T = 100 ° C. Since the melting point of hard paraffins does not exceed 60 ° С, when steaming and blowing off the slagged heat exchange surface with water vapor at a temperature of Т = 100 ° С, they melt and remove, after which the efficiency of the regenerative heat exchanger is restored. (S.A. Malyanov, N.N. Ivanovskiy. Optimization of the installation of a low-temperature separation of natural gas containing paraffins. Scientific Thought of the Caucasus. North Caucasus Scientific Center of Higher Education. Appendix N13 (97), 2006, 339 pp.)
Недостатком указанного способа является то, что заранее неизвестно время, за которое происходит зашлаковывание поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника твердыми парафинами и неизвестно время, за которое происходит их расплавление и удаление из рекуперативного теплообменника с помощью водяного пара.The disadvantage of this method is that it is not known in advance the time for which slagging of the heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with hard paraffins occurs and the time for their melting and removal from the regenerative heat exchanger using water vapor is unknown.
Задачей настоящего изобретения является регламентация времени, за которое происходит зашлаковывание поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника твердыми парафинами, и регламентация времени, за которое происходит их расплавление и удаления из рекуперативного теплообменника.The objective of the present invention is to regulate the time during which slagging of the heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with hard paraffins occurs, and to regulate the time during which they melt and remove from the recuperative heat exchanger.
Сущность настоящего изобретения заключается в том, что в известном способе очистки теплообменной поверхности рекуперативного теплообменника, входящего в блок низкотемпературной сепарации природного газа, от твердых парафинов, включающем пропарку и продувку зашлакованной поверхности насыщенным водяным паром, согласно изобретению начало пропарки и продувки определяют по эмпирическому уравнениюThe essence of the present invention lies in the fact that in the known method of cleaning the heat exchange surface of a recuperative heat exchanger included in the block of low-temperature separation of natural gas from solid paraffins, including steaming and purging the slag surface with saturated water vapor, according to the invention, the beginning of steaming and purging is determined by the empirical equation
τ1=8,3·L·(l/L)2,52,τ 1 = 8.3 L · (l / L) 2.52 ,
где τ1 - время (дней), за которое зашлаковывается твердыми парафинами заданная длина теплообменной трубы l (м) рекуперативного теплообменника;where τ 1 is the time (days) during which the specified length of the heat exchanger pipe l (m) of the regenerative heat exchanger is slagged with hard paraffins;
L - штатная длина теплообменной трубы рекуперативного теплообменника, м.L is the nominal length of the heat exchanger tube of the regenerative heat exchanger, m
При этом время пропарки и продувки рекуперативного теплообменника определяют по эмпирическому уравнениюAt the same time, the steaming and purging of the regenerative heat exchanger is determined by the empirical equation
τ2=1,62·l·(100/t)1,45,τ 2 = 1.62 · l · (100 / t) 1.45 ,
где τ2 - время пропарки и продувки рекуперативного теплообменника, час;where τ 2 - time steaming and purging the regenerative heat exchanger, hour;
l - длина зашлакованной части теплообменной трубы рекуперативного теплообменника, м;l is the length of the slagged part of the heat exchange pipe of the regenerative heat exchanger, m;
t - температура насыщенного водяного пара, °С.t is the temperature of saturated water vapor, ° C.
Причем пропарку и продувку рекуперативного теплообменника выполняют путем подачи насыщенного водяного пара внутрь теплообменных труб на стороне потока природного газа высокого давления.Moreover, the steaming and purging of the recuperative heat exchanger is carried out by supplying saturated water vapor into the heat exchange tubes on the side of the high pressure natural gas stream.
Известна установка низкотемпературной сепарации природного газа (НТС), состоящая из сепаратора природного газа высокого давления, дроссельного вентиля, рекуперативного теплообменника и сепаратора природного газа низкого давления. (А.В.Язик. Системы и средства охлаждения природного газа. М.: Недра, 1986, 201 с.).A known installation of low-temperature separation of natural gas (NTS), consisting of a high pressure natural gas separator, a throttle valve, a regenerative heat exchanger and a low pressure natural gas separator. (A.V. Yazik. Systems and means for cooling natural gas. M: Nedra, 1986, 201 pp.).
Недостатком известной установки НТС является то, что при использовании природного газа, содержащего твердые парафины, происходит зашлаковывание поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника и снижение эффективности в работе установки низкотемпературной сепарации.A disadvantage of the known NTS installation is that when using natural gas containing solid paraffins, the heat exchange surface of the recuperative heat exchanger is slagged and the efficiency of the low-temperature separation installation is reduced.
Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату к заявляемой является передвижная парогенераторная установка для пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=100°С, смонтированная на грузовом автомобиле (С.А.Мальянов, Н.Н.Ивановский. Оптимизация работы установки низкотемпературной сепарации природного газа, содержащего парафины. Научная Мысль Кавказа. Северо-Кавказский научный центр Высшей школы. Приложение N13(97), 2006 г., 339 с.).The closest in technical essence and the achieved result to the claimed one is a mobile steam generator for steaming and purging the slagged heat exchange surface of a regenerative heat exchanger with saturated water vapor at a temperature of T = 100 ° C, mounted on a truck (S.A. Malyanov, N.N. Ivanovsky Optimization of the installation of a low-temperature separation unit for natural gas containing paraffins. Scientific Thought of the Caucasus. North Caucasian Scientific Center of Higher School. Appendix N13 (97), 2006, 339 pp.).
Недостатком известной установки является то, что использование передвижного парогенератора в полевых условиях вызывает значительные трудности, связанные с отключением штатной системы природного газа и подсоединением парогенератора, а также то, что по правилам техники безопасности на передвижном парогенераторе температура насыщенного водяного пара ограничивается величиной Т=100°С.A disadvantage of the known installation is that the use of a mobile steam generator in the field causes significant difficulties associated with shutting down the standard natural gas system and connecting the steam generator, as well as the fact that, according to safety regulations on a mobile steam generator, the temperature of saturated steam is limited to T = 100 ° FROM.
Задачей настоящего изобретения является разработка стационарной и простой в эксплуатации установки для пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром с температурой до 150°С, разрешенной по правилам техники безопасности к использованию в промысловых котельных.The objective of the present invention is to develop a stationary and easy-to-use installation for steaming and purging the slagged heat exchange surface of a recuperative heat exchanger with saturated steam with a temperature of up to 150 ° C, which is allowed by the safety rules for use in field boiler rooms.
Сущность настоящего изобретения заключается в том, что известная установка для пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром согласно изобретению состоит из промысловой котельной, рекуперативного теплообменника, автоматических клапанов и таймера, причем промысловая котельная соединена с рекуперативным теплообменником через автоматический клапан, подсоединенный к таймеру, выход водяного пара из рекуперативного теплообменника соединен с автоматическим клапаном, подсоединенным к таймеру, на линиях входа природного газа высокого и низкого давления в рекуперативный теплообменник и выхода природного газа высокого и низкого давления из рекуперативного теплообменника установлены автоматические клапаны, подсоединенные к таймеру.The essence of the present invention lies in the fact that the known installation for steaming and purging the slagged heat exchange surface of a recuperative heat exchanger with saturated steam according to the invention consists of a field boiler, a regenerative heat exchanger, automatic valves and a timer, the field boiler being connected to the regenerative heat exchanger via an automatic valve connected to the automatic valve timer, the output of water vapor from the recuperative heat exchanger is connected to an automatic valve, connected to the timer, automatic valves connected to the timer are installed on the high and low pressure natural gas inlet lines to the recuperative heat exchanger and the high and low pressure natural gas outlets from the recuperative heat exchanger.
Изобретение поясняется принципиальной схемой для осуществления способа. Установка состоит из промысловой котельной 1, соединенной через автоматический клапан входа водяного пара 3 с линией входа природного газа высокого давления 4 в рекуперативный теплообменник 7. Автоматический клапан выхода водяного пара 11 подсоединен к линии выхода природного газа высокого давления 9 из рекуперативного теплообменника. Кроме того, на схеме представлены автоматические клапаны входа 2 и выхода 10 природного газа высокого давления из рекуперативного теплообменника, а также автоматические клапаны входа 8 и выхода 5 природного газа низкого давления из рекуперативного теплообменника. Также показана теплообменная труба теплообменника 6, на которой происходит шлакование твердых парафинов.The invention is illustrated by a schematic diagram for implementing the method. The installation consists of a field boiler room 1 connected through an automatic valve for entering water vapor 3 with a line for entering high pressure natural gas 4 into a regenerative heat exchanger 7. An automatic valve for leaving water vapor 11 is connected to an outlet line for high pressure natural gas 9 from a regenerative heat exchanger. In addition, the diagram shows automatic valves for inlet 2 and outlet 10 of high pressure natural gas from a recuperative heat exchanger, as well as automatic valves for inlet 8 and 5 of natural gas low pressure from a recuperative heat exchanger. Also shown is a heat exchanger tube of heat exchanger 6, on which solid paraffins are slagged.
Способ осуществляется следующим образом. Задаемся длиной шлакования l (м) теплообменной трубы рекуперативного теплообменника. Оптимальной является длина l (м), равная 0,25 от штатной длины L (м) теплообменной трубы. При выборе большей длины l увеличивается период времени, при котором рекуперативный теплообменник работает при пониженном отборе газоконденсата и эффективность установки НТС пониженная. При выборе меньшей длины l возникает необходимость в более частой пропарке рекуперативного теплообменника, что требует повышенного расхода водяного пара и повышенного времени простоя установки НТС.The method is as follows. We set the slag length l (m) of the heat exchanger tube of the regenerative heat exchanger. The optimum length is l (m), equal to 0.25 of the nominal length L (m) of the heat transfer pipe. When choosing a larger length l, the period of time increases during which the recuperative heat exchanger operates with a reduced extraction of gas condensate and the efficiency of the NTS installation is reduced. When choosing a shorter length l, there is a need for more frequent steaming of the recuperative heat exchanger, which requires increased consumption of water vapor and increased downtime of the NTS installation.
Затем по уравнению (1) определяют временя τ1 (дней), за которое зашлаковывается твердыми парафинами заданная длина теплообменной трубы l (м) и по уравнению (2) определяют время пропарки и продувки рекуперативного теплообменника τ2 (час), необходимое для того, чтобы очистить зашлакованную длину рекуперативного теплообменника от твердых парафинов. На эти периоды времени настраивается таймер, обеспечивающий работу установки в штатном режиме охлаждения природного газа и в режиме пропарки и продувки рекуперативного теплообменника.Then, according to equation (1), the time τ 1 (days) is determined, during which the specified length of the heat exchanger pipe l (m) is slagged with hard paraffins, and the time of steaming and purging of the regenerative heat exchanger τ 2 (hour) necessary for to clean the slag length of the recuperative heat exchanger from solid paraffins. A timer is set for these time periods, which ensures the operation of the installation in the normal mode of cooling natural gas and in the steaming and purging of the regenerative heat exchanger.
При штатной работе установки НТС автоматические клапаны входа природного газа высокого 2 и низкого 8 давления в рекуперативный теплообменник и выхода природного газа высокого 10 и низкого 5 давления из рекуперативного теплообменника открыты, автоматические клапаны входа водяного пара 3 и выхода водяного пара 11 закрыты. После окончания периода шлакования рекуперативного теплообменника твердыми парафинами наступает этап пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=150°С. В этот момент по сигналу таймера происходит закрытие автоматических клапанов входа природного газа высокого 2 и низкого 8 давления в рекуперативный теплообменник и выхода природного газа высокого 10 и низкого 5 давления из рекуперативного теплообменника, после чего открываются автоматические клапаны входа водяного пара 3 и выхода водяного пара 11. По окончанию периода пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника по сигналу таймера происходит закрытие автоматических клапанов входа водяного пара 3 и выхода водяного пара 11 и открытие автоматических клапанов входа природного газа высокого 2 и низкого 8 давления и выхода природного газа высокого 10 и низкого 5 давления. Работа установки НТС возобновляется в штатном режиме.During normal operation of the NTS installation, the automatic valves for the inlet of natural gas of high pressure 2 and low 8 to the recuperative heat exchanger and the output of natural gas of high 10 and low 5 pressure from the regenerative heat exchanger are open, automatic valves for the inlet of water vapor 3 and the outlet of water vapor 11 are closed. After the end of the slagging period of the recuperative heat exchanger with hard paraffins, the stage of steaming and purging the slagged heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with saturated water vapor at a temperature of T = 150 ° C begins. At this moment, according to the timer signal, the automatic valves for the inlet of natural gas of high 2 and low 8 pressure into the recuperative heat exchanger and the outlet of natural gas of high 10 and low 5 pressure from the recuperative heat exchanger are closed, after which the automatic valves for the inlet of water vapor 3 and the outlet of water vapor 11 At the end of the steaming and purging period of the slagged heat exchange surface of the regenerative heat exchanger, the automatic water inlet valves are closed by a timer signal pa 3 and steam outlet 11 and opening the automatic valves input natural gas and high 2 low 8-pressure natural gas and high-output and low 10 pressure 5. The operation of the NTS installation is resumed as usual.
Для сравнения известного и предлагаемого способов рассмотрены примеры 1-6, а результаты приведены в таблице.To compare the known and proposed methods, examples 1-6 are considered, and the results are shown in the table.
Пример 1. Известный способ пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=100°С, штатной длине теплообменной трубы рекуперативного теплообменника L=3 м и отношении l/L=0,25.Example 1. A known method of steaming and purging the slagged heat exchange surface of a recuperative heat exchanger with saturated steam at a temperature of T = 100 ° C, the nominal length of the heat exchanger tube of the recuperative heat exchanger L = 3 m and the ratio l / L = 0.25.
Время шлакования поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника и время их пропарки и продувки определить невозможно.It is impossible to determine the time of slagging of the heat exchange surface of the regenerative heat exchanger and the time of their steaming and purging.
Пример 2. Предлагаемый способ пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=100°С, штатной длине теплообменной трубы рекуперативного теплообменника L=3 м и отношении l/L=0,25.Example 2. The proposed method of steaming and purging the slagged heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with saturated steam at a temperature of T = 100 ° C, the nominal length of the heat exchanger tube of the recuperative heat exchanger L = 3 m and the ratio l / L = 0.25.
Получаем по уравнениям (1) и (2):We obtain according to equations (1) and (2):
Время шлакования τ1=8,3·L·(l/L)2,52=0,747 сутокSlag time τ 1 = 8.3 · L · (l / L) 2.52 = 0.747 days
Время пропарки и продувки τ2=1,62·1,5·(100/100)1,45=4,86 часаSteaming and purging time τ 2 = 1.62 · 1.5 · (100/100) 1.45 = 4.86 hours
Пример 3. Предлагаемый способ пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=150°С, штатной длине теплообменной трубы рекуперативного теплообменника L=3 м и отношении l/L=0,25.Example 3. The proposed method of steaming and purging the slagged heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with saturated steam at a temperature of T = 150 ° C, the nominal length of the heat exchanger tube of the recuperative heat exchanger L = 3 m and the ratio l / L = 0.25.
Получаем по уравнениям (1) и (2):We obtain according to equations (1) and (2):
Время шлакования τ1=8,3·L·(l/L)2,52=0,747 суток.Slagging time τ 1 = 8.3 · L · (l / L) 2.52 = 0.747 days.
Время пропарки и продувки τ2=1,62·1,5·(100/150)1,45=1,31 часа.The time of steaming and purging τ 2 = 1.62 · 1.5 · (100/150) 1.45 = 1.31 hours.
Пример 4. Предлагаемый способ пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=150°С, штатной длине теплообменной трубы рекуперативного теплообменника L=6 м и отношении l/L=0,25.Example 4. The proposed method of steaming and purging the slagged heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with saturated water vapor at a temperature of T = 150 ° C, the nominal length of the heat exchanger tube of the recuperative heat exchanger L = 6 m and the ratio l / L = 0.25.
Получаем по уравнениям (1) и (2):We obtain according to equations (1) and (2):
Время шлакования τ1=8,3·L·(l/L)2,52=1,494 суток.Slagging time τ 1 = 8.3 · L · (l / L) 2.52 = 1.494 days.
Время пропарки и продувки τ2=1,62·l·(100/t)1,45=2,62 часа.The steaming and purging time τ 2 = 1.62 · l · (100 / t) 1.45 = 2.62 hours.
Пример 5. Предлагаемый способ пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=150°С, штатной длине теплообменной трубы рекуперативного теплообменника L=12 м и отношении l/L=0,25.Example 5. The proposed method of steaming and purging the slagged heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with saturated steam at a temperature of T = 150 ° C, the nominal length of the heat exchanger tube of the recuperative heat exchanger L = 12 m and the ratio l / L = 0.25.
Получаем по уравнениям (1) и (2):We obtain according to equations (1) and (2):
Время шлакования τ1=8,3·12·(l/L)2,52=2,988 суток.Slagging time τ 1 = 8.3 · 12 · (l / L) 2.52 = 2.988 days.
Время пропарки и продувки τ2=1,62·6·(100/t)1,45=5,24 часа.The steaming and purging time τ 2 = 1.62 · 6 · (100 / t) 1.45 = 5.24 hours.
Пример 6. Предлагаемый способ пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника насыщенным водяным паром при температуре Т=150°С, штатной длине теплообменной трубы рекуперативного теплообменника L=12 м и отношении l/L=0,5.Example 6. The proposed method of steaming and purging the slagged heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with saturated steam at a temperature of T = 150 ° C, the nominal length of the heat exchanger tube of the recuperative heat exchanger L = 12 m and the ratio l / L = 0.5.
Получаем по уравнениям (1) и (2):We obtain according to equations (1) and (2):
Время шлакования τ1=8,3·12·(l/L)2,52=17,32 суток.Slagging time τ 1 = 8.3 · 12 · (l / L) 2.52 = 17.32 days.
Время пропарки и продувки τ2=1,62·6·(100/t)1,45=10,48 часа.The steaming and purging time τ 2 = 1.62 · 6 · (100 / t) 1.45 = 10.48 hours.
Из рассмотрения примеров 2 и 3 видно, что увеличение температуры водяного пара со 100 до 150°С позволяет значительно снизить время пропарки и продувки рекуперативного теплообменника.From the consideration of examples 2 and 3 it is seen that increasing the temperature of water vapor from 100 to 150 ° C can significantly reduce the time of steaming and purging of the regenerative heat exchanger.
Из рассмотрения примеров 5 и 6 видно, что увеличение отношения 1/L с 0,25 до 0,5 значительно увеличивает время шлакования и время пропарки и продувки рекуперативного теплообменника.From the consideration of examples 5 and 6, it can be seen that an increase in the 1 / L ratio from 0.25 to 0.5 significantly increases the slag time and the time of steaming and purging of the regenerative heat exchanger.
Предлагаемый способ по сравнению с известным позволяет нормировать время шлакования поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника твердыми парафинами и необходимое время их пропарки и продувки, а также позволяет повысить температуру пропарки зашлакованной поверхности, в результате чего сокращает время пропарки и продувки зашлакованной поверхности теплообмена рекуперативного теплообменника, повышается эффективность работы установки НТС. Кроме того, предлагаемая установка является стационарной и простой в эксплуатации, в результате чего упрощается ее эксплуатация.The proposed method, in comparison with the known method, allows to normalize the slagging time of the heat exchange surface of the recuperative heat exchanger with hard paraffins and the necessary time for their steaming and purging, and also allows to increase the steaming temperature of the slagged surface, which reduces the time of steaming and purging the slagged heat exchange surface of the recuperative heat exchanger, and increases the work efficiency NTS installation. In addition, the proposed installation is stationary and easy to operate, as a result of which its operation is simplified.
метрыCouple-
meters
Claims (4)
τ1=8,3·L·(l/L)2,52,
где τ1 - время (дней), за которое зашлаковывается твердыми парафинами заданная длина теплообменной трубы l (м) рекуперативного теплообменника;
L - штатная длина теплообменной трубы рекуперативного теплообменника, м.1. A method of cleaning the heat exchange surface of a recuperative heat exchanger included in a low-temperature natural gas separation unit from solid paraffins, comprising steaming and purging the slag surface with saturated water vapor, characterized in that the beginning of steaming and purging is determined by the empirical equation
τ 1 = 8.3 L · (l / L) 2.52 ,
where τ 1 is the time (days) during which the specified length of the heat exchanger pipe l (m) of the regenerative heat exchanger is slagged with hard paraffins;
L is the nominal length of the heat exchanger tube of the regenerative heat exchanger, m
τ2=1,62·l·(100/t)1,45,
где τ2 - время пропарки и продувки рекуперативного теплообменника, ч;
l - длина зашлакованной части теплообменной трубы рекуперативного теплообменника, м;
t - температура насыщенного водяного пара, °С.2. The method according to claim 1, characterized in that the time of steaming and purging of the regenerative heat exchanger is determined by the empirical equation
τ 2 = 1.62 · l · (100 / t) 1.45 ,
where τ 2 is the time of steaming and purging of the regenerative heat exchanger, h;
l is the length of the slagged part of the heat exchange pipe of the regenerative heat exchanger, m;
t is the temperature of saturated water vapor, ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007133174/06A RU2366880C2 (en) | 2007-09-04 | 2007-09-04 | Method of heat exchange surface cleaning solid paraffins from recuperative heat exchanger integrated in unit of low-temperature natural gas separation, and aggregate for method implementation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007133174/06A RU2366880C2 (en) | 2007-09-04 | 2007-09-04 | Method of heat exchange surface cleaning solid paraffins from recuperative heat exchanger integrated in unit of low-temperature natural gas separation, and aggregate for method implementation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007133174A RU2007133174A (en) | 2009-03-10 |
| RU2366880C2 true RU2366880C2 (en) | 2009-09-10 |
Family
ID=40528253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007133174/06A RU2366880C2 (en) | 2007-09-04 | 2007-09-04 | Method of heat exchange surface cleaning solid paraffins from recuperative heat exchanger integrated in unit of low-temperature natural gas separation, and aggregate for method implementation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2366880C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2653630C1 (en) * | 2017-07-13 | 2018-05-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Method of cleaning of air-cooling apparatus at compressor station |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5494004A (en) * | 1994-09-23 | 1996-02-27 | Lockheed Corporation | On line pulsed detonation/deflagration soot blower |
| RU2150645C1 (en) * | 1999-05-05 | 2000-06-10 | Горловское открытое акционерное общество "Концерн Стирол" | Method of cleaning steam boilers |
| RU2218533C2 (en) * | 2001-03-07 | 2003-12-10 | Чащин Владимир Петрович | Method of deposits removal from heat engineering equipment and device for implementetion thereof |
| RU2280516C1 (en) * | 2003-11-20 | 2006-07-27 | Юнайтид Текнолоджиз Копэрейшн | Device (versions) and the method of cleaning the surface inside the tank |
| RU2285218C1 (en) * | 2005-04-04 | 2006-10-10 | Виктор Федотович Грунтовой | Method for cleaning and protection against scale and corrosion of heat power equipment |
-
2007
- 2007-09-04 RU RU2007133174/06A patent/RU2366880C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5494004A (en) * | 1994-09-23 | 1996-02-27 | Lockheed Corporation | On line pulsed detonation/deflagration soot blower |
| RU2150645C1 (en) * | 1999-05-05 | 2000-06-10 | Горловское открытое акционерное общество "Концерн Стирол" | Method of cleaning steam boilers |
| RU2218533C2 (en) * | 2001-03-07 | 2003-12-10 | Чащин Владимир Петрович | Method of deposits removal from heat engineering equipment and device for implementetion thereof |
| RU2280516C1 (en) * | 2003-11-20 | 2006-07-27 | Юнайтид Текнолоджиз Копэрейшн | Device (versions) and the method of cleaning the surface inside the tank |
| RU2285218C1 (en) * | 2005-04-04 | 2006-10-10 | Виктор Федотович Грунтовой | Method for cleaning and protection against scale and corrosion of heat power equipment |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2653630C1 (en) * | 2017-07-13 | 2018-05-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Method of cleaning of air-cooling apparatus at compressor station |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007133174A (en) | 2009-03-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101736117B (en) | Converter fume high-temperature bag dust removal and recycling and secondary steam recycling system | |
| RU2662751C2 (en) | Coal fired oxy plant with heat integration | |
| CN207816088U (en) | A kind of liquid ammonia evaporator coil pipe cleaning device | |
| RU2015117507A (en) | COAL OPERATING POWER PLANT WITH OXIDIZATION WITH HEAT INTEGRATION | |
| CN205261619U (en) | A fan heater drainage system for overcritical and ultra supercritical unit | |
| RU2366880C2 (en) | Method of heat exchange surface cleaning solid paraffins from recuperative heat exchanger integrated in unit of low-temperature natural gas separation, and aggregate for method implementation | |
| CN201436578U (en) | Cooling system for water vapor sample of dry quenched coke boiler | |
| CN110141942A (en) | A flue gas deep cooling, condensation and collaborative whitening system | |
| CN107973357B (en) | Wastewater treatment system, multi-path treatment system and multi-stage treatment system | |
| CN105733692B (en) | Semi-water gas dedusting and cooling device and process | |
| CN101955777A (en) | Method for keeping stable coke dry quenching gas circulation system after pipe explosion of heat pipe exchanger and device thereof | |
| CN109306878B (en) | A power plant system with waste water heat recovery and return water functions | |
| SU775356A1 (en) | Power plant | |
| CN106540519B (en) | Flue gas treatment device and flue gas treatment method using same | |
| CN205191921U (en) | Device is retrieved and reduces discharging to waste heat of boiler flue gas doublestage | |
| CN204005932U (en) | A kind of Novel connection exhaust heat reclamation device | |
| CN202002504U (en) | Waste heat recovery system for sintering technology | |
| CN220907185U (en) | Thermal sea light heat source switching protection device | |
| CN208687699U (en) | An atmospheric expansion vessel exhaust steam working fluid and waste heat recovery system | |
| RU2629321C1 (en) | Boiler plant | |
| CN220287421U (en) | Steam condensate recovery system | |
| KR101817082B1 (en) | Apparatus and method of recycling steam condensate formed in carbon dioxide capturing apparatus | |
| CN205897187U (en) | Residual heat from flue gas device of flue gas minimum discharge coal -fired generating unit tubular GGH system | |
| CN211976975U (en) | Deep energy-saving and water-saving system based on fluoroplastic heat exchanger | |
| CN101239745B (en) | Water fetching method and system of discharged sewage treatment for membrane method processing system |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090905 |