RU2361689C1 - Method of bush sleeve receiving - Google Patents
Method of bush sleeve receiving Download PDFInfo
- Publication number
- RU2361689C1 RU2361689C1 RU2007145344/02A RU2007145344A RU2361689C1 RU 2361689 C1 RU2361689 C1 RU 2361689C1 RU 2007145344/02 A RU2007145344/02 A RU 2007145344/02A RU 2007145344 A RU2007145344 A RU 2007145344A RU 2361689 C1 RU2361689 C1 RU 2361689C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- rolls
- measured lengths
- mill
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 27
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 25
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 22
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 22
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract 2
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000007847 structural defect Effects 0.000 description 1
- 210000003371 toe Anatomy 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением и касается технологии производства бесшовных горячекатаных труб, в частности, с применением винтовой прокатки.The invention relates to the field of metal forming and relates to a technology for the production of seamless hot-rolled pipes, in particular, using screw rolling.
Известен способ получения гильз, включающий нагрев заготовки, поперечно-винтовую безоправочную прокатку и прошивку ее на оправке, в котором нагрев перед безоправочной прокаткой осуществляют на 100-250°С ниже температуры прошивки, а процесс безоправочной прокатки ведут со средним частным обжатием 3-10%, скоростью деформации 0,1-50 c-1 при количестве частных обжатий 3-10 [Авт.св. СССР №772620, М. кл. (3) В21В 19/04, опубл. 23.10.1980].A known method of producing sleeves, including heating the workpiece, cross-screw flawless rolling and flashing it on the mandrel, in which heating before flawless rolling is carried out at 100-250 ° C below the firmware temperature, and the process of flawless rolling is carried out with an average private compression of 3-10% , the strain rate of 0.1-50 s -1 when the number of private reductions 3-10 [Auth. USSR No. 772620, M. cl. (3) B21B 19/04, publ. 10.23.1980].
Недостатком известного способа является низкая температура заготовки перед безоправочной прокаткой, что в случае использования непрерывнолитой заготовки приведет к развитию дефектов в осевой зоне заготовки, а при последующей прошивке приведет к преждевременному вскрытию внутренней полости и образованию внутренних плен.The disadvantage of this method is the low temperature of the workpiece before flawless rolling, which in the case of continuous casting will lead to the development of defects in the axial zone of the workpiece, and with subsequent flashing it will lead to premature opening of the internal cavity and the formation of internal captures.
Известен способ получения гильз, включающий нагрев заготовки, безоправочную винтовую прокатку с обжатием 15-30% в двухвалковом калибре с овализацией 1,12-1,25 при углах подачи валков, равных 18-30° [Авт.св. СССР №725728, М. кл. (2) В21В 19/02, опубл. 05.04.1980].A known method of producing sleeves, including heating the workpiece, flawless helical rolling with a compression of 15-30% in a twin roll caliber with ovalization of 1.12-1.25 at feed angles of rolls equal to 18-30 ° [Auth. USSR No. 725728, M. cl. (2) B21B 19/02, publ. 04/05/1980].
Недостатком этого известного способа является образование макроразрушений в центральной области и недостаточная проработки литой структуры непрерывнолитой заготовки по всему сечению заготовки при безоправочном обжатии, что приводит к образованию внутренних плен при прошивке. Кроме того, основными недостатками известного способа являются значительные энергетические затраты и высокий уровень суммарных технологических отходов за счет осуществления двух самостоятельных прокатных переделов и использования специализированного прокатного оборудования в каждом переделе.The disadvantage of this known method is the formation of macrocracking in the central region and the insufficient development of the cast structure of the continuously cast billet over the entire cross section of the billet during faultless compression, which leads to the formation of internal captures during flashing. In addition, the main disadvantages of this method are significant energy costs and a high level of total technological waste due to the implementation of two independent rolling conversions and the use of specialized rolling equipment in each conversion.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемым результатам (прототип) к предлагаемому изобретению является способ получения гильз с применением винтовой прокатки, включающий обжатие нагретой заготовки в трехвалковом калибре при угле подачи валков, составляющем (1,4-4,0), угле наклона образующей обжимного участка к оси прокатки, составляющем (1,3-5,6), и с относительным обжатием, составляющим (1,6-6,2), соответственно, от угла подачи, угла наклона образующей участка прошивки валков к оси прокатки и относительного обжатия перед носком оправки при прошивке [Патент РФ №2245751, МПК (7) В21В 19/04, опубл. 10.02.2006].The closest in technical essence and the achieved results (prototype) to the proposed invention is a method for producing sleeves using helical rolling, comprising crimping a heated billet in a three-roll caliber at a roll feed angle of (1.4-4.0), the angle of inclination of the forming crimp plot to the axis of rolling, component (1.3-5.6), and with a relative compression component (1.6-6.2), respectively, of the feed angle, the angle of inclination of the generatrix of the section of the firmware rolls to the axis of rolling and relative compression in front of toes and an insertion [RF patent №2245751, IPC (7) V21V 19/04, publ. 02/10/2006].
Недостатком способа по прототипу является то, что при прошивке заготовки постоянного диаметра происходит локальный износ валков прошивного стана, что приводит к образованию дефектов на наружной поверхности гильз, а также по мере износа валков прошивного стана увеличивается разностенность прокатываемых гильз.The disadvantage of the prototype method is that when flashing a billet of constant diameter, local wear of the rollers of the piercing mill occurs, which leads to the formation of defects on the outer surface of the sleeves, and as the rollers of the piercing mill are worn, the difference in the rolled sleeves increases.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в создании эффективного и экономичного способа получения гильз за счет снижения разностенности гильз, получаемых винтовой прокаткой; увеличения срока службы и обеспечения равномерности износа валков прошивного стана; снижения расхода электроэнергии при прошивке, а также технологических отходов, связанных с образованием внутренних плен и дефектов наружной поверхности.The technical problem solved by the invention is to create an effective and economical method of producing sleeves by reducing the difference in the sleeves obtained by screw rolling; increase the service life and ensure uniform wear of the piercing mill rolls; reduce energy consumption during firmware, as well as technological waste associated with the formation of internal captivity and defects of the outer surface.
Решение технической задачи достигается тем, что в способе получения гильз винтовой прокаткой, включающем разделение заготовки на мерные длины, нагрев заготовки, безоправочное обжатие заготовки в трехвалковом калибре и прошивку заготовки, нагрев заготовки производят перед разделением ее на мерные длины, а температуру каждой мерной длины заготовки перед прошивкой поддерживают постоянной путем увеличения числа оборотов валков обжимного стана, при этом безоправочное обжатие в трехвалковом калибре производят с относительным обжатием 20-30%, при угле подачи валков обжимного стана, составляющем 1,0-1,6 от угла подачи валков прошивного стана, кроме того, число оборотов валков обжимного стана при прокатке каждой мерной длины, после первой, увеличивают в интервале 1-30%, а также увеличивают величину относительного обжатия в интервале 0,95-1,04 в зависимости от износа валков прошивного стана.The solution to the technical problem is achieved by the fact that in the method of producing sleeves by screw rolling, which includes dividing the workpiece into measured lengths, heating the workpiece, flawless compression of the workpiece in a three-roll caliber and flashing the workpiece, the workpiece is heated before dividing it into measured lengths, and the temperature of each measured length of the workpiece before flashing, they are kept constant by increasing the number of revolutions of the rolls of the crimping mill, while flawless crimping in a three-roll caliber is performed with a relative crimping of 20-30 %, when the feed angle of the rolls of the crimping mill is 1.0-1.6 of the feed angle of the rolls of the piercing mill, in addition, the number of revolutions of the rolls of the crimping mill during rolling of each measured length, after the first, is increased in the range of 1-30%, and also increase the relative reduction in the range of 0.95-1.04 depending on the wear of the rolls of the piercing mill.
Предлагаемый способ получения гильз осуществляется следующим образом.The proposed method for producing sleeves is as follows.
Исходную заготовку, преимущественно непрерывнолитую, нагревают до температуры горячей пластической деформации и подают к установке разделения заготовок на мерные длины. При разделении заготовки на мерные длины (не более четырех частей) и последующей транспортировке разделенных мерных длин заготовки к обжимному стану происходит остывание каждой мерной длины заготовки: второй - на 5-15°С; третьей - на 15-30°С; четвертой - на 20-40°С. Каждую мерную длину заготовки обжимают в трехвалковом калибре, образованном валками, развернутыми на угол подачи βобж, с диаметра dо до диаметра d1, относительное обжатие при этом составляет εобж=(d0-d1)/d0. Для обеспечения одинаковой температуры каждой мерной длины заготовки перед прошивкой, при обжатии второй и последующих мерных длин, производят регулирование их температуры за счет увеличения числа оборотов валков обжимного стана в следующем диапазоне от базового: 0-10% - для повышения температуры второй мерной длины заготовки на 5-15°С; 10-20% - для повышения температуры третьей мерной длины заготовки на 15-30°С; 20-30% - для повышения температуры четвертой мерной длины заготовки на 20-40°С.The initial preform, mainly continuously cast, is heated to a temperature of hot plastic deformation and fed to the installation for dividing the preforms into measured lengths. When dividing the workpiece into measured lengths (not more than four parts) and subsequent transportation of the divided measured lengths of the workpiece to the crimping mill, each measured length of the workpiece cools down: the second by 5-15 ° C; the third - at 15-30 ° C; the fourth - at 20-40 ° C. Each measured length of the workpiece is crimped in a three-roll gauge formed by rolls deployed at a feed angle β crimp , from diameter d о to diameter d 1 , the relative compression in this case is ε crim = (d 0 -d 1 ) / d 0 . To ensure the same temperature of each measured length of the workpiece before flashing, when compressing the second and subsequent measured lengths, their temperature is controlled by increasing the number of revolutions of the rolls of the crimping mill in the following range from the base: 0-10% - to increase the temperature of the second measured length of the workpiece by 5-15 ° C; 10-20% - to increase the temperature of the third measured length of the workpiece by 15-30 ° C; 20-30% - to increase the temperature of the fourth measured length of the workpiece by 20-40 ° C.
Обжатие мерных длин заготовки и их прошивку ведут с учетом определяющих соотношений:Compression of measured lengths of the workpiece and their firmware are carried out taking into account the defining relations:
βобж/βпр=1,0-1,6 OBZH β / β ave = 1.0-1.6
εобж=20-30%ε crim = 20-30%
При этом величину относительного обжатия мерных длин заготовки εобж увеличивают в интервале 0,95-1,04 в зависимости от износа валков прошивного стана.In this case, the value of the relative compression of the measured lengths of the workpiece ε compression is increased in the range of 0.95-1.04, depending on the wear of the rolls of the piercing mill.
После завершения операции обжатия заготовку передают на входную сторону прошивного стана. Прошивку производят в калибре, образованном направляющим инструментом (линейками, роликами и др.), оправкой и валками, развернутыми на угол подачи βпр.After the crimping operation is completed, the workpiece is transferred to the input side of the piercing mill. The firmware is produced in a caliber formed by a guiding tool (rulers, rollers, etc.), a mandrel, and rolls deployed at a feed angle β, etc.
Использование непрерывнолитой заготовки для производства проката является наиболее эффективным при способах деформации и технологических процессах, позволяющих устранить литую структуру металла и достигать требуемого уровня физико-механических свойств продукции. Наличие в непрерывнолитой заготовке несплошностей материала (микрополостей, микропор) и структурных дефектов литья, типа дендритов, крупных фаз, макро- и микросегрегаций, обусловливает необходимость использования интенсивных деформаций для их устранения и лучшей проработки литой структуры.The use of continuously cast billets for the production of rolled metal is most effective for deformation methods and technological processes that eliminate the cast metal structure and achieve the required level of physical and mechanical properties of the product. The presence in the continuously cast billet of material discontinuities (microcavities, micropores) and structural defects of the casting, such as dendrites, large phases, macro- and microsegregations, necessitates the use of intense deformations to eliminate them and better study the cast structure.
Основной деформационный эффект проработки структуры металла достигается за счет развития макросдвиговых процессов в обжимаемой заготовке. Чем значительнее их развитие, тем при меньшем коэффициенте вытяжки металла можно достичь необходимого уровня механических свойств. Угол подачи влияет на траекторию тангенциального сдвига и глубину проникновения сдвиговой деформации во внутренние объемы металла заготовки. С увеличением углов подачи глубина проникновения сдвиговой деформации и крутизна траектории сдвига возрастают, то есть имеется возможность влияния на величину проработки структуры металла по сечению заготовки.The main deformation effect of the study of the metal structure is achieved due to the development of macro-shear processes in the crimped workpiece. The more significant their development, the lower the coefficient of metal drawing can achieve the required level of mechanical properties. The feed angle affects the trajectory of the tangential shear and the depth of penetration of the shear strain into the internal volumes of the workpiece metal. With increasing feed angles, the penetration depth of the shear strain and the steepness of the shear path increase, that is, there is a possibility of influencing the amount of metal structure working over the workpiece cross section.
При безоправочном обжатии непрерывнолитой заготовки в трехвалковом калибре при величине относительного обжатия 20-30% и при соотношении угла подачи валков обжимного стана 1,0-1,6 от угла подачи валков прошивного стана происходит развитие сдвиговой деформации во внутренние объемы металла заготовки и проработку литой кристаллической структуры непрерывнолитой заготовки, при этом механические свойства, макро- и микроструктура обжатой непрерывнолитой заготовки соответствуют свойствам катаной заготовки.In the case of an unjustified compression of a continuously cast billet in a three-roll gauge with a relative compression of 20-30% and a ratio of the feed angle of the rolls of the crimping mill 1.0-1.6 from the feed angle of the rolls of the piercing mill, shear deformation develops into the internal volumes of the metal of the workpiece and the cast crystalline is worked out the structure of the continuously cast billet, while the mechanical properties, macro- and microstructure of the compressed continuously cast billet correspond to the properties of the rolled billet.
На разностенность получаемых гильз большое влияние оказывает овальность исходной заготовки. Фактическая овальность прокатываемых заготовок диаметром 120 мм составляет 2,0 мм и более. При прошивке заготовки с такой овальностью затруднено центрирование носика оправки прошивного стана по продольной оси заготовки, что приводит к увеличению разностенности прокатываемых гильз до 12-15%. После безоправочного обжатия в трехвалковом калибре обеспечивается овальность заготовки в интервале 0,5-1,0 мм по длине заготовки, вследствие чего обеспечиваются центрирование носика прошивной оправки на продольной оси заготовки и разностенность гильз не более 10%.The ovality of the initial blank has a great influence on the difference in the thickness of the obtained shells. The actual ovality of rolled billets with a diameter of 120 mm is 2.0 mm or more. When flashing a workpiece with such an ovality, it is difficult to center the nose of the mandrel of the piercing mill along the longitudinal axis of the workpiece, which leads to an increase in the difference in the rolled sleeves to 12-15%. After unjustified crimping in a three-roll gauge, the blank is ovated in the range of 0.5-1.0 mm along the length of the blank, as a result of which the center of the nose of the piercing mandrel on the longitudinal axis of the blank is provided and the liner spacing is not more than 10%.
При разделении нагретой заготовки на мерные длины происходит остывание второй и последующих мерных длин (после порезки). При снижении температуры заготовки ниже температуры пластичности увеличивается сопротивление деформации, снижается пластичность заготовки. При прошивке заготовки с более высоким сопротивлением деформации происходит увеличение нагрузки на привод прошивного стана, а вследствие снижения пластичности возможно образование дефектов на внутренней поверхности гильз.When dividing the heated workpiece into measured lengths, the second and subsequent measured lengths cool down (after cutting). When the temperature of the workpiece is lower than the ductility temperature, the deformation resistance increases, and the ductility of the workpiece decreases. When flashing a workpiece with a higher deformation resistance, an increase in the load on the drive of the piercing mill occurs, and due to a decrease in ductility, defects can form on the inner surface of the sleeves.
Интервал относительного обжатия заготовки по диаметру 20-30% обусловлен сортаментом прокатываемых марок сталей, имеющих различные механические свойства. В таком интервале обжатий заготовки из углеродистых и низколегированных марок сталей разогрев заготовки за счет пластической деформации компенсирует потери тепла заготовкой (при контакте с валками, охлаждение водой и т.п.).The interval of relative compression of the workpiece in diameter of 20-30% is due to the assortment of rolled steel grades having various mechanical properties. In this range of compression of the workpiece from carbon and low alloy steel grades, heating the workpiece due to plastic deformation compensates for heat loss by the workpiece (in contact with the rolls, water cooling, etc.).
Для обеспечения оптимальной температуры заготовки перед прошивкой производится регулирование температуры при безоправочном обжатии. Для этого увеличивается скорость прокатки второй и последующих мерных длин заготовки:To ensure the optimum temperature of the workpiece before flashing, the temperature is regulated during faultless crimping. For this, the rolling speed of the second and subsequent measured lengths of the workpiece increases:
- в диапазоне увеличения числа вращения валков от 0 до 10% увеличение температуры составляет 5-15°С;- in the range of increasing the number of rotation of the rolls from 0 to 10%, the temperature increase is 5-15 ° C;
- в диапазоне увеличения числа вращения валков от 10 до 20% увеличение температуры составляет 15-30°С;- in the range of increasing the number of rotation of the rolls from 10 to 20%, the temperature increase is 15-30 ° C;
- в диапазоне увеличения числа вращения валков от 20 до 30% увеличение температуры составляет 20-40°С.- in the range of increase in the number of rotation of the rolls from 20 to 30%, the temperature increase is 20-40 ° C.
Таким образом, каждая мерная заготовка перед прошивкой имеет одинаковую температуру и при прошивке не происходит увеличения расхода электроэнергии.Thus, each measured blank before flashing has the same temperature and when flashing there is no increase in energy consumption.
При прошивке заготовки в месте контакта торцов заготовки с рабочей поверхностью валков происходит износ последних. При использовании заготовки постоянного диаметра в месте контакта торцов заготовки и рабочей поверхности валков развивается локальный износ валков, вследствие чего образуются дефекты на поверхности валков, которые приводят к образованию дефектов по наружной поверхности гильз. Увеличение относительного обжатия заготовки на обжимном стане в пределах 0,95-1,04 от номинального обеспечивает уменьшение диаметра заготовки в заданном диапазоне. Уменьшение диаметра заготовки приводит к смещению зоны контакта торцов заготовки и рабочей поверхности валков прошивного стана, не допуская развития износа валков (образования дефектов на поверхности валков). Вследствие этого на наружной поверхности гильз отсутствуют дефекты и срок службы валков прошивного стана увеличивается.When flashing a workpiece at the contact point of the ends of the workpiece with the working surface of the rolls, the latter wear out. When using a workpiece of constant diameter at the contact point of the ends of the workpiece and the working surface of the rolls, local wear of the rolls develops, as a result of which defects are formed on the surface of the rolls, which lead to the formation of defects on the outer surface of the sleeves. The increase in the relative compression of the workpiece on the crimping mill within 0.95-1.04 from the nominal provides a reduction in the diameter of the workpiece in a given range. Reducing the diameter of the workpiece leads to a shift in the contact zone of the ends of the workpiece and the working surface of the rolls of the piercing mill, preventing the development of wear on the rolls (the formation of defects on the surface of the rolls). As a result, there are no defects on the outer surface of the liners and the service life of the piercing mill rolls is increased.
Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий поиск по патентным и научно-техническим источникам информации, и выявление источников, содержащих сведения об аналогах заявленного изобретения, позволил установить, что заявитель не обнаружил источник, характеризующийся признаками, тождественными всем существенным признакам заявленного изобретения. Определение из перечня выявленных аналогов прототипа, как наиболее близкого по совокупности признаков аналога, позволил установить совокупность существенных по отношению, к усматриваемому заявителем техническому результату, отличительных признаков в заявленном способе, изложенных в формуле изобретения.The analysis of the prior art by the applicant, including a search by patent and scientific and technical sources of information, and the identification of sources containing information about analogues of the claimed invention, allowed to establish that the applicant did not find a source characterized by features identical to all the essential features of the claimed invention. The definition from the list of identified analogues of the prototype, as the closest in the totality of the features of the analogue, allowed us to establish a set of significant distinguishing features in relation to the technical result perceived by the applicant, in the claimed method set forth in the claims.
Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию «новизна».Therefore, the claimed invention meets the condition of "novelty."
При изучении других известных технических решений в данной области техники признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, не были выявлены. Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию «изобретательский уровень».In the study of other well-known technical solutions in this technical field, signs that distinguish the claimed solution from the prototype were not identified. Therefore, the claimed invention meets the condition of "inventive step".
Способ опробован в промышленных условиях на ТПА-80.The method is tested under industrial conditions on TPA-80.
Пример 1. Партия непрерывнолитых заготовок из углеродистой марки стали диаметром 150 мм и длиной 6300 мм нагревается до температуры прокатки (1240-1260°С). Центральная пористость оценивается баллом 1-4 по СТО ТМК (3 балл по ТУ 14-1-4992-91). Нагретые заготовки подаются на ножницы горячей резки и после разделения на три мерных длины транспортируются к трехвалковому стану винтовой прокатки и задаются в него.Example 1. A batch of continuously cast billets of a carbon steel grade with a diameter of 150 mm and a length of 6300 mm is heated to a rolling temperature (1240-1260 ° C). The central porosity is estimated by a score of 1-4 according to STO TMK (3 points according to TU 14-1-4992-91). Heated workpieces are fed to hot cutting shears and, after being divided into three lengths, are transported to a three-roll helical rolling mill and set into it.
При разделении заготовки на мерные длины происходит остывание второй и последующих мерных длин заготовки. Температура мерных длин заготовки представлена в Таблице 1. При обжатии второй и третьей мерной длины заготовки производится регулирование температуры заготовки. Для регулирования температуры заготовки производится увеличение числа оборотов валков обжимного стана при прокатке каждой второй мерной длины на 10%, а при прокатке каждой третьей мерной длины - на 20%. При этом температура каждой второй мерной длины увеличивается на 10°С, а температура каждой третьей мерной длины увеличивается на 20°С (Таблица 1).When dividing the workpiece into measured lengths, the second and subsequent measured lengths of the workpiece cool. The temperature of the measured lengths of the workpiece is presented in Table 1. When compressing the second and third measured lengths of the workpiece, the temperature of the workpiece is controlled. To control the temperature of the workpiece, an increase in the number of revolutions of the rolls of the crimping mill during rolling of every second measured length is 10%, and during rolling of every third measured length by 20%. In this case, the temperature of each second measured length increases by 10 ° C, and the temperature of every third measured length increases by 20 ° C (Table 1).
Безоправочное обжатие заготовки из углеродистой марки стали осуществляется до диаметра 120 мм с относительным обжатием εобж=20%. Угол подачи валков обжимного стана 14°, прошивка заготовки производится при угле подачи валков 11° (соотношение 1,27). Размер полученных гильз 126×18 ммA blank compression of a workpiece made of a carbon steel grade is carried out up to a diameter of 120 mm with a relative compression ε crim = 20%. The feed angle of the rolls of the crimping mill is 14 °, the workpiece is flashed at an angle of feed of the rolls of 11 ° (ratio 1.27). The size of the obtained sleeves 126 × 18 mm
Пример 2. Партия непрерывнолитых заготовок из низколегированной марки стали диаметром 150 мм и длиной 6300 мм нагревается до температуры прокатки (1240-1260°С). Центральная пористость оценивается баллом 1-4 по СТО ТМК (3 балл по ТУ 14-1-4992-91). Нагретые заготовки подаются на ножницы горячей резки и после разделения их на четыре мерные длины транспортируются к трехвалковому стану винтовой прокатки и задаются в него.Example 2. A batch of continuously cast billets of a low alloy steel grade with a diameter of 150 mm and a length of 6300 mm is heated to a rolling temperature (1240-1260 ° C). The central porosity is estimated by a score of 1-4 according to STO TMK (3 points according to TU 14-1-4992-91). Heated workpieces are fed to hot cutting shears and, after dividing them into four measured lengths, are transported to a three-roll helical rolling mill and set into it.
При разделении заготовки на мерные длины происходит остывание второй и последующих мерных длин заготовки. Температура мерных длин заготовки представлена в Таблице 2. При обжатии второй, третьей и четвертой мерных длин заготовки производится регулирование температуры заготовки. Для регулирования температуры заготовки производится увеличение числа оборотов валков обжимного стана при прокатке каждой второй мерной длины на 7,5%, а при прокатке каждой третьей мерной длины - на 15%, при прокатке каждой четвертой мерной длины - на 25%.When dividing the workpiece into measured lengths, the second and subsequent measured lengths of the workpiece cool. The temperature of the measured lengths of the workpiece is presented in Table 2. When compressing the second, third and fourth measured lengths of the workpiece, the temperature of the workpiece is controlled. To control the temperature of the workpiece, the number of revolutions of the rolls of the crimping mill is increased by rolling every second measured length by 7.5%, and by rolling every third measured length by 15%, and by rolling every fourth measured length by 25%.
При этом температура каждой второй мерной длины заготовки увеличивается на 10°С, а температура каждой третьей мерной длины заготовки увеличивается на 20°С, а температура каждой четвертой мерной длины заготовки увеличивается на 30°С (Таблица 2).The temperature of each second measured length of the workpiece increases by 10 ° C, and the temperature of every third measured length of the workpiece increases by 20 ° C, and the temperature of every fourth measured length of the workpiece increases by 30 ° C (Table 2).
Безоправочное обжатие заготовки из низколегированной марки стали осуществляется до диаметра 120 мм с относительным обжатием εобж=20%. Угол подачи валков обжимного стана 14°, прошивка заготовки производится при угле подачи валков 11° (соотношение 1,27). Размер полученных гильз 126×18 мм.An unjustified crimping of a workpiece made of a low alloy steel grade is carried out up to a diameter of 120 mm with a relative compression ε crim = 20%. The feed angle of the rolls of the crimping mill is 14 °, the workpiece is flashed at an angle of feed of the rolls of 11 ° (ratio 1.27). The size of the obtained sleeves 126 × 18 mm
Таким образом, использование предлагаемого способа обеспечило равномерный износ валков прошивного стана за счет увеличения относительного обжатия заготовки на обжимном стане в пределах 0,95-1,04 от εобж=20% (изменения диаметра обжатой заготовки производилось в пределах 121,5-118 мм) в течение срока службы валков прошивного стана, вследствие чего на наружной поверхности прокатанных гильз отсутствуют дефекты, а срок службы валков прошивного стана увеличился с 12-14 тыс.т до 17-18 тыс.т прокатываемой заготовки. Кроме того, расход электроэнергии при прошивке заготовок снизился на 5,0% (Таблица 1) за счет регулирования температуры каждой мерной длины заготовки.Thus, the use of the proposed method ensured uniform wear of the rolls of the piercing mill by increasing the relative compression of the workpiece on the crimping mill in the range of 0.95-1.04 from ε crim = 20% (changes in the diameter of the crimped workpiece were made in the range 121.5-118 mm ) during the service life of the rollers of the piercing mill, as a result of which there are no defects on the outer surface of the rolled sleeves, and the service life of the rollers of the piercing mill has increased from 12-14 thousand tons to 17-18 thousand tons of rolled stock. In addition, the energy consumption during the flashing of blanks decreased by 5.0% (Table 1) due to the regulation of the temperature of each measured length of the blank.
Анализ механических свойств, макро- и микроструктуры образцов непрерывнолитой заготовки, полученной по предлагаемому способу, показал, что при обжатии непрерывнолитой заготовки по указанным режимам обеспечивается проработка литой кристаллической структуры, механические свойства, макро- и микроструктура соответствуют свойствам катаной заготовки; отсутствуют также дефекты на наружной поверхности и плены на внутренней поверхности гильз; разностенность прокатанных гильз составила менее 10%.The analysis of the mechanical properties, macro- and microstructure of the samples of continuously cast billets obtained by the proposed method showed that when compressing the continuously cast billets according to the indicated modes, the molten crystal structure is worked out, the mechanical properties, macro- and microstructure correspond to the properties of the rolled billet; there are also no defects on the outer surface and captures on the inner surface of the sleeves; the difference between the rolled liners was less than 10%.
То есть, предлагаемый способ позволил решить задачу снижения технологических отходов за счет ликвидации внутренних плен и наружных дефектов, повысить точность гильз, а, в целом, за счет использования предлагаемого изобретения достигнут эффективный и экономичный способ получения гильз винтовой прокаткой, преимущественно из непрерывнолитых заготовок.That is, the proposed method allowed to solve the problem of reducing technological waste by eliminating internal captures and external defects, to increase the accuracy of the sleeves, and, in general, through the use of the invention, an effective and economical method for producing sleeves by screw rolling, mainly from continuously cast billets, was achieved.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007145344/02A RU2361689C1 (en) | 2007-12-06 | 2007-12-06 | Method of bush sleeve receiving |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007145344/02A RU2361689C1 (en) | 2007-12-06 | 2007-12-06 | Method of bush sleeve receiving |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2361689C1 true RU2361689C1 (en) | 2009-07-20 |
Family
ID=41047043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007145344/02A RU2361689C1 (en) | 2007-12-06 | 2007-12-06 | Method of bush sleeve receiving |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2361689C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2586177C1 (en) * | 2014-12-18 | 2016-06-10 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Unit for production of seamless tubes |
| RU2614231C1 (en) * | 2015-12-21 | 2017-03-23 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Method of producing sleeves |
| RU2788284C1 (en) * | 2022-03-03 | 2023-01-17 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method for the production of seamless hot-formed corrosion-resistant pipes from austenitic steel |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU772620A1 (en) * | 1979-03-20 | 1980-10-23 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Sleeve producing method |
| RU2245751C1 (en) * | 2003-10-08 | 2005-02-10 | Открытое акционерное общество "Волжский трубный завод" | Sleeve production method |
-
2007
- 2007-12-06 RU RU2007145344/02A patent/RU2361689C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU772620A1 (en) * | 1979-03-20 | 1980-10-23 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Sleeve producing method |
| RU2245751C1 (en) * | 2003-10-08 | 2005-02-10 | Открытое акционерное общество "Волжский трубный завод" | Sleeve production method |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2586177C1 (en) * | 2014-12-18 | 2016-06-10 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Unit for production of seamless tubes |
| RU2614231C1 (en) * | 2015-12-21 | 2017-03-23 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Method of producing sleeves |
| RU2788284C1 (en) * | 2022-03-03 | 2023-01-17 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method for the production of seamless hot-formed corrosion-resistant pipes from austenitic steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4633122B2 (en) | Method for producing seamless hot-finished steel pipe and apparatus for carrying out this method | |
| CN101053887A (en) | Inner step profile section ring parts rolling forming method | |
| RU2544333C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled pipes from alpha- and pseudo-alpha-alloys based on titanium | |
| RU2361689C1 (en) | Method of bush sleeve receiving | |
| RU2461436C1 (en) | Method of producing variable cross-section thin-wall shells | |
| CN100518989C (en) | Method for production of a seamless hot-finished steel tube and device for carrying out the method | |
| SA111320071B1 (en) | Tube Rolling Plant | |
| JP7697495B2 (en) | Inclined rolling method and manufacturing method of seamless steel pipe | |
| RU2638266C1 (en) | METHOD OF COLD DRAWN TRADE PIPES MANUFACTURE OF 219×9×11700-12800 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M | |
| RU2357817C1 (en) | Method of fabricating movable mandrels of continuous tube-rolling mill | |
| RU2311240C2 (en) | Method for producing conversion tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills from ingots and billets of titanium base alloys | |
| RU2542132C2 (en) | METHOD OF FABRICATION OF COMMERCIAL PIPES WITH SIZE 406,4+0,4/-0×14,38+0,28/-0,72 mm FROM TITANIUM ALLOY Gr 29 FOR FURTHER USE IN GEOTHERMAL WELLS CONSTRUCTION | |
| RU2039622C1 (en) | Hollow shaped billets piece production method | |
| EP4342599A1 (en) | Method of rolling balls | |
| RU2615920C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS COLD DRAWN PIPES OF 325x8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2615924C1 (en) | METHOD OF PRODUCING COLD-DEFORMED PIPES OF 88,9x6,45x9000-10700 mm SIZE FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ" GRADE | |
| SU1592081A1 (en) | Method of producing outer races of bearings of symmetric profile | |
| JPS6317521B2 (en) | ||
| RU2419504C1 (en) | Method of producing thin-wall shells | |
| RU2523399C1 (en) | Production of rerolled long-sized pipes from iron-nickel- and nickel-based alloys at pru with pilger mills | |
| US4370879A (en) | Method for manufacturing a piercing mandrel | |
| RU2386499C2 (en) | Method for production of ship lengthy hollow shafts of large and medium diametre from low-magnetic corrosion-resistant steels | |
| RU2082514C1 (en) | Method of making missile bodies | |
| RU2523395C2 (en) | Production and operation of pilger mill composite mandrels for production of large- and medium-diameter hot-rolled pipes | |
| CN109092900A (en) | The technique of thick-walled pipe wall thickness accuracy in a kind of raising |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181207 |