RU2224029C2 - Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel - Google Patents
Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2224029C2 RU2224029C2 RU2002108262/02A RU2002108262A RU2224029C2 RU 2224029 C2 RU2224029 C2 RU 2224029C2 RU 2002108262/02 A RU2002108262/02 A RU 2002108262/02A RU 2002108262 A RU2002108262 A RU 2002108262A RU 2224029 C2 RU2224029 C2 RU 2224029C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strips
- rolling
- rolled
- length
- edges
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области черной металлургии и может быть использовано при производстве полос электротехнической стали. The present invention relates to the field of ferrous metallurgy and can be used in the production of strips of electrical steel.
Наиболее близким к предлагаемому техническому решению по технической сущности и достигаемому результату (прототипом), по мнению авторов, является способ изготовления горячекатаного подката для производства холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали, приведенный в книге Н.Ф.Дуброва и Н. И.Лапкина "Электротехнические стали" Государственного научно-технического издательства литературы по черной и цветной металлургии, г. Москва, 1968 г., УДК 669.14.048.5, стр. 184-194. The closest to the proposed technical solution in terms of technical nature and the achieved result (prototype), according to the authors, is a method of manufacturing hot-rolled tackle for the production of cold-rolled strips of anisotropic electrical steel, given in the book by N.F.Dubrov and N.I. Lapkin "Electrical steels "State Scientific and Technical Publishing House of Literature on Ferrous and Non-Ferrous Metallurgy, Moscow, 1968, UDC 669.14.048.5, pp. 184-194.
Из описания, приведенного в упомянутой книге, следует, что способ изготовления подката для производства холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали включает нагрев сляба, горячую прокатку, охлаждение, подготовку перед холодной прокаткой, которая включает обрезку кромок, и холодную прокатку. From the description given in the mentioned book, it follows that the method of manufacturing a rolling for the production of cold rolled strips of anisotropic electrical steel includes heating a slab, hot rolling, cooling, preparation before cold rolling, which includes edge trimming, and cold rolling.
Недостатком известного технического решения является то, что в большинстве случаев горячекатаные полосы, предназначенные для передела на холоднокатаную анизотропную электротехническую листовую сталь, имеют прикромочную разнотолщинность (клиновидность), которая обусловлена повышенной упругой деформацией рабочих валков и их повышенным износом на участках (по длине бочки), контактирующих с кромками прокатываемой полосы. A disadvantage of the known technical solution is that in most cases, hot-rolled strips intended for conversion to cold-rolled anisotropic electrical steel sheet have marginal thickness variation (wedge-shaped), which is caused by increased elastic deformation of the work rolls and their increased wear in sections (along the length of the barrel), in contact with the edges of the rolled strip.
По данным, приведенным в книге В.Ф. Лифанова "Прокатка трансформаторной стали", Металлургия, М., 1975 г., стр.180 и 181, рис. 53, при получении на реверсивном стане 1200 с моталками в подогревательных печах подката для производства полос анизотропной электротехнической стали толщиной 2,5 мм и шириной 810 мм, разница по толщине на кромках и на расстоянии 20 мм от них составляет 0,10-0,55 мм. According to the data given in the book of V.F. Lifanova "Rolling Transformer Steel", Metallurgy, M., 1975, pp. 180 and 181, Fig. 53, upon receipt of a roll on a reversing mill 1200 with winders in heating furnaces for the production of strips of anisotropic electrical steel 2.5 mm thick and 810 mm wide, the difference in thickness at the edges and at a distance of 20 mm from them is 0.10-0.55 mm
В процессе производства горячекатаных полос электротехнической стали по известному способу, рабочие валки на участках бочки, соответствующих кромкам полосы, изнашиваются на 20-25% быстрее, чем в средней части бочки. В результате этого форма зазора между рабочими валками и форма поперечного профиля полос изменяется с течением времени в процессе прокатки. При прокатке анизотропной электротехнической стали, имеющей повышенное содержание кремния, износ рабочих валков настолько интенсивен, что форма зазора и форма профиля поперечного сечения полос значительно изменяется через каждые 5-10 т проката. При этом характер износа рабочих валков уже через 20-25 т проката приобретает форму ящичного калибра (стр. 178 и 179, рис. 51), а форма профиля поперечного сечения полос изменяется от выпуклой (чечевицеобразной) до плоской и далее до вогнутой (в конце кампании работы рабочих валков). Клиновидность кромок (разница в толщине полосы на кромке на расстоянии 30 мм от нее) при производстве по известному способу составляет 0,1-0,55 мм. Повышенный износ рабочих валков на участках, соответствующих кромкам полосы, приводит к возникновению утолщений на полосах на расстоянии 100-125 мм от кромок и увеличению клиновидности кромок до 0,3 мм. In the production process of hot-rolled strips of electrical steel according to the known method, the work rolls on the barrel sections corresponding to the strip edges wear out 20-25% faster than in the middle part of the barrel. As a result, the shape of the gap between the work rolls and the shape of the transverse profile of the strips changes over time during the rolling process. When rolling anisotropic electrical steel having a high silicon content, the wear of the work rolls is so intense that the shape of the gap and the shape of the cross-sectional profile of the strips changes significantly every 5-10 tons of rolled metal. Moreover, the wear pattern of the work rolls after 20-25 tons of rolled steel takes the form of a box gauge (p. 178 and 179, Fig. 51), and the shape of the cross-sectional profile of the strips changes from convex (lenticular) to flat and further to concave (at the end work rolls campaigns). The wedge-shaped edges (the difference in the thickness of the strip on the edge at a distance of 30 mm from it) in the production by the known method is 0.1-0.55 mm Increased wear of the work rolls in the areas corresponding to the edges of the strip leads to thickenings on the strips at a distance of 100-125 mm from the edges and an increase in the wedge-shaped edges to 0.3 mm.
При последующей холодной прокатке горячекатаных полос с натяжением, на утоненных кромках полос, вследствие возникновения на них повышенных растягивающих напряжений, могут образовываться надрывы, которые приводят к обрывам полос, аварийной остановке стана, увеличению расхода металла. Это явление особенно характерно для производства анизотропной электротехнической стали, имеющей повышенное содержание кремния в своем составе и как следствие - пониженную пластичность при холодной прокатке. В известном техническом решении надрывы на кромках исходного горячекатаного подката анизотропной электротехнической стали, перед его холодной прокаткой, устраняют методом обрезки кромок. During the subsequent cold rolling of hot-rolled strips with tension, on the thinned edges of the strips, due to the appearance of increased tensile stresses on them, tears can form that lead to breaks in the strips, an emergency stop of the mill, and an increase in metal consumption. This phenomenon is especially characteristic for the production of anisotropic electrical steel, which has a high silicon content in its composition and, as a consequence, reduced ductility during cold rolling. In the known technical solution, tears at the edges of the initial hot rolled anisotropic electrical steel rolling, before its cold rolling, are eliminated by edge trimming.
Кроме того, изменение профиля поперечного сечения полос в процессе горячей прокатки обуславливает значительные отклонения формы полос от плоской (коробление, волнистость) при холодной прокатке, которые не полностью исправляются при дальнейшей обработке в проходных печах и агрегатах непрерывного отжига. In addition, a change in the cross-sectional profile of the strips during hot rolling causes significant deviations of the shape of the strips from flat (warping, waviness) during cold rolling, which are not completely corrected during further processing in continuous furnaces and continuous annealing units.
При использовании известного технического решения и проведении холодной прокатки полос с указанной выше величиной клиновидности кромок и с их предварительной обрезкой, вышеупомянутые причины приводят к увеличению расхода горячекатаного подката (расходного коэффициента на металл), увеличению себестоимости его изготовления, а также к снижению качества полос по неплоскостности, за счет изменения их поперечного профиля в процессе холодной прокатки. When using the well-known technical solution and cold rolling strips with the above-mentioned value of the wedge-shaped edges and with their preliminary trimming, the above-mentioned reasons lead to an increase in the consumption of hot-rolled steel (consumption coefficient for metal), an increase in the cost of its manufacture, as well as to a decrease in the quality of the strips due to non-flatness due to changes in their transverse profile during cold rolling.
Задача, на решение которой направлено техническое решение, - снижение расхода металла при изготовлении подката для производства холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали. При этом достигается получение такого технического результата, как повышение качества холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали за счет улучшения их плоскостности, а также снижение себестоимости их производства за счет снижения расходного коэффициента. The problem the technical solution is aimed at is reducing metal consumption in the manufacture of rolled metal for the production of cold-rolled strips of anisotropic electrical steel. At the same time, it is possible to obtain such a technical result as improving the quality of cold-rolled strips of anisotropic electrical steel by improving their flatness, as well as reducing the cost of their production by reducing the expenditure coefficient.
Вышеуказанные недостатки исключаются тем, что в способе изготовления горячекатаного подката для производства холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали, включающем нагрев слябов, горячую прокатку, охлаждение, подготовку перед холодной прокаткой и холодную прокатку, горячую прокатку в чистовых клетях ведут рабочими валками, края которых имеют скосы величиной, равной 0,1-0,6 мм по диаметру валка, и длиной, определяемой из выражения:
l=(L-В)/2+(0,015-0,070)•В (мм),
где l - длина скоса, мм;
L - длина бочки рабочих валков, мм;
В - ширина полосы, мм.The aforementioned disadvantages are eliminated by the fact that in the method of manufacturing hot rolled steel for the production of cold rolled strips of anisotropic electrical steel, including heating slabs, hot rolling, cooling, preparation before cold rolling and cold rolling, hot rolling in the finishing stands is carried out by work rolls, the edges of which have bevels of magnitude equal to 0.1-0.6 mm in diameter of the roll, and the length determined from the expression:
l = (L-B) / 2 + (0.015-0.070) • V (mm),
where l is the length of the bevel, mm;
L is the barrel length of the work rolls, mm;
B - strip width, mm.
Сопоставительный анализ предложенного технического решения с прототипом показывает, что заявленный способ отличается от известного тем, что горячую прокатку в чистовых клетях ведут рабочими валками, края которых имеют скосы величиной, равной 0,1-0,6 мм по диаметру валка, и длиной, определяемой из выражения:
l=(L-B)/2+(0,015-0,070)•В (мм),
где l - длина скоса, мм;
L - длина бочки рабочих валков, мм;
В - ширина полосы, мм.A comparative analysis of the proposed technical solution with the prototype shows that the claimed method differs from the known one in that hot rolling in finishing stands is carried out by work rolls, the edges of which have bevels of 0.1-0.6 mm in diameter of the roll, and the length determined from the expression:
l = (LB) / 2 + (0.015-0.070) • V (mm),
where l is the length of the bevel, mm;
L is the barrel length of the work rolls, mm;
B - strip width, mm.
Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию изобретения "Новизна". Thus, the claimed method meets the criteria of the invention of "Novelty."
Сравнительный анализ предложенного решения не только с прототипом, но и с другими техническими решениями выявил, что способы прокатки с прокатными валками, имеющими скосы по краям, широко известны. Однако введение рабочих валков со скосами с определенными геометрическими параметрами в способе изготовления горячекатаного подката для производства холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали и взаимосвязь с другими операциями технологического процесса позволяет не только снизить расход металла, но также повысить качество полос анизотропной электротехнической стали и снизить себестоимость их производства. A comparative analysis of the proposed solution, not only with the prototype, but also with other technical solutions, revealed that rolling methods with rolling rolls having bevels at the edges are widely known. However, the introduction of work rolls with bevels with certain geometric parameters in the method of manufacturing hot-rolled steel for the production of cold-rolled strips of anisotropic electrical steel and the relationship with other operations of the process can not only reduce metal consumption, but also increase the quality of the strips of anisotropic electrical steel and reduce the cost of their production.
Отсюда следует, что заявленная совокупность существенных отличий обеспечивает получение упомянутого технического результата, что, по мнению авторов, соответствует критерию изобретения "Изобретательский уровень". It follows that the claimed combination of significant differences provides the mentioned technical result, which, according to the authors, meets the criteria of the invention "Inventive step".
Предложенное техническое решение будет понятно из следующего описания и приложенных к нему чертежей:
На чертеже изображена схема прокатки подката для производства полос анизотропной электротехнической стали в чистовой клети кварто стана горячей прокатки.The proposed technical solution will be clear from the following description and the drawings attached to it:
The drawing shows a rolling scheme of rolled stock for the production of strips of anisotropic electrical steel in the finishing stand of the quarto hot rolling mill.
Способ осуществляется следующим образом. Слябы анизотропной электротехнической стали, полученные на машинах непрерывного литья заготовок (МНЛЗ), нагревают в методических печах и прокатывают за несколько пропусков в черновой реверсивной клети ДУО, полученную заготовку транспортируют к чистовой реверсивной клети с моталками в подогревательных печах и прокатывают за несколько проходов. При этом горячую прокатку в чистовой клети ведут рабочими валками 1, края которых имеют скосы "I" величиной, равной 0,1-0,6 мм по диаметру валка, и длиной, определяемой из выражения:
l=(L-B)/2+(0,015-0,070)(В (мм),
где l - длина скоса, мм;
L - длина бочки рабочих валков, мм;
В - ширина полосы, мм.The method is as follows. Slabs of anisotropic electrical steel obtained on continuous billet casting machines (continuous casting machines) are heated in methodical furnaces and rolled for several passes in a rough reversing stand of the DUO, the resulting workpiece is transported to a finishing reversing stand with winders in heating furnaces and rolled in several passes. In this case, hot rolling in the finishing stand is carried out by work rolls 1, the edges of which have bevels "I" of a size equal to 0.1-0.6 mm in diameter of the roll, and the length determined from the expression:
l = (LB) / 2 + (0.015-0.070) (V (mm),
where l is the length of the bevel, mm;
L is the barrel length of the work rolls, mm;
B - strip width, mm.
После горячей прокатки полосы анизотропной электротехнической стали охлаждают на отводящем рольганге и сматывают на концевой моталке в рулоны. После остывания до температуры 50-60oС производят травление поверхности полос в непрерывно-травильном агрегате и их подготовку к первой холодной прокатке, которая включает в себя вырезку концевых участков, укрупнение рулонов сваркой "встык", промасливание поверхности, при этом обрезку боковых кромок не производят. После чего производят первую холодную прокатку в непрерывном стане и последующие операции, обусловленные технологическим процессом при производстве полос анизотропной электротехнической стали.After hot rolling, the strips of anisotropic electrical steel are cooled on a discharge roller table and wound on rolls on an end winder. After cooling to a temperature of 50-60 o C, the surface of the strips is etched in a continuous etching unit and they are prepared for the first cold rolling, which includes cutting the end sections, enlarging the coils by butt welding, oiling the surface, while trimming the side edges produce. After that, the first cold rolling is carried out in a continuous mill and the subsequent operations due to the technological process in the production of strips of anisotropic electrical steel.
Таким образом, при прокатке подката анизотропной электротехнической стали в чистовой клети кварто, упругая деформация рабочих валков и их вышеупомянутые скосы, при совместном воздействии, приводят к тому, что прикромочная зона не подвергается избыточной деформации и износ валков в этой зоне снижается, по сравнению с известным решением, и становится равномерным по всей длине бочки валка, величина клиновидности кромок находится в допустимых пределах и необходимость в обрезке кромок отпадает. Thus, when rolling the rolled anisotropic electrical steel in the quarto finishing stand, the elastic deformation of the work rolls and their aforementioned bevels, when combined, lead to the fact that the edge zone does not undergo excessive deformation and the wear of the rolls in this zone is reduced, compared with the known solution, and becomes uniform along the entire length of the roll barrel, the value of the wedge-shaped edges is within acceptable limits and the need for trimming the edges disappears.
В случае, если размеры скоса по диаметру валка составляют величину менее 0,1 мм, а длина "l" - величину менее 0,015•В (мм) из указанных выше соответствующих интервалов, то повышенный износ рабочих валков на участках, соответствующих кромкам полосы, не устраняется, что, как указано выше, приводит к возникновению утолщений на полосах и увеличению клиновидности кромок. If the dimensions of the bevel along the diameter of the roll are less than 0.1 mm, and the length "l" is less than 0.015 • V (mm) from the above respective intervals, then the increased wear of the work rolls in the areas corresponding to the edges of the strip is not eliminated, which, as indicated above, leads to the occurrence of thickenings on the strips and increase the wedge-shaped edges.
В случае, если размеры скоса по диаметру валка составляют величину более 0,6 мм, а длина "l" - величину более 0,070•В (мм) из указанных выше соответствующих интервалов, то прикромочная зона подката обжимается недостаточно, прикромочная зона подката удлиняется меньше по сравнению с его средней частью, что приводит к повышенным напряжениям в прикромочной зоне, к ее разрывам и как следствие к снижению качества полосы и простоям агрегатов. If the dimensions of the bevel along the roll diameter are more than 0.6 mm, and the length "l" is more than 0.070 • V (mm) from the corresponding intervals indicated above, then the marginal tack zone is not compressed enough, the marginal tack zone is lengthened less by compared with its middle part, which leads to increased stresses in the marginal zone, to its ruptures and, as a result, to a decrease in the quality of the strip and downtime of the units.
Таким образом, при изготовлении подката для производства полос анизотропной электротехнической стали по предлагаемому способу достигается равномерный износ бочки рабочих валков, при этом характер износа рабочих валков, как показали результаты исследования, незначительно отличается от исходной (станочной) профилировки. Следовательно, и форма поперечного сечения горячекатаных полос в процессе горячей прокатки изменяется незначительно и является оптимальной (чечевицеобразной) для холодной прокатки, а клиновидность кромок не превышает требуемой величины. Thus, in the manufacture of tackle for the production of strips of anisotropic electrical steel according to the proposed method, uniform wear of the barrel of the work rolls is achieved, while the nature of the wear of the work rolls, as shown by the research results, slightly differs from the initial (machine) profiling. Consequently, the cross-sectional shape of the hot-rolled strips during the hot rolling process changes insignificantly and is optimal (lenticular) for cold rolling, and the wedge-shaped edges do not exceed the required value.
Эффективность предлагаемого способа состоит в том, что при горячей прокатке получают подкат со стабильным профилем поперечного сечения и уменьшенной клиновидностью боковых кромок, необходимость обрезки которых в процессе подготовки металла перед холодной прокаткой отпадает, в результате чего снижается расход металла. The effectiveness of the proposed method consists in the fact that during hot rolling, a tackle is obtained with a stable cross-sectional profile and a reduced wedge-shaped side edges, which need not be cut during metal preparation before cold rolling, as a result of which the metal consumption is reduced.
Пример
В листопрокатном цехе 1 ОАО НЛМК на стане 1200 проводилось опытное изготовление подката для производства полос анизотропной электротехнической стали.Example
In sheet rolling shop 1 of OJSC NLMK, at mill 1200, pilot production of rolled stock was carried out for the production of strips of anisotropic electrical steel.
Исходным материалом для производства горячекатаного подката являлись слябы анизотропной электротехнической стали сечением 150•1050 мм, полученные на машинах непрерывного литья заготовок (МНЛЗ). Химический состав стали представлен в таблице. The starting material for the production of hot-rolled steel was slabs of anisotropic electrical steel with a cross section of 150 • 1050 mm, obtained on continuous casting machines (CCM). The chemical composition of steel is presented in the table.
Слябы нагревали в методических печах двухклетьевого стана 1200 при температуре по зонам печи в пределах 1300-1340oС в течение 5 ч 14 мин и прокатывали за пять пропусков в черновой реверсивной универсальной клети ДУО на раскат сечением 17,3•1020 мм. Раскат по промежуточному рольгангу передавали к чистовой реверсивной клети кварто с моталками в подогревательных печах и прокатывали за три прохода на полосы сечением 2,5•1020 мм с относительным обжатием в последнем проходе в пределах 42-45%. При прокатке в чистовой клети использовали рабочие валки с длиной бочки "В", равной 1200 мм, со скосами по краям, равными 0,3 мм по диаметру валка, и длиной "l", равной 120 мм, определенной из выражения:
l=(L-В)/2+(0,015-0,070)•В=(1200-1020)/2+0,03•1020=120 мм,
где l - длина скоса, мм;
L=1200 - длина бочки рабочих валков, мм;
В=1020 - ширина полосы, мм.The slabs were heated in methodological furnaces of a double-stand mill 1200 at a temperature in the furnace zones of 1300-1340 ° C for 5 hours 14 minutes and rolled for five passes in a rough reversing universal stand of the DUO for a rolling section of 17.3 • 1020 mm. The roll along the intermediate roller conveyor was transferred to the finishing reverse quarto stand with winders in heating furnaces and rolled in three passes into strips with a cross section of 2.5 • 1020 mm with relative compression in the last pass within 42-45%. When rolling in the finishing stand, work rolls were used with a barrel length "B" equal to 1200 mm, with bevels at the edges equal to 0.3 mm in diameter of the roll, and a length "l" equal to 120 mm, determined from the expression:
l = (L-B) / 2 + (0.015-0.070) • B = (1200-1020) / 2 + 0.03 • 1020 = 120 mm,
where l is the length of the bevel, mm;
L = 1200 - barrel length of the work rolls, mm;
B = 1020 - strip width, mm.
После прокатки полосы на отводящем рольганге охлаждали водой до температуры в пределах 550-600oС и сматывали на концевой моталке в рулоны. Затем горячекатаные рулоны передавали в цех холодной прокатки, где после охлаждения до температуры 50-60oС полосы задавали в непрерывно-травильный агрегат, в котором проводили их травление в растворе серной кислоты и подготовку к первой холодной прокатке, которая заключалась в вырезке концевых участков полос, укрупнении рулонов сваркой "встык" и промасливании поверхности. При этом обрезка боковых кромок подката не производилась. После этого подкат для производства полос анизотропной электротехнической стали прокатывали на непрерывном пятиклетьевом стане 1200 на толщину 0,70 мм и производили все необходимые операции, предусмотренные технологическим процессом при производстве полос анизотропной электротехнической стали.After rolling the strip on the discharge roller table, it was cooled with water to a temperature in the range of 550-600 o C and wound on rolls on the end winder. Then, the hot-rolled coils were transferred to the cold rolling workshop, where after cooling to a temperature of 50-60 ° C, the strips were set into a continuous etching unit, in which they were etched in a solution of sulfuric acid and prepared for the first cold rolling, which consisted in cutting the ends of the strips , coarsening coils by butt welding and oiling the surface. In this case, the cutting of the side edges of the tackle was not performed. After that, the tackle for the production of strips of anisotropic electrical steel was rolled on a continuous five-stand mill 1200 to a thickness of 0.70 mm and all the necessary operations were performed as provided for by the technological process for the production of strips of anisotropic electrical steel.
В процессе прокатки опытной партии подката для производства полос анизотропной электротехнической стали по предлагаемому техническому решению, в результате визуального осмотра, выявилось отсутствие надрывов кромок, а результаты измерений подтвердили их минимальное утонение (клиновидность кромок составила 0,05 мм и менее). При холодной прокатке на пятиклетьевом стане и на остальных агрегатах по ходу технологического процесса, порывов полосы не происходило. In the process of rolling an experimental batch of rolled products for the production of strips of anisotropic electrical steel according to the proposed technical solution, as a result of visual inspection, there were no tears in the edges, and the measurement results confirmed their minimal thinning (the wedge-shaped edges were 0.05 mm or less). During cold rolling on a five-stand mill and on the remaining units during the process, no gusts of the strip occurred.
Таким образом, при изготовлении подката для производства полос анизотропной электротехнической стали по предлагаемому способу достигается равномерный износ бочки рабочих валков, при этом профиль изношенных рабочих валков незначительно отличается от исходной (станочной) профилировки. Следовательно, и форма поперечного сечения горячекатаных полос по ходу горячей прокатки изменяется незначительно и является оптимальной (чечевицеобразной) для холодной прокатки, а клиновидность кромок не превышает 0,05 мм. Thus, in the manufacture of tackle for the production of strips of anisotropic electrical steel according to the proposed method, uniform wear of the barrel of the work rolls is achieved, while the profile of worn work rolls does not differ significantly from the initial (machine) profiling. Therefore, the cross-sectional shape of the hot-rolled strips in the course of hot rolling changes insignificantly and is optimal (lenticular) for cold rolling, and the wedge-shaped edges do not exceed 0.05 mm.
Эффективность предлагаемого способа состоит в том, что при горячей прокатке получают подкат со стабильным профилем поперечного сечения и уменьшенной клиновидностью боковых кромок, необходимость вырезки которых в процессе подготовки металла перед холодной прокаткой отпадает, в результате чего снижается расход металла, повышается качество холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали, снижается себестоимость ее производства. The effectiveness of the proposed method lies in the fact that during hot rolling, a tackle is obtained with a stable cross-sectional profile and a reduced wedge-shaped side edges, which are not necessary to cut during metal preparation before cold rolling, resulting in reduced metal consumption, and improved quality of cold-rolled strips of anisotropic electrical steel , reduces the cost of its production.
Следовательно, задача, на решение которой направлено техническое решение, - выполняется, при этом достигается получение вышеуказанного технического результата. Therefore, the task, the solution of which the technical solution is aimed at, is fulfilled, while achieving the above technical result is achieved.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002108262/02A RU2224029C2 (en) | 2002-04-01 | 2002-04-01 | Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002108262/02A RU2224029C2 (en) | 2002-04-01 | 2002-04-01 | Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002108262A RU2002108262A (en) | 2003-12-10 |
| RU2224029C2 true RU2224029C2 (en) | 2004-02-20 |
Family
ID=32172487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002108262/02A RU2224029C2 (en) | 2002-04-01 | 2002-04-01 | Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2224029C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534693C1 (en) * | 2013-08-13 | 2014-12-10 | Александр Иванович Трайно | Steel strip cold rolling method |
| RU2737526C1 (en) * | 2020-03-23 | 2020-12-01 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing cold-rolled products |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2043797C1 (en) * | 1992-10-26 | 1995-09-20 | Московский металлургический завод "Серп и молот" | Backup roll of sheet rolling mill |
| RU2081716C1 (en) * | 1995-06-23 | 1997-06-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Supporting roll |
| RU2093285C1 (en) * | 1995-06-23 | 1997-10-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Backup rolling roll operation method (its variants) |
-
2002
- 2002-04-01 RU RU2002108262/02A patent/RU2224029C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2043797C1 (en) * | 1992-10-26 | 1995-09-20 | Московский металлургический завод "Серп и молот" | Backup roll of sheet rolling mill |
| RU2081716C1 (en) * | 1995-06-23 | 1997-06-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Supporting roll |
| RU2093285C1 (en) * | 1995-06-23 | 1997-10-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Backup rolling roll operation method (its variants) |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЛИФАНОВ В.Ф. Прокатка трансформаторной стали. - М.: Металлургия, 1975, с. 180 и 181, рис. 53. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534693C1 (en) * | 2013-08-13 | 2014-12-10 | Александр Иванович Трайно | Steel strip cold rolling method |
| RU2737526C1 (en) * | 2020-03-23 | 2020-12-01 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing cold-rolled products |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109420679B (en) | Method and apparatus for manufacturing cold-rolled ferritic stainless steel strip, and cold-rolling mill for ferritic stainless steel strip | |
| US20220177989A1 (en) | Method for manufacturing of stainless steel strips | |
| RU2147943C1 (en) | Process of production of low-carbon cold-rolled strip steel | |
| RU2224029C2 (en) | Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel | |
| JP2826002B2 (en) | Hot rolling method to reduce edge cracks in grain-oriented electrical steel sheets | |
| RU2215599C1 (en) | Method for making sheets and plates of magnesium alloys | |
| SU1362538A1 (en) | Continuous coldroll-forming mill | |
| JPH0156126B2 (en) | ||
| RU2487176C1 (en) | Method to produce cold-rolled strip from low-carbon steel for cutting of coin blank | |
| RU2271884C1 (en) | Cold rolled thin-sheet steel skin-pass rolling method | |
| SU865440A1 (en) | Steel hot-rolling method | |
| JP3562084B2 (en) | Hot rolled steel sheet manufacturing method | |
| RU2074776C1 (en) | Method of band type rolling products production | |
| RU2209125C1 (en) | Method for making metal sheets | |
| RU2499639C1 (en) | Method of steel strip cold rolling | |
| SU1409356A1 (en) | Method of asymmetric multipass rolling of sheets | |
| RU2351412C1 (en) | Production method of steel cold-rolled strips | |
| SU984517A1 (en) | Method of rolling smooth sheets in four-high rolling stand | |
| JP3354792B2 (en) | Cold tandem rolling equipment | |
| RU2465078C1 (en) | Method of reducing continuously cast slabs | |
| SU1250347A1 (en) | Method of shape-forming hot-rolled strip steel | |
| RU2679159C1 (en) | Method of manufacture of specially thin hot-rolled stripes on a wide-striped mill of the casting complex | |
| US1874144A (en) | Rolling and annealing process | |
| SU1304945A1 (en) | Method of cold rolling of plates | |
| SU1355301A1 (en) | Method of cold rolling of thin strips made of low-carbon steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100402 |