RU2291205C1 - Способ производства сортового проката - Google Patents
Способ производства сортового проката Download PDFInfo
- Publication number
- RU2291205C1 RU2291205C1 RU2005119789/02A RU2005119789A RU2291205C1 RU 2291205 C1 RU2291205 C1 RU 2291205C1 RU 2005119789/02 A RU2005119789/02 A RU 2005119789/02A RU 2005119789 A RU2005119789 A RU 2005119789A RU 2291205 C1 RU2291205 C1 RU 2291205C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- less
- rolled
- rolling
- temperature
- steel
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 31
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 claims description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 3
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 abstract 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при горячей прокатке круглых сортовых профилей из низколегированной стали, используемых для изготовления холодной объемной штамповкой крепежных изделий. Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении качества и выхода годного сортового проката. Способ включает нагрев заготовки до 1100-1280°С, последующую многопроходную горячую прокатку с обжатием в валках калибрами с температурой конца прокатки в диапазоне 950-1100°С и охлаждение водой до 850-950°С. При использовании катаной заготовки многопроходную прокатку ведут с суммарной вытяжкой не менее 16, а при использовании литой заготовки - с суммарной вытяжкой не менее 36. Кроме того, сортовой прокат производят из низколегированной стали, содержащей, мас.%: 0,20-0,33 С; 0,17-0,35 Si; 0,9-1,3 Mn; 0,001-0,005 В; 0,01-0,05 Al; Ti≥0,01; P≤0,035; S≤0,035; Cr≤0,25; Ni≥0,30; Cu≤0,30; N≤0,012; Fe - остальное. 1 з.п. ф-лы, 3 табл.
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при горячей прокатке круглых сортовых профилей из низколегированной стали, используемых для изготовления холодной объемной штамповкой крепежных изделий.
Сортовой прокат круглого сечения диаметром 8,0-28,0 мм из низколегированной стали, используемый для изготовления крепежных изделий холодной объемной штамповкой (холодной высадкой), должен обладать следующим комплексом механических свойств (табл.1):
| Таблица 1 | ||||
| Механические свойства сортового проката для холодной объемной штамповки | ||||
| Стандарт на продукцию | σв, Н/мм2 | ψ, % | Δ10, % | НВ, ед. |
| ТУ 14-1-4459 | 500-650 | не менее 52 | не менее 18 | не более 195 |
Помимо этого, образцы проката должны выдерживать осадку в холодном состоянии на 1/3 от первоначальной высоты.
Известен способ сортовой прокатки профилей круглого сечения, включающий нагрев стальной заготовки до температуры аустенитизации, многопроходную прокатку в валках с калибрами черновой и чистовой групп клетей до конечного диаметра с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение водой, согласно которому средний участок полосы регламентированной длины подвергают межклетевому принудительному охлаждению [1].
Недостаток известного способа состоит в том, что сортовой прокат из низколегированной стали приобретает из-за неравномерного охлаждения раската низкие и нестабильные механические свойства по длине, что снижает качество и выход годного проката.
Известен также способ производства сортового проката из легированных сталей, по которому проводят нагрев заготовки до температуры аустенитизации и прокатку в валках с калибрами. Затем производят подогрев заготовки, причем поверхностный слой переднего конца регламентированной длины перегревают на 30-100°С относительно остального металла и производят повторную прокатку в непрерывной группе клетей, после чего прокат охлаждают [2].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемых механических свойств сортового проката, стабильных по длине. В результате сортовой прокат из низколегированной стали имеет низкие качество и выход годного.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства стального сортового проката, включающий нагрев заготовки до температуры аустенитизации 1200°С, последующую многопроходную горячую прокатку с обжатием в вертикальных и горизонтальных валках с калибрами с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение водой до температуры 800-900°С [3] - прототип.
Недостатки известного способа состоят в том, что сортовой прокат из низколегированной стали для холодной объемной штамповки имеет низкие и нестабильные по длине механические свойства как при использовании катаной, так и непрерывно-литой заготовки. Это снижает качество и выход годного проката.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении качества и выхода годного сортового проката. Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства сортового проката, включающем нагрев заготовки до температуры аустенитизации, последующую многопроходную горячую прокатку с обжатием в валках калибрами с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение водой, согласно предложению нагрев заготовки производят до температуры 1100-1280°С, температуру конца прокатки поддерживают в диапазоне 950-1100°С, а охлаждение водой ведут до температуры 850-950°С, причем при использовании катаной заготовки многопроходную прокатку ведут с суммарной вытяжкой не менее 16, а при использовании литой заготовки - с суммарной вытяжкой не менее 36. Кроме того, сортовой прокат производят из низколегированной стали следующего химического состава, мас.%:
| Углерод | 0,20-0,33 |
| Кремний | 0,17-0,35 |
| Марганец | 0,9-1,3 |
| Бор | 0,001-0,005 |
| Алюминий | 0,01-0,05 |
| Титан | не менее 0,01 |
| Фосфор | не более 0,035 |
| Сера | не более 0,035 |
| Хром | не более 0,25 |
| Никель | не более 0,30 |
| Медь | не более 0,30 |
| Азот | не более 0,012 |
| Железо | Остальное. |
Сущность предложенного технического решения состоит в следующем. Механические свойства сортового проката определяются совместно химическим составом низколегированной стали и деформационно-термическими режимами его производства. Нагрев заготовки из низколегированной стали предложенного состава до температуры Та=1100-1280°С обеспечивает ее аустенитизацию, высокие пластические свойства металла и получение оптимальной температуры конца прокатки Ткп=950-1100°С.
Суммарная вытяжка при прокатке λΣ 16, характеризующая степень механической проработки микроструктуры катаной заготовки из легированной стали, необходима для повышения ее гомогенности, устранения остаточной осевой рыхлости и ликвации, разрушения фрагментов от крупных дендритных зерен. Для получения такой же степени механической проработки литой заготовки суммарную вытяжку в процессе ее прокатки необходимо увеличить до значения λ∑≥36. При такой степени механической проработки микроструктуры литой заготовки, имеющей дендритное строение, внутренние несплошности и ликвацию, также достигается полное устранение осевой рыхлости и ликвации, разрушение крупных дендритных зерен.
Охлаждение сортового профиля водой от температуры Ткп до температуры То=850-950°С тормозит процессы вторичной и собирательной рекристаллизации деформированной микроструктуры, предотвращает рост отдельных зерен. Благодаря этому гомогенизируется микроструктура и стабилизируются механические свойства сортового проката.
Следует отметить, что рассмотренные выше деформационно-термические режимы производства обеспечивают требуемый комплекс механических свойств сортового проката при использовании низколегированной стали предложенного химического состава.
Экспериментально установлено, что при нагреве заготовки до температуры ниже 1100°С ухудшаются пластические свойства стали, не обеспечивается получение заданной температуры конца прокатки и требуемых механических свойств. Увеличение температуры нагрева заготовки выше 1280°С приводит к ослаблению границ зерен, их окислению, образованию трещин на поверхности, что снижает качество и выход годного проката.
При температуре конца прокатки выше 950°С формируется крупнозернистая неравномерная микроструктура низколегированной стали, в результате чего снижаются ее и пластические свойства (относительные удлинение и сужение). Снижение температуры конца прокатки менее 850°С повышает прочность стали в горячекатаном состоянии, ее твердость превышает 195 НВ, что недопустимо.
При повышении температуры окончания охлаждения сортового профиля водой выше 950°С происходит неравномерный рост зерен микроструктуры, что снижает качество проката. Снижение температуры его окончания менее 790°С приводит к повышению твердости и прочности выше допустимого уровня.
В случае снижения суммарной вытяжки менее 16 при использовании катаной заготовки или менее 36 при использовании литой заготовки имеет место ухудшение проработки микроструктуры стали, в результате образцы сортового проката не выдерживают осадку в холодном состоянии на 1/3 высоты.
Углерод упрочняет сталь. При содержании углерода менее 0,20% сталь из-за низкой прочности не пригодна для изготовления крепежных изделий, а при его содержании более 0,33% твердость выше, а пластические свойства ниже требуемых значений.
Кремний раскисляет сталь, повышает ее прочность. При концентрации кремния менее 0,17% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,35% снижается пластичность, сталь не выдерживает испытания на холодную осадку.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу. При содержании марганца менее 0,9% прочность стали недостаточна. Увеличение содержания марганца более 1,3% приводит к снижению пластических свойств.
Бор измельчает микроструктуру, увеличивает прокаливаемость стали, связывает вредные неметаллические включения. При концентрации бора менее 0,001% его положительное влияние не проявляется. Увеличение содержания бора более 0,005% способствует увеличению количества неметаллических включений, что снижает пластические свойства, образцы проката не выдерживают холодную осадку на 1/3 высоты.
Алюминий и титан раскисляют сталь и измельчает зерно. Они связывают растворенный азот в нитриды, уменьшая его вредное влияние на штампуемость при изготовлении крепежных изделий. При содержании алюминия менее 0,01% и титана менее 0,01% их положительное влияние мало, прокат не выдерживает испытание на холодную осадку. Увеличение содержания алюминия более 0,05% загрязняет сталь неметаллическими включениями, ведет к снижению прочности и пластичности сортового проката.
Фосфор и сера в данной стали являются вредными примесями, их концентрация должна быть как можно меньшей. Однако при концентрации фосфора не более 0,035% и серы не более 0,035% их отрицательное влияние на свойства стали незначительно. В то же время более глубокая дефосфорация и десульфурация стали существенно удорожат ее производство, что нецелесообразно.
Хром, никель и медь являются примесными элементами, ухудшающими объемную штампуемость сортового проката в холодном состоянии. Однако при содержании хрома не более 0,25%, никеля не более 0,30% и меди не более 0,30% в стали данного химического состава после ее деформационно-термической обработки по предложенному режиму их отрицательное влияние проявляется незначительно. При повышении содержания хрома более 0,25%, никеля более 0,30% или меди более 0,30% прочность сортового проката выше допустимой, он не выдерживает испытание на холодную осадку.
Азот является вредной примесью. При концентрации азота не более 0,012% от связан в нитриды и не ухудшает свойства стали. Увеличение содержания азота более 0,012% приводит к ухудшению штампуемости, прокат не выдерживает испытание на холодную осадку.
Примеры реализации способа
В дуговых электропечах производят выплавку низколегированных сталей следующих составов (табл.2):
| Таблица 2 | |||||||||||||
| Составы низколегированных сталей для холодной штамповки крепежных изделий | |||||||||||||
| № состава | Содержание химических элементов, мас.% | ||||||||||||
| С | Si | Mn | В | Al | Ti | P | S | Cr | Ni | Си | N | Fe | |
| 1. | 0,19 | 0,16 | 0,8 | 0,0009 | 0,009 | 0,009 | 0,011 | 0,020 | 0,10 | 0,15 | 0,15 | 0,006 | Остальн. |
| 2. | 0,20 | 0,17 | 0,9 | 0,001 | 0,01 | 0,01 | 0,013 | 0,021 | 0,15 | 0,18 | 0,19 | 0,008 | .. |
| 3. | 0,27 | 0,26 | 1,1 | 0,003 | 0,03 | 0,02 | 0,022 | 0,028 | 0,20 | 0,24 | 0,25 | 0,010 | .. |
| 4. | 0,33 | 0,35 | 1,3 | 0,005 | 0,05 | 0,03 | 0,035 | 0,035 | 0,25 | 0,30 | 0,30 | 0,012 | .. |
| 5. | 0,34 | 0,36 | 1,4 | 0,006 | 0,06 | 0,04 | 0,036 | 0,036 | 0,26 | 0,31 | 0,31 | 0,013 | .. |
Выплавленную сталь разливают в слитки и непрерывно-литые заготовки (ЛЗ) квадратного сечения 150×150 мм. Слитки подвергают прокатке на обжимном и непрерывно-заготовочном стане в катаные заготовки (КЗ) квадратного сечения 100×100 мм.
Пример 1. Производство сортового проката из катаных заготовок
Катаные заготовки из стали состава 3 (табл.2) нагревают в газовой методической печи до температуры аустенитизации Та=1190°С. Нагретые заготовки подвергают горячей прокатке на мелкосортном стане 250 за 15 проходов в горизонтальных и вертикальных валках с калибрами в пруток круглого сечения диаметром d=26 мм. Температуру конца прокатки поддерживают равной Ткп=1025°С. Суммарная вытяжка при прокатке заготовки составляет:
Выходящий из валков последней клети стана пруток направляют в трубчатый холодильник, в который подают охлаждающую воду и производят охлаждение движущегося прутка от температуры Tкп=1025°С до температуры То=900°С. Дальнейшее охлаждение прутка происходит самопроизвольно на воздухе.
После завершения охлаждения от прокатанного прутка отбирают пробы для испытания механических свойств и способности выдерживать холодную осадку на 1/3 высоты образца. Готовый сортовой прокат имеет высокие качественные показатели, за счет чего обеспечивается увеличение выхода годного в прокатном переделе до Q=99,5%.
Пример 2. Производство сортового проката из литых заготовок
Все те же операции, что в примере 1, только непрерывно-литую заготовку квадратного сечения 150×150 мм прокатывают в пруток круглого сечения с диаметром d=26 мм за 20 проходов с суммарной вытяжкой:
Благодаря увеличению суммарной вытяжки готовый пруток приобретает такую же микроструктуру и механические свойства, как и пруток, прокатанный из катаной заготовки. Поэтому сортовой прокат из непрерывно-литой заготовки также имеет высокие качественные показатели, за счет чего обеспечивается увеличение выхода годного до Q=99,5%.
Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности приведены в таблице 3.
Из табл.2 и 3 следует, что при реализации предложенного способа (варианты 3-8, составы сталей 2-4) достигается повышение качества и выхода годного сортового проката как при использовании катаной, так и литой заготовки. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты 1 и 2, составы сталей 1 и 5) свойства проката ухудшаются, только часть металла выдерживает испытание на осадку в холодном состоянии. Выход годного Q снижается до 42,0-46,6%. В других случаях (варианты 9 и 10) при запредельных значениях параметров сортовой прокат не пригоден для холодной объемной штамповки крепежных изделий. В случае реализации способа-прототипа (вариант 11) качество и выход годного сортового проката из низколегированной стали снижаются.
Технико-экономические преимущества предложенного технического решения заключаются в том, что одновременная оптимизация химического состава низколегированной стали и режимов ее деформационно-термической обработки позволяет наилучшим образом реализовать возможности формирования микроструктуры и свойств сортового проката как при использовании катаной, так и литой заготовки. Это способствует повышению качества и выхода годного сортового проката.
В качестве базового объекта при определении экономической эффективности предложенного способа принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства сортового проката из низколегированной стали для холодной объемной штамповки крепежных изделий на 25-35%.
| Таблица 3 | ||||||||||||
| Режимы производства и показатели качества сортового проката из низколегированной стали | ||||||||||||
| № варианта | № состава | Тип заготовки | Та, °С | λ∑ | Ткп, °С | То, °C | σв, Н/мм2 | ψ, % | δ10, % | HB, ед. | Хол. осадка на 1/3 высоты | Q, % |
| 1. | 1 | КЗ | 1090 | 15,5 | 940 | 840 | 740-510 | 28-52 | 16-18 | 195-236 | выдерж. частичн. | 46,6 |
| 2. | 5 | ЛЗ | 1095 | 35,8 | 945 | 845 | 650-775 | 26-52 | 12-18 | 190-240 | выдерж. частичн. | 42,0 |
| 3. | 4 | КЗ | 1100 | 16,0 | 950 | 850 | 650 | 52 | 18 | 190 | выдерж. | 98,9 |
| 4. | 4 | ЛЗ | 1100 | 36,0 | 950 | 850 | 650 | 52 | 18 | 190 | выдерж. | 98,8 |
| 5. | 3 | КЗ | 1190 | 18,84 | 1025 | 900 | 575 | 58 | 22 | 175 | выдерж. | 99,5 |
| 6. | 3 | ЛЗ | 1190 | 42,40 | 1025 | 900 | 575 | 58 | 22 | 175 | выдерж. | 99,5 |
| 7. | 2 | КЗ | 1280 | 22,45 | 1100 | 950 | 500 | 57 | 19 | 170 | выдерж. | 98,7 |
| 8. | 2 | ЛЗ | 1280 | 46,88 | 1100 | 950 | 500 | 57 | 19 | 170 | выдерж. | 98,8 |
| 9. | 5 | КЗ | 1290 | 22,7 | 1110 | 955 | 470-490 | 48-51 | 14-17 | 180-198 | не выдерж. | - |
| 10. | 1 | ЛЗ | 1255 | 44,3 | 1110 | 960 | 460-500 | 49-52 | 15-18 | 190-195 | не выдерж. | - |
| 11. | 5 | ЛЗ | 1200 | 35,9 | 1200 | 850 | 630-680 | 28-52 | 13-18 | 180-210 | выдерж. частичн. | 48,8 |
Источники информации
1. Патент России №2148443, МПК В 21 В 1/16, 2000 г.
2. Авт. свид. СССР №1692691, МПК В 21 В 1/00, 1991 г.
3. Беняковский М.А. и др. Технология прокатного производства. Справочник. Кн.1. М.: Металлургия, 1990 г., с.388-396 - прототип.
Claims (2)
1. Способ производства сортового проката из низколегированной стали для холодной объемной штамповки крепежных изделий, включающий нагрев заготовки до температуры аустенитизации, последующую многопроходную горячую прокатку с обжатием в валках калибрами с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение водой, отличающийся тем, что нагрев заготовки производят до температуры 1100-1280°С, температуру конца прокатки поддерживают в диапазоне 950-1100°С, а охлаждение водой ведут до температуры 850-950°С, причем при использовании катаной заготовки многопроходную прокатку ведут с суммарной вытяжкой не менее 16, а при использовании литой заготовки - с суммарной вытяжкой не менее 36.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сортовой прокат производят из стали, содержащей следующее соотношение компонентов, мас.%:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005119789/02A RU2291205C1 (ru) | 2005-06-27 | 2005-06-27 | Способ производства сортового проката |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005119789/02A RU2291205C1 (ru) | 2005-06-27 | 2005-06-27 | Способ производства сортового проката |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2291205C1 true RU2291205C1 (ru) | 2007-01-10 |
Family
ID=37761235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005119789/02A RU2291205C1 (ru) | 2005-06-27 | 2005-06-27 | Способ производства сортового проката |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2291205C1 (ru) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2346991C2 (ru) * | 2007-01-25 | 2009-02-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства арматурного профиля |
| RU2376392C1 (ru) * | 2008-07-11 | 2009-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства арматурного профиля из кремнемарганцовистой стали |
| RU2381283C1 (ru) * | 2008-12-15 | 2010-02-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства высокопрочных свариваемых арматурных профилей |
| RU2492007C1 (ru) * | 2012-08-09 | 2013-09-10 | Александр Иванович Трайно | Способ прокатки сортовых профилей |
| RU2502821C1 (ru) * | 2012-10-30 | 2013-12-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Сталь |
| RU2636542C1 (ru) * | 2017-02-14 | 2017-11-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ производства круглого сортового проката из борсодержащей стали с повышенной пластичностью |
| RU2689349C1 (ru) * | 2018-06-29 | 2019-05-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий |
| RU2725263C1 (ru) * | 2017-05-22 | 2020-06-30 | Арселормиттал | Способ получения стальной детали и соответствующая стальная деталь |
| RU2728153C1 (ru) * | 2019-12-30 | 2020-07-28 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления высокопрочных крепежных стержневых изделий |
| CN112111687A (zh) * | 2020-08-28 | 2020-12-22 | 安徽吾兴新材料有限公司 | 一种Ti微合金化635MPa级热轧带肋钢筋及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2238334C1 (ru) * | 2003-04-16 | 2004-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" | Способ производства из непрерывнолитой заготовки сортового проката со сфероидизованной структурой из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей |
| RU2238335C1 (ru) * | 2003-04-16 | 2004-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" | Способ производства сфероидизованного сортового проката из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей |
| RU2249624C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат, круглый, из низколегированной стали для холодной объемной штамповки высокопрочных сложнопрофильных крепежных деталей |
-
2005
- 2005-06-27 RU RU2005119789/02A patent/RU2291205C1/ru active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2238334C1 (ru) * | 2003-04-16 | 2004-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" | Способ производства из непрерывнолитой заготовки сортового проката со сфероидизованной структурой из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей |
| RU2238335C1 (ru) * | 2003-04-16 | 2004-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" | Способ производства сфероидизованного сортового проката из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей |
| RU2249624C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат, круглый, из низколегированной стали для холодной объемной штамповки высокопрочных сложнопрофильных крепежных деталей |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2346991C2 (ru) * | 2007-01-25 | 2009-02-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства арматурного профиля |
| RU2376392C1 (ru) * | 2008-07-11 | 2009-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства арматурного профиля из кремнемарганцовистой стали |
| RU2381283C1 (ru) * | 2008-12-15 | 2010-02-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства высокопрочных свариваемых арматурных профилей |
| RU2492007C1 (ru) * | 2012-08-09 | 2013-09-10 | Александр Иванович Трайно | Способ прокатки сортовых профилей |
| RU2502821C1 (ru) * | 2012-10-30 | 2013-12-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Сталь |
| RU2636542C1 (ru) * | 2017-02-14 | 2017-11-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ производства круглого сортового проката из борсодержащей стали с повышенной пластичностью |
| RU2725263C1 (ru) * | 2017-05-22 | 2020-06-30 | Арселормиттал | Способ получения стальной детали и соответствующая стальная деталь |
| US12454744B2 (en) | 2017-05-22 | 2025-10-28 | Arcelormittal | Method for producing a steel part and corresponding steel part |
| RU2689349C1 (ru) * | 2018-06-29 | 2019-05-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий |
| RU2728153C1 (ru) * | 2019-12-30 | 2020-07-28 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления высокопрочных крепежных стержневых изделий |
| CN112111687A (zh) * | 2020-08-28 | 2020-12-22 | 安徽吾兴新材料有限公司 | 一种Ti微合金化635MPa级热轧带肋钢筋及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106102940B (zh) | 厚壁高韧性高张力钢板及其制造方法 | |
| JP6197850B2 (ja) | 二相ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| EP2388341B1 (en) | Process for production of duplex stainless steel pipe | |
| EP3135787B1 (en) | Steel plate and method of producing same | |
| RU2201972C2 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| KR102090196B1 (ko) | 냉간 단조 조질품용 압연 봉선 | |
| CN105008570A (zh) | 厚壁高韧性高张力钢板及其制造方法 | |
| RU2393239C1 (ru) | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса | |
| RU2291205C1 (ru) | Способ производства сортового проката | |
| JP6819198B2 (ja) | 冷間鍛造調質品用圧延棒線 | |
| WO2016063224A1 (en) | An ultra-high strength thermo-mechanically processed steel | |
| RU2243834C1 (ru) | Способ производства сортовых профилей | |
| RU2350662C1 (ru) | Способ производства листов | |
| WO2015159965A1 (ja) | 強冷間加工性と加工後の硬さに優れる熱延鋼板 | |
| RU2463360C1 (ru) | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса | |
| RU2743534C1 (ru) | Способ изготовления железнодорожных рельсов повышенной износостойкости и контактной выносливости | |
| JP2006111918A (ja) | 板厚方向の均質性に優れた極厚高張力鋼板の製造方法 | |
| KR20220081375A (ko) | 강의 단조 부품 및 그 제조 방법 | |
| RU2296017C1 (ru) | Способ производства сортового проката из легированной пружинной стали | |
| RU2495142C1 (ru) | Способ производства толстолистового проката из низколегированной стали | |
| EP3084030B1 (en) | High strength hot-finished steel hollow sections with low carbon equivalent for improved welding | |
| JP4392324B2 (ja) | 冷間鍛造用肌焼鋼の製造方法 | |
| RU2318881C2 (ru) | Способ производства полос для изготовления обсадных труб | |
| RU2815952C1 (ru) | Способ получения горячекатаных листов из низколегированной стали | |
| RU2613262C2 (ru) | Способ производства горячекатаного листового проката из низколегированной стали |