RU2261765C1 - Method of making flat sections from zirconium-niobium alloys - Google Patents
Method of making flat sections from zirconium-niobium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2261765C1 RU2261765C1 RU2004105821/02A RU2004105821A RU2261765C1 RU 2261765 C1 RU2261765 C1 RU 2261765C1 RU 2004105821/02 A RU2004105821/02 A RU 2004105821/02A RU 2004105821 A RU2004105821 A RU 2004105821A RU 2261765 C1 RU2261765 C1 RU 2261765C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- zirconium
- heating
- hot rolling
- niobium alloys
- deformation
- Prior art date
Links
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- GFUGMBIZUXZOAF-UHFFFAOYSA-N niobium zirconium Chemical compound [Zr].[Nb] GFUGMBIZUXZOAF-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 10
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- -1 forging ingots Chemical compound 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением и термической обработки, в частности к способу получения плоского профиля из цирконий-ниобиевых сплавов, используемых в качестве конструкционных элементов активных зон атомных реакторов.The invention relates to the field of metal forming and heat treatment, in particular to a method for producing a flat profile of zirconium-niobium alloys used as structural elements of the active zones of nuclear reactors.
К плоскому профилю из цирконий-ниобиевых сплавов предъявляются высокие требования по механическим свойствам.To the flat profile of zirconium-niobium alloys, high demands are made on the mechanical properties.
Для надежной работы конструкционных элементов из циркониевых сплавов при эксплуатационных условиях в присутствии теплоносителя необходимо формирование однородности свойств и обеспечение прочностных и пластических характеристик, регламентируемых техническими условиями. Кроме того, для формирования конструкционных элементов необходимо обеспечить способность сплава к формоизменению без разрушения.For reliable operation of structural elements from zirconium alloys under operating conditions in the presence of a coolant, it is necessary to form uniformity of properties and ensure strength and plastic characteristics regulated by technical conditions. In addition, for the formation of structural elements, it is necessary to ensure the ability of the alloy to shape without destruction.
Способность плоского профиля к формоизменению без разрушения характеризуется механическими свойствами сплава, формируемыми технологическим процессом.The ability of a flat profile to shape without destruction is characterized by the mechanical properties of the alloy formed by the process.
Известно [P.D.Kaufmann and E.F.Baroch. Potential for Improvement of Mechanical Properties in Zircaloy Cold - Rolled Strip and Sheet. Zirconium in Nuclear Applications. ASTM, stp 551. American Society for Testing and Materials, 1974, p 129], что наиболее важными параметрами, определяющими механические свойства конечной продукции из циркониевых сплавов, являются температура и деформационные параметры горячей прокатки. Представленный способ относится к сплаву Циркалой-4 и вследствие различий химического состава с цирконий-ниобиевыми сплавами определяет различные условия оптимизации температурно-деформационных параметров процесса.It is known [P. D. Kaufmann and E. F. Baroch. Potential for Improvement of Mechanical Properties in Zircaloy Cold - Rolled Strip and Sheet. Zirconium in Nuclear Applications. ASTM, stp 551. American Society for Testing and Materials, 1974, p 129], that the most important parameters determining the mechanical properties of the final products from zirconium alloys are temperature and deformation parameters of hot rolling. The presented method relates to Zirkaloy-4 alloy and, due to differences in chemical composition with zirconium-niobium alloys, determines various conditions for optimizing the temperature-strain parameters of the process.
Известен способ получения листов из сплава цирконий-2,5 мас.% ниобия, включающий ковку слитков, горячую прокатку с нагревом в интервале, граничные значения которого находятся ниже температуры
Предлагаемый способ решает задачу получения плоского профиля с более высокими технико-экономическими показателями и однородными механическими свойствами, удовлетворяющими требованиям технических условий.The proposed method solves the problem of obtaining a flat profile with higher technical and economic indicators and homogeneous mechanical properties that meet the requirements of technical conditions.
Это достигается тем, что в отличие от известного способа изготовления листов, включающего нагрев кованых заготовок в интервале, граничные значения которого находятся ниже температуры
С целью увеличения эффективности процесса получения плоского профиля из цирконий-ниобиевых сплавов горячую прокатку проводят с интегральной величиной суммарной деформации lnμ>2,8 за две стадии нагрева.In order to increase the efficiency of the process of obtaining a flat profile from zirconium-niobium alloys, hot rolling is carried out with an integrated total strain lnμ> 2.8 for two stages of heating.
Текстурирование плоского профиля в процессе прокатки имеет важное значение для формирования механических свойств. Как правило, в производстве плоского профиля доля горячей обработки превалирует над долей холодной обработки и экономически наиболее целесообразна. Это отводит определяющее значение процессу горячей прокатки в формировании механических характеристик плоского профиля из цирконий-ниобиевых сплавов. Наиболее важным показателем, определяющим механические свойства, является направление нормали плоскости базиса кристаллографической решетки, которое характеризуется коэффициентами текстуры, или углом к нормальному направлению плоского профиля.Texturing the flat profile during the rolling process is important for the formation of mechanical properties. As a rule, in the production of a flat profile, the share of hot processing prevails over the share of cold processing and is most economically feasible. This assigns decisive importance to the hot rolling process in the formation of the mechanical characteristics of a flat profile of zirconium-niobium alloys. The most important indicator determining the mechanical properties is the direction of the normal to the plane of the basis of the crystallographic lattice, which is characterized by texture coefficients, or the angle to the normal direction of the flat profile.
Экспериментальным путем установлено, что наиболее устойчивой является текстура с малыми углами (30÷45°) направления нормали плоскости базиса к нормальному направлению плоского профиля. При интетральной величине деформации lnμ≤2,5 горячей прокаткой полуфабрикатов из цирконий-ниобиевых сплавов угол направления нормали плоскости базиса к нормальному направлению плоского профиля составляет >45°. При этом снижается стойкость к трещинообразованию плоского профиля при испытаниях на изгиб в направлении поперечном оси прокатки ниже значений, регламентируемых требованиями технических условий.It was established experimentally that the texture with small angles (30 ÷ 45 °) of the normal direction of the basal plane to the normal direction of the flat profile is the most stable. With an intral deformation value lnμ≤2.5 by hot rolling of semi-finished products from zirconium-niobium alloys, the angle of the normal direction of the basal plane to the normal direction of the flat profile is> 45 °. This decreases the resistance to cracking of a flat profile during bending tests in the direction of the transverse axis of rolling below the values regulated by the requirements of technical conditions.
Увеличение деформации горячей прокатки за 1 нагрев lnμ>2,5 обеспечивает угол направления нормали плоскости базиса к нормальному направлению <45°, что увеличивает стойкость к трещинообразованию цирконий-ниобиевых сплавов в направлении, поперечном оси прокатки.An increase in the hot rolling strain for 1 heating lnμ> 2.5 provides an angle of direction of the normal of the basal plane to the normal direction <45 °, which increases the crack resistance of zirconium-niobium alloys in the direction transverse to the rolling axis.
С увеличением деформации за 1 нагрев для обеспечения процесса горячей прокатки в оптимальном температурном диапазоне возникает необходимость увеличения частных обжатий за проход. С увеличением частных обжатий за проход более lnμ=0,32 увеличивается неоднородность деформации и размытость текстурных параметров кристаллографической решетки. Как следствие, увеличивается неоднородность характеристик механических свойств после испытаний на растяжение при 320÷350°С, а отклонения фактических значений не обеспечивают предельные значения, регламентируемые требованиями технических условий, что приводит к отбраковке конечной продукции.With an increase in deformation per 1 heating to ensure the hot rolling process in the optimal temperature range, there is a need to increase private compressions per pass. With an increase in partial compressions per pass of more than lnμ = 0.32, the strain inhomogeneity and blurriness of the texture parameters of the crystallographic lattice increase. As a result, the heterogeneity of the characteristics of mechanical properties increases after tensile tests at 320 ÷ 350 ° C, and deviations of the actual values do not provide the limit values regulated by the requirements of technical conditions, which leads to rejection of the final product.
Уменьшение частных обжатий за проход при горячей прокатке за 1 нагрев приводит или к увеличению количества проходов, или к необходимости уменьшения толщины кованой заготовки и соответственно величины деформации за стадию прокатки. Увеличение количества проходов ведет к увеличению температурного диапазона горячей прокатки и при значительном снижении температуры к упрочнению сплава и трещинообразованию в последних проходах.Reducing the partial reductions per pass during hot rolling for 1 heating leads either to an increase in the number of passes, or to the need to reduce the thickness of the forged workpiece and, accordingly, the magnitude of the deformation during the rolling phase. An increase in the number of passes leads to an increase in the temperature range of hot rolling and, with a significant decrease in temperature, leads to hardening of the alloy and crack formation in the last passes.
С целью значительного уменьшения площади поперечного сечения и достижения высокой эффективности процесса ковку слитков в промышленных условиях проводят в высокотемпературной области существования β- и α+β-циркониевых фаз. С уменьшением толщины заготовки увеличивается деформация слитков ковкой в высокотемпературной области и при высокой активности циркониевых сплавов к газовым составляющим атмосферы приводит к увеличению толщины поверхностного окисленного слоя. Кроме того, с уменьшением толщины заготовки увеличивается удельная доля периметра по отношению к площади поперечного сечения заготовки, что экономически нецелесообразно, так как влечет за собой увеличение удельной доли потерь, приходящихся на удаление некондиционного окисленного слоя.In order to significantly reduce the cross-sectional area and achieve high efficiency of the process, forging of ingots under industrial conditions is carried out in the high-temperature region of existence of β- and α + β-zirconium phases. With a decrease in the thickness of the workpiece, the deformation of the ingots by forging in the high-temperature region increases and, with high activity of zirconium alloys to the gas components of the atmosphere, it leads to an increase in the thickness of the surface oxidized layer. In addition, with a decrease in the thickness of the workpiece, the specific fraction of the perimeter increases with respect to the cross-sectional area of the workpiece, which is not economically feasible, since it entails an increase in the specific share of losses attributable to the removal of the substandard oxidized layer.
Предлагаемый способ горячей прокатки за 2 стадии нагрева позволяет обеспечить однородность механических характеристик и высокую стойкость к трещинообразованию при испытаниях на изгиб в поперечном направлении оси прокатки. Горячая прокатка за 2 стадии позволяет увеличить общую деформацию более lnμ=2,8 при малых значениях частных обжатий за проход (lnμ≤0,32) в оптимальном температурном диапазоне.The proposed method of hot rolling for 2 stages of heating makes it possible to ensure uniformity of mechanical characteristics and high resistance to cracking during bending tests in the transverse direction of the rolling axis. Hot rolling in 2 stages makes it possible to increase the total deformation by more than lnμ = 2.8 for small values of partial compressions per pass (lnμ≤0.32) in the optimal temperature range.
Кроме того, данный способ позволяет уменьшить удельную долю потерь, приходящихся на удаление некондиционного окисленного слоя, и увеличить экономическую эффективность процесса.In addition, this method allows to reduce the specific share of losses attributable to the removal of substandard oxidized layer, and to increase the economic efficiency of the process.
Как известно, закалка заготовок приводит к фазовой перекристаллизации, улучшает однородность и дисперсность структурно-фазовых составляющих цирконий-ниобиевых сплавов.As is known, quenching of billets leads to phase recrystallization, improves the uniformity and dispersion of the structural phase components of zirconium-niobium alloys.
Для достижения более высокой степени растворения интерметаллидных и примесных фаз для многокомпонентных цирконий-ниобиевых сплавов по заявляемому способу проводят закалку полуфабрикатов с нагревом в β-области. Закалка с нагревом в β-области наиболее эффективна для максимального растворения и диспергирования интерметаллидных и примесных фаз. Наибольшая эффективность закалки достигается при меньшей толщине полуфабрикатов, но при этом с увеличением удельной доли периметра по отношению к площади поперечного сечения заготовки увеличивается удельная доля потерь, приходящихся на удаление некондиционного окисленного слоя, образующегося после закалки. В случае закалки полуфабрикатов большей толщины снижается прокаливаемость и эффективность закалки, но при этом снижается и удельная доля потерь, приходящихся на удаление некондиционного слоя.To achieve a higher degree of dissolution of intermetallic and impurity phases for multicomponent zirconium-niobium alloys by the present method, the semi-finished products are quenched with heating in the β-region. Quenching with heating in the β-region is most effective for maximum dissolution and dispersion of intermetallic and impurity phases. The highest quenching efficiency is achieved with a smaller thickness of the semi-finished products, but at the same time, with an increase in the specific fraction of the perimeter with respect to the cross-sectional area of the workpiece, the specific fraction of losses attributable to the removal of the substandard oxidized layer formed after quenching increases. In the case of hardening of semi-finished products of greater thickness, hardenability and hardening efficiency are reduced, but the specific share of losses attributable to the removal of the substandard layer is also reduced.
Известен способ получения плоского профиля из циркониевых сплавов, включающий закалку из β-области и отпуск заготовок перед горячей прокаткой в α+β-области [RU 2184795 С2].A known method of obtaining a flat profile of zirconium alloys, including hardening from the β-region and tempering the workpieces before hot rolling in the α + β-region [RU 2184795 C2].
К недостаткам данного способа относится увеличение цикла производства за счет проведения дополнительной операции отпуска заготовок. При этом эффективность отпуска перед нагревом под горячую прокатку в температурной области α+β-циркония низка. Кроме того, отпуск заготовок в окислительной атмосфере приводит к дополнительному насыщению циркониевых сплавов газовыми составляющими атмосферы (N, Н, О).The disadvantages of this method include an increase in the production cycle due to the additional operation of tempering blanks. Moreover, the efficiency of tempering before heating for hot rolling in the temperature region of α + β-zirconium is low. In addition, the tempering of billets in an oxidizing atmosphere leads to an additional saturation of zirconium alloys with gas components of the atmosphere (N, H, O).
Предлагаемый способ решает задачу получения плоского профиля из цирконий-ниобиевых сплавов с однородными механическими свойствами также в результате того, что перед одной из стадий нагрева и прокатки, определяемой требованиями к изделиям из цирконий-ниобиевых сплавов и экономической целесообразностью, проводят закалку полуфабрикатов из области существования β-циркония.The proposed method solves the problem of obtaining a flat profile of zirconium-niobium alloys with homogeneous mechanical properties as a result of the fact that before one of the stages of heating and rolling, determined by the requirements for products from zirconium-niobium alloys and economic feasibility, hardening of semi-finished products from the region of existence of β zirconium.
Предлагаемый способ решает задачу получения плоского профиля с характеристиками, предъявляемыми к конструкционным элементам активной зоны атомных реакторов, экономически более эффективным путем по сравнению со способом-прототипом.The proposed method solves the problem of obtaining a flat profile with the characteristics presented to the structural elements of the active zone of nuclear reactors in a more cost-effective way compared to the prototype method.
При анализе научно-технической информации способов получения плоского профиля из цирконий-ниобиевых сплавов, обладающих совокупностью существенных признаков заявляемого технического решения, не выявлено.When analyzing scientific and technical information, methods for producing a flat profile from zirconium-niobium alloys having a combination of essential features of the claimed technical solution were not identified.
Примеры осуществления способа.Examples of the method.
Пример 1.Example 1
Процесс получения плоского профиля из многокомпонентного цирконий-ниобиевого сплава включал следующие операции.The process of obtaining a flat profile from a multicomponent zirconium-niobium alloy included the following operations.
Ковку слитков сплава Zr - 2,2÷3,2 мас.% (х), где х - легирующие элементы: Nb, Sn, Fe, O в полосу толщиной 98 мм, ее разрезку и механическую обработку со съемом не менее 1,5 мм на сторону.Forging of Zr alloy ingots - 2.2 ÷ 3.2 wt.% (X), where x - alloying elements: Nb, Sn, Fe, O into a strip 98 mm thick, its cutting and machining with removal of at least 1.5 mm to the side.
Горячую прокатку заготовок с нагревом до 770°С по маршрутно-деформационной схеме: 90→58 мм при lnμ1=0,45, lnμi≤0,18, где lnμ1 - интегральная величина суммарной деформации, lnμi - величина деформации за проход.Hot rolling of billets with heating to 770 ° C according to the route-deformation scheme: 90 → 58 mm at lnμ 1 = 0.45, lnμ i ≤0.18, where lnμ 1 is the integral value of the total deformation, lnμ i is the value of deformation per pass .
β-закалку заготовок с нагревом до 1070°С, механическую обработку со съемом до 3 мм на сторону.β-hardening of workpieces with heating up to 1070 ° С, machining with removal up to 3 mm per side.
Горячую прокатку с нагревом до 770°С по маршрутно-деформационной схеме: 50→4,5 мм при lnμ2=2,41, lnμ1,2=2,9, lnμi≤0,32, где lnμ1 - интегральная величина деформации на первой стадии прокатки, lnμ2 - на второй стадии, lnμ1,2 - за две стадии прокатки, lnμi - величина деформации за проход. Холодную прокатку по маршрутно-деформационной схеме: 4,5→3,0→1,9→0,72 мм с промежуточными и окончательной вакуумными термообработками в диапазоне температур 530÷650°С.Hot rolling with heating to 770 ° C according to the route-deformation scheme: 50 → 4.5 mm at lnμ 2 = 2.41, lnμ 1.2 = 2.9, lnμ i ≤0.32, where lnμ 1 is the integral value deformations at the first rolling stage, lnμ 2 - at the second stage, lnμ 1,2 - for two stages of rolling, lnμ i - the amount of deformation per pass. Cold rolling according to the route-deformation scheme: 4.5 → 3.0 → 1.9 → 0.72 mm with intermediate and final vacuum heat treatments in the temperature range 530 ÷ 650 ° С.
Механические свойства, обеспечиваемые по заявляемому способу (а) и способу прототипу (б):The mechanical properties provided by the claimed method (a) and the prototype method (b):
Угол при испытаниях на изгиб в направлении поперечном оси прокатки на оправке с радиусом, равным толщине профиля до появления первой трещины (ГОСТ 14019): а) более 83°, б) менее 80°, глубина лунки после испытаний на глубокую вытяжку по Эриксену (ГОСТ 10510): а) более 8,0 мм, б) менее 7,0 мм.The angle during bending tests in the direction of the transverse axis of rolling on a mandrel with a radius equal to the thickness of the profile before the first crack appears (GOST 14019): a) more than 83 °, b) less than 80 °, the depth of the hole after the Ericksen deep drawing test (GOST 10510): a) more than 8.0 mm, b) less than 7.0 mm.
Пример 2.Example 2
Процесс получения плоского профиля из бинарного цирконий-ниобиевого сплава включал следующие операции.The process of obtaining a flat profile from a binary zirconium-niobium alloy included the following operations.
Ковку слитков сплава Zr - 2,5 мас.% Nb в полосу толщиной 107 мм, разрезку, механическую обработку со съемом не менее 1,5 мм на сторону.Forging of Zr alloy ingots - 2.5 wt.% Nb into a strip with a thickness of 107 mm, cutting, machining with removal of at least 1.5 mm per side.
Горячую прокатку заготовок (первая стадия) с нагревом до 760°С заготовок по маршрутно-деформационной схеме: 100→50 мм, lnμ1=0,7, lnμi≤0,25.Hot rolling of billets (first stage) with heating to 760 ° C of billets according to the route-deformation scheme: 100 → 50 mm, lnμ 1 = 0.7, lnμ i ≤0.25.
Горячую прокатку заготовок (вторая стадия) с нагревом до 740°С по маршрутно-деформационной схеме: 50→5,0 мм, lnμ2=2,3, lnμ1,2=3,0, lnμi≤0,25.Hot rolling of billets (second stage) with heating to 740 ° C according to the route-deformation scheme: 50 → 5.0 mm, lnμ 2 = 2.3, lnμ 1.2 = 3.0, lnμ i ≤0.25.
Холодную прокатку по маршруту: 5,0→2,15 мм с промежуточной и окончательной вакуумными термообработками в диапазоне температур 630÷740°С.Cold rolling along the route: 5.0 → 2.15 mm with intermediate and final vacuum heat treatments in the temperature range of 630 ÷ 740 ° С.
Механические свойства после испытаний на растяжение при 320°С в направлении поперечном оси прокатки плоского профиля из сплава Zr-2,5 мас.% Nb приведены в таблице.The mechanical properties after tensile tests at 320 ° C in the direction of the transverse axis of the rolling of a flat profile of Zr-2.5 wt.% Nb alloy are shown in the table.
Заявляемый способ получения плоского профиля из цирконий-ниобиевых сплавов успешно апробирован в производстве ОАО ЧМЗ при выпуске листов толщиной 0,65, 1,5 и 2,0 мм.The inventive method of obtaining a flat profile of zirconium-niobium alloys has been successfully tested in the production of OAO ChMZ with the release of sheets with a thickness of 0.65, 1.5 and 2.0 mm.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004105821/02A RU2261765C1 (en) | 2004-02-26 | 2004-02-26 | Method of making flat sections from zirconium-niobium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004105821/02A RU2261765C1 (en) | 2004-02-26 | 2004-02-26 | Method of making flat sections from zirconium-niobium alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004105821A RU2004105821A (en) | 2005-08-20 |
| RU2261765C1 true RU2261765C1 (en) | 2005-10-10 |
Family
ID=35845833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004105821/02A RU2261765C1 (en) | 2004-02-26 | 2004-02-26 | Method of making flat sections from zirconium-niobium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2261765C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU817089A1 (en) * | 1979-06-04 | 1981-03-31 | Государственный Научно-Исследовательскийи Проектно-Конструкторский Институтсплавов И Обработки Цветных Металлов | Method of treatment of zirconium and its alloys |
| RU2021043C1 (en) * | 1992-09-21 | 1994-10-15 | Производственное объединение "Чепецкий механический завод" | Process for manufacturing zirconium alloy sheets containing 2,5 percent by mass niobium |
| RU2110600C1 (en) * | 1996-09-10 | 1998-05-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method for producing articles from zirconium alloys |
| RU2123065C1 (en) * | 1997-03-12 | 1998-12-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Process of manufacture of tubular articles from zirconium alloys ( versions ) |
| RU2184795C2 (en) * | 1999-07-29 | 2002-07-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method of producing flat section from zirconium alloys |
-
2004
- 2004-02-26 RU RU2004105821/02A patent/RU2261765C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU817089A1 (en) * | 1979-06-04 | 1981-03-31 | Государственный Научно-Исследовательскийи Проектно-Конструкторский Институтсплавов И Обработки Цветных Металлов | Method of treatment of zirconium and its alloys |
| RU2021043C1 (en) * | 1992-09-21 | 1994-10-15 | Производственное объединение "Чепецкий механический завод" | Process for manufacturing zirconium alloy sheets containing 2,5 percent by mass niobium |
| RU2110600C1 (en) * | 1996-09-10 | 1998-05-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method for producing articles from zirconium alloys |
| RU2123065C1 (en) * | 1997-03-12 | 1998-12-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Process of manufacture of tubular articles from zirconium alloys ( versions ) |
| RU2184795C2 (en) * | 1999-07-29 | 2002-07-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method of producing flat section from zirconium alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004105821A (en) | 2005-08-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2725391C2 (en) | Processing of alpha-beta-titanium alloys | |
| KR101827017B1 (en) | Production of high strength titanium alloys | |
| KR101758956B1 (en) | Processing of alpha/beta titanium alloys | |
| JP5725457B2 (en) | α + β type Ti alloy and method for producing the same | |
| RU2555267C2 (en) | Method of fabrication of thin sheets from two-phase titanium alloy and product from these sheets | |
| WO2022203535A1 (en) | Material for the manufacture of high-strength fasteners and method for producing same | |
| Fuloria et al. | Mechanical properties and microstructural evolution of ultrafine grained zircaloy-4 processed through multiaxial forging at cryogenic temperature | |
| KR102194944B1 (en) | Method of making rod from titanium based alloy | |
| Fakhar et al. | Significant improvements in mechanical properties of AA5083 aluminum alloy using dual equal channel lateral extrusion | |
| Zare et al. | Intermediate annealing of severely deformed pure titanium by multi-directional forging: Effect on mechanical properties and microstructure | |
| RU2675011C1 (en) | Method of manufacturing flat products from hafnium-containing alloy based on titanium | |
| RU2261765C1 (en) | Method of making flat sections from zirconium-niobium alloys | |
| CN117983757B (en) | A forging method to improve the performance of TC16 titanium alloy | |
| CN105483585A (en) | Preparation method for titanium-aluminum alloy with excellent room-temperature ductility | |
| RU2224047C1 (en) | Method for manufacture of semi-finished sheet products from titanium alloys | |
| RU2691471C1 (en) | Method of production of rolled sheet from titanium alloy of grade bt8 | |
| KR20130082215A (en) | The manufacturing method of titanium alloy with high-strength and high-formability and its titanium alloy | |
| CN111394669A (en) | A manufacturing method for reducing anisotropy of pure titanium sheet for deep drawing | |
| RU2021043C1 (en) | Process for manufacturing zirconium alloy sheets containing 2,5 percent by mass niobium | |
| JP5382518B2 (en) | Titanium material | |
| RU2382114C1 (en) | Manufacturing method of flat profile from zirconium alloys | |
| RU2635650C1 (en) | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals | |
| RU2793901C1 (en) | Method for obtaining material for high-strength fasteners | |
| RU2793901C9 (en) | Method for obtaining material for high-strength fasteners | |
| RU2310009C2 (en) | Method of manufacture of the flat shape made out of the zirconium alloys |