RU2198327C2 - Composite sliding support and method of its manufacture - Google Patents
Composite sliding support and method of its manufacture Download PDFInfo
- Publication number
- RU2198327C2 RU2198327C2 RU2000111045A RU2000111045A RU2198327C2 RU 2198327 C2 RU2198327 C2 RU 2198327C2 RU 2000111045 A RU2000111045 A RU 2000111045A RU 2000111045 A RU2000111045 A RU 2000111045A RU 2198327 C2 RU2198327 C2 RU 2198327C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- aluminum
- alloy
- polymer
- sliding support
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к деталям машин и может быть использовано в конструкциях подшипниковых узлов, опорах скольжения, парах трения и других устройствах, применяемых в машиностроительной, металлообрабатывающей, станкостроительной, авиационной, приборостроительной промышленности. The invention relates to machine parts and can be used in the construction of bearing assemblies, sliding bearings, friction pairs and other devices used in the engineering, metalworking, machine tool, aviation, instrument-making industries.
Известны многослойный подшипник скольжения для двигателей внутреннего сгорания и способ его изготовления (патент ФРГ 3934141, кл. F 16 С 33/12, опубл. 1990), содержащий корпус с покрытием из слоистого пластика. При изготовлении многослойного подшипника скольжения слоистый пластик наносится на корпус с помощью клеевых составов, являющихся промежуточным и связующим элементом рабочих слоев из слоистого пластика. Known multi-layer bearing for internal combustion engines and a method for its manufacture (German patent 3934141, class F 16 C 33/12, publ. 1990), comprising a housing with a coating of laminated plastic. In the manufacture of a multilayer sliding bearing, laminated plastic is applied to the housing using adhesive compositions, which are an intermediate and connecting element of the working layers of laminated plastic.
Существенным недостатком этого подшипника является относительно невысокий диапазон допустимых удельных нагрузок. A significant disadvantage of this bearing is the relatively low range of permissible specific loads.
Из известных аналогов наиболее близким техническим решением к предлагаемому изобретению является композиционный подшипник скольжения и способ его изготовления (патент ФРГ 4038139, кл. F 16 С 33/10, опубл. 1990). Этот подшипник содержит стальную основу, на которую нанесен слой алюминия, и на последнем сформирован рабочий слой оксида алюминия, пропитанный твердой смазкой. Способ изготовления подшипника включает литьевое формирование на стальной основе слоя алюминия или его сплава и его последующее оксидирование. Of the known analogues, the closest technical solution to the present invention is a composite sliding bearing and a method for its manufacture (German patent 4038139, class F 16 C 33/10, publ. 1990). This bearing contains a steel base on which an aluminum layer is applied, and on the latter a working layer of alumina impregnated with solid lubricant is formed. A method of manufacturing a bearing includes casting a steel-based layer of aluminum or its alloy and its subsequent oxidation.
Недостатком этого подшипника является низкая адгезия между слоями, поскольку промежуточный слой алюминия литьевым методом нанесен на гладкую стальную основу. При его работе даже относительно невысокие касательные напряжения могут приводить к сдвигу слоя алюминия с образованием трещин и микродефектов, в результате чего в последующем разрушается весь композитный слой. Кроме того, подшипник имеет относительно низкую демпфирующую способность, поскольку содержит слои из достаточно жесткого материала с высоким модулем упругости, имеющего ограниченные возможности гашения колебаний и вибраций. Способ изготовления подшипника не позволяет сформировать тонкий (40-200 мкм) промежуточный слой с высокими виброизолирующими и демпфирующими свойствами. Указанные недостатки существенно снижают прочностные и виброакустические характеристики подшипника, ухудшают его эксплуатационные свойства. The disadvantage of this bearing is the low adhesion between the layers, since the intermediate layer of aluminum is applied by injection molding onto a smooth steel base. During its operation, even relatively low tangential stresses can lead to a shift of the aluminum layer with the formation of cracks and microdefects, as a result of which the entire composite layer is subsequently destroyed. In addition, the bearing has a relatively low damping ability, since it contains layers of a sufficiently rigid material with a high modulus of elasticity, which has limited damping of vibrations and vibrations. The manufacturing method of the bearing does not allow the formation of a thin (40-200 μm) intermediate layer with high vibration isolating and damping properties. These shortcomings significantly reduce the strength and vibro-acoustic characteristics of the bearing, worsen its operational properties.
Задачей изобретения является создание композиционной опоры скольжения с повышенными прочностными и улучшенными виброизолирующими характеристиками и способа ее изготовления, позволяющего обеспечить эти качества. The objective of the invention is the creation of a composite sliding support with increased strength and improved vibration isolation characteristics and a method for its manufacture, which allows to ensure these qualities.
Для решения поставленной задачи в композиционной опоре скольжения, содержащей последовательно расположенные стальную основу, слой алюминия или его сплава и слой оксидокерамики, согласно изобретению между стальной основой и слоем из алюминия или его сплава дополнительно размещают слой из термопластичного полимера из группы, включающей полиамид, полиэтилентерефталат, поливинилхлорид, полиэтилен, при этом стальная основа имеет расположенные в шахматном порядке выступы и впадины, высота профиля которых превышает толщину полимерного слоя в 1,2...1,4 раза, а слой алюминия или его сплава имеет комплиментарную полимерному слою поверхность и толщину, выбираемую из соотношения
δA = (0,5-0,7)•Kф•(Cуд/Ea)1/3,
где δA - толщина слоя алюминия или его сплава;
Кф - коэффициент, учитывающий форму рабочей поверхности опоры скольжения (для цилиндрической замкнутой опоры скольжения K=R, где R - радиус рабочей поверхности цилиндрической опоры скольжения);
Суд - удельная контактная жесткость полимера;
Еа - модуль упругости алюминия или его сплава.To solve the problem, in a composite sliding support containing a sequentially located steel base, a layer of aluminum or its alloy and a layer of oxide-ceramic, according to the invention, a layer of thermoplastic polymer from the group comprising polyamide, polyethylene terephthalate is additionally placed between the steel base and the layer of aluminum or its alloy, polyvinyl chloride, polyethylene, while the steel base has staggered protrusions and depressions whose profile height exceeds the thickness of the polymer layer I 1,2 ... 1,4 times, and a layer of aluminum or an alloy thereof has a complimentary polymer surface layer and a thickness selected from the relation
δ A = (0.5-0.7) • K f • (C beats / E a ) 1/3 ,
where δ A is the thickness of the layer of aluminum or its alloy;
K f - coefficient taking into account the shape of the working surface of the sliding support (for a cylindrical closed sliding support K = R, where R is the radius of the working surface of the cylindrical sliding support);
With beats - specific contact stiffness of the polymer;
E a - the elastic modulus of aluminum or its alloy.
В способе изготовления композиционной опоры скольжения, включающем формирование на стальной основе покрытия, содержащего слой алюминия или его сплава и слой оксидокерамики, на основу предварительно наносят слой термопластичного полимера, причем формирование слоев осуществляют газопламенным методом и толщину полимерного слоя определяют из соотношения
где δ - толщина слоя, м;
D - диаметр капли распыленного алюминия или его сплава, м;
τ - время, прошедшее с момента контакта капли с температурой Т распыленного алюминия с полимерным слоем до распространения теплоты вглубь него τ=0,4...0,6 с;
N - коэффициент, равный 4,2...4,5;
λ - удельная теплота плавления Дж/кг алюминия или его сплава;
ρ1 - удельная масса кг/м3 алюминия или его сплава соответственно;
с1 - удельная теплоемкость Дж/кг•град алюминия или его сплава;
а - температуропроводность м2/с полимерного слоя;
с, ρ - удельная теплоемкость Дж/кг•град и удельная масса кг/м3 полимерного слоя соответственно;
К - коэффициент, равный 1,15•1011 (м3•град)-1.In the method for manufacturing a composite sliding support, comprising forming a steel-based coating containing a layer of aluminum or its alloy and a layer of oxide-ceramic, a thermoplastic polymer layer is preliminarily applied to the base, the layers being formed by the flame method and the thickness of the polymer layer is determined from the ratio
where δ is the layer thickness, m;
D is the droplet diameter of atomized aluminum or its alloy, m;
τ is the time elapsed from the moment the droplet contacts the temperature T of the sprayed aluminum with the polymer layer until the heat spreads deeper into it, τ = 0.4 ... 0.6 s;
N is a coefficient equal to 4.2 ... 4.5;
λ is the specific heat of fusion J / kg of aluminum or its alloy;
ρ 1 - specific gravity kg / m 3 of aluminum or its alloy, respectively;
with 1 - specific heat J / kg • hail of aluminum or its alloy;
a - thermal diffusivity m 2 / s of the polymer layer;
s, ρ - specific heat J / kg • hail and specific gravity kg / m 3 of the polymer layer, respectively;
K - coefficient equal to 1.15 • 10 11 (m 3 • deg) -1 .
На чертеже представлена заявляемая опора скольжения. The drawing shows the claimed sliding support.
Опора содержит стальную основу 1 со сформированными на ней выступами 2 и впадинами 3, расположенными в шахматном порядке. На стальной основе последовательно расположены слой термопластичного полимера 4, слой алюминия 5 и слой оксидокерамики 6. The support comprises a steel base 1 with the protrusions 2 and depressions 3 formed on it arranged in a checkerboard pattern. On a steel base, a layer of thermoplastic polymer 4, an aluminum layer 5 and an oxide-ceramic layer 6 are successively arranged.
Высокие прочностные и виброизолирующие свойства опоры скольжения обусловлены тем, что на стальной основе выполнены выступы 2 и впадины 3, расположенные в шахматном порядке, на которых сформированы тонкий виброизолирующий слой из полимерного материала 4 и слой алюминия или его сплава 5 с комплиментарной полимерному слою поверхностью. Высота профиля выступов 2 и впадин 3 превышает толщину полимерного слоя 4, что обеспечивает создание на нем шахматно-расположенных выступов и впадин и возможность повторения этого профиля последующим слоем 5 алюминия или его сплава. Слой 4 полимера и слой 5 алюминия или его сплава формируют с помощью газопламенного напыления. Нанесение слоя алюминия с помощью газопламенного напыления при приведенных выше соотношениях толщин слоев не разрушает слой полимера, поскольку полимер не нагревается выше 120oС. При этом образуется композиционное изделие с высокой прочностью сцепления между слоями. Кроме того, при выполнении упомянутых выступов и впадин с высотой профиля, превышающей толщину полимерного слоя в 1,2. . .1,4 раза, не требуется дополнительной обработки поверхности полимера (обеспечения шероховатости) перед нанесением слоя алюминия, что повышает технологичность изготовления опоры.The high strength and anti-vibration properties of the sliding support are due to the staggered protrusions 2 and depressions 3 on a steel base, on which a thin anti-vibration layer of polymer material 4 and a layer of aluminum or its alloy 5 with a complementary polymer layer are formed. The height of the profile of the protrusions 2 and depressions 3 exceeds the thickness of the polymer layer 4, which ensures the creation of staggered protrusions and depressions on it and the possibility of repeating this profile with a subsequent layer 5 of aluminum or its alloy. Layer 4 of the polymer and layer 5 of aluminum or its alloy is formed by flame spraying. Applying a layer of aluminum using flame spraying at the above ratios of the thicknesses of the layers does not destroy the polymer layer, since the polymer does not heat above 120 o C. This forms a composite product with high adhesion between the layers. In addition, when performing the above-mentioned protrusions and depressions with a profile height exceeding the polymer layer thickness of 1.2. . .1.4 times, no additional surface treatment of the polymer (ensuring roughness) is required before applying a layer of aluminum, which increases the manufacturability of the manufacture of the support.
Улучшенные виброакустические характеристики опоры скольжения обеспечены за счет того, что между стальной основой и слоем из алюминия или его сплава дополнительно выполнен виброизолирующий слой из термопластичного полимера. При заполнении впадин между выступами покрытием из термопластичного полимера толщиной, определенной по указанному соотношению, опора устойчива при воздействии касательных напряжений, приводящих к сдвигу, за счет взаимного перекрытия профилей выступов и впадин на стальной основе и алюминиевом слое, а также возможности распределения нагрузки на большее число выступов при упругой деформации полимера. Полимер выбран из группы, включающей полиамид, поливинилхлорид, полиэтилентерефталат, полиэтилен. Эти полимеры имеют модуль упругости 4...8 ГПа и обладают высокой демпфирующей способностью. Improved vibro-acoustic characteristics of the sliding support are provided due to the fact that between the steel base and the layer of aluminum or its alloy, an additional vibration-insulating layer of thermoplastic polymer is additionally made. When filling cavities between protrusions with a coating of thermoplastic polymer with a thickness determined by the indicated ratio, the support is stable under the action of shear stresses leading to shear due to the mutual overlap of the profiles of protrusions and depressions on a steel base and aluminum layer, as well as the possibility of load distribution to a larger number protrusions during elastic deformation of the polymer. The polymer is selected from the group consisting of polyamide, polyvinyl chloride, polyethylene terephthalate, polyethylene. These polymers have an elastic modulus of 4 ... 8 GPa and have a high damping ability.
Реализация полученной в результате исследований зависимости для определения толщины слоя алюминия или его сплава обеспечивает:
- при значении, меньшем минимально допустимого, жесткость алюминиевого кольцевого элемента недостаточна и при нормальном по отношению к наружной поверхности локализованном нагружении он прогибается, что вызывает хрупкое разрушение поверхностного оксидокерамического слоя;
- при значении, большем или равном минимально допустимого, необходимую жесткость алюминиевого кольцевого элемента, исключающую при нормальном по отношению к наружной поверхности локализованном нагружении его "прогиб" и связанное с этим хрупкое разрушение поверхностного оксидокерамического слоя;
- при значении, меньшем или равном максимально допустимого, высокую эффективность композиционной опоры с позиций виброизоляции и виброакустики в целом;
- при значении, большем максимально допустимому, эффективность композиционной опоры с позиций виброизоляции и виброакустики существенно снижается при одновременном увеличении себестоимости ее создания за счет необходимости нанесения газопламенным напылением значительных по толщине слоев алюминия.The implementation of the dependence obtained as a result of studies to determine the thickness of the layer of aluminum or its alloy provides:
- when the value is less than the minimum allowable, the stiffness of the aluminum ring element is insufficient and with normal localized loading with respect to the outer surface, it bends, which causes brittle destruction of the surface oxide-ceramic layer;
- at a value greater than or equal to the minimum allowable, the necessary stiffness of the aluminum ring element, excluding the localized loading normal to the outer surface, its “deflection” and the brittle fracture of the surface oxide-ceramic layer associated with it;
- at a value less than or equal to the maximum allowable, high efficiency of the composite support from the standpoint of vibration isolation and vibration acoustics in general;
- when the value is greater than the maximum allowable, the effectiveness of the composite support from the standpoint of vibration isolation and vibration acoustics is significantly reduced while increasing the cost of its creation due to the need for gas-flame spraying of a significant thickness of aluminum layers.
Для формирования слоев был выбран метод газопламенного напыления, поскольку именно этим способом с наибольшей эффективностью на поверхностях различных конфигураций можно формировать покрытия из легкоплавких материалов толщиной от двух десятков микрон до нескольких миллиметров, не перегревая при этом материал подложки и повторяя ее профиль. The method of flame spraying was chosen for the formation of layers, since it is by this method that with the greatest efficiency on surfaces of various configurations it is possible to form coatings from fusible materials with a thickness of two tens of microns to several millimeters without overheating the substrate material and repeating its profile.
Толщина полимерного слоя зависит от технологических режимов нанесения последующего слоя из алюминия и его сплавов. Чем больше размер частиц напыляемого алюминия и их температура, тем большую толщину должен иметь полимерный слой, чтобы не разрушиться от теплового воздействия первых частиц, падающих на его поверхность. Эта полуэмпирическая зависимость была установлена на основе проведенных в ИНДМАШ НАН Беларуси экспериментальных исследований. The thickness of the polymer layer depends on the technological modes of applying the subsequent layer of aluminum and its alloys. The larger the particle size of the sprayed aluminum and their temperature, the greater the thickness of the polymer layer must have, so as not to collapse from the thermal effects of the first particles falling on its surface. This semi-empirical dependence was established on the basis of experimental studies carried out at INDMASH NAS of Belarus.
В таблице приведены значения толщины промежуточных слоев из различных полимеров при напылении частиц алюминия с различной температурой. The table shows the thicknesses of the intermediate layers of various polymers when spraying aluminum particles with different temperatures.
Пример реализации изобретения
На цилиндрической заготовке диаметром ⌀31,2 мм встречными винтовыми канавками созданы шахматно-расположенные ромбовидные выступы и впадины с высотой профиля 500 мкм и сечением 2,5 х 2,5 мм. Затем на указанной поверхности с помощью установки газопламенного напыления легкоплавких материалов "Терко-II" конструкции ИНДМАШ НАН Беларуси сформирован слой полиамида ПА 6-21Г с модулем упругости 4 ГПа и средней толщиной 480 мкм, определенной по указанной формуле. Слой полимера был нанесен равномерно вдоль всей наружной поверхности заготовки.An example implementation of the invention
On a cylindrical billet with a diameter of ⌀31.2 mm, counter-aligned helical grooves create staggered diamond-shaped protrusions and depressions with a profile height of 500 μm and a cross section of 2.5 x 2.5 mm. Then, on the indicated surface by means of the installation of gas-flame spraying of fusible materials "Terko-II" of the INDMASH design of Belarus, a layer of polyamide PA 6-21G was formed with an elastic modulus of 4 GPa and an average thickness of 480 microns, determined by the specified formula. The polymer layer was applied uniformly along the entire outer surface of the preform.
После этого на слое полимера с помощью газопламенного напыления был сформирован слой алюминия толщиной 3,4 мм, определенной по формуле
Формирование алюминиевого слоя осуществлено частицами алюминия со средним размером 70 мкм при температуре 1200oС. При этом поверхность слоя алюминия, контактирующая с полимером, образует комплиментарную полимерной поверхность. Затем преобразованием наружного поверхностного слоя алюминия микродуговой обработкой при напряжении 420 В и плотности тока 18 А/дм2 был сформирован слой оксидокерамики толщиной 150 мкм.
After that, a layer of aluminum with a thickness of 3.4 mm, determined by the formula, was formed on the polymer layer using flame spraying
The formation of the aluminum layer is carried out by aluminum particles with an average size of 70 μm at a temperature of 1200 o C. Moreover, the surface of the aluminum layer in contact with the polymer forms a complementary polymer surface. Then, by transforming the outer surface layer of aluminum by microarc treatment at a voltage of 420 V and a current density of 18 A / dm 2 , a layer of ceramic oxide with a thickness of 150 μm was formed.
Исследования прочности на сдвиг в окружном направлении и виброизолирующих свойств опоры (подшипника) скольжения показали высокие надежность, износостойкость и виброизолирующие свойства, в комплексе превышающие свойства аналогов и прототипа. Studies of shear strength in the circumferential direction and anti-vibration properties of the bearing (bearing) sliding showed high reliability, wear resistance and anti-vibration properties, in combination exceeding the properties of analogues and prototype.
Реализация предлагаемого технического решения позволяет создать для различных устройств высокоэффективные опоры скольжения, работающие в условиях жидкостного трения или с консистентными смазками. The implementation of the proposed technical solution allows you to create highly efficient sliding bearings for various devices, working in liquid friction or with grease.
Claims (2)
δA = (0,5÷0,7)•Kф•(Cуд/Ea)1/3,
где δA - минимальная толщина слоя алюминия или его сплава;
Кф - коэффициент, учитывающий форму рабочей поверхности опоры скольжения (для цилиндрической замкнутой опоры скольжения Кф=R, где R - радиус рабочей поверхности цилиндрической опоры скольжения);
Суд - удельная контактная жесткость полимера;
Еа - модуль упругости алюминия или его сплава.1. Composite sliding support containing successively arranged steel base, a layer of aluminum or its alloy and a layer of ceramic oxide, characterized in that between the steel base and a layer of aluminum or its alloy an additional layer of thermoplastic polymer selected from the group consisting of polyamide, polyvinyl chloride is placed, polyethylene, polyethylene terephthalate, while the steel base has staggered protrusions and depressions, the profile height of which exceeds the thickness of the polymer layer by 1.2. . .1.4 times, and the layer of aluminum or its alloy has a surface complementary to the polymer layer and thickness selected from the ratio
δ A = (0.5 ÷ 0.7) • K f • (C beats / E a ) 1/3 ,
where δ A is the minimum thickness of the layer of aluminum or its alloy;
K f - coefficient taking into account the shape of the working surface of the sliding support (for a cylindrical closed sliding support K f = R, where R is the radius of the working surface of the cylindrical sliding support);
With beats - specific contact stiffness of the polymer;
E a - the elastic modulus of aluminum or its alloy.
где δ - толщина слоя, м;
D - диаметр капли распыленного алюминия или его сплава, м;
τ - время, прошедшее с момента контакта капли с температурой Т распыленного алюминия с полимерным слоем до распространения теплоты вглубь него τ=0,4...0,6 с;
N - коэффициент, равный 4,2...4,5;
λ - удельная теплота плавления Дж/кг алюминия или его сплава;
ρ1 - удельная масса кг/м3 алюминия или его сплава соответственно;
с1 - удельная теплоемкость Дж/кг•град алюминия или его сплава;
а - температуропроводность м2/с полимерного слоя;
с, ρ - удельная теплоемкость Дж/кг•град и удельная масса кг/м3 полимерного слоя соответственно;
К - коэффициент, равный 1,15•1011 (м3•град)-1.2. A method of manufacturing a composite sliding support, including the formation on a steel base of a layer of aluminum or its alloys and its subsequent oxidation, characterized in that the base is pre-applied with a layer of thermoplastic polymer, and the formation of the layers is carried out by the gas-flame method, and the thickness of the polymer layer is determined from the ratio
where δ is the layer thickness, m;
D is the droplet diameter of atomized aluminum or its alloy, m;
τ is the time elapsed from the moment the droplet contacts the temperature T of the sprayed aluminum with the polymer layer until the heat spreads deep into it, τ = 0.4 ... 0.6 s;
N is a coefficient equal to 4.2 ... 4.5;
λ is the specific heat of fusion J / kg of aluminum or its alloy;
ρ 1 is the specific gravity of kg / m 3 of aluminum or its alloy, respectively;
with 1 - specific heat J / kg • hail of aluminum or its alloy;
a - thermal diffusivity m 2 / s of the polymer layer;
s, ρ - specific heat J / kg • hail and specific gravity kg / m 3 polymer layer, respectively;
K - coefficient equal to 1.15 • 10 11 (m 3 • deg) -1 .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000111045A RU2198327C2 (en) | 2000-05-03 | 2000-05-03 | Composite sliding support and method of its manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000111045A RU2198327C2 (en) | 2000-05-03 | 2000-05-03 | Composite sliding support and method of its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000111045A RU2000111045A (en) | 2002-03-20 |
| RU2198327C2 true RU2198327C2 (en) | 2003-02-10 |
Family
ID=20234166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000111045A RU2198327C2 (en) | 2000-05-03 | 2000-05-03 | Composite sliding support and method of its manufacture |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2198327C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461746C1 (en) * | 2008-09-30 | 2012-09-20 | Сэнт-Гобэн Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Damping composite material of rolling bearing, bearing insert and rolling bearing assembly |
| RU2526735C2 (en) * | 2009-12-18 | 2014-08-27 | Сэнт-Гобен Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Support ring assembly and its fabrication |
| RU2538829C2 (en) * | 2009-12-18 | 2015-01-10 | Сэнт-Гобен Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Unit for bearing and reinforcing ring |
| US9599158B2 (en) | 2010-01-19 | 2017-03-21 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Maintenance-free bearing with tolerance compensation properties against wear and misalignment |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1584842A (en) * | 1976-07-06 | 1981-02-18 | Torrington Co | Bearings |
| DE4018139A1 (en) * | 1989-06-06 | 1990-12-13 | Amada Co | METHOD FOR INPUTING AND REMOVING A WORKPIECE TO AND FROM A SHEET PROCESSING MACHINE, AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD |
| RU2044178C1 (en) * | 1989-04-26 | 1995-09-20 | Нортон Пампус ГбмХ | Unserviceable sliding bearing |
| SU1398244A1 (en) * | 1984-12-11 | 1995-12-20 | Восточно-Сибирский технологический институт | Method of manufacturing multilayer antifriction products |
| RU2064615C1 (en) * | 1992-03-26 | 1996-07-27 | Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт | Method of manufacturing bearing insert |
-
2000
- 2000-05-03 RU RU2000111045A patent/RU2198327C2/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1584842A (en) * | 1976-07-06 | 1981-02-18 | Torrington Co | Bearings |
| SU1398244A1 (en) * | 1984-12-11 | 1995-12-20 | Восточно-Сибирский технологический институт | Method of manufacturing multilayer antifriction products |
| RU2044178C1 (en) * | 1989-04-26 | 1995-09-20 | Нортон Пампус ГбмХ | Unserviceable sliding bearing |
| DE4018139A1 (en) * | 1989-06-06 | 1990-12-13 | Amada Co | METHOD FOR INPUTING AND REMOVING A WORKPIECE TO AND FROM A SHEET PROCESSING MACHINE, AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD |
| RU2064615C1 (en) * | 1992-03-26 | 1996-07-27 | Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт | Method of manufacturing bearing insert |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461746C1 (en) * | 2008-09-30 | 2012-09-20 | Сэнт-Гобэн Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Damping composite material of rolling bearing, bearing insert and rolling bearing assembly |
| RU2526735C2 (en) * | 2009-12-18 | 2014-08-27 | Сэнт-Гобен Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Support ring assembly and its fabrication |
| US8882354B2 (en) | 2009-12-18 | 2014-11-11 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | System, method and apparatus for tolerance ring with functional layers |
| RU2538829C2 (en) * | 2009-12-18 | 2015-01-10 | Сэнт-Гобен Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Unit for bearing and reinforcing ring |
| US10183468B2 (en) | 2009-12-18 | 2019-01-22 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | System, method and apparatus for tolerance ring with functional layers |
| US9599158B2 (en) | 2010-01-19 | 2017-03-21 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Maintenance-free bearing with tolerance compensation properties against wear and misalignment |
| US10253807B2 (en) | 2010-01-19 | 2019-04-09 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Maintenance-free bearing with tolerance compensation properties against wear and misalignment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1105834C (en) | Self-lubricated bearing | |
| JP6417400B2 (en) | Sliding engine parts | |
| CN1078908C (en) | Friction parts and production method thereof | |
| CN105829743B (en) | bearing element and method for manufacturing bearing element | |
| MX2012014275A (en) | Lubrication processes for enhanced forgeability. | |
| JP2011508715A (en) | Highly mechanically required parts and special tool manufacturing methods from low cost ceramics or polymers such as concrete by casting into the desired shape and then coating with a metal or high performance ceramic layer | |
| NL1003136C2 (en) | Rolling bearing with a zirconium material. | |
| RU2198327C2 (en) | Composite sliding support and method of its manufacture | |
| EP2511575A1 (en) | Piston ring and piston device | |
| JP2003239976A (en) | High precision sliding bearing | |
| CN101400453A (en) | Component, especially a preform, comprising a coating | |
| US20090071779A1 (en) | Damped part with insert | |
| JPS62501294A (en) | Improved composite self-lubricating bearing | |
| EP0868408A1 (en) | Fiber reinforced ceramic matrix composite piston and cylinder/sleeve for an internal combustion engine | |
| JP2013145052A (en) | Slide bearing | |
| KR101364596B1 (en) | Resin-coated aluminum alloy sheet material for aluminum electrolytic capacitor case, case for aluminum electrolytic capacitor, and aluminum electrolytic capacitor | |
| CN106907261B (en) | Cylinder sleeve and preparation method thereof | |
| JP2006519304A (en) | Generation method of sliding surface | |
| Taylor | Lubrication regimes and the internal combustion engine | |
| JP6093737B2 (en) | Constant velocity joint and manufacturing method thereof | |
| JP3905730B2 (en) | Composite resin film and method of forming composite resin film | |
| JP6400330B2 (en) | Sliding parts and manufacturing method thereof | |
| EP3781829B1 (en) | A valve and a manufacturing method of a bearing surface for a valve | |
| JPH11293304A (en) | Multi-layer sintered sliding member and manufacturing method thereof | |
| KR20240128932A (en) | Contact member for press mold parts |