RU2190068C2 - Reinforcing frame - Google Patents
Reinforcing frame Download PDFInfo
- Publication number
- RU2190068C2 RU2190068C2 RU2000123387/03A RU2000123387A RU2190068C2 RU 2190068 C2 RU2190068 C2 RU 2190068C2 RU 2000123387/03 A RU2000123387/03 A RU 2000123387/03A RU 2000123387 A RU2000123387 A RU 2000123387A RU 2190068 C2 RU2190068 C2 RU 2190068C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- truss
- frame
- lattice
- reinforcement
- brace
- Prior art date
Links
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 title claims abstract description 14
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims abstract description 31
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000011381 foam concrete Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000009940 knitting Methods 0.000 description 1
- 230000008447 perception Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к строительству и может быть использовано при изготовлении несущих, преимущественно ячеистобетонных, строительных элементов, работающих на изгиб. The invention relates to construction and can be used in the manufacture of load-bearing, mainly cellular concrete, building elements working in bending.
Известны арматурные каркасы бетонных элементов, выполненные в виде ферм, содержащих пояса и раскосы [1]. Known reinforcing cages of concrete elements made in the form of trusses containing belts and braces [1].
Наиболее близким аналогом (прототипом) является изобретение "Устройство ферм строительных элементов" [2], которое предусматривает использование в качестве арматурных каркасов стержневых ферм из прутков или проволоки. The closest analogue (prototype) is the invention "The device of the trusses of building elements" [2], which provides for the use of reinforcing cages of rod trusses from rods or wire.
Недостатком и аналога, и прототипа является неустраненная опасность либо перерасхода металла, либо недоармирования строительного элемента, которое может привести к его разрушению. Это, в частности, относится к ячеистобетонным изделиям, особенно к армированным крупноразмерным элементам теплоизоляции, работающим на динамические монтажные нагрузки. The disadvantage of both the analogue and the prototype is the unresolved danger of either overexpenditure of the metal, or underreinforcement of the building element, which can lead to its destruction. This, in particular, applies to cellular concrete products, especially to reinforced large-sized thermal insulation elements operating on dynamic mounting loads.
По мере уменьшения плотности бетона до 400-500 кг/м3 и ниже, резко ухудшается его сцепление с арматурой и в зоне контакта этих двух несущих элементов практически невозможно точно установить: какая часть усилий передается на бетон, а какая - на арматуру.As the density of concrete decreases to 400-500 kg / m 3 and lower, its adhesion to the reinforcement deteriorates sharply and in the contact zone of these two load-bearing elements it is practically impossible to establish precisely: which part of the force is transferred to the concrete and which to the reinforcement.
В соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 п.2.28, расчетное сопротивление поперечной арматуры Rsw ячеистобетонных изделий должно умножаться на коэффициент условий работы арматуры γs8, величина которого для ячеистого бетона класса В 7,5 и определяется по формуле
γs8 =25•B/Rsw, (1)
где В - класс ячеистого бетона по прочности на сжатие, МПа;
Rsw - расчетное сопротивление поперечной арматуры, МПа. В рассматриваемом случае В= 0,5 и Rsw=260, значит γs8 = 0,048. Следовательно, в сильно поризованном материале (в ячеистом бетоне) арматура используется менее, чем на 5%; это следствие неопределенности соотношения усилий в арматуре и в бетоне. Чаще всего такое положение приводит к перерасходу стали, но возможны случаи, когда указанная неопределенность служит причиной разрушения элемента.In accordance with the requirements of SNiP 2.03.01-84 p.2.28, the design resistance of the transverse reinforcement R sw of cellular concrete products should be multiplied by the coefficient of the reinforcing conditions γ s8 , the value of which for aerated concrete of class B is 7.5 and is determined by the formula
γ s8 = 25 • B / R sw , (1)
where B is the class of cellular concrete in compressive strength, MPa;
R sw is the design resistance of the transverse reinforcement, MPa. In the case under consideration, B = 0.5 and R sw = 260, which means γ s8 = 0.048. Therefore, in highly porous material (in cellular concrete) reinforcement is used less than 5%; this is a consequence of the uncertainty in the ratio of forces in reinforcement and in concrete. Most often, this situation leads to an overspending of steel, but there may be cases where the specified uncertainty causes the destruction of the element.
Задачей данного изобретения является уменьшение расхода металла и повышение надежности арматурного каркаса. The objective of the invention is to reduce the consumption of metal and increase the reliability of the reinforcing cage.
Сущность изобретения в том, что для арматурного каркаса, имеющего вид стержневой фермы, заданы математические выражения, позволяющие находить оптимальные значения диаметров d стержней поперечной арматуры каркаса (т.е. диаметры элементов решетки стержневой фермы), а также определять наиболее целесообразные острые углы α между раскосом и поясом фермы, в зависимости от погонной нагрузки на каркас q, пролета фермы L и расчетного сопротивления поперечной арматуры (решетки фермы) Rp (вычисленные по формулам (2) и (3) значение d и α округляют до ближайших целых чисел):
где d - диаметр стержней поперечной арматуры каркаса (решетки фермы), мм;
q - расчетная погонная изгибающая нагрузка, воспринимаемая одним каркасом, кгс/см;
L - расчетный пролет каркаса, см;
Rp - расчетное сопротивление стержня поперечной арматуры каркаса (элемента решетки фермы), кгс/см2;
α - острый угол между раскосом и поясом фермы, градус. При этом, поперечная арматура каркаса (решетка фермы) может быть выполнена или из отдельных стержней, или в виде единого непрерывного зигзагообразного стержня, с расположением элементов решетки, примыкающих к одному и тому же узлу фермы, либо по одну, либо по разные стороны пояса фермы; на концах арматурного каркаса могут находиться петли, расположенные в пределах высоты фермы и соединенные с ее поясами, одна ветвь петли составляет с поясом острый угол 30-70o и работает как дополнительный раскос, частично разгружающий решетку; к рассматриваемому каркасу могут присоединяться один или несколько параллельно расположенных подобных каркасов, образуя пространственный арматурный блок, внутрь которого с натягом заведены другие, объединяющие поперечные каркасы, имеющие высоту 0,80 - 0,99 высоты основных продольных каркасов.The essence of the invention is that for the reinforcing cage, having the form of a rod truss, mathematical expressions are given that allow you to find the optimal values of the diameters d of the rods of the transverse reinforcement of the frame (i.e. the diameters of the lattice elements of the rod truss), as well as determine the most appropriate acute angles α between depending on the linear load on the frame q, the span of the truss L and the design resistance of the transverse reinforcement (truss lattice) R p (calculated by formulas (2) and (3), the values of d and α are rounded to the nearest lower integers):
where d is the diameter of the rods of the transverse reinforcement of the frame (lattice farm), mm;
q is the calculated linear bending load perceived by one frame, kgf / cm;
L is the calculated span of the frame, cm;
R p - the design resistance of the transverse reinforcement of the frame (lattice element of the truss), kgf / cm 2 ;
α is the acute angle between the brace and the farm belt, degrees. In this case, the transverse reinforcement of the frame (truss lattice) can be made either from separate rods, or in the form of a single continuous zigzag rod, with the arrangement of lattice elements adjacent to the same truss node, either on one or on different sides of the truss belt ; at the ends of the reinforcing cage there can be loops located within the height of the truss and connected to its belts, one branch of the loop makes an acute angle of 30-70 o with the belt and works as an additional brace, partially unloading the grill; one or several similar frames can be connected to the frame under consideration, forming a spatial reinforcing block, into which others are joined with an interference fit, uniting the transverse frames having a height of 0.80 - 0.99 of the height of the main longitudinal frames.
Технический результат: если величины d и α назначены по формулам (2) и (3), то гарантируется требуемая несущая способность каркаса, т.е. обеспечивается его надежность; при минимальных значениях d и α, отвечающих требованиям формул, достигается наибольшая экономия металла; волевое увеличение d и использование выражения (3), позволяет получить заданный запас несущей способности каркаса при минимальном дополнительном расходе металла. Назначение оптимального угла наклона раскоса способствует более полному использованию материала в этом элементе решетки, а значит, неизбежно увеличивает нагрузку на узел соединения раскоса с поясом фермы; здесь особую ценность приобретает решетка фермы, выполненная в виде единого гнутого зигзагообразного стержня, поскольку, кроме своего основного, технологического, преимущества, она проявляет и позитивную конструктивную роль: стержни решетки, примыкающие к одному узлу фермы, будучи соединенными между собой, взаимно поддерживают друг друга, тем более что, если один из этих двух стержней работает на растяжение, то второй обязательно работает на сжатие; такая ситуация способствует повышению надежности узла сопряжения элементов решетки, а значит и экономии арматуры. На этот же результат работают и петли, устанавливаемые на концах каркаса, выполняя при этом тройную функцию: а) одна ветвь петли работает как дополнительный опорный раскос, разгружая стержни решетки; б) петли позволяют реализовать вместо обычного шарнирного - жесткое опирание армированного элемента и тем самым частично разгрузить пояса фермы; в) наклонный стержень петли является весьма надежным анкером растянутой продольной арматуры каркаса; в этом отношении особенно эффективна петля, выполненная из удлиненного пояса фермы; создание, на основе предложенного каркаса, пространственного арматурного блока позволило расширить область применения разработанных приемов не только на продольные, максимально нагруженные плоские каркасы блока, но и на менее нагруженные поперечные каркасы; все это способствует повышению надежности арматуры и экономии арматурной стали, т.е. имеет общее назначение. Technical result: if the values of d and α are assigned according to formulas (2) and (3), then the required bearing capacity of the frame is guaranteed, i.e. its reliability is provided; at the minimum values of d and α that meet the requirements of the formulas, the greatest metal savings are achieved; volitional increase in d and the use of expression (3), allows you to get a given margin of the bearing capacity of the frame with minimal additional metal consumption. The appointment of the optimal angle of inclination of the brace contributes to a more complete use of the material in this element of the lattice, and therefore, inevitably increases the load on the junction of the brace with the truss belt; here, the farm lattice, made in the form of a single bent zigzag rod, acquires special value, because, in addition to its main technological advantage, it also shows a positive constructive role: the lattice rods adjacent to one node of the truss, being interconnected, mutually support each other , moreover, if one of these two rods works in tension, then the second one necessarily works in compression; Such a situation helps to increase the reliability of the interface unit of the lattice elements, and hence the economy of reinforcement. The loops installed at the ends of the frame work on the same result, performing a threefold function: a) one branch of the loop works as an additional support brace, unloading the rods of the lattice; b) the hinges make it possible to realize, instead of the usual hinged one, the rigid support of the reinforced element and thereby partially unload the truss belts; c) the inclined hinge rod is a very reliable anchor of the stretched longitudinal reinforcement of the frame; in this regard, a loop made from an elongated truss belt is particularly effective; the creation, on the basis of the proposed framework, of a spatial reinforcing block made it possible to expand the field of application of the developed techniques not only to the longitudinal, maximum loaded flat framework of the block, but also to less loaded transverse frameworks; all this helps to increase the reliability of the reinforcement and save reinforcing steel, i.e. has a general purpose.
Изобретение поясняется графическим материалом. На фиг.1 показан плоский арматурный каркас в виде стержневой фермы, содержащей пояса, раскосы и стойки; все детали каркаса выполнены из отдельных металлических стержней круглого сечения. На фиг.2 приведен каркас, у которого стержни поперечной арматуры (элементы решетки), примыкающие к одному и тому же узлу фермы, расположены по разные стороны продольного стержня каркаса (пояса фермы); кроме того, на концах каркаса образованы петли, расположенные в пределах высоты каркаса и прикрепленные к его продольным стержням (т.е. к поясам фермы). На фиг.3 изображен каркас, поперечная арматура которого выполнена в виде единого гнутого стержня зигзагообразной формы. На фиг.4 представлен рассматриваемый вертикально установленный каркас, к которому прикреплены еще несколько подобных каркасов, расположенных параллельно первому, причем все каркасы перпендикулярны общей плоскости, в которой лежат крайние стойки каркасов, а в другой плоскости, перпендикулярной первой, лежат верхние пояса всех каркасов и соединены между собой рассматриваемые каркасы с помощью других, поперечных вертикальных каркасов меньшей высоты, заводимых внутрь продольных каркасов; в случае необходимости, продольные и поперечные каркасы, не удерживаемые только силами трения, соединяют вязальной проволокой. The invention is illustrated by graphic material. Figure 1 shows a flat reinforcing cage in the form of a rod truss containing belts, braces and racks; all frame parts are made of separate metal rods of circular cross section. Figure 2 shows the frame, in which the rods of the transverse reinforcement (lattice elements) adjacent to the same node of the truss are located on different sides of the longitudinal rod of the frame (truss belt); in addition, loops are formed at the ends of the carcass located within the height of the carcass and attached to its longitudinal rods (i.e., to the truss belts). Figure 3 shows the frame, the transverse reinforcement of which is made in the form of a single bent rod of a zigzag shape. Figure 4 shows the considered vertically mounted frame, to which several more similar frames are attached parallel to the first, and all frames are perpendicular to the common plane in which the extreme racks of the frames lie, and in another plane perpendicular to the first, the upper belts of all the frames and the frames under consideration are interconnected with the help of other transverse vertical frames of lower height, wound inside the longitudinal frames; if necessary, the longitudinal and transverse frames, not held only by friction, are connected with a knitting wire.
Обозначения на чертежах: 1 - продольный стержень каркаса (пояс фермы), 2 - раскос, 3 - стойка, 4 - точка сварки, 5 - единый гнутый стержень поперечной арматуры, 6 - петля на конце каркаса, 7 - продольный каркас в сборе, 8 - поперечный каркас, d - диаметр стержня поперечной арматуры каркаса (диаметр элемента решетки фермы), L - расчетный пролет каркаса, α - острый угол между раскосом и поясом фермы. Designations in the drawings: 1 - longitudinal frame core (truss belt), 2 - brace, 3 - strut, 4 - welding point, 5 - single bent transverse reinforcement rod, 6 - loop at the end of the frame, 7 - longitudinal frame assembly, 8 - transverse frame, d - diameter of the transverse reinforcement of the frame (diameter of the truss lattice element), L - design span of the frame, α - acute angle between the brace and the truss belt.
Примеры. В нижеследующих примерах рассмотрены каркасы с разными параметрами: длина L=300-600 см; расчетная погонная нагрузка q=0,5-1,0 кгс/см; расчетное сопротивление поперечной арматуры (элементов решетки фермы) Rp= 3000-3750 кгс/см2.Examples. In the following examples, frames with different parameters are considered: length L = 300-600 cm; estimated linear load q = 0.5-1.0 kgf / cm; design resistance of transverse reinforcement (elements of the grating of the truss) R p = 3000-3750 kgf / cm 2 .
Ячеистобетонный элемент, армированный рассматриваемыми каркасами, является типичным железобетонным изделием с симметричным армированием, у которого продольная арматура (пояса фермы) работают на восприятие изгибающего момента и, практически, не участвуют в работе на поперечную силу, где все нагрузки должна воспринимать решетка фермы (поперечная арматура) - она и рассматривается ниже. The cellular concrete element reinforced by the frames under consideration is a typical reinforced concrete product with symmetrical reinforcement, in which the longitudinal reinforcement (truss belts) operate on the perception of bending moment and practically do not participate in the transverse force, where the truss lattice must absorb all the loads (transverse reinforcement ) - it is discussed below.
Для четырех приведенных примеров вычислены, по формулам (2) и (3), значения d и α, округленные до ближайших целых чисел (в сторону увеличения, чтобы соответствовать знаку неравенства в указанных формулах). Затем выполнена проверка эффективности полученных значений: с использованием приемов строительной механики определены опорные реакции каркасов и классическим методом сечений вычислены усилия в наиболее нагруженных опорных раскосах Nрф; параллельно определена расчетная несущая способность Nрр стержней принятых диаметров (d) и принятой прочностной характеристики (Rp). Сопоставление полученных результатов показало, что при выполнении требований формул (2), (3), во всех случаях Nрф<Nрр, т.е. обеспечивается требуемая несущая способность каркаса.For the four given examples, the values of d and α, rounded to the nearest integers (upward, in order to correspond to the inequality sign in the indicated formulas) are calculated by formulas (2) and (3). Then, the effectiveness of the obtained values was checked: using the methods of structural mechanics, the support reactions of the frames were determined and the forces in the most loaded support braces N rf were calculated by the classical method of sections; In parallel, the calculated bearing capacity N pp of the rods of the adopted diameters (d) and the adopted strength characteristics (R p ) are determined. Comparison of the results showed that when the requirements of formulas (2), (3) are satisfied, in all cases N rf <N rr , i.e. the required bearing capacity of the frame is provided.
В таблице, кроме указанных параметров, имеются удельные расходы металла на поперечную арматуру каркасов V см3/м, а также коэффициенты резерва несущей способности W%, показывющие, на сколько повышается надежность каркаса, если его параметры (d и α) назначаются по соотношениям (2) и (3). Данные таблиц свидетельствуют, что если волевым порядком увеличить угол наклона раскоса (α), то увеличится и резерв несущей способности W, и удельный расход металла V, а если уменьшить α, то получится дефицит несущей способности. Для демонстрации этого, введены два императивных коэффициента: К1 и К2. Первый из них увеличивает на 10% расчетное значение угла α, а второй - на такую же величину его уменьшает.In the table, in addition to the indicated parameters, there are specific metal consumption for the transverse reinforcement of the frames V cm 3 / m, as well as load-bearing reserve factors W%, showing how much the reliability of the frame increases if its parameters (d and α) are assigned by the ratios ( 2) and (3). The data in the tables indicate that if the angle of inclination of the brace (α) is increased by will, then the reserve of bearing capacity W and the specific consumption of metal V will increase, and if α is reduced, then a deficit of bearing capacity is obtained. To demonstrate this, two imperative coefficients were introduced: K 1 and K 2 . The first of them increases the calculated value of the angle α by 10%, and the second decreases it by the same amount.
Из приведенных примеров (см. таблицу) следует, что предложенное техническое решение не только обеспечивает надежную работу арматуры, но и минимизирует расход металла
Если по конструктивным, технологическим или иным соображениям потребуется уменьшить величину угла α, при сохранении несущей способности и надежности каркаса, а также при минимальном расходе металла, то волевым порядком увеличивают на 1 мм диаметр стержня d, вычисленный по формуле (2), и подставляют его в выражение (3), определяя таким путем новое значение угла α. Эту операцию можно повторять много раз.From the above examples (see table) it follows that the proposed technical solution not only ensures reliable operation of the reinforcement, but also minimizes the consumption of metal
If, for structural, technological or other reasons, it is necessary to reduce the value of the angle α, while maintaining the bearing capacity and reliability of the frame, as well as with a minimum metal consumption, then the diameter of the rod d calculated by formula (2) is increased by 1 mm and substituted into expression (3), defining in this way the new value of the angle α. This operation can be repeated many times.
Источники информации
1. Патент РФ 2131005.Sources of information
1. RF patent 2131005.
2. Патент РФ 2145373. 2. RF patent 2145373.
Claims (5)
а вычисленное значение округляют в сторону увеличения до ближайшего целого числа, при этом величина острого угла между раскосом решетки и поясом фермы соответствует выражению
также с округлением в сторону увеличения до целого числа градусов, где d - диаметр стержней поперечной арматуры каркаса (решетки фермы), мм;
q - расчетная погонная изгибающая нагрузка, воспринимаемая одним каркасом, кгс/см;
L - расчетный пролет каркаса, см;
Rр - расчетное сопротивление стержня поперечной арматуры каркаса (элемента решетки фермы), кгс/см2;
α - острый угол между раскосом и поясом фермы, градус.1. The reinforcing cage is mainly for cellular concrete bendable products, such as slabs, having the form of a rod truss with a lattice made either from separate rods or from a single bent rod in a zigzag shape, characterized in that the optimal value of the diameter of the lattice rods corresponds to the expression
and the calculated value is rounded up to the nearest whole number, while the value of the acute angle between the brace of the lattice and the truss belt corresponds to the expression
also with rounding upwards to an integer number of degrees, where d is the diameter of the rods of the transverse reinforcement of the frame (truss lattice), mm;
q is the calculated linear bending load perceived by one frame, kgf / cm;
L is the calculated span of the frame, cm;
R p - the design resistance of the rod of the transverse reinforcement of the frame (lattice element of the truss), kgf / cm 2 ;
α is the acute angle between the brace and the farm belt, degrees.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000123387/03A RU2190068C2 (en) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | Reinforcing frame |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000123387/03A RU2190068C2 (en) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | Reinforcing frame |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000123387A RU2000123387A (en) | 2002-09-20 |
| RU2190068C2 true RU2190068C2 (en) | 2002-09-27 |
Family
ID=20239923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000123387/03A RU2190068C2 (en) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | Reinforcing frame |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2190068C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2313640C1 (en) * | 2006-05-31 | 2007-12-27 | ОАО институт "Ростовский Промстройниипроект" | Reinforcing cage |
| RU2447243C1 (en) * | 2010-08-09 | 2012-04-10 | Михаил Федорович Рудин | Reinforcement unit (versions) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989000226A1 (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-12 | Smedjebacken Boxholm Stål Ab | Lattice girder |
| EP0796961A1 (en) * | 1996-03-21 | 1997-09-24 | Europor MASSIVHAUS GmbH | Reinforcing system for foam concrete elements |
| RU2145373C1 (en) * | 1993-07-19 | 2000-02-10 | Ресаро АБ | Erection truss |
-
2000
- 2000-09-08 RU RU2000123387/03A patent/RU2190068C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989000226A1 (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-12 | Smedjebacken Boxholm Stål Ab | Lattice girder |
| RU2145373C1 (en) * | 1993-07-19 | 2000-02-10 | Ресаро АБ | Erection truss |
| EP0796961A1 (en) * | 1996-03-21 | 1997-09-24 | Europor MASSIVHAUS GmbH | Reinforcing system for foam concrete elements |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| САХНОВСКИЙ К.В. Железобетонные конструкции. - М.: Государственное издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1961, с.120 и 121. Инженерные конструкции под ред. Р.И. БЕРГЕНА - М.: Высшая школа, 1989, с.194-196. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2313640C1 (en) * | 2006-05-31 | 2007-12-27 | ОАО институт "Ростовский Промстройниипроект" | Reinforcing cage |
| RU2447243C1 (en) * | 2010-08-09 | 2012-04-10 | Михаил Федорович Рудин | Reinforcement unit (versions) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20060130887A1 (en) | Structural support member | |
| US3427773A (en) | Structure for increasing the loadcarrying capacity of a beam | |
| US2887762A (en) | Method of making prestressed structural member | |
| RU2190068C2 (en) | Reinforcing frame | |
| RU2186915C2 (en) | Reinforcing cage ( variants ) | |
| US4036921A (en) | Method of making a curved roof | |
| US2966242A (en) | Light steel girder | |
| RU2189423C2 (en) | Rod truss | |
| RU67603U1 (en) | REINFORCED CONCRETE BUILDING ELEMENT | |
| US2216732A (en) | Floor structure | |
| RU2100540C1 (en) | Building slab | |
| RU2188916C2 (en) | Reinforced concrete structural unit | |
| US3229440A (en) | Bridging clip for trussjoist | |
| SU1418441A1 (en) | Reinforcement skeleton | |
| RU2000123387A (en) | REINFORCED FRAME | |
| RU2000124773A (en) | REINFORCEMENT FRAME (OPTIONS) | |
| RU2117117C1 (en) | Prestressed covering panel | |
| RU39904U1 (en) | ARCHED GIRDER | |
| SU808634A1 (en) | Three-demensional roof of restangular building | |
| RU2155259C2 (en) | Erection truss | |
| KR200282252Y1 (en) | Support for steel reinforcing | |
| Simmonds | Effect of support movement on hyperbolic paraboloid shells | |
| SU1300132A1 (en) | Method of reinforcing roof trusses of building skeleton | |
| CN215594582U (en) | Double-skin wall with lifting hook | |
| US887863A (en) | Steel girder-frame for reinforced-concrete girders. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050909 |