RU2181643C2 - Method of hardening of products from carbide-containing alloys - Google Patents
Method of hardening of products from carbide-containing alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2181643C2 RU2181643C2 RU2000109375/02A RU2000109375A RU2181643C2 RU 2181643 C2 RU2181643 C2 RU 2181643C2 RU 2000109375/02 A RU2000109375/02 A RU 2000109375/02A RU 2000109375 A RU2000109375 A RU 2000109375A RU 2181643 C2 RU2181643 C2 RU 2181643C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat treatment
- temperature
- duration
- product
- carbide
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 31
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 45
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 6
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 14
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- OAXLZNWUNMCZSO-UHFFFAOYSA-N methanidylidynetungsten Chemical compound [W]#[C-] OAXLZNWUNMCZSO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения, преимущественно к способам термического упрочнения изделий порошковой металлургии, в частности к изделиям из карбидсодержаших твердых сплавов, применяемым для холодной и горячей механической обработки металлов и сплавов, например, резанием. The invention relates to the field of engineering, mainly to methods of thermal hardening of powder metallurgy products, in particular to products from carbide-containing hard alloys used for cold and hot machining of metals and alloys, for example, by cutting.
Известен способ термической обработки изделий из карбидсодержаших твердых сплавов с помощью закалки [1], при котором температура закалки всегда выбирается ниже температуры эвтектики компонентов твердого сплава: монокарбида вольфрама и цементирующей кобальтовой связки. Недостатками известного способа являются малая степень упрочнения режущих пластин из твердых сплавов и низкая стойкость их к воздействию ударных нагрузок. A known method of heat treatment of products from carbide-containing hard alloys using quenching [1], in which the quenching temperature is always chosen below the eutectic temperature of the components of the hard alloy: tungsten monocarbide and cementing cobalt binder. The disadvantages of this method are the low degree of hardening of the cutting plates of hard alloys and their low resistance to impact loads.
Наиболее близким к заявляемому способу является способ термической обработки изделий из карбидсодержаших твердых сплавов, полученных методом стационарного спекания в присутствии жидкой фазы, при котором температуру обработки выбирают в интервале температур 800-1400oС [2], причем интервал температур, больших 1280oС, лежит выше температуры эвтектики (1280oС, [2]) компонентов твердого сплава. Таким образом, при термообработке в интервале температур 1280-1400oC происходит повторная рекристаллизация твердого сплава.Closest to the claimed method is a method of heat treatment of products from carbide-containing hard alloys obtained by stationary sintering in the presence of a liquid phase, in which the processing temperature is selected in the temperature range 800-1400 o C [2], and the temperature range is large 1280 o C, lies above the eutectic temperature (1280 o C, [2]) of the components of the hard alloy. Thus, during heat treatment in the temperature range 1280-1400 o C there is a repeated recrystallization of the hard alloy.
Недостатками известного способа являются
- относительно малая степень упрочнения режущих пластин из твердых сплавов:
- низкая стойкость режущих пластин из твердых сплавов к воздействию ударных нагрузок.The disadvantages of this method are
- a relatively small degree of hardening of carbide inserts:
- low resistance of hard alloy cutting inserts to impact loads.
Заявляемое изобретение направлено на увеличение степени упрочнения и стойкости к воздействию ударных нагрузок. The invention is aimed at increasing the degree of hardening and resistance to impact loads.
Указанный результат достигается тем, что режимы термообработки выбирают из условий
Tсп<Tобр<Tр,
tmin<tобр<tр,
где Тобр - температура термообработки;
Тсп - температура спекания изделия в присутствии жидкой фазы;
tобр - продолжительность термообработки;
tmin минимальное время нагрева, необходимое для образования при температуре обработки слоя жидкой фазы толщиной 3 мкм в приповерхностном слое изделия, определяемое расчетным иди опытным путем;
Тр, tp - температура и продолжительность термообработки, при сочетании которых возникают искажения формы изделия, причем все значения температуры и продолжительности термообработки, входящие в математические условия, выражены в одних и тех же единицах температуры и времени, например, температуры в градусах Цельсия, Кельвина, Фаренгейта и т.п., а времени в секундах, минутах, часах и т.п.The specified result is achieved by the fact that the heat treatment modes are selected from the conditions
T cn <T arr <T p
t min <t arr <t p ,
where T arr is the heat treatment temperature;
T SP - sintering temperature of the product in the presence of a liquid phase;
t arr - the duration of the heat treatment;
t min the minimum heating time required for the formation of a layer of a liquid phase with a thickness of 3 μm at a processing temperature in the surface layer of the product, determined by calculation or by experience;
T p , t p - temperature and duration of heat treatment, the combination of which leads to distortion of the shape of the product, and all values of temperature and duration of heat treatment included in the mathematical conditions are expressed in the same units of temperature and time, for example, temperature in degrees Celsius, Kelvin, Fahrenheit, etc., and time in seconds, minutes, hours, etc.
Отличительными признаками заявляемого способа упрочнения изделий из карбидсодержащих сплавов являются
- выбор температуры термообработки в пределах между температурой стационарного спекания изделия в присутствии жидкой фазы и температурой "распухания" изделия, т.е. искажения его формы
- выбор в качестве нижнего предела интервала температур термообработки значения температуры спекания обрабатываемого изделия в присутствии жидкой фазы;
- выбор в качестве верхнего предела интервала температур термообработки значения температуры "распухания" обрабатываемого изделия, т.е. при которой возникают искажения формы изделия;
- выбор продолжительности термообработки в пределах между минимальным ее значением и продолжительностью, приводящей к "распуханию" изделия;
- выбор в качестве нижнего предела интервала продолжительности термообработки, определяемой расчетным или опытным путем, значения минимального времени, необходимого для образования при температуре обработки слоя жидкой фазы толщиной 3 мкм в приповерхностном слое изделия;
- выбор в качестве верхнего предела интервала продолжительности термообработки такого значения продолжительности, при которой возникают искажения формы изделия. ("распухание").Distinctive features of the proposed method of hardening products from carbide-containing alloys are
- selection of the heat treatment temperature between the temperature of stationary sintering of the product in the presence of a liquid phase and the temperature of "swelling" of the product, i.e. distortions of its form
- the choice as the lower limit of the temperature range of the heat treatment values of the sintering temperature of the workpiece in the presence of a liquid phase;
- the choice as the upper limit of the temperature range of the heat treatment the temperature of the "swelling" of the workpiece, i.e. in which there are distortions in the shape of the product;
- the choice of the duration of the heat treatment in the range between its minimum value and the duration leading to the "swelling" of the product;
- the choice as the lower limit of the interval of the duration of the heat treatment, determined by calculation or empirically, the value of the minimum time required for the formation at the processing temperature of the layer of the liquid phase with a thickness of 3 μm in the surface layer of the product;
- the choice as the upper limit of the interval of the duration of the heat treatment of a value of the duration at which distortion of the shape of the product occurs. ("swelling").
При этом все значения температуры и продолжительности термообработки должны быть выражены в алгебраических неравенствах в одних и тех же единицах измерения температуры и времени, например, температуры в градусах Цельсия, Кельвина, Фаренгейта и т.п., а времени в секундах, минутах, часах и т.п. Moreover, all values of temperature and duration of heat treatment should be expressed in algebraic inequalities in the same units of temperature and time, for example, temperature in degrees Celsius, Kelvin, Fahrenheit, etc., and time in seconds, minutes, hours and etc.
Установлено, что нижний предел используемых температур должен превышать температуру спекания обрабатываемого изделия в присутствии жидкой фазы. В противном случае эффект повышения механических свойств (износостойкости, стойкости к воздействию ударных нагрузок) незначителен. Верхний предел используемых температур не должен достигать температуры "распухания" обрабатываемого изделия. В противном случае неконтролируемо увеличиваются габариты изделия, на нем появляются микро- и макровздутия, микро- и макротрещины, что приводит к резкому снижению срока службы изделия. It was found that the lower limit of the temperatures used should exceed the sintering temperature of the workpiece in the presence of a liquid phase. Otherwise, the effect of increasing mechanical properties (wear resistance, resistance to impact loads) is negligible. The upper limit of the used temperatures should not reach the "swelling" temperature of the workpiece. Otherwise, the dimensions of the product increase uncontrollably, micro- and macroblown up, micro- and macrocracks appear on it, which leads to a sharp decrease in the service life of the product.
Установлено, что нижний предел продолжительности термообработки должен быть не менее минимального значения, которое обеспечивает появление в приповерхностном слое жидкой фазы на глубину 3 мкм, что изменяет физические свойства сплава на этой глубине. Этой толщины приповерхностного слоя с измененными физическими свойствами достаточно для значительного повышения стойкости изделия, подвергнутого термообработке. Если выбрать меньшую продолжительность термообработки, то эффект от ее воздействия будет незначителен и не будет иметь практической ценности. Верхний предел продолжительности термообработки должен быть менее продолжительности "распухания" - того значения времени термообработки, при котором резко увеличиваются размеры обрабатываемого изделия, что сопровождается появлением на поверхности изделия вздутий и трещин. Этот нежелательный эффект снижает стойкость изделия в несколько раз по сравнению с ее значением до термообработки. It was established that the lower limit of the duration of heat treatment should be at least the minimum value that ensures the appearance of a liquid phase in the surface layer to a depth of 3 μm, which changes the physical properties of the alloy at this depth. This thickness of the surface layer with altered physical properties is sufficient to significantly increase the resistance of the heat-treated product. If you choose a shorter duration of heat treatment, then the effect of its impact will be negligible and will not have practical value. The upper limit of the duration of heat treatment should be less than the duration of "swelling" - that value of the time of heat treatment at which the dimensions of the workpiece increase sharply, which is accompanied by the appearance of blisters and cracks on the surface of the product. This undesirable effect reduces the resistance of the product by several times compared to its value before heat treatment.
Проверка достижения заявленного технического результата осуществлялась следующим образом. Verification of the achievement of the claimed technical result was carried out as follows.
Пластины из карбидсодержащих твердых сплавов до и после термообработки исследовались методом рентгеновской дифрактометрии, после чего они использовались для изготовления резцов для токарной обработки. Plates of carbide-containing hard alloys before and after heat treatment were studied by x-ray diffractometry, after which they were used to make cutters for turning.
Производственные испытания с целью определения срока службы резцов, фрез, сверл осуществлялись на ОАО ММП им. В.В. Чернышева, Авиационной Корпорации "Рубин", БНИИГИС, Объединении "МосАвтоЗил". Production tests to determine the service life of cutters, mills, drills were carried out at OJSC MMP named after V.V. Chernyshev, Aviation Corporation Rubin, BNIIGIS, Association MosAvtoZil.
Испытания опытной партии неперетачиваемых пятигранных режущих пластин 10124-0392 (обозначение по ISO WNUM 0392) из твердого сплава ВК8 проведены на ОАО ММП им. В.В. Чернышева на токарном станке с ПУ модели 16Б16Т1С1 при обработке деталей "Валик" 150330201 монокультиватора "Крот", материал детали - сталь 30ХГСА. При одной установке режущей пластины на державку последовательно двумя режущими гранями осуществлялись две токарные операции. В операции N 020 производилась подрезка торца, в операции N 025 - проточка диаметра. Режимы течения: в операции N 020 скорость резания V=46 м/мин, число оборотов n=500 об/мин, подача S=0,1 мм/об, глубина резания t=1,2 мм; в операции N 025 V=64 м/мин, n=700 об/мин, S=0,28 мм/об, t=1,5 мм. Токарная обработка производилась с охлаждением эмульсией. Tests of an experimental batch of non-turning five-sided cutting inserts 10124-0392 (designation according to ISO WNUM 0392) from VK8 carbide were carried out at OJSC MMP named after V.V. Chernysheva on a lathe with PU model 16B16T1S1 when machining parts "Roller" 150330201 of the Krot monocultivator, the material of the part is 30KhGSA steel. With one installation of the insert on the holder in series with two cutting faces, two turning operations were performed. In operation N 020, the end face was trimmed, in operation N 025, a diameter groove was made. Flow modes: in operation N 020, the cutting speed V = 46 m / min, the number of revolutions n = 500 rpm, the feed S = 0.1 mm / rev, the cutting depth t = 1.2 mm; in operation N 025 V = 64 m / min, n = 700 rpm, S = 0.28 mm / rev, t = 1.5 mm. Turning was performed with emulsion cooling.
Испытания опытной партии перетачиваемых четырехгранных режущих пластин из твердого сплава БК8 проведены на Авиационной Корпорации "Рубин" на станке ДИП-300. Обрабатываемая деталь - корпус тормоза КТ-196. материал детали - титановый сплав ВТ9, диаметр обрабатываемой детали - 250 мм. Режим точения: n= 35 об/мин, V=28 м/мин, S=0,2 мм/об, t=9 мм. Токарная обработка производилась с охлаждением эмульсией. Tests of an experimental batch of machined tetrahedral carbide inserts BK8 were conducted at the Rubin Aviation Corporation on the DIP-300 machine. The workpiece is the KT-196 brake housing. part material - VT9 titanium alloy, diameter of the workpiece - 250 mm. Turning mode: n = 35 rpm, V = 28 m / min, S = 0.2 mm / r, t = 9 mm. Turning was performed with emulsion cooling.
Испытания опытной партии неперетачиваемых сменных шестигранных режущих пластин 02114-080408 (обозначение по ISO WNUM 080408) из твердого сплава Т15К6 проведены на ОАО ММП им. Чернышева на токарном полуавтоматическом станке с ЧПУ модели СРТ 16 NC при обработке деталей "Валик" N 160300302 лодочного мотора "Нептун". Материал детали - сталь 12X2H4А-Ш, твердость НВ 174-203. Операция N 054 - токарная с ЧПУ. Режим резания: диаметр d - перем., длина L - перем., V=const=70 м/мин, n - перем., t - перем., S - перем. Токарная обработка производилась с охлаждением СОЖ "ЭГТ". Tests of an experimental batch of non-rotatable replaceable hexagonal cutting inserts 02114-080408 (designation according to ISO WNUM 080408) made of hard alloy T15K6 were carried out at OJSC MMP named after Chernysheva on a semi-automatic lathe with CNC model CPT 16 NC when machining parts "Roller" N 160300302 of the outboard motor "Neptune". Part material - steel 12X2H4A-Sh, hardness HB 174-203. Operation N 054 - CNC turning. Cutting mode: diameter d - alternating, length L - alternating, V = const = 70 m / min, n - alternating, t - alternating, S - alternating. Turning was performed with cooling of the coolant "EGT".
Испытания опытной партии неперетачиваемых сменных шестигранных режущих пластин 02114-100608 (обозначение по ISO WNUM 100608) из твердого сплава МС 321 проведены на ОАО ММП им. В.В. Чернышева на токарном полуавтоматическом станке с ЧПУ модели СРТ 16 NC при обработке деталей N 160603501 лодочного мотора "Нептун". Материал детали - сталь 12X2Н4А-Ш, твердость НВ 160. Операция N 017 - токарная с ЧПУ. Режимы резания: V=35 м/мин, n=400 об/мин, t=2 мм, S=0,5 мм/об. Токарная обработка производилась с охлаждением ООЖ "ЭГТ". Tests of an experimental batch of non-rotatable replaceable hexagonal cutting inserts 02114-100608 (designation according to ISO WNUM 100608) made of hard alloy MS 321 were carried out at OJSC MMP named after V.V. Chernysheva on a semi-automatic lathe with CNC model CPT 16 NC when machining parts N 160603501 of the Neptune outboard motor. The material of the part is steel 12X2H4A-Sh, hardness HB 160. Operation N 017 - CNC turning. Cutting modes: V = 35 m / min, n = 400 rpm, t = 2 mm, S = 0.5 mm / r. Turning was carried out with cooling coolant "EGT".
Результаты испытаний представлены в таблице. The test results are presented in the table.
Из таблицы следует, что выполнение указанных выше условий, налагаемых на значения температуры и продолжительности термообработки, увеличивает в несколько раз срок службы режущих пластин. Невыполнение данных условий, как видно из таблицы, резко уменьшает работоспособность режущих пластин. From the table it follows that the fulfillment of the above conditions imposed on the values of temperature and duration of heat treatment, increases several times the service life of the cutting inserts. Failure to meet these conditions, as can be seen from the table, dramatically reduces the performance of the cutting inserts.
Заявленный способ осуществляют следующим образом. Предварительно перед термообработкой изделия из твердых сплавов исследуют методом рентгеновской диффрактометрии и на основании результатов исследований получают ориентировочные режимы термообработки. При термообработке обязательно выполнение следующих условий, ограничивающих интервалы используемых значений температуры и продолжительности термообработки:
Тсп < Тобр < Тр,
tmin ≤ tобр < tр,
где Тобр - температура термообработки;
Тсп - температура спекания изделия в присутствии жидкой фазы;
tобр - продолжительность термообработки;
tmin - минимальное время нагрева, необходимое для образования при температуре обработки слоя жидкой фазы толщиной 3 мкм в приповерхностном слое изделия, определяемое расчетным или опытным путем;
Тр, tр - температура и продолжительность термообработки, при сочетании которых возникают искажения формы изделия, причем значения температуры и продолжительности термообработки, входящие в математические условия, выражены в одних и тех же единицах температуры и времени, например, температуры в градусах Цельсия, Кельвина, Фаренгейта и т.п., а времени в секундах, минутах, часах и т.п.The claimed method is as follows. Prior to heat treatment, products from hard alloys are examined by X-ray diffractometry and, based on the results of the studies, approximate heat treatment modes are obtained. During heat treatment, the following conditions must be met, limiting the intervals of the used temperature values and the duration of heat treatment:
T cn <T arr <T p ,
t min ≤ t arr <t p ,
where T arr is the heat treatment temperature;
T SP - sintering temperature of the product in the presence of a liquid phase;
t arr - the duration of the heat treatment;
t min - the minimum heating time required for the formation at the processing temperature of the layer of the liquid phase with a thickness of 3 μm in the surface layer of the product, determined by calculation or empirically;
T p , t p - temperature and duration of heat treatment, the combination of which leads to distortion of the shape of the product, and the temperature and duration of heat treatment included in the mathematical conditions are expressed in the same units of temperature and time, for example, temperature in degrees Celsius, Kelvin , Fahrenheit, etc., and time in seconds, minutes, hours, etc.
Как показано выше, выполнение сформулированных условий обеспечивает увеличение износостойкости и стойкости к воздействию ударных нагрузок в несколько раз. Напротив, невыполнение данных условий незначительно увеличивает или даже резко снижает работоспособность изделий из твердых сплавов. As shown above, the fulfillment of the formulated conditions provides an increase in wear resistance and resistance to impact loads by several times. On the contrary, failure to fulfill these conditions slightly increases or even dramatically reduces the performance of hard alloy products.
Температура спекания изделий из твердых сплавов известна из литературных данных. Например, для твердого сплава ВК8 Тсп = 1415oC, для сплава Т15К6 Тсп = 1450oC, для сплава МС321 Тсп = 1450oC. Температура распухания для исследованных твердых сплавов ВК8, Т15К6, МС321 измеряется в пределах 1500-1500oC, а tр соответственно от 2 до 10 минут.The sintering temperature of hard alloy products is known from published data. For example, for BK8 hard alloy T sp = 1415 o C, for T15K6 alloy T sp = 1450 o C, for MS321 alloy T sp = 1450 o C. The swelling temperature for the studied BK8, T15K6, MS321 hard alloys is measured in the range of 1500-1500 o C, and t p, respectively, from 2 to 10 minutes.
При проведении опытов установлено, что для твердого сплава ВК8 при Тр = 1500oC tр = 3,5 мин, при Тр = 1500oC tр = 2 мин; для твердого сплава Т15К6 при Тр 1500oC tр = 10 мин, а при Тр 1550o tр = 7 мин; для твердого сплава МС321 при Тр = 1500oC tр = 5 мин. Значения tmin для трех исследованных сплавов ВК8, Т15К6 и МС321 и температурах обработки Тобр = 1500oC и 1550oС составляли несколько секунд.When conducting experiments it was found that for the VK8 solid alloy at T p = 1500 o C t p = 3.5 min, at T p = 1500 o C t p = 2 min; for T15K6 alloy at T p 1500 o C t p = 10 min, and at T p 1550 o t p = 7 min; for hard alloy MS321 at T p = 1500 o C t p = 5 min The values of t min for the three studied alloys VK8, T15K6 and MS321 and processing temperatures T arr = 1500 o C and 1550 o C were several seconds.
Источники информации
1. Лошак М.Г. Прочность и долговечность твердых сплавов. - Киев: Наукова думка, 1984. - 218 с.Sources of information
1. Loshak M.G. Strength and durability of hard alloys. - Kiev: Naukova Dumka, 1984. - 218 p.
2. Wu Yinfang. A survey of study on heat-treatment of cemented carbide. - Hard metals and hard materials. - 1993. - V.1, 1. - P. 20-23 (прототип). 2. Wu Yinfang. A survey of study on heat-treatment of cemented carbide. - Hard metals and hard materials. - 1993. - V.1, 1. - P. 20-23 (prototype).
Claims (1)
Tсп<Tобр<Tр,
tmin≤toбp<tp,
где Тобр - температура термообработки;
Tсп - температура спекания изделия в присутствии жидкой фазы;
toбp - продолжительность термообработки;
tmin - минимальное время нагрева, необходимое для образования при температуре обработки слоя жидкой фазы толщиной 3 мкм в приповерхностном слое изделия, определяемое расчетным или опытным путем;
Tp, tp - температура и продолжительность термообработки, при сочетании которых возникает искажение формы изделия.The method of hardening products from carbide-containing alloys by heat treatment in the presence of a liquid phase, characterized in that the heat treatment modes are selected from the conditions
T cn <T arr <T p
t min ≤t oobp <t p ,
where T arr is the heat treatment temperature;
T SP - sintering temperature of the product in the presence of a liquid phase;
t about - the duration of the heat treatment;
t min - the minimum heating time required for the formation at the processing temperature of the layer of the liquid phase with a thickness of 3 μm in the surface layer of the product, determined by calculation or empirically;
T p , t p - temperature and duration of heat treatment, the combination of which leads to distortion of the shape of the product.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000109375/02A RU2181643C2 (en) | 2000-04-17 | 2000-04-17 | Method of hardening of products from carbide-containing alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000109375/02A RU2181643C2 (en) | 2000-04-17 | 2000-04-17 | Method of hardening of products from carbide-containing alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000109375A RU2000109375A (en) | 2001-12-27 |
| RU2181643C2 true RU2181643C2 (en) | 2002-04-27 |
Family
ID=20233308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000109375/02A RU2181643C2 (en) | 2000-04-17 | 2000-04-17 | Method of hardening of products from carbide-containing alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2181643C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2528539C1 (en) * | 2013-05-07 | 2014-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Production of cutting tools from carbide-beating alloys of tungsten and titanium-tungsten groups |
| RU2534670C1 (en) * | 2013-06-11 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Hard alloy strengthening method |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3511220A1 (en) * | 1985-03-28 | 1986-10-09 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | HARD METAL AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| RU2145916C1 (en) * | 1998-08-07 | 2000-02-27 | Чеховой Анатолий Николаевич | Method for making hard alloy cermet articles |
-
2000
- 2000-04-17 RU RU2000109375/02A patent/RU2181643C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3511220A1 (en) * | 1985-03-28 | 1986-10-09 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | HARD METAL AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| RU2145916C1 (en) * | 1998-08-07 | 2000-02-27 | Чеховой Анатолий Николаевич | Method for making hard alloy cermet articles |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| WU YINFANG. A survey of study on heat-treatment of cemented carbide, Hard metals and hard materials, 1993, v.1, №1 , p.20-23. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2528539C1 (en) * | 2013-05-07 | 2014-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Production of cutting tools from carbide-beating alloys of tungsten and titanium-tungsten groups |
| RU2534670C1 (en) * | 2013-06-11 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Hard alloy strengthening method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Zhuang et al. | Notch wear prediction model in turning of Inconel 718 with ceramic tools considering the influence of work hardened layer | |
| Houchuan et al. | Influence of cutting speed and tool wear on the surface integrity of the titanium alloy Ti-1023 during milling | |
| Wang et al. | Milling tool's flank wear prediction by temperature dependent wear mechanism determination when machining Inconel 182 overlays | |
| Chou et al. | Cubic boron nitride tool wear in interrupted hard cutting | |
| Thakur et al. | Study on the machinability characteristics of superalloy Inconel 718 during high speed turning | |
| Li et al. | Residual stresses in face finish turning of high strength nickel-based superalloy | |
| Bermingham et al. | A new understanding of the wear processes during laser assisted milling 17-4 precipitation hardened stainless steel | |
| Tang et al. | Experimental investigation of surface integrity in finish dry hard turning of hardened tool steel at different hardness levels | |
| Vogtel et al. | High performance machining of profiled slots in nickel-based-superalloys | |
| Thakur et al. | Effect of posttreatments on the performance of tungsten carbide (K20) tool while machining (turning) of Inconel 718 | |
| Fnides et al. | Hard turning of hot work steel AISI H11: Evaluation of cutting pressures, resulting force and temperature | |
| RU2181643C2 (en) | Method of hardening of products from carbide-containing alloys | |
| Ezugwu et al. | Failure modes and wear mechanisms of M35 high-speed steel drills when machining inconel 901 | |
| Alagumurthi et al. | Heat generation and heat transfer in cylindrical grinding process-a numerical study | |
| Kadirgama et al. | Aspects of wear mechanisms of carbide tools when machine Hastelloy C-22HS | |
| RU2178011C2 (en) | Apparatus for mechanical working of materials | |
| RU2733081C1 (en) | Method for thermal treatment of cutting tools from carbide-containing hard alloys | |
| Thakur et al. | Effect of high speed cutting parameters on the surface characteristics of superalloy Inconel 718 | |
| RU2178013C2 (en) | Apparatus for mechanical working of hard materials | |
| Alshabatat et al. | Improvements in Machinability, Microhardness, and Impact Toughness of AISI O1 and AISI D2 Alloy Steels by Controlling the Grain Size During Heat Treatment. | |
| RU2178012C2 (en) | Hard material working apparatus | |
| Nor et al. | Effect of chip load and spindle speed on cutting force of Hastelloy X | |
| Schmidt | Workpiece and surface temperatures in milling | |
| Sowjanya et al. | Experimental and numerical investigation of tool life of single point cutting tool during turning process | |
| RU2181645C2 (en) | Apparatus for working materials |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HK4A | Changes in a published invention | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070418 |