RU2161244C1 - Downhole thermoacoustic device (versions) - Google Patents
Downhole thermoacoustic device (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2161244C1 RU2161244C1 RU2000102992A RU2000102992A RU2161244C1 RU 2161244 C1 RU2161244 C1 RU 2161244C1 RU 2000102992 A RU2000102992 A RU 2000102992A RU 2000102992 A RU2000102992 A RU 2000102992A RU 2161244 C1 RU2161244 C1 RU 2161244C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vibrator
- vibrators
- magnetostriction
- radiating
- acoustic
- Prior art date
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 15
- 241000208202 Linaceae Species 0.000 claims 1
- 235000004431 Linum usitatissimum Nutrition 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
- Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к устройствам, предназначенным для использования в нефтяной и газовой промышленности, в частности, для воздействия на призабойную зону нефтяных и газовых скважин. The invention relates to devices intended for use in the oil and gas industry, in particular, for influencing the bottom-hole zone of oil and gas wells.
Известно скважинное термоакустическое устройство, содержащее опорный корпус, магнитострикционный вибратор и акустический отражатель (SU 1086131 A, 15.04.1984). A well-known thermoacoustic device is known comprising a support body, a magnetostrictive vibrator and an acoustic reflector (SU 1086131 A, 04/15/1984).
Это устройство предназначено для термоакустического воздействия на призабойную зону нефтяных и газовых скважин. Однако оно может генерировать акустическую мощность только в ультрозвуковом диапазоне. Необходимость использования для известного устройства тока ультразвуковой частоты обуславливает высокий уровень потерь напряжения в кабеле и потерь мощности в самом магнитострикционном материале при его перемагничивании. This device is intended for thermoacoustic impact on the bottom-hole zone of oil and gas wells. However, it can generate acoustic power only in the ultrasonic range. The need to use ultrasonic frequency current for a known device causes a high level of voltage loss in the cable and power loss in the magnetostrictive material itself during magnetization reversal.
В устройстве также велики конструкционные потери мощности. Радиально колеблющийся корпус, без какого-либо демпфера через резьбовое соединение жестко соединен с колонной насосно-компрессорных труб. Это приводит к утечке колебательной мощности в колонну и существенно снижает надежность и ресурс работы. The device also has large structural power losses. A radially oscillating body, without any damper through a threaded connection, is rigidly connected to the tubing string. This leads to leakage of vibrational power into the column and significantly reduces the reliability and service life.
В результате этого фактическая интенсивность излучения известного устройства у забоя скважины в ультразвуковом диапазоне не превышает 0,5 Вт/см2.As a result, the actual radiation intensity of the known device at the bottom of the well in the ultrasonic range does not exceed 0.5 W / cm 2 .
При столь малой интенсивности и сильном затухании ультразвуковых волн в пористых горных породах радиус эффективного воздействия мал, что исключает возможность создания термоакустического поля высокой интенсивности, достаточно распространненого в радиальном направлении. With such a low intensity and strong attenuation of ultrasonic waves in porous rocks, the radius of the effective action is small, which excludes the possibility of creating a high-intensity thermo-acoustic field that is quite common in the radial direction.
В то же время, в ряде случаев более эффективным является воздействие на призабойную зону акустическими волнами звуковой частоты, в частности в диапазоне 0,5-2 кГц. At the same time, in some cases, it is more effective to influence the bottom-hole zone with acoustic waves of sound frequency, in particular in the range of 0.5-2 kHz.
Технической задачей, поставленной в настоящем изобретении, является повышение эффективности работы устройства, путем исключения негативных явлений, связанных с необходимостью питания скважинного термоакустического устройства током ультразвуковой частоты, оптимизации условий излучения вибратором акустической энергии в скважинную среду, повышением технологического эффекта воздействия акустического поля на продуктивный пласт за счет снижения частоты. The technical problem posed in the present invention is to increase the efficiency of the device by eliminating the negative phenomena associated with the need to supply the downhole thermoacoustic device with an ultrasonic frequency current, optimizing the conditions of acoustic energy emitted by the vibrator into the borehole environment, and increasing the technological effect of the acoustic field on the reservoir for expense reduction rate.
Эта задача достигается тем, что в первом варианте изобретения вибратор выполнен стержневым и закреплен в опорном корпусе над акустическим отражателем на расстоянии между излучающим торцом вибратора и отражающей поверхностью отражателя, равном нечетному числу полуволн, установившихся в скважинной жидкости на резонансной частоте вибратора, при этом в опорном корпусе между излучающим торцом вибратора и отражающей поверхностью отражателя выполнено окно для излучения в скважинную жидкость акустической волны. This task is achieved by the fact that in the first embodiment of the invention, the vibrator is made rod-shaped and mounted in a support housing above the acoustic reflector at a distance between the radiating end face of the vibrator and the reflecting surface of the reflector equal to the odd number of half-waves established in the well fluid at the resonant frequency of the vibrator, while in the reference The case between the radiating end face of the vibrator and the reflecting surface of the reflector has a window for emitting an acoustic wave into the borehole fluid.
В описываемом случае для улучшения ввода акустической энергии в скважинную среду в опорном корпусе на расстоянии Lж установлен акустический отражатель, от которого на высоту (0,8-0,85)Lж выполнено окно для выхода акустической волны в скважинную жидкость.In the described case, in order to improve the input of acoustic energy into the borehole medium, an acoustic reflector is installed in the support housing at a distance L w , from which a window for the exit of the acoustic wave into the borehole fluid is made to a height of (0.8-0.85) L w .
Lж определяется соотношением.L W is determined by the ratio.
где Cж и Cв - скорости звука в скважинной жидкости и материале вибратора; Lж - длина стержневого вибратора.
where C W and C in - the speed of sound in the well fluid and the vibrator material; L W - the length of the rod vibrator.
где fp - резонансная частота стержневого вибратора;
E и p - приведенные значения модуля упругости и плотности материала, из которого изготовлен стержневой вибратор.
where f p is the resonant frequency of the rod vibrator;
E and p are the given values of the elastic modulus and density of the material from which the rod vibrator is made.
При осуществлении условий (1) в столбе скважинной жидкости, заключенном между излучающим торцом стержневого вибратора и отражателем, установятся резонансные колебания с образованием продольной стоячей и бегущей волн. When conditions (1) are fulfilled, resonant vibrations with the formation of longitudinal standing and traveling waves are established in the wellbore fluid column enclosed between the radiating end face of the rod vibrator and the reflector.
Фронт бегущей волны вследствие наличия в опорном корпусе окна и отражателя будет направлен под углом 90o к оси скважины, а поверхность фронта, как и в случае излучения кольцевым вибратором, параллельна боковой стенке скважины.The front of the traveling wave due to the presence of a window and a reflector in the supporting body will be directed at an angle of 90 ° to the axis of the well, and the front surface, as in the case of radiation by a ring vibrator, is parallel to the side wall of the well.
Особенностью резонансных колебаний жидкостного столба между излучающим торцом вибратора и отражателем заключается в возможности накачки в него акустической энергии и кратного (в n раз) увеличения звукового давления. Так как в данном случае продольная стоячая волна в столбе жидкости создает условие для генерации поперечной бегущей волны, распространяющейся в направлении перпендикулярно стенке скважины, то интенсивность бегущей волны Jб будет увеличена в n2 раз.A feature of the resonant vibrations of the liquid column between the radiating end of the vibrator and the reflector is the possibility of pumping into it acoustic energy and a multiple (n times) increase in sound pressure. Since in this case a longitudinal standing wave in a liquid column creates a condition for generating a transverse traveling wave propagating in a direction perpendicular to the well wall, the traveling wave intensity J b will be increased by a factor of 2 .
где n - динамический коэффициент;
pж Cж - волновое сопротивление скважинной жидкости.
where n is the dynamic coefficient;
p W C W - wave resistance of the well fluid.
Во втором варианте изобретения поставленная задача достигается тем, что устройство снабжено дополнительным магнитострикционным вибратором, причем оба вибратора выполнены стержневыми и закреплены в опорном корпусе на расстоянии между излучающими торцами вибраторов, равном нечетному числу полуволн, установившихся в скважинной жидкости на резонансной частоте вибратора, излучающие торцы вибраторов соединены упругой вставкой, в которой установлен токоподвод, при этом в опорном корпусе между излучающими торцами вибраторов выполнены окна для излучения в скважинную жидкость акустической волны. In the second embodiment of the invention, the task is achieved in that the device is equipped with an additional magnetostrictive vibrator, both vibrators being rod-shaped and fixed in the support housing at a distance between the emitting ends of the vibrators equal to the odd number of half waves installed in the borehole fluid at the resonant frequency of the vibrator, radiating ends of the vibrators are connected by an elastic insert in which a current lead is installed, while in the support case between the radiating ends of the vibrators, approx. and the radiation in the borehole fluid acoustic wave.
Кроме того, собственная частота одного из попарно расположенных вибраторов отличается от соседнего на 5-50 Гц. In addition, the natural frequency of one of the pairwise located vibrators differs from the neighboring one by 5-50 Hz.
На фиг. 1 изображено скважинное термоакустическое устройство с одним вибратором, продольный разрез; на фиг. 2 - то же с двумя вибраторами. In FIG. 1 shows a borehole thermoacoustic device with one vibrator, a longitudinal section; in FIG. 2 - the same with two vibrators.
Устройство, описанное в первом варианте, состоит из опорного корпуса 1 с окнами 2, расположенными между излучающим торцом вибратора 4 и отражающей поверхностью отражателя 5. Вибратор состоит из 2-х стержней 6, изготовленных из пластин магнитострикционного сплава. Пластины для повышения энергопреобразующей способности подвергнуты термомеханической обработке, заключающейся в отжиге и охлаждении под действием механических колебаний. На стержни наложены обмотки возбуждения 7 и теплопроводные ребра 8, служащие для передачи тепла от магнитострикционных стержней к напрессованному на них корпусу 9 вибратора 4. The device described in the first embodiment consists of a
С целью обеспечения герметичности и устранения конструкционных потерь энергии на преодоление трения между элементами конструкции, внутренняя полость вибратора залита термостойким эпоксидным компаундом. После отвердения компаунда вся система превращается в монолит. На корпусе вибратора в средней части имеется резьба 11, с помощью которой вибратор жестко соединяется с опорным корпусом 1 для образования в этих местах узлов колебаний. Через выполненные в опорном корпусе 1 окна 2 осуществляется излучение акустической волны в скважинную жидкость. Стержневой вибратор закреплен в опорном корпусе 1 над акустическим отражателем 5 на расстоянии между излучающим торцом вибратора и отражающей поверхностью отражателя, равном нечетному числу полуволн, установившихся в скважинной жидкости на резонансной частоте вибратора. Верхний конец вибратора 4 герметично отделен от скважинной среды трубчатым кожухом 10, навинченным на резьбу 11 корпуса 9 вибратора 4. Кожух 10 образует с корпусом 9 вибратора 4 кольцевое пространство, заполненное маслом или другой теплопроводной жидкостью, обладающей хорошими смазывающими свойствами. В верхней части кожуха 10 установлен жидкостной или другой подвижный контакт 12, позволяющий осуществить электрическое соединение кабельного ввода 13 с контактным стержнем 14, вмонтированным в колеблющийся торец вибратора 4. In order to ensure tightness and eliminate structural energy losses to overcome friction between structural elements, the internal cavity of the vibrator is filled with a heat-resistant epoxy compound. After hardening the compound, the entire system turns into a monolith. On the vibrator body in the middle part there is a
Акустический отражатель 5 представляет из себя упругий элемент с малым волновым сопротивлением (например, губчатая резина), в верхней части кожуха 10 акустический отражатель образован воздушной подушкой 15. The
Описанное устройство работает следующим образом. The described device operates as follows.
Питающий ток от наземного источника по кабелю-тросу 23, через разъем 21 поступает в обмотки 7 вибратора 4. The supply current from a ground source through a cable-cable 23, through the
Изменением частоты тока наземного питающего генератора вибратор 4 вводится в режим резонансных колебаний. Между излучающим торцом вибратора 4 и отражателем 5 в столбе скважинной жидкости устанавливается резонансный режим колебаний, поскольку расстояние между ними подбирается равным нечетному числу полуволн в скважинной жидкости. При этом образуются продольные стоячие и бегущие волны, которые излучаются через окна 2 в опорном корпусе 1 к стенкам скважины и далее через цементное кольцо в нефтеносный пласт. Стоячая волна в столбе жидкости синхронно подпитывается торцом вибратора 4, а волновое излучение в продольном направлении невозможно, т.к. волны взаимно отражаются от торцов вибратора и отражателя. By changing the current frequency of the ground supply oscillator, the
Таким образом, происходит трансформация продольного излучения в поперечное. Интенсивность излучения преобразованной поперечной волны будет примерно равна мощности излучения торца вибратора, деленному на площадь окна в опорном корпусе. Thus, the transformation of longitudinal radiation into transverse occurs. The radiation intensity of the transformed shear wave will be approximately equal to the radiation power of the end face of the vibrator divided by the area of the window in the support housing.
Термическая обработка призабойной зоны пласта осуществляется за счет утилизации тепла, выделяющегося в магнитострикционных стержнях и их обмотке. Тепло от стержней к корпусу отводится через теплопроводные ребра 8, установленные между витками обмоток возбуждения, и далее через жидкость, находящуюся в кольцевых зазорах, и стенки кожуха в скважинное пространство. Heat treatment of the bottom-hole zone of the formation is carried out by utilizing the heat generated in the magnetostrictive rods and their winding. Heat from the rods to the body is removed through heat-conducting
Устройство, описанное во втором варианте изобретения и изображенное на фиг. 2, состоит из опорного корпуса 1 с окнами 2, расположенными в средней части корпуса, двух магнитострикционных продольных вибраторов 3 и 4. Каждый вибратор состоит из 2-х стержней 5, изготовленных из пластин магнитострикционного сплава. Пластины для повышения энергопреобразующей способности подвергнуты термомеханической обработке, заключающейся в отжиге и охлаждении под действием механических колебаний. На стержни наложены обмотки возбуждения 6 и теплопроводные ребра 7, служащие для передачи тепла от магнитострикционных стержней к напрессованному на них корпусу 8 вибратора 3. The device described in the second embodiment of the invention and shown in FIG. 2, consists of a supporting
С целью обеспечения герметичности и устранения конструкционных потерь энергии на преодоление трения между элементами конструкции, внутренняя полость вибраторов залита термостойким эпоксидным компаундом. После отвердения компаунда вся система превращается в монолит. In order to ensure tightness and eliminate structural energy losses to overcome friction between structural elements, the internal cavity of the vibrators is filled with a heat-resistant epoxy compound. After hardening the compound, the entire system turns into a monolith.
На корпусах вибраторов в средней части имеется резьба 9, с помощью которой вибраторы жестко соединяются с опорным корпусом 1 для образования в этих местах узлов колебаний. On the bodies of the vibrators in the middle part there is a
В опорном корпусе 1 вибраторы 3 и 4 закреплены так, что расстояние между их излучающими торцами равняется нечетному числу полуволн, установившихся в скважинной жидкости на резонансной частоте вибраторов 3 и 4. In the supporting
В средней части опорного корпуса расположены окна 2, через которые осуществляется излучение акустической мощности в скважинную среду. In the middle part of the support body there are
Излучающие торцы вибраторов 10 и 11 соединены механически и электрически согласующей вставкой 12. The radiating ends of the
Внутрь вставки 12 вмонтирован токопроводящий кабель 13, через который осуществляется последовательное соединение обмоток возбуждения вибраторов 3 и 4. A
Верхний конец вибратора 3 и нижний конец вибратора 4, имеющие длину, равную четверти волны, герметично отделены от скважинной среды трубчатыми кожухами 14 и 15, навинченными на резьбу 9 корпусов вибраторов. The upper end of the
Кожухи образуют с вибраторами кольцевое пространство, заполненное маслом или другой теплопроводной жидкостью, обладающей хорошими смазывающими свойствами. The housings form an annular space with vibrators, filled with oil or other heat-conducting fluid with good lubricating properties.
В верхней части кожуха установлен жидкостной или другой подвижный контакт 16, позволяющий осуществить электрическое соединение кабельного ввода 17 с контактным стержнем 18, вмонтированным в колеблющийся торец вибратора 3. A liquid or other
Кольцевое пространство между кожухами 14 и 15 заполнено трансформаторным маслом для лучшей передачи тепла от корпусов вибраторов в скважинную среду. The annular space between the
В нижней части трубчатого кожуха 15 для предотвращения излучения нижним торцом вибратора 4 установлен акустический отражатель 19, представляющий из себя упругий элемент с малым волновым сопротивлением (например, губчатая резина), в верхней части кожуха 14 акустический отражатель образован воздушной подушкой 20. In the lower part of the
Предлагаемое устройство работает следующим образом. The proposed device operates as follows.
Питающий ток от наземного источника по кабелю-тросу через разъем 21 поступает к вибратору 3 и далее через согласующую вставку 12 к вибратору 4. The supply current from a ground source through a cable-cable through the
Изменением частоты питающего тока наземного генератора вибраторы 3 и 4 вводятся в режим резонансных колебаний. By changing the frequency of the supply current of the ground generator, the
С целью обеспечения возможности одновременного излучения упругих волн в двух диапазонах частот 500-2000 Гц и 5-50 Гц собственные частоты попарно расположенных вибраторов отличаются на 5-50 Гц. In order to ensure the possibility of simultaneous emission of elastic waves in two frequency ranges of 500-2000 Hz and 5-50 Hz, the natural frequencies of pairwise located vibrators differ by 5-50 Hz.
Так как два продольных вибратора расположены в опорном корпусе на расстоянии, равном половине длины волны в столбе скважинной жидкости на резонансной частоте, то вибраторы и расположенный между ними столб жидкости составляют единую колебательную систему, состоящую из 3-х полуволн. При этом стоячая волна в столбе жидкости синхронно подпитывается акустической мощностью, генерируемой вибраторами 3 и 4. В то же время излучение акустической мощности в продольном направлении невозможно, т.к. волны взаимно отражаются от колеблющихся торцов вибраторов. Поэтому здесь происходит трансформация продольной волны в поперечную. Интенсивность излучения преобразованной поперечной волны будет примерно равна суммарной мощности излучения двух вибраторов, деленной на площадь окон в опорном корпусе. Since two longitudinal vibrators are located in the supporting body at a distance equal to half the wavelength in the well column at the resonant frequency, the vibrators and the liquid column located between them make up a single oscillatory system consisting of 3 half waves. In this case, the standing wave in the liquid column is synchronously fed by the acoustic power generated by the
Подогрев продуктивного пласта осуществляется за счет утилизации тепла, выделяющегося в магнитострикционных стержнях вибраторов при их перемагничивании. Тепло отводится от магнитострикционных стержней через теплопроводные ребра 7, установленные между витками обмоток возбуждения, и далее через жидкость, находящуюся в кольцевых зазорах, в скважинное пространство. The reservoir is heated by utilizing the heat generated in the magnetostrictive rods of the vibrators during their magnetization reversal. Heat is removed from the magnetostrictive rods through heat-conducting
В том случае, когда собственные частоты попарно расположенных вибраторов отличаются на 5-50 Гц, излучение в межторцовом пространстве производится на биениях с несущей частотой, близкой к частоте одного из вибраторов и огибающей модулированной низкой частоте. In the case when the natural frequencies of the pairwise located vibrators differ by 5-50 Hz, the radiation in the inter-face space is produced on beats with a carrier frequency close to the frequency of one of the vibrators and the modulated low frequency envelope.
Технико-экономическая эффективность данного устройства достигается созданием распространенного на большую площадь эффекта многократного повышения проницаемости призабойной зоны, что обеспечивает кратное увеличение притока нефти или газа в скважинную жидкость. The technical and economic efficiency of this device is achieved by creating a wide area effect of multiple increases in the permeability of the bottom-hole zone, which provides a multiple increase in the influx of oil or gas into the well fluid.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000102992A RU2161244C1 (en) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | Downhole thermoacoustic device (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000102992A RU2161244C1 (en) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | Downhole thermoacoustic device (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2161244C1 true RU2161244C1 (en) | 2000-12-27 |
Family
ID=20230327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000102992A RU2161244C1 (en) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | Downhole thermoacoustic device (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2161244C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2196217C2 (en) * | 2001-04-17 | 2003-01-10 | Дрягин Вениамин Викторович | Downhole acoustic radiator |
| RU2196887C1 (en) * | 2001-06-01 | 2003-01-20 | Губарь Владимир Алексеевич | Method of pulse treatment of bottom-hole formation zone |
| RU2260114C2 (en) * | 2003-11-05 | 2005-09-10 | Фролов Дмитрий Павлович | Method for performing acoustic action on oil-bearing bed in bottomhole formation zone |
| RU2279694C1 (en) * | 2005-06-08 | 2006-07-10 | Дмитрий Павлович Фролов | Method of acoustic influence onto oil pool in face zone |
| RU2286587C1 (en) * | 2005-06-08 | 2006-10-27 | Дмитрий Павлович Фролов | Device to apply acoustic action to perforation zone and oil-bearing formation |
| WO2019147170A1 (en) * | 2018-01-29 | 2019-08-01 | "ПОЛЬМАКС" акционерное общество командитно акционерное общество | Downhole acoustic emitter |
| RU2778117C1 (en) * | 2021-06-07 | 2022-08-15 | Тимергалей Кабирович Апасов | Method for vibro-wave action in order to restore the productivity of wells with hydraulic fracturing |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4469175A (en) * | 1979-08-20 | 1984-09-04 | The Stoneleigh Trust | Mechanoacoustic transducer for use in transmitting high acoustic power densities into geological formations such as oil-saturated sandstone or shale |
| WO1987003643A1 (en) * | 1985-12-03 | 1987-06-18 | Industrikontakt Ing. O. Ellingsen & Co. | Process for increasing the degree of oil extraction |
| US4702315A (en) * | 1986-08-26 | 1987-10-27 | Bodine Albert G | Method and apparatus for sonically stimulating oil wells to increase the production thereof |
| SU1596081A1 (en) * | 1988-06-27 | 1990-09-30 | Институт физики Земли им.О.Ю.Шмидта | Method of developing flooded oilfield |
| SU1694865A1 (en) * | 1988-12-07 | 1991-11-30 | Татарский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Нефтяной Промышленности | Device for treating bottom-hole zone |
| SU1740640A1 (en) * | 1989-03-01 | 1992-06-15 | Ивано-Франковский Институт Нефти И Газа | Colmatage removal device |
| GB2257184A (en) * | 1991-07-02 | 1993-01-06 | Petroleo Brasileiro Sa | Increasing petroleum recovery |
| RU2026970C1 (en) * | 1990-06-05 | 1995-01-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "Экстон" | Device for acoustic stimulation of bottom-hole zone of producing formations |
| RU2052085C1 (en) * | 1992-06-02 | 1996-01-10 | Сергей Иванович Шавыкин | Equipment for action on media contacting borehole |
| RU2073090C1 (en) * | 1995-11-02 | 1997-02-10 | Лечи Хамзатович Ибрагимов | Device for treatment of bottom-hole formation zone |
| RU2120031C1 (en) * | 1997-05-26 | 1998-10-10 | Калмыков Александр Юрьевич | Method increasing productivity of hydrogeological wells and gear for its implementation |
| RU2140519C1 (en) * | 1998-03-11 | 1999-10-27 | Подобед Виктор Сергеевич | Device for acoustic stimulation of oil-gas formation |
-
2000
- 2000-02-09 RU RU2000102992A patent/RU2161244C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4469175A (en) * | 1979-08-20 | 1984-09-04 | The Stoneleigh Trust | Mechanoacoustic transducer for use in transmitting high acoustic power densities into geological formations such as oil-saturated sandstone or shale |
| WO1987003643A1 (en) * | 1985-12-03 | 1987-06-18 | Industrikontakt Ing. O. Ellingsen & Co. | Process for increasing the degree of oil extraction |
| US4702315A (en) * | 1986-08-26 | 1987-10-27 | Bodine Albert G | Method and apparatus for sonically stimulating oil wells to increase the production thereof |
| SU1596081A1 (en) * | 1988-06-27 | 1990-09-30 | Институт физики Земли им.О.Ю.Шмидта | Method of developing flooded oilfield |
| SU1694865A1 (en) * | 1988-12-07 | 1991-11-30 | Татарский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Нефтяной Промышленности | Device for treating bottom-hole zone |
| SU1740640A1 (en) * | 1989-03-01 | 1992-06-15 | Ивано-Франковский Институт Нефти И Газа | Colmatage removal device |
| RU2026970C1 (en) * | 1990-06-05 | 1995-01-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "Экстон" | Device for acoustic stimulation of bottom-hole zone of producing formations |
| GB2257184A (en) * | 1991-07-02 | 1993-01-06 | Petroleo Brasileiro Sa | Increasing petroleum recovery |
| RU2052085C1 (en) * | 1992-06-02 | 1996-01-10 | Сергей Иванович Шавыкин | Equipment for action on media contacting borehole |
| RU2073090C1 (en) * | 1995-11-02 | 1997-02-10 | Лечи Хамзатович Ибрагимов | Device for treatment of bottom-hole formation zone |
| RU2120031C1 (en) * | 1997-05-26 | 1998-10-10 | Калмыков Александр Юрьевич | Method increasing productivity of hydrogeological wells and gear for its implementation |
| RU2140519C1 (en) * | 1998-03-11 | 1999-10-27 | Подобед Виктор Сергеевич | Device for acoustic stimulation of oil-gas formation |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2196217C2 (en) * | 2001-04-17 | 2003-01-10 | Дрягин Вениамин Викторович | Downhole acoustic radiator |
| RU2196887C1 (en) * | 2001-06-01 | 2003-01-20 | Губарь Владимир Алексеевич | Method of pulse treatment of bottom-hole formation zone |
| RU2260114C2 (en) * | 2003-11-05 | 2005-09-10 | Фролов Дмитрий Павлович | Method for performing acoustic action on oil-bearing bed in bottomhole formation zone |
| RU2279694C1 (en) * | 2005-06-08 | 2006-07-10 | Дмитрий Павлович Фролов | Method of acoustic influence onto oil pool in face zone |
| RU2286587C1 (en) * | 2005-06-08 | 2006-10-27 | Дмитрий Павлович Фролов | Device to apply acoustic action to perforation zone and oil-bearing formation |
| WO2019147170A1 (en) * | 2018-01-29 | 2019-08-01 | "ПОЛЬМАКС" акционерное общество командитно акционерное общество | Downhole acoustic emitter |
| RU2778117C1 (en) * | 2021-06-07 | 2022-08-15 | Тимергалей Кабирович Апасов | Method for vibro-wave action in order to restore the productivity of wells with hydraulic fracturing |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7213681B2 (en) | Acoustic stimulation tool with axial driver actuating moment arms on tines | |
| JPH0543437B2 (en) | ||
| US5132942A (en) | Low frequency electroacoustic transducer | |
| US9387514B2 (en) | Low frequency electro acoustic transducer and method of generating acoustic waves | |
| JP4609901B2 (en) | Method for enhancing high-viscosity oil production and apparatus for performing the same | |
| CN1086305A (en) | Acoustic Resonators for Harmonic Cancellation by Mode Tuning | |
| RU2161244C1 (en) | Downhole thermoacoustic device (versions) | |
| US6390191B1 (en) | Method for stimulating hydrocarbon production | |
| RU2090747C1 (en) | Method of hydraulic-pulsed treatment of oil and gas wells and device for its embodiment | |
| RU2503797C1 (en) | Method for destroying and preventing deposits and plugs formation in oil and gas wells and device for its implementation | |
| US3378075A (en) | Sonic energization for oil field formations | |
| CA2014502C (en) | Borehole acoustic transmitter | |
| RU2140519C1 (en) | Device for acoustic stimulation of oil-gas formation | |
| WO2019147170A1 (en) | Downhole acoustic emitter | |
| RU2169383C2 (en) | Acoustic borehole radiator | |
| JP3370968B2 (en) | Wing ultrasonic transducer | |
| US20090173492A1 (en) | Surface activated downhole spark-gap tool | |
| RU2047280C1 (en) | Acoustic transmitter | |
| RU2196217C2 (en) | Downhole acoustic radiator | |
| RU2304214C1 (en) | Downhole sound emitting device | |
| SU1086131A1 (en) | Down-hole thermoacoustic apparatus | |
| SU873183A1 (en) | Acoustic converter | |
| CN115055355B (en) | Three-lamination type bending vibrator, bending transducer and bandwidth widening method | |
| RU2720343C1 (en) | Acoustic radiator for treatment of oil and gas wells | |
| RU2276475C1 (en) | Acoustic well emitter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070210 |