RU2012103461A

RU2012103461A - Резьбовое соединение бурильного замка

Info

Publication number: RU2012103461A
Application number: RU2012103461/06A
Authority: RU
Inventors: Кейн ПАЧЕКО
Original assignee: ПТЕК Дриллинг Тьюбьюлэс, ЭлЭлСи
Priority date: 2009-07-14
Filing date: 2010-07-12
Publication date: 2013-08-20
Also published as: WO2011008690A1; CA2768455C; US20110012347A1; CA2768455A1; JP2013527384A; MX2012000594A

Abstract

1. Резьбовое соединение (16) бурильного замка с двойными заплечиками, используемое в бурильной колонне, содержащее:а. стержневой элемент (40) с наружной резьбой (60), выполненной между его наружным заплечиком (62) и его внутренним заплечиком (64), при этом стержневой элемент (40) имеет носовую часть (52), расположенную между внутренним заплечиком (64) и наружной резьбой (60),б. гнездовой элемент (42) с внутренней резьбой (80), выполненной между его наружным заплечиком (82) и его внутренним заплечиком (84),причем внутренняя резьба (80) и наружная резьба (60) предназначены для соединения друг с другом и выполнены с обеспечением соединения гнездового элемента (42) и стержневого элемента (40) по общей осевой линии с первичным уплотнением, образованным наружным заплечиком (62) стержневого элемента, прижатым к наружному заплечику (82) гнездового элемента, и с вторичным уплотнением, образованным внутренним заплечиком (64) стержневого элемента, прижатым к внутреннему заплечику (84) гнездового элемента,отличающееся тем, что и наружная резьба (60), и внутренняя резьба (80) имеют:а. конусность, составляющую от 1,7 см на 30,5 см (0,666 дюймов на 1 фут) до 2,5 см на 30,5 см (1 дюйм на 1 фут),б. угол при боковой стороне введения и угол при боковой стороне нагружения профиля, равные примерно 33°, ив. впадины профиля, выполненные в форме части окружности.2. Резьбовое соединение по п.1, в котором конусность наружной резьбы (60) и внутренней резьбы (80) составляет примерно 2,2 см на 30,5 см (0,875 дюймов на 1 фут).3. Резьбовое соединение по п.1, в котором длина указанной носовой части (52) рассчитана по следующей формуле:где Dявляется суммой отклонения сечений основания стержневого элемента и развернуто

Claims

1. Резьбовое соединение (16) бурильного замка с двойными заплечиками, используемое в бурильной колонне, содержащее:

а. стержневой элемент (40) с наружной резьбой (60), выполненной между его наружным заплечиком (62) и его внутренним заплечиком (64), при этом стержневой элемент (40) имеет носовую часть (52), расположенную между внутренним заплечиком (64) и наружной резьбой (60),

б. гнездовой элемент (42) с внутренней резьбой (80), выполненной между его наружным заплечиком (82) и его внутренним заплечиком (84),

причем внутренняя резьба (80) и наружная резьба (60) предназначены для соединения друг с другом и выполнены с обеспечением соединения гнездового элемента (42) и стержневого элемента (40) по общей осевой линии с первичным уплотнением, образованным наружным заплечиком (62) стержневого элемента, прижатым к наружному заплечику (82) гнездового элемента, и с вторичным уплотнением, образованным внутренним заплечиком (64) стержневого элемента, прижатым к внутреннему заплечику (84) гнездового элемента,

отличающееся тем, что и наружная резьба (60), и внутренняя резьба (80) имеют:

а. конусность, составляющую от 1,7 см на 30,5 см (0,666 дюймов на 1 фут) до 2,5 см на 30,5 см (1 дюйм на 1 фут),

б. угол при боковой стороне введения и угол при боковой стороне нагружения профиля, равные примерно 33°, и

в. впадины профиля, выполненные в форме части окружности.

2. Резьбовое соединение по п.1, в котором конусность наружной резьбы (60) и внутренней резьбы (80) составляет примерно 2,2 см на 30,5 см (0,875 дюймов на 1 фут).

3. Резьбовое соединение по п.1, в котором длина указанной носовой части (52) рассчитана по следующей формуле:

L n = (\frac{A_{n}}{\frac{F_{n}}{D_{t o t m} - int e r n a l . s h o u l d e r . g a p}}) \cdot S М Y S

где D_totm является суммой отклонения сечений основания стержневого элемента и развернутой части гнездового элемента, А_n - площадь поперечного сечения носовой части, F_n - сила, действующая на носовую часть, и SMYS является нормативным пределом текучести материала.

4. Резьбовое соединение по п.1, в котором сила, необходимая для среза резьбы (Thd_Sf), рассчитывается по следующей формуле:

Thd_sf=0,577 · SMYS · π · (L_pc/2) · D_t,

где D_t=P.D. - конусность · L_pc/24, SMYS является нормативным пределом текучести материала, a P.D. - средний диаметр шага резьбы.

5. Резьбовое соединение (16) бурильного замка с двойными заплечиками, используемое в бурильной колонне, содержащее:

а. конусность, составляющую от 1,91 см на 30,5 см (0,75 дюймов на 1 фут) до 2,4 см на 30,5 см (0,95 дюймов на 1 фут),

6. Резьбовое соединение по п.5, в котором конусность наружной резьбы (60) и внутренней резьбы (80) составляет примерно 2,2 см на 30,5 см (0,875 дюймов на 1 фут).

7. Резьбовое соединение по п.5, в котором длина указанной носовой части (52) рассчитана по следующей формуле:

L n = (\frac{A_{n}}{\frac{F_{n}}{D_{t o t m} - int e r n a l . s h o u l d e r . g a p}}) \cdot S M Y S

где D_totm является суммой отклонения сечений основания стержневого элемента и развернутой части гнездового элемента, A_n - площадь поперечного сечения носовой части, F_n - сила, действующая на носовую часть, и SMYS является нормативным пределом текучести материала.

8. Резьбовое соединение по п.5, в котором сила среза резьбы (Thd_sf) рассчитывается по следующей формуле:

Thd_Sf=0,577 · SMYS · π · (L_pc/2) · D_t,

9. Резьбовое соединение (16) бурильного замка с двойными заплечиками, используемое в бурильной колонне, содержащее:

причем внутренняя резьба (80) и наружная резьба (60):

а. предназначены для соединения друг с другом и выполнены с обеспечением соединения гнездового элемента (42) и стержневого элемента (40) по общей осевой линии с первичным уплотнением, образованным наружным заплечиком (62) стержневого элемента, прижатым к наружному заплечику (82) гнездового элемента, и с вторичным уплотнением, образованным внутренним заплечиком (64) стержневого элемента, прижатым к внутреннему заплечику (84) гнездового элемента,

б. имеют конусность, составляющую примерно 2,2 см на 30,5 см (0,875 дюймов на 1 фут),

в. имеют угол при боковой стороне введения и угол при боковой стороне нагружения профиля, равные примерно 33°, и

г. имеют впадины профиля, выполненные в форме части окружности, причем длина указанной носовой части (52) рассчитана по следующей формуле:

L n = (\frac{A_{n}}{\frac{F_{n}}{D_{t o t m} - int e r n a l . s h o u l d e r . g a p}}) \cdot S M Y S

где D_totm является суммой отклонения сечений основания стержневого элемента и развернутой части гнездового элемента, A_n - площадь поперечного сечения носовой части, F_n - сила, действующая на носовую часть, и SMYS является нормативным пределом текучести материала,

а сила среза резьбы (Thd_sf) рассчитывается по следующей формуле:

Thd_sf=0,577 · SMYS · π · (L_pc/2) · D_t,

где D_t=P.D. - конусность · L_pc/24, SMYS является нормативным пределом текучести материала, а P.D. - средний диаметр шага резьбы.