RU208176U1

RU208176U1 - On-board aviation optoelectronic countermeasures system for individual protection of an aircraft from guided missiles with an optical homing head

Info

Publication number: RU208176U1
Application number: RU2021116751U
Authority: RU
Inventors: Антон Валерьевич Пронин; Николай Юрьевич Петренко; Денис Николаевич Митьков; Александр Борисович Скотневский; Николай Юрьевич Уполовников; Дмитрий Игоревич Федюнин
Original assignee: Акционерное общество "Стелла-К"
Priority date: 2021-06-09
Filing date: 2021-06-09
Publication date: 2021-12-07

Abstract

Полезная модель содержит блок формирования направленного некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности головки самонаведения атакующей управляемой ракеты, в состав которого входят инфракрасный и ультрафиолетовый излучатели, оптические оси которых совмещены, и устройство наведения блока формирования направленного некогерентного оптического излучения на атакующую ракету, задающий орган которого выполнен с возможностью обнаружения и сопровождения атакующей ракеты. Обеспечивается повышение эксплуатационной надежности БАСОП при его использовании в составе оборудования с высоким уровнем собственного теплового излучения и любых вариациях яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне оптического спектра в зоне проведения боевых действий.The utility model contains a unit for generating directional incoherent optical radiation in the spectral range of sensitivity of the homing head of an attacking guided missile, which includes infrared and ultraviolet emitters, the optical axes of which are aligned, and a device for pointing the unit for generating directional incoherent optical radiation at an attacking missile, the setting element of which is made with the ability to detect and track an attacking missile. EFFECT: increased operational reliability of BASS when used as part of equipment with a high level of intrinsic thermal radiation and any variations in the brightness of the daytime sky background in the UV range of the optical spectrum in the combat zone.

Description

Полезная модель относится к средствам индивидуальной защиты (СИЗ) летательного аппарата (ЛА), в частности к бортовым авиационным системам оптоэлектронного противодействия (БАСОП) для индивидуальной защиты ЛА от поражающего воздействия входящих в состав переносных зенитно-ракетных комплексов (ПЗРК) управляемых ракет (УР) с оптической головкой самонаведения (ОГСН), выполненной с возможностью функционирования в инфракрасном (ИК) и ультрафиолетовом (УФ) диапазонах оптического спектра.The utility model refers to personal protective equipment (PPE) of an aircraft (LA), in particular to on-board aviation optoelectronic countermeasures (BASOP) systems for personal protection of aircraft from the damaging effects of guided missiles (UR) included in man-portable air defense systems (MANPADS) with an optical homing head (OGSN), made with the ability to operate in the infrared (IR) and ultraviolet (UV) ranges of the optical spectrum.

ПЗРК предназначен для поражения реактивных, турбовинтовых и винтомоторных самолетов и вертолетов на встречных и догонных курсах. В настоящее время ПЗРК являются наиболее эффективным средством поражения ЛА наземного базирования, подготовка к боевому применению которых не может быть обнаружена средствами визуальной и оптоэлектронной разведки противника, что позволяет применять ПЗРК внезапно и скрытно. В силу небольших размеров и массы большинство ПЗРК могут применяться одним стрелком-оператором ПЗРК по всем видам воздушных целей с любой неподготовленной стартовой позиции, где использование каких-либо иных средств вооружения наземного базирования, предназначенных для поражения ЛА, затруднено, например, в лесу, горной местности и в пределах городской застройки. Именно поэтому вопросам разработки СИЗ ЛА от поражающего воздействия ПЗРК уделяется повышенное внимание во многих странах мира.MANPADS is designed to destroy jet, turboprop and propeller driven aircraft and helicopters on head-on and catch-up courses. Currently, MANPADS are the most effective means of engaging ground-based aircraft, preparation for combat use of which cannot be detected by means of visual and optoelectronic reconnaissance of the enemy, which makes it possible to use MANPADS suddenly and covertly. Due to their small size and mass, most MANPADS can be used by one MANPADS operator-operator for all types of air targets from any unprepared launch position, where the use of any other ground-based weapons designed to destroy aircraft is difficult, for example, in a forest, mountain terrain and within urban areas. That is why the development of PPZ aircraft from the damaging effects of MANPADS is given increased attention in many countries of the world.

Совершенно очевидно, что конструктивное выполнение любого технического объекта определяется в первую очередь, назначением и принципом его функционирования. В данном случае целевая функция заявляемого устройства заключается в обеспечении индивидуальной защиты ЛА посредством противодействия осуществлению поражающего воздействия на ЛА со стороны, входящей в ПЗРК УР и, следовательно, конструктивное выполнение заявляемого устройства определяется особенностями функционирования и конструктивного выполнения объекта воздействия, т.е. УР с ОГСН. Входящая в состав ПЗРК УР представляет собой снабженный реактивной двигательной установкой носитель, на котором размещены блок целевой нагрузки (боевая часть УР) и устройство управления пространственной ориентации ракеты, позволяющее наводить ракету на цель. Устройством управления пространственной ориентации ракеты называется аппаратура, которая определяет местоположение ракеты в пространстве относительно атакуемого ЛА, определяет направление на атакуемый ЛА и удерживает ракету на траектории, по которой она должна следовать, чтобы поразить ЛА [1]. Одним из видов систем управления пространственной ориентации атакующей ракеты является самонаведение, т.е. такой метод управления пространственной ориентации атакующей ракеты, при котором сигнал управляющего воздействия на рулевое управление вырабатывается непосредственно на ракете за счет использования энергии, источником которой является атакуемый ЛА. Контролируемой величиной в данной системе (т.н. рассогласованием) является отклонение продольной оси носителя УР от направления на цель (атакуемый ЛА), причем ГСН УР, в данном конкретном случае, выполняет функцию задающего органа системы самонаведения, выход которого является информационным входом контура управления рулями УР, выполняющих функцию исполнительного органа системы самонаведения УР [2]. Известны различные виды ГСН УР, однако, как следует из результатов комплексных исследований причин боевых потерь самолетов и вертолетов, свыше 90% ЛА были поражены УР с ГСН пассивного типа, входящих в состав ПЗРК типа "Стрела", "Игла" и "Стингер" [3], одна из модификаций которого снабжена ГСН, выполненной с возможностью восприятия излучения от цели в ИК и УФ-диапазонах оптического спектра [4] (т.н. ОГСН). Следует отметить, что в ИК диапазоне основным всесуточным источником признаков ЛА, по которым осуществляется самонаведение УР с ОГСН, является собственное тепловое (ИК) излучение ЛА (в первую очередь излучение сопла его двигательной установки), а в УФ-диапазоне для самонаведения УР на цель используется контраст атакуемого ЛА на фоне дневного неба в зоне проведения боевых действий, возникающий в результате экранировки корпусом ЛА излучения Солнца, т.е. сам по себе ЛА на фоне дневного неба в УФ-диапазоне имеет отрицательный контраст, когда самонаведение УР с использованием УФ канала ОГСН УР осуществляется при атаках на ЛА снизу, а ЛА находится на фоне дневного неба над линией горизонта. Именно поэтому разработка СИЗ ЛА от поражающего воздействия УР с ОГСН, выполненной с возможностью комплексного функционирования в ИК и УФ-диапазонах оптического спектра является наиболее актуальной.It is quite obvious that the constructive implementation of any technical object is primarily determined by the purpose and principle of its functioning. In this case, the target function of the proposed device is to provide personal protection for the aircraft by counteracting the implementation of a damaging effect on the aircraft from the side included in the MANPADS of the UR and, therefore, the design of the proposed device is determined by the features of the functioning and design of the object of influence, i.e. SD with OGSN. The UR, which is part of the MANPADS, is a carrier equipped with a jet propulsion system, on which a target load unit (warhead of an UR) and a missile spatial orientation control device are located, which allows the missile to be guided at a target. A missile spatial orientation control device is an apparatus that determines the position of the missile in space relative to the attacked aircraft, determines the direction to the attacked aircraft and keeps the missile on the trajectory it must follow in order to hit the aircraft [1]. One of the types of control systems for the spatial orientation of an attacking missile is homing, i.e. This is a method of controlling the spatial orientation of an attacking missile, in which a control signal for steering control is generated directly on the missile by using energy, the source of which is the attacked aircraft. The controlled value in this system (the so-called mismatch) is the deviation of the longitudinal axis of the missile launcher from the direction to the target (attacked aircraft), and the GOS UR, in this particular case, performs the function of the master of the homing system, the output of which is the information input of the control loop rudders of the UR, performing the function of the executive body of the UR homing system [2]. Various types of GOS UR are known, however, as follows from the results of comprehensive studies of the causes of combat losses of aircraft and helicopters, over 90% of aircraft were hit by UR with GOS passive type, which are part of MANPADS such as "Strela", "Igla" and "Stinger" [ 3], one of the modifications of which is equipped with a GOS, made with the ability to perceive radiation from a target in the IR and UV ranges of the optical spectrum [4] (the so-called OGSN). It should be noted that in the infrared range, the main all-day source of aircraft signs, according to which the UR with OGSN homing is carried out, is its own thermal (IR) radiation of the aircraft (first of all, the radiation of the nozzle of its propulsion system), and in the UV range for the UR homing to the target the contrast of the attacked aircraft against the background of the daytime sky in the combat zone is used, resulting from the shielding of the sun radiation by the aircraft body, i.e. The aircraft itself against the background of the daytime sky in the UV range has a negative contrast, when the UR homing using the UV channel of the OGSN UR is carried out during attacks on the aircraft from below, and the aircraft is against the background of the daytime sky above the horizon line. That is why the development of PPE aircraft from the damaging effects of an UR with OGSN, made with the possibility of integrated operation in the IR and UV ranges of the optical spectrum, is the most urgent.

Одним из эффективных методов индивидуальной защиты ЛА от поражающего воздействия УР с ОГСН принято считать [5] дезинформирующее воздействие на ОГСН атакующей ЛА УР за счет формирования непосредственно с борта защищаемого ЛА активной помехи в виде некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности ОГСН УР. Излучение активной помехи фактически создает в системе самонаведения атакующей ЛА УР своеобразный "фантом цели" местоположение которого отличается от текущих координат реальной цели, что с необходимостью приводит к срыву процесса самонаведения УР на цель. В соответствии с общепринятой классификацией такие методы воздействия на ГСН атакующей ЛА УР относятся к категории методов оптоэлектронного противодействия, а реализующие их СИЗ ЛА - к БАСОП. В целом процесс оптоэлектронного противодействия ОГСН УР включает два взаимосвязанных этапа. Во-первых, это обнаружение атакующей ЛА УР и определение ее пространственных координат, а, во-вторых, осуществление собственно оптоэлектронного противодействия ОГСН атакующей ЛА УР излучением активной помехи.One of the effective methods of personal protection of aircraft from the damaging effects of UR with OGSN is considered to be [5] a disinforming effect on the OGSN of an attacking LA UR due to the formation directly from the protected aircraft of active interference in the form of incoherent optical radiation in the spectral sensitivity range of the OGSN UR. Radiation of active interference actually creates a kind of "target phantom" in the homing system of the attacking aircraft of the UR, the location of which differs from the current coordinates of the real target, which inevitably leads to the disruption of the UR homing process to the target. In accordance with the generally accepted classification, such methods of influencing the seeker of an attacking aircraft UR belong to the category of optoelectronic countermeasures methods, and the PPE aircraft that implement them - to BASOP. In general, the process of optoelectronic counteraction of the OGSN UR includes two interrelated stages. Firstly, this is the detection of the attacking aircraft of the UR and the determination of its spatial coordinates, and, secondly, the implementation of the actual optoelectronic countermeasures of the OGSN of the attacking aircraft of the UR by the radiation of active interference.

Механизм воздействия на ОГСН УР активной помехи в ИК диапазоне ее спектральной чувствительности достаточно подробно изложен в работе [6]. Как следует из указанной работы эффективность оптоэлектронного противодействия в ИК диапазоне спектральной чувствительности ОГСН УР в основном зависит от спектрального диапазона излучения активной помехи, который должен соответствовать ИК диапазону спектральной чувствительности ОГСН атакующей ЛА УР (3,5-5,0 мкм), частоты следования импульсов ИК излучения, которая должна быть близка к частотным характеристикам ИК канала восприятия сигнала от цели ОГСН, и пиковой силы ИК составляющей излучения активной помехи, величина которой должна существенно превышать интенсивность собственного теплового (ИК) излучения ЛА в ИК диапазоне чувствительности ОГСН атакующей ЛА УР. Очевидно, что обеспечение необходимой величины пиковой силы ИК составляющей излучения активной помехи тесно связано с вопросом ее пространственного формирования. Именно поэтому, в настоящее время, для осуществления оптоэлектронного противодействия ОГСН с ИК каналом восприятия сигнала от цели преимущественно используются БАСОП направленного действия, характеризующиеся пространственной локальностью функционирования в пределах зоны окружающего ЛА пространства в направлении на ГСН атакующей УР в течение временного интервала нахождения УР в указанной зоне. Такие БАСОП с необходимостью содержат два взаимосвязанных блока, обеспечивающих замкнутый цикл функционирования системы, один из которых обеспечивает формирование излучения активной помехи в ИК диапазоне спектральной чувствительности ОГСН атакующей ЛА УР, а другой - управление пространственной ориентации излучения активной помехи в ИК диапазоне.The mechanism of action on the OGSN UR active interference in the IR range of its spectral sensitivity is described in sufficient detail in [6]. As follows from the above work, the effectiveness of optoelectronic countermeasures in the IR spectral range of the spectral sensitivity of the OGSN UR mainly depends on the spectral range of radiation of the active interference, which must correspond to the IR spectral range of the spectral sensitivity of the OGSN of the attacking aircraft of the UR (3.5-5.0 μm), the pulse repetition rate IR radiation, which should be close to the frequency characteristics of the IR channel for receiving the signal from the target OGSN, and the peak strength of the IR component of the active interference radiation, the value of which should significantly exceed the intensity of the own thermal (IR) radiation of the aircraft in the IR sensitivity range of the OGSN of the attacking aircraft UR. Obviously, the provision of the required peak strength of the IR component of the active interference radiation is closely related to the issue of its spatial formation. That is why, at present, for the implementation of optoelectronic countermeasures of an OGSN with an IR channel of perception of a signal from a target, directional BASOS are mainly used, characterized by the spatial locality of functioning within the space surrounding the aircraft in the direction of the attacking missile launcher during the time interval of the UR in the specified zone ... Such BASOPs necessarily contain two interconnected units that provide a closed cycle of the system's functioning, one of which ensures the formation of active interference radiation in the IR range of the spectral sensitivity of the OGSN of the attacking aircraft, and the other controls the spatial orientation of the active interference radiation in the IR range.

Оптоэлектронное противодействие ОГСН атакующей ЛА УР, в УФ-диапазоне, как это следует из работы [7], обеспечивается за счет формирования в направлении ОГСН атакующей ЛА УР активной помехи в виде непрерывного некогерентного оптического излучения, спектральный диапазон которого соответствует УФ-диапазону спектральной чувствительности ОГСН (0,1-0,4 мкм), а величина интенсивности которого превосходит не менее чем в 5 раз максимальную величину интенсивности УФ составляющей нисходящего излучения Солнца в приземном слое атмосферы без учета суточных и сезонных изменений и географических координат места проведения боевых действий (5-10 Вт/м² [8]). При этом для ОГСН атакующей ЛА УР светимость фона дневного неба гарантированно становится существенно меньше светимости той части пространства, которую экранирует корпус ЛА, что с необходимостью приводит к срыву процесса самонаведения УР в УФ канале приема сигнала от цели ОГСН.Optoelectronic counteraction of the OGSN of the attacking aircraft UR, in the UV range, as follows from [7], is provided due to the formation of active interference in the direction of the OGSN of the attacking aircraft of the UR in the form of continuous incoherent optical radiation, the spectral range of which corresponds to the UV range of the spectral sensitivity of the OGSN (0.1-0.4 microns), and the intensity value of which exceeds at least 5 times the maximum value of the intensity of the UV component of the descending solar radiation in the surface layer of the atmosphere without taking into account daily and seasonal changes and the geographical coordinates of the place of hostilities (5- 10 W / m ² [8]). At the same time, for the OGSN attacking AC UR, the luminosity of the daytime sky background is guaranteed to become significantly less than the luminosity of that part of the space that is shielded by the aircraft body, which inevitably leads to the disruption of the UR homing process in the UV channel of receiving the signal from the OGSN target.

Таким образом, гарантированная эффективность индивидуальной защиты ЛА от поражающего воздействия УР, входящих в ПЗРК различных типов, в условиях отсутствия достоверной информации о типе применяемого противником комплекса может быть обеспечена только при условии совместного формирования излучения активной помехи в ИК и УФ-диапазонах.Thus, in the absence of reliable information about the type of complex used by the enemy, the guaranteed effectiveness of personal protection of aircraft from the damaging effects of missile launchers included in various types of MANPADS can be ensured only under the condition of joint formation of active interference radiation in the IR and UV ranges.

Известно СИЗ ЛА от УР с ОГСН, выполненное в виде БАСОП [9]. Указанное СИЗ, выбранное в качестве прототипа, содержит установленный на борту ЛА блок формирования направленного некогерентного оптического излучения с системой его наведения на атакующую ракету, задающий орган которого выполнен в виде бортового устройства обнаружения и сопровождения атакующей ракеты, причем в состав блока формирования направленного некогерентного оптического излучения входят ИК и УФ-излучатели, оптические оси которых совмещены. Реализованная в БАСОП, выбранной в качестве прототипа, конструкция блока формирования направленного некогерентного оптического излучения обеспечивает достаточно высокий КПД преобразования формируемых источниками первичного оптического излучения в ИК и УФ-диапазонах в излучение активной помехи, сконцентрированной в ограниченной зоне пространства и ориентированной непосредственно на ГСН атакующей ЛА УР, независимо от взаимного маневрирования ЛА и УР, что крайне важно с учетом обеспечения необходимых величин превышения пиковой силы ИК, составляющей излучения активной помехи собственного ИК излучения ЛА и УФ, составляющей излучения активной помехи максимальной величины УФ, составляющей нисходящего излучения Солнца в приземном слое атмосферы.Known PPE LA from UR with OGSN, made in the form of BASOP [9]. The specified PPE, selected as a prototype, contains a unit for generating directional incoherent optical radiation installed on board the aircraft with a system for guiding it to the attacking missile, the master of which is made in the form of an onboard device for detecting and tracking an attacking missile, and in the composition of the unit for forming directional incoherent optical radiation includes IR and UV emitters, the optical axes of which are aligned. Implemented in the BASOP, selected as a prototype, the design of the block for the formation of directional incoherent optical radiation provides a sufficiently high conversion efficiency of the primary optical radiation generated by the sources of IR and UV radiation into active interference radiation concentrated in a limited area of space and oriented directly to the seeker of the attacking aircraft of the UR , regardless of the mutual maneuvering of aircraft and missile launchers, which is extremely important taking into account the provision of the necessary values for exceeding the peak IR power, the component of the active interference radiation of the aircraft's own IR radiation and UV, the component of the active interference radiation of the maximum UV value, which is the component of the descending solar radiation in the surface layer of the atmosphere.

Таким образом, конструктивное исполнение входящего в состав БАСОП, выбранной в качестве прототипа, блока формирования направленного некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности ОГСН УР с учетом его функционального назначения совершенно оправданно, но с точки зрения особенностей его аппаратурного исполнения в составе бортового оборудования ЛА не является оптимальным. Действительно, как следует из ряда работ, яркость фона дневного неба в УФ-диапазоне в значительной степени зависит от угла возвышения Солнца над горизонтом и концентрации атмосферного озона, т.е. от времени суток и времени года конкретного географического района, и с учетом указанных факторов вариации яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне составляют от 4 до 6 раз [8, 10], а, следовательно, функционирование входящего в состав БАСОП УФ-излучателя в ряде случаев приводит неоправданному завышению энергопотребления при формировании УФ, составляющей излучения активной помехи и ограничивает возможность использования БАСОП, выбранной в качестве прототипа, в составе бортового оборудования ЛА, бортовая энергетическая установка которого (ЛА) не обладает достаточным энергетическим резервом, что и является существенным недостатком БАСОП для индивидуальной защиты ЛА от УР с ОГСН, выбранной в качестве прототипа.Thus, the design of the block for the formation of directional incoherent optical radiation in the spectral range of sensitivity of the OGSN UR, taking into account its functional purpose, is completely justified from the point of view of the features of its hardware design as part of the onboard equipment of the aircraft. optimal. Indeed, as follows from a number of works, the brightness of the background of the daytime sky in the UV range largely depends on the angle of the Sun's elevation above the horizon and the concentration of atmospheric ozone, i.e. depending on the time of day and time of year of a particular geographic region, and taking into account these factors, the variations in the brightness of the background of the daytime sky in the UV range are 4 to 6 times [8, 10], and, consequently, the functioning of the UV emitter included in the BASOP in a number of cases leads to an unjustified overestimation of energy consumption during the formation of UV, a component of active interference radiation and limits the possibility of using the BASOP, chosen as a prototype, as part of the on-board equipment of an aircraft, the on-board power plant of which (AC) does not have a sufficient energy reserve, which is a significant drawback of the BASOP for personal protection of aircraft from UR with OGSN, selected as a prototype.

Задача, на решение которой направлена полезная модель, состоит в устранении указанного недостатка, т.е. в обеспечении возможности эксплуатации входящего в состав БАСОП УФ-излучателя при соблюдении необходимого лимита энергопотребления за счет оптимизации величины яркости формируемого им излучения в спектральном диапазоне чувствительности УФ канала приема сигнала от цели ОГСН атакующей УР с учетом величины яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне в зоне проведения боевых действий при сохранении эффективности оптоэлектронного противодействия ОГСН атакующей ЛА УР, свойственной прототипу.The task to be solved by the utility model consists in eliminating the indicated drawback, i.e. in ensuring the possibility of operating the UV-emitter included in the BASOP, while observing the required limit of energy consumption by optimizing the brightness of the radiation it generates in the spectral range of the sensitivity of the UV channel for receiving the signal from the target OGSN of the attacking missile launcher, taking into account the brightness of the background of the daytime sky in the UV range in the zone carrying out hostilities while maintaining the effectiveness of the optoelectronic countermeasures of the OGSN attacking aircraft UR, inherent in the prototype.

Технический результат, достигаемый при реализации предлагаемого решения, заключается, соответственно, в повышении эксплуатационной надежности БАСОП за счет обеспечения необходимого лимита энергопотребления, что особенно важно при использовании БАСОП в составе оборудования с высоким уровнем собственного теплового (ИК) излучения и любых вариациях яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне оптического спектра в зоне проведения боевых действий.The technical result achieved by the implementation of the proposed solution consists, accordingly, in increasing the operational reliability of the BASOP by ensuring the required limit of power consumption, which is especially important when using the BASOP as part of equipment with a high level of intrinsic thermal (IR) radiation and any variations in the brightness of the background of the daytime sky in the UV range of the optical spectrum in the combat zone.

Заявляемая БАСОП для индивидуальной защиты ЛА от УР с ОГСН, как и БАСОП, выбранная в качестве прототипа, содержит блок формирования направленного некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности ГСН атакующей УР, в состав которого входят ИК и УФ-излучатели, оптические оси которых совмещены, и устройство наведения блока формирования направленного некогерентного оптического излучения на атакующую ракету, задающий орган которого выполнен с возможностью обнаружения и сопровождения атакующей ракеты.The claimed BASOP for personal protection of aircraft from UR with OGSN, like the BASOP, selected as a prototype, contains a block for the formation of directional incoherent optical radiation in the spectral sensitivity range of the GOS of the attacking UR, which includes IR and UV emitters, the optical axes of which are aligned, and a device for guiding the unit for generating directional incoherent optical radiation on the attacking missile, the master of which is configured to detect and track the attacking missile.

Отличие заявляемой БАСОП от прототипа состоит в том, что блок формирования направленного некогерентного оптического излучения снабжен устройством управления уровня яркости некогерентного оптического излучения, генерируемого ультрафиолетовым излучателем, в составе задающего элемента и электронного блока формирования управляющего воздействия, причем задающий элемент выполнен в виде ориентированного в направлении фона дневного неба измерителя яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне оптического спектра, соответствующего спектральному диапазону чувствительности УФ канала приема сигнала от цели ОГСН атакующей ЛА УР, выход которого является информационным входом электронного блока формирования управляющего воздействия, а электронный блок формирования управляющего воздействия выполнен с возможностью обеспечения генерации УФ-излучателем некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности УФ канала приема сигнала от цели ОГСН атакующей УР, величина яркости которого определяется соотношением:The difference between the claimed BASOP from the prototype is that the block for generating directional incoherent optical radiation is equipped with a device for controlling the brightness level of incoherent optical radiation generated by an ultraviolet emitter, as part of a driving element and an electronic block for generating a control action, and the driving element is made in the form of a background-oriented day sky of the brightness meter of the background of the daytime sky in the UV range of the optical spectrum corresponding to the spectral range of sensitivity of the UV channel for receiving the signal from the target OGSN of the attacking aircraft of the UR, the output of which is the information input of the electronic unit for generating the control action, and the electronic unit for generating the control action is made with the ability to provide generation of incoherent optical radiation by a UV emitter in the spectral range of sensitivity of the UV channel for receiving a signal from an OGSN target of an attacking missile launcher, the brightness of which is about is limited by the ratio:

В=(1+К)⋅В_Ф,В = (1 + К) ⋅В _Ф ,

где В и В_ф - яркости генерируемого УФ-излучателем некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности УФ канала приема сигнала от цели ОГСН атакующей УР и УФ составляющей фона дневного неба в зоне проведения боевых действий, соответственно, а К - заданная величина их яркостного контраста.where B and B _f are the brightness of the incoherent optical radiation generated by the UV emitter in the spectral range of the sensitivity of the UV channel for receiving the signal from the target of the OGSN attacking UR and the UV component of the background of the daytime sky in the combat zone, respectively, and K is the specified value of their brightness contrast.

Дополнительное отличие состоит в том, что электронный блок формирования управляющего воздействия, входящий в состав устройства управления уровнем яркости некогерентного оптического излучения, генерируемого УФ-излучателем, выполнен с возможностью обеспечения генерации УФ-излучателем некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности УФ канала приема сигнала от цели ОГСН атакующей УР, величина яркости которого составляет не менее 1,5⋅В_ф кд/м², где В_ф - яркость УФ составляющей фона дневного неба в зоне проведения боевых действий.An additional difference is that the electronic unit for generating the control action, which is part of the device for controlling the brightness level of incoherent optical radiation generated by the UV emitter, is configured to ensure that the UV emitter generates incoherent optical radiation in the spectral range of sensitivity of the UV channel for receiving a signal from the target. OGSN attacking UR, the brightness value of which is not less than 1.5⋅V _f cd / m ² , where V _f is the brightness of the UV component of the background of the daytime sky in the combat zone.

На фиг. 1 приведена блок-схема варианта конкретного выполнения заявляемой БАСОП для индивидуальной защиты ЛА от УР с ОГСН. Заявляемая БАСОП содержит блок 1 формирования направленного некогерентного оптического излучения в спектральном диапазоне чувствительности ОГСН атакующей ЛА УР и устройство 2 наведения блока 1 на атакующую ЛА УР. Устройство наведения 2 блока 1 выполнено по принципу следящей системы, в которой заданной входной величиной является направление на атакующую ЛА УР, а рассогласованием служит угловое отклонение пространственной ориентации блока 1 от истинного направления на атакующую УР. Конструктивное выполнение отдельных функциональных элементов систем подобного типа применительно к светотехнической практике известно. В данном конкретном случае устройство наведения 2 блока 1 содержит задающий орган 3, блок формирования управляющего воздействия 4 и исполнительный орган 5. Задающий орган 3 устройства 2 выполняет функцию обнаружения и сопровождения атакующей ЛА УР и выполнен в виде комбинации работающих в УФ-диапазоне оптического спектра пассивных оптоэлектронных датчиков мгновенного обзора, обеспечивающих дистанционную регистрацию УФ составляющей излучения факела реактивной двигательной установки атакующей ЛА УР. Использование таких датчиков по аналогичному назначению в составе БАСОП известно [11]. Исполнительный орган 5 устройства 2 предназначен для осуществления пространственной ориентации блока 1 на атакующую УР в соответствии с сигналом управляющего воздействия с выхода блока 4. В данном конкретном случае исполнительный орган 5 устройства 2 выполнен в виде автономного следящего привода, т.е. образует с блоком 1 т.н. кинематическое соединение [12], конструктивные варианты исполнения которого в составе световых приборов направленного действия, предназначенных для изменения (в соответствии с управляющим сигналом) направления распространения оптического излучения, достаточно хорошо известны. Блок 1 формирования направленного некогерентного оптического излучения в спектральных диапазонах (ИК и УФ-диапазоны) чувствительности ОГСН УР, как и прототип, содержат ИК и УФ-излучатели, оптические оси которых совмещены, и устройство 6 управления уровнем яркости генерируемого блоком 1 излучения в УФ-диапазоне с учетом яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне. Следует отметить, что термин "излучатель" в данном конкретном случае предполагает функциональное назначение, а не конструктивное исполнение, указанных устройств. В данном конкретном случае входящие в состав блока 1 ИК и УФ-излучатели выполнены в виде единого светооптического блока, который представляет собой по существу световой прибор прожекторного типа в составе излучающего элемента 8, светоперераспределяющего оптического элемента 9 и устройства питания и управления 10. В данном конкретном случае излучающий элемент 8 блока 1 выполнен в виде комбинации цезиевой ГРЛ 11 с прямой трубчатой оболочкой из лейкосапфира в качестве источника первичного оптического излучения в ИК диапазоне (3,5-5,0 мкм) и кольцевой ксеноновой ГРЛ 12 с кварцевой оболочкой в качестве источника первичного оптического излучения в УФ-диапазоне (0,1-0,4 мкм). Светоперераспределяющий оптический элемент 9 выполнен в виде параболоидного зеркального отражателя, поскольку, как это следует из работы [13], при использовании такого отражателя обеспечивается наибольшая угловая концентрация светового потока по сравнению с другими оптическими системами при одинаковых по размерам выходных апертурах. Активная поверхность зеркального отражателя 9 выполнена из алюминия, поскольку величина его коэффициента отражения в ИК и УФ-диапазонах оптического спектра достаточно высока [14]. Цезиевая ГРЛ 11 расположена вдоль оптической оси зеркального отражателя 9 таким образом, чтобы центр разрядного промежутка ГРЛ 11 находился в его фокусе, а кольцевая ксеноновая ГРЛ 12 установлена в отражателе 9 коаксиально относительно продольной оси ГРЛ 11. Конструктивное выполнение излучающего элемента 8 с учетом его функционального назначения и входящих в его состав ГРЛ 11 и ГРЛ 12 известно [15-17] и подробного пояснения не требует. Структура и интенсивность генерируемого ГРЛ 11 и ГРЛ 12 излучения задается программой, заложенной в устройство 10 питания и управления, выход которого через линии передачи команд управления соединены с ГРЛ 11 и ГРЛ 12. Вход устройства 10 через соответствующую линию передачи команд управления сопряжен с блоком 4 устройства наведения 2. Входящее в состав блока 1 устройство 10 питания и управления ГРЛ 11 и ГРЛ 12 представляет собой электронное устройство, различные варианты конструктивного выполнения которого хорошо известны и подробного пояснения не требуют [18]. Входящее в состав блока 1 устройство 6 управления уровнем яркости генерируемого блоком 1 УФ-излучения выполнено с возможностью регулирования энергопотребления ГРЛ 12 от устройства 10 и содержит задающий элемент 13, сопряженный через линию передачи команд управления с блоком 4 устройства наведения 2, и подключенный к его выходу электронный блок 14 формирования управляющего воздействия, выход которого, в свою очередь, подключен к входу устройства 10. Задающий элемент 13 устройства 6 выполнен в виде ориентированного в направлении фона дневного неба измерителя яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне (0,1-0,4 мкм), причем в качестве такого измерителя может быть использован, в частности, УФ радиометр типа "ТКА-01/3" [19]. Блок 14, в соответствии с заложенной в него программой, предназначен для формирования сигнала управляющего воздействия, который поступает на вход устройства 10 и обеспечивает генерацию ГРЛ 12 непрерывного УФ-излучения, величина яркости которого на выходе блока 1 превосходит уровень яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне в зоне проведения боевых действий в (к+1) раз, где к - заданная величина яркостного контраста. Действительно, как следует из работы [11], применительно к атмосферной оптике яркостный контраст объекта на фоне неба принято численно выражать формулой:

, где В₀ и В_ф - яркость объекта и яркость фона в одном спектральном диапазоне оптического спектра и, следовательно, устойчивый положительный контраст ЛА, который, в данном конкретном случае, выполняет функцию объекта наблюдения, на фоне неба в УФ-диапазоне в зоне проведения боевых действий обеспечивается при условии, что величина его (ЛА) яркости в УФ-диапазоне (0,1-0,4 мкм), превосходит величину яркости фона дневного неба в УФ-диапазоне в (К+1) раз, где К - заданная величина яркостного контраста. Следует отметить, контраст объекта с фоном принято считать средним при значения "К" от 0,2 до 0,5 (объект и фон заметно отличаются по яркости) и большим при К большим 0,5 (объект и фон резко отличаются по яркости), а, следовательно, устойчивый положительный контраст ЛА на фоне дневного неба в УФ-диапазоне может быть обеспечен при условии, что электронный блок 14 формирования управляющего воздействия устройства 6 выполнен с возможностью генерации блоком 1 некогерентного оптического излучения в УФ-диапазоне (0,1-0,4 мкм), величина яркости которого составляет не менее 1,5⋅Β_ф кд/м², где В_ф - яркость фона дневного неба в УФ-диапазоне оптического спектра в зоне проведения боевых действий.FIG. 1 shows a block diagram of a variant of a specific implementation of the claimed BASOP for personal protection of an aircraft from an UR with OGSN. The claimed BASOP contains a block 1 for the formation of directional incoherent optical radiation in the spectral range of sensitivity of the OGSN attacking aircraft UR and a device 2 for guidance block 1 on the attacking aircraft UR. Guidance device 2 of unit 1 is made according to the principle of a tracking system, in which the given input value is the direction to the attacking aircraft of the missile launcher, and the mismatch is the angular deviation of the spatial orientation of unit 1 from the true direction to the attacking missile launcher. The constructive implementation of individual functional elements of systems of this type in relation to lighting practice is known. In this particular case, the guidance device 2 of unit 1 contains a master body 3, a block for generating a control action 4 and an actuator 5. The setting body 3 of device 2 performs the function of detecting and tracking an attacking aircraft of the UR and is made in the form of a combination of passive operating in the UV range of the optical spectrum instantaneous optoelectronic sensors providing remote registration of the UV component of the radiation from the jet propulsion system torch of the attacking aircraft of the UR. The use of such sensors for a similar purpose as part of the BASOP is known [11]. The actuator 5 of the device 2 is designed to implement the spatial orientation of the unit 1 to the attacking SD in accordance with the control signal from the output of the unit 4. In this particular case, the actuator 5 of the device 2 is made in the form of an autonomous servo drive, i.e. forms with the block 1 so-called. kinematic connection [12], the design variants of which as part of directional light devices designed to change (in accordance with the control signal) the direction of propagation of optical radiation, are well known. Unit 1 for the formation of directional incoherent optical radiation in the spectral ranges (IR and UV ranges) of the sensitivity of the OGSN UR, like the prototype, contains IR and UV emitters, the optical axes of which are aligned, and the device 6 for controlling the brightness level of the radiation generated by the unit 1 in UV range taking into account the brightness of the background of the daytime sky in the UV range. It should be noted that the term "emitter" in this particular case assumes the functional purpose, and not the design, of the indicated devices. In this particular case, the IR and UV emitters included in the unit 1 are made in the form of a single light-optical unit, which is essentially a searchlight-type light device consisting of an emitting element 8, a light-redistributing optical element 9 and a power and control device 10. In this particular case, the emitting element 8 of unit 1 is made in the form of a combination of a cesium GRL 11 with a straight tubular shell made of leucosapphire as a source of primary optical radiation in the IR range (3.5-5.0 μm) and an annular xenon GRL 12 with a quartz shell as a source of primary optical radiation in the UV range (0.1-0.4 microns). The light-redistributing optical element 9 is made in the form of a paraboloid mirror reflector, since, as follows from [13], when using such a reflector, the highest angular concentration of the light flux is provided compared to other optical systems at the same size of the output apertures. The active surface of the mirror reflector 9 is made of aluminum, since the value of its reflectance in the IR and UV ranges of the optical spectrum is quite high [14]. The cesium GRL 11 is located along the optical axis of the mirror reflector 9 so that the center of the discharge gap of the GRL 11 is in its focus, and the annular xenon GRL 12 is installed in the reflector 9 coaxially relative to the longitudinal axis of the GRL 11. The design of the emitting element 8, taking into account its functional purpose and its composition GRL 11 and GRL 12 are known [15-17] and does not require a detailed explanation. The structure and intensity of the radiation generated by the GRL 11 and the GRL 12 is set by the program embedded in the power and control device 10, the output of which is connected to the GRL 11 and the GRL 12 through the control command transmission lines. guidance 2. The power supply and control device 10 of GRL 11 and GRL 12 included in unit 1 is an electronic device, various design options of which are well known and do not require detailed explanation [18]. Included in unit 1, the device 6 for controlling the brightness level of the UV radiation generated by the unit 1 is configured to regulate the power consumption of the GRL 12 from the device 10 and contains a driving element 13 coupled through the control command transmission line with the unit 4 of the guidance device 2 and connected to its output an electronic unit 14 for generating a control action, the output of which, in turn, is connected to the input of the device 10. The driving element 13 of the device 6 is made in the form of a brightness meter of the background of the daytime sky in the UV range (0.1-0, 4 μm), and as such a meter can be used, in particular, a UV radiometer of the "TKA-01/3" type [19]. Unit 14, in accordance with the program incorporated in it, is designed to generate a control signal, which is fed to the input of device 10 and generates continuous UV radiation from the GRL 12, the brightness of which at the output of unit 1 exceeds the brightness level of the background of the daytime sky in UV range in the combat zone by a factor of (k + 1), where k is a given value of brightness contrast. Indeed, as follows from [11], as applied to atmospheric optics, the brightness contrast of an object against the background of the sky is usually expressed numerically by the formula:

, where B ₀ and B _f are the brightness of the object and the brightness of the background in one spectral range of the optical spectrum and, therefore, the stable positive contrast of the aircraft, which, in this particular case, performs the function of the object of observation, against the background of the sky in the UV range in the conduction zone combat operations are provided provided that the value of its (LA) brightness in the UV range (0.1-0.4 μm) exceeds the brightness of the background of the daytime sky in the UV range by (K + 1) times, where K is a given the value of the brightness contrast. It should be noted that the contrast of the object with the background is considered to be average at a value of "K" from 0.2 to 0.5 (the object and the background are noticeably different in brightness) and high at a K greater than 0.5 (the object and the background are sharply different in brightness), and, therefore, a stable positive contrast of the aircraft against the background of the daytime sky in the UV range can be provided provided that the electronic unit 14 for generating the control action of the device 6 is configured to generate by the unit 1 incoherent optical radiation in the UV range (0.1-0 , 4 microns), the luminance value which is not less than _f 1,5⋅Β cd / m ^2, where B ₌ - brightness of the daytime sky background in the ultraviolet range of the optical spectrum in the zone of fighting.

Заявляемая БАСОП для индивидуальной защиты ЛА от УР с ОГСН работает следующим образом. Первоначально, при отсутствии факта ракетной атаки, а только при ее угрозе, блок 1 формирования направленного некогерентного оптического излучения находится в дежурном режиме, и генерация направленного некогерентного излучения в ИК и УФ-диапазонах отсутствует. Задающий орган 3 устройства 2 осуществляет "мгновенный" обзор пространства в зоне защиты ЛА, которая, в данном конкретном случае, составляет 360° по азимуту. При входе в зону чувствительности задающего органа 3 устройства 2 атакующей ЛА УР, факел реактивной двигательной установки который является источником УФ-излучения, задающий орган 3 устройства 2 осуществляет регистрацию факта ракетной атаки, а блок 4 формирования управляющего воздействия устройства 2 в соответствии с заложенной в него программой формирует сигнал управляющего воздействия, который несет информацию о факте ракетной атаки и пространственном положении в данный момент времени УР относительно ЛА. Управляющий сигнал с блока 4 поступает через линию передачи команд управления на вход автономного следящего привода 5 (исполнительный орган устройства 2), который осуществляет пространственную ориентацию направленного излучателя 1 в направлении на атакующую ЛА УР. Одновременно, с выхода блока 4 устройства наведения 2 сигнал управляющего воздействия через соответствующие линии передачи команд управления поступают на вход устройства питания и управления 10 и вход задающего элемента 13 устройства 6, входящих в состав блока 1 формирования направленного некогерентного оптического излучения. Задающий элемент 13 (яркомер) устройства 6 переходит в рабочий режим и осуществляет регистрацию яркости УФ составляющей фона дневного неба в зоне проведения боевых действий. Электрический сигнал, величина которого пропорциональна величине яркости УФ составляющей фона дневного неба в зоне проведения боевых действий, с выхода элемента 13 поступает на вход электронного блока 14 устройства 6, который, в свою очередь, в соответствии с заложенной в него программой формирует сигнал управляющего воздействия, поступающий на вход устройства 10 питания и управления блока 1. Устройство 10 переходит в рабочий режим и осуществляет запуск ГРЛ 11 и ГРЛ 12, входящих в состав излучающего элемента 8 блока 1. ГРЛ 11 осуществляет генерацию ИК излучения (3,5-5,0 мкм), импульсно-периодический профиль и пиковая сила которого определяется заложенной в блок 10 программой, а ГРЛ 12 осуществляет генерацию непрерывного УФ-излучения (0,1-0,4 мкм), интенсивность которого, как это было указано выше, определяется заложенными в блок 14 устройства 6 и в устройство 10 программами. Некогерентное оптическое излучение, генерируемое совместно ГРЛ 11 и ГРЛ 12, преобразуется параболоидным зеркальным отражателем 9 в узкий луч, направленный на атакующую ЛА УР, осуществляя, тем самым, оптоэлектронное противодействие ОГСН атакующей ЛА УР, причем, как это было указано выше, с учетом управляющего воздействия устройств 6 и 10 величина яркости формируемого блоком 1 УФ-излучения составляет (1+К)⋅Β_ф, где К - заданная величина яркостного контраста, а В_ф - яркость фона дневного неба в УФ-диапазоне в зоне проведения боевых действий.The claimed BASOP for personal protection of aircraft from UR with OGSN works as follows. Initially, in the absence of the fact of a missile attack, but only in case of its threat, the unit 1 for the formation of directed incoherent optical radiation is in standby mode, and there is no generation of directed incoherent radiation in the IR and UV ranges. The setting body 3 of the device 2 carries out an "instant" survey of the space in the aircraft protection zone, which, in this particular case, is 360 ° in azimuth. When entering the sensitivity zone of the driving organ 3 of the device 2 of the attacking aircraft of the UR, the torch of the jet propulsion system, which is a source of UV radiation, the driving body 3 of the device 2 registers the fact of the missile attack, and the block 4 for generating the control action of the device 2 in accordance with the the program generates a control signal, which carries information about the fact of a missile attack and the spatial position of the missile launcher at a given time relative to the aircraft. The control signal from unit 4 is fed through the control command transmission line to the input of the autonomous servo drive 5 (the actuator of the device 2), which carries out the spatial orientation of the directional emitter 1 in the direction of the attacking aircraft UR. At the same time, from the output of the unit 4 of the pointing device 2, the control signal through the corresponding transmission lines of control commands is fed to the input of the power and control device 10 and the input of the driving element 13 of the device 6, which are part of the unit 1 for generating directional incoherent optical radiation. The driving element 13 (brightness meter) of the device 6 switches to the operating mode and registers the brightness of the UV component of the background of the daytime sky in the combat zone. An electrical signal, the value of which is proportional to the brightness of the UV component of the background of the daytime sky in the combat zone, from the output of element 13 is fed to the input of the electronic unit 14 of device 6, which, in turn, in accordance with the program embedded in it, generates a control signal, arriving at the input of the power supply and control device 10 of unit 1. The device 10 enters the operating mode and starts the GRL 11 and GRL 12, which are part of the emitting element 8 of block 1. The GRL 11 generates IR radiation (3.5-5.0 microns ), the pulse-periodic profile and peak strength of which is determined by the program embedded in block 10, and the GRL 12 generates continuous UV radiation (0.1-0.4 μm), the intensity of which, as indicated above, is determined by the 14 devices 6 and into device 10 programs. The incoherent optical radiation generated jointly by the GRL 11 and the GRL 12 is converted by the paraboloid mirror reflector 9 into a narrow beam directed at the attacking aircraft of the UR, thereby carrying out the optoelectronic counteraction of the OGSN of the attacking aircraft of the UR, and, as mentioned above, taking into account the control exposure to devices 6 and 10, the brightness value of the UV radiation generated by unit 1 is (1 + K) ⋅Β _f , where K is a given value of the brightness contrast, and B _f is the brightness of the daytime sky background in the UV range in the combat zone.

Таким образом, конструкция заявляемой БАСОП для индивидуальной защиты ЛА от УР с ОГСН повышает эксплуатационную надежность функционирования системы в составе бортового оборудования ЛА за счет оптимизации уровня энергопотребления от бортовой энергетической установки защищаемого ЛА, необходимого для формирования УФ составляющей излучения активной помехи ОГСН атакующей ЛА УР при любых вариациях яркости УФ составляющей фона дневного неба в зоне проведения боевых действий, что особенно актуально при защите ЛА с высоким уровнем собственного теплового (ИК) излучения.Thus, the design of the claimed BASOP for personal protection of an aircraft from an UR with OGSN increases the operational reliability of the system as part of the on-board equipment of the aircraft by optimizing the level of energy consumption from the on-board power plant of the protected aircraft, which is necessary for the formation of the UV component of the radiation of the active interference of the OGSN attacking LA UR for any variations in the brightness of the UV component of the daytime sky background in the combat zone, which is especially important when protecting aircraft with a high level of intrinsic thermal (IR) radiation.

Промышленная применимость заявляемого решения определяется возможностью его многократного воспроизведения в процессе производства с использованием стандартного оборудования, материалов и технологий.The industrial applicability of the proposed solution is determined by the possibility of its repeated reproduction during the production process using standard equipment, materials and technologies.

Литература:Literature:

1. Куркоткин В.И., Стерлигов В.Л. Самонаведение ракет, М.: Военное издательство МО СССР, 1963.1. Kurkotkin V.I., Sterligov V.L. Homing missiles, Moscow: Military publishing house of the USSR Ministry of Defense, 1963.

2. Лазарев Л.П. Оптико-электронные приборы наведения летательных аппаратов, М.: Машиностроение. 1984.2. Lazarev L.P. Optoelectronic devices for guidance of aircraft, M .: Mechanical engineering. 1984.

3. Зарубежное военное обозрение, 2002, №2, с. 33.3. Foreign military review, 2002, No. 2, p. 33.

4. Зарубежное военное обозрение, 1996, №7, с. 23.4. Foreign military review, 1996, No. 7, p. 23.

5. Зарубежное военное обозрение, 2002, №9, с. 35.5. Foreign military review, 2002, No. 9, p. 35.

6. Самодергин В.А. Исследование и разработка энергоизлучающих систем активных помех инфракрасным головкам самонаведения с оптимальными энергетическими характеристиками: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, М., 1988.6. Samodergin V.A. Research and development of energy-emitting systems of active interference for infrared homing heads with optimal energy characteristics: Dissertation for the degree of candidate of technical sciences, M., 1988.

7. Патент РФ на ПМ №59797, 27.12.2006 Бюл. №36.7. RF patent for PM No. 59797, 27.12.2006 Byull. No. 36.

8. Хргиан А.Х. Физика атмосферы, Л.: Гидрометеоиздат, 1978.8. Khrgian A.Kh. Physics of the atmosphere, Leningrad: Gidrometeoizdat, 1978.

9. Патент РФ на ПМ №69222, 10.12.2007 Бюл. №34.9. RF patent for PM No. 69222, 10.12.2007 Bull. No. 34.

10. Мак-Картни Э. Оптика атмосферы, М.: Мир, 1979.10. McCartney E. Atmospheric Optics, Moscow: Mir, 1979.

11. Зарубежное военное обозрение, 2005, №3, с. 40.11. Foreign military review, 2005, No. 3, p. 40.

12. Крайнов А.Ф. Словарь-справочник по механизмам, М.: Машиностроение, 1987.12. Krainov A.F. Dictionary-reference book on mechanisms, Moscow: Mechanical Engineering, 1987.

13. Трембач В.В. Световые приборы, М.: Высшая школа, 1990.13. Trembach V.V. Lighting devices, M .: Higher school, 1990.

14. Светотехника, 2002, №4, с. 26.14. Lighting engineering, 2002, No. 4, p. 26.

15. Светотехника, 2011, №1, с. 12.15. Lighting engineering, 2011, No. 1, p. 12.

16. Гавриш С.В. Разработка и исследование импульсного источника инфракрасного излучения в парах цезия: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, М., 2005.16. Gavrish S.V. Development and research of a pulsed source of infrared radiation in cesium vapor: Dissertation for the degree of candidate of technical sciences, M., 2005.

17. Рохлин Г.Н. Разрядные источники света. М.: Энергия, 1966.17. Rokhlin G.N. Discharge light sources. Moscow: Energy, 1966.

18. Афанасьева Е.И., Скобелев В.М. Источники света и пускорегулирующая аппаратура, М.: Энергоатомиздат, 1986.18. Afanasyeva E.I., Skobelev V.M. Sources of light and control gear, Moscow: Energoatomizdat, 1986.

19. Айзенберг Ю.Б. Справочная книга по светотехнике, М.: Знак, 2006.19. Aisenberg Yu.B. Reference book on lighting engineering, Moscow: Znak, 2006.

Claims

1. An on-board aviation optoelectronic countermeasures system for individual protection of an aircraft from guided missiles with an optical homing head, containing a unit for generating directional incoherent optical radiation in the spectral sensitivity range of the homing head of an attacking guided missile, which includes infrared and ultraviolet emitters, the optical axes of which are aligned , and a device for guiding the unit for generating directional incoherent optical radiation on the attacking missile, the master of which is configured to detect and track the attacking missile, characterized in that the unit for forming directional incoherent optical radiation is equipped with a device for controlling the brightness level of incoherent optical radiation generated by the ultraviolet emitter, in the composition of the driving element and the electronic unit for generating the control action, and the driving element is made in ideally oriented towards the background of the daytime sky, the brightness meter of the background of the daytime sky in the ultraviolet range of the optical spectrum corresponding to the spectral range of the sensitivity of the ultraviolet channel for receiving the signal from the target of the optical homing head of the attacking aircraft of the guided missile, the output of which is the information input of the electronic unit for generating the control action, and the electronic The control action generating unit is configured to generate incoherent optical radiation by the ultraviolet emitter in the spectral range of sensitivity of the ultraviolet channel for receiving the signal from the target of the optical homing head of the attacking guided missile, the brightness of which is determined by the ratio:

B = (1 + K) ⋅B _f ,

where B and Β _f are the brightness of the incoherent optical radiation generated by the ultraviolet emitter in the spectral range of the sensitivity of the ultraviolet channel for receiving the signal from the target of the optical homing head of the attacking guided missile and the ultraviolet component of the daytime sky background in the combat zone, respectively, and K is the given value of their brightness contrast.

2. The on-board aviation optoelectronic countermeasures system for individual protection of the aircraft from guided missiles with an optical homing head according to claim 1, characterized in that the electronic control action generating unit, which is part of the control device for the brightness level of incoherent optical radiation generated by an ultraviolet emitter, is made with the ability to ensure the generation of incoherent optical radiation by the ultraviolet emitter in the spectral range of sensitivity of the ultraviolet channel for receiving the signal from the target of the optical homing head of the attacking guided missile, the brightness of which is at least 1.5⋅V _f cd / m ² , V _f is the background brightness of the daytime sky in the UV range of the optical spectrum in the combat zone.