RU137488U1

RU137488U1 - CONTINUOUS CASTING DEVICE WITH DYNAMIC REDUCTION OF SLAB THICKNESS

Info

Publication number: RU137488U1
Application number: RU2013120989/02U
Authority: RU
Inventors: Геральд ХОЕНБИХЛЕР; Йозеф ВАТЦИНГЕР
Original assignee: Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх
Priority date: 2010-10-12
Filing date: 2011-10-10
Publication date: 2014-02-20
Also published as: EP2441538A1; CN203470858U; WO2012049105A1

Abstract

1. Установка для непрерывного литья сляба из стали в литейной установке, содержащая кристаллизатор (2), размещенное после него слябовое направляющее устройство (6) для осуществления способа обжатия с жидкой сердцевиной (LCR), содержащее серию нижних направляющих элементов (9) и размещенную напротив нее серию верхних направляющих элементов (10), и между обеими сериями направляющих элементов (9, 10) приемный ручей (11) для подхватывания сляба (3), выходящего из кристаллизатора (2), причем слябовое направляющее устройство (6) имеет специфическую для установки длину (L) слябового опорного участка, проходимую слябом (3) со скоростью (v) литья, и измеренную между мениском (13), ванны кристаллизатора (2), и обращенным в противоположную от кристаллизатора (2) сторону концом (14) слябового направляющего устройства (6), отличающаяся тем, что направляющие элементы (9, 10) выполнены с возможностью регулировки для сокращения толщины сляба (3), и тем самым для уменьшения или увеличения ширины (12) захвата в свету приемного ручья (11), причем установка снабжена регулировочным устройством (20) с процессором, выполненным с возможностью регулировки толщины (d) сляба и, соответственно, ширины (12) захвата в свету во время процесса литья и, соответственно, во время прохода сляба (3) через слябовое направляющее устройство (6) на переменные значения, причем регулировочное устройство (20) выполнено с возможностью обеспечения:- соблюдения следующих условий неравенства, определяемых минимальным эксплуатационным коэффициентом (a) и максимальным эксплуатационным коэффициентом (a), между толщиной (d) сляба, измеренной на обращенном в противоположную от кристаллизатора (2) сто1. Installation for continuous casting of a slab of steel in a casting installation, comprising a mold (2), a slab guide device (6) located after it for implementing the liquid core crimping method (LCR), comprising a series of lower guide elements (9) and placed opposite a series of upper guide elements (10), and between both series of guide elements (9, 10) a receiving stream (11) for picking up a slab (3) emerging from the mold (2), and the slab guide device (6) has a specific installation The length (L) of the slab support portion traversed by the slab (3) with the casting speed (v) and measured between the meniscus (13) of the mold bath (2) and the end (14) of the slab opposite to the mold (2) guide device (6), characterized in that the guide elements (9, 10) are made with the possibility of adjustment to reduce the thickness of the slab (3), and thereby to reduce or increase the width (12) capture in the light of the receiving stream (11), and the installation is equipped with an adjusting device (20) with a processor made with the ability to adjust the thickness (d) of the slab and, accordingly, the width (12) of light capture during the casting process and, accordingly, during the passage of the slab (3) through the slab guide device (6) to variable values, moreover, the adjusting device (20) made with the possibility of ensuring: - compliance with the following inequality conditions determined by the minimum operational coefficient (a) and maximum operational coefficient (a) between the thickness (d) of the slab, measured on the opposite to the mold (2) hundred

Description

2420-194569RU/0222420-194569RU / 022

УСТРОЙСТВО ДЛЯ НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ С ДИНАМИЧЕСКИМ СОКРАЩЕНИЕМ ТОЛЩИНЫ СЛЯБАCONTINUOUS CASTING DEVICE WITH DYNAMIC REDUCTION OF SLAB THICKNESS

Область техники, к которой относится полезная модельThe technical field to which the utility model relates.

Полезная модель относится к способу непрерывного литья сляба из стали в литейной установке, причем толщина выходящего из кристаллизатора сляба сокращается способом обжатия с жидкой сердцевиной (LCR) с помощью последующего слябового направляющего устройства при жидкой сердцевине сляба, причем сляб проходит специфическую для установки длину слябового опорного участка, измеренную между мениском, то есть, поверхностью ванны кристаллизатора, и обращенным в противоположную от кристаллизатора сторону концом слябового направляющего устройства при скорости литья согласно Пункту 1 патентной формулы, а также к соответствующей этому установке для исполнения этого способа согласно Пункту 13 патентной формулы.The invention relates to a method for continuously casting a steel slab in a casting installation, the thickness of the slab leaving the mold being reduced by the liquid core compression (LCR) method using a subsequent slab guiding device with the liquid slab core, the slab passing the length of the slab supporting section specific to the installation measured between the meniscus, that is, the surface of the mold bath, and the end of the slab guide device facing the opposite side of the mold wa at the casting speed according to Clause 1, the claims, as well as to a corresponding apparatus for the execution of the method according to item 13 of the claims.

Соответствующие данному типу способы непрерывного литья сляба и, соответственно, установки непрерывного литья уже известны. Выходящий из кристаллизатора литейной установки жидкий стальной сляб проводится через присоединенное непосредственно к кристаллизатору слябовое направляющее устройство. Слябовое направляющее устройство, называемое также «слябовым направляющим корсетом», включает многочисленные (обычно от трех до пятнадцати) направляющие сегменты, причем каждый направляющий сегмент имеет одну или несколько (обычно от трех до десяти) пар направляющих элементов, преимущественно выполненных в виде опорных роликов для сляба. Опорные ролики могут вращаться вокруг оси, проходящей перпендикулярно направлению транспортирования сляба.Corresponding to this type of continuous casting methods for slabs and, accordingly, continuous casting plants are already known. The liquid steel slab emerging from the mold of the casting installation is guided through a slab guiding device connected directly to the mold. A slab guiding device, also called a “slab guiding corset,” includes multiple (usually three to fifteen) guiding segments, each guiding segment having one or more (usually three to ten) pairs of guiding elements, preferably in the form of support rollers for slab. The support rollers can rotate around an axis extending perpendicular to the direction of transport of the slab.

Вместо опорных роликов для сляба были бы возможными также отдельные направляющие элементы, выполненные в виде неподвижных деталей, например, в форме полозьев.Instead of support rollers for the slab, separate guide elements made in the form of fixed parts, for example, in the form of runners, would also be possible.

Независимо от конкретного варианта исполнения направляющих элементов, они размещены по обе стороны сляба относительно поверхностей по его ширине таким образом, что сляб пропускается через верхние и нижние серии направляющих элементов.Regardless of the specific embodiment of the guide elements, they are placed on both sides of the slab relative to the surfaces along its width so that the slab passes through the upper and lower series of guide elements.

Точнее говоря, сляб поддерживается не только слябовым направляющим устройством, но также уже нижним торцевым участком кристаллизатора, вследствие чего кристаллизатор также следует рассматривать как часть всего слябового направляющего устройства.More precisely, the slab is supported not only by the slab guiding device, but also by the lower end portion of the mold, as a result of which the mold should also be considered as part of the entire slab guiding device.

Затвердевание сляба начинается на верхнем конце (проточного) кристаллизатора у поверхности ванны, на так называемом «мениске», причем кристаллизатор типично имеет длину около 1 м (0,3-1,5 м).Solidification of the slab begins at the upper end of the (flowing) mold at the surface of the bath, on the so-called “meniscus,” the mold typically having a length of about 1 m (0.3-1.5 m).

Сляб выходит из кристаллизатора вертикально вниз и изменяет направление на горизонтальное. Поэтому слябовое направляющее устройство имеет дугообразный профиль с углом поворота по существу на 90º.The slab leaves the crystallizer vertically down and changes direction to horizontal. Therefore, the slab guide device has an arcuate profile with a rotation angle of substantially 90 degrees.

Каждая литейная установка имеет конструктивно обусловленную длину L слябового опорного участка, которую сляб проходит со скоростью v_c литья, и которая измеряется между мениском и обращенным в противоположную от кристаллизатора сторону концом слябового направляющего устройства.Each foundry has a structurally determined length L of the slab support portion, which the slab passes with casting speed v _c , and which is measured between the meniscus and the end of the slab guiding device facing the opposite side from the mold.

Известные CSP®-установки (для процесса компактного производства полосы) для изготовления горячекатаной стальной полосы имеют длины L слябового опорного участка около 9-13 м.Known CSP® plants (for the compact strip manufacturing process) for the manufacture of hot-rolled steel strip have lengths L of the slab support portion of about 9-13 m.

Длина L слябового опорного участка представляет собой постоянную, специфическую для установки величину, и не может быть изменена краткосрочными модифицирующими действиями. Разборка и замена отдаленных от кристаллизатора последних слябовых направляющих сегментов на простой рольганг (до сих еще не реализованная) в нормальной ситуации продлилась бы много дней.The length L of the slab support portion is a constant, unit-specific value, and cannot be changed by short-term modifying actions. Dismantling and replacing the last slab guide segments distant from the mold with a simple roller table (still not implemented) would normally have lasted many days.

Выходящий из слябового направляющего устройства сляб впоследствии может быть подвергнут обработке в любом числе прокатных клетей для сокращения толщины и, соответственно, чистовой прокатки.The slab leaving the slab guiding device can subsequently be processed in any number of rolling stands to reduce the thickness and, accordingly, finish rolling.

Настоящая полезная модель может найти применение для оптимизированного непрерывного литья сляба на известных комплексных литейно-прокатных установках.The present utility model can find application for optimized continuous casting of slabs in well-known integrated casting and rolling plants.

При этом выходящий из слябового направляющего устройства сляб сначала с помощью разделительного устройства разделяется на отдельные плоские заготовки, или же без разделения подвергается прокатке в последующем обжимном стане черновой прокатки до промежуточной полосы, и затем, после повторного нагрева или с поддержанием в горячем состоянии в нагревательном устройстве окончательно прокатывается в прокатном стане чистовой прокатки до готовой полосы.In this case, the slab leaving the slab guiding device is first separated by means of a separating device into separate flat billets, or it is rolled without separation in a subsequent crimping rough rolling mill to an intermediate strip, and then, after re-heating or maintaining it hot in the heating device finally rolled in a finishing mill to a finished strip.

В обжимном прокатном стане (HRM, прокатный стан с высокой степенью обжатия) черновой прокатки толщина сляба сокращается, образованная при этом промежуточная полоса нагревается с помощью нагревательного устройства, прежде чем поступает в прокатный стан чистовой прокатки. В прокатном стане чистовой прокатки происходит горячая прокатка, то есть, прокатываемая полоса при прокатке имеет температуру выше температуры ее рекристаллизации. Для стали она составляет значение в диапазоне выше примерно 750ºС, обычно же горячая прокатка выполняется при температурах до 1200ºС.In a compression rolling mill (HRM, rolling mill with a high degree of reduction) of the rough rolling, the thickness of the slab is reduced, the intermediate strip formed by this is heated by the heating device before it enters the finishing rolling mill. In the finishing mill, hot rolling occurs, that is, the rolling strip during rolling has a temperature above the temperature of its recrystallization. For steel, it is a value in the range above about 750 ° C; usually, hot rolling is performed at temperatures up to 1200 ° C.

При горячей прокатке стали металл находится главным образом в аустенитном состоянии, в котором атомы железа размещены в кубической гранецентрированной решетке. О прокатке в аустенитном состоянии говорят тогда, когда температура как начала, так и окончания прокатки находится в аустенитной области данной конкретной стали. Аустенитная область стали зависит от состава стали, но, как правило, составляет выше 800ºС.During hot rolling of steel, the metal is mainly in the austenitic state, in which iron atoms are placed in a cubic face-centered lattice. They say about rolling in the austenitic state when the temperature of both the beginning and the end of the rolling is in the austenitic region of this particular steel. The austenitic region of steel depends on the composition of the steel, but, as a rule, is above 800ºС.

Решающими параметрами в процессе изготовления горячекатаной стальной полосы из комбинированных литейно-прокатных установок являются скорость литья, с которой сляб покидает кристаллизатор (и проходит через слябовое направляющее устройство), а также соотнесенный с шириной массовый расход, или, соответственно, объемный расход, который задается как произведение скорости литья на толщину сляба, и обычно выражается единицей [мм×м/мин].The decisive parameters in the process of manufacturing a hot-rolled steel strip from combined casting and rolling plants are the casting speed at which the slab leaves the mold (and passes through the slab guiding device), as well as the mass flow rate associated with the width, or, respectively, the volumetric flow rate, which is set as the product of casting speed and the thickness of the slab, and is usually expressed in unit [mm × m / min].

Полученные стальные полосы, помимо всего прочего, впоследствии подвергаются переработке для автомобилей, предметов домашнего обихода и строительства.The resulting steel strips, among other things, are subsequently recycled for automobiles, household items and construction.

Настоящая полезная модель относится к литью слябов и, соответственно, плоских заготовок, всех толщин, и тем самым применима для изготовления как тонких плоских заготовок (<80 мм), плоских заготовок средней толщины, так и толстых плоских заготовок (>150 мм).This utility model relates to the casting of slabs and, accordingly, flat blanks of all thicknesses, and thus is applicable for the manufacture of both thin flat blanks (<80 mm), flat blanks of medium thickness, and thick flat blanks (> 150 mm).

Кроме того, настоящая полезная модель применима как при непрерывном, так и при полунепрерывном изготовлении горячекатаной стальной полосы.In addition, the present utility model is applicable to both continuous and semi-continuous manufacturing of hot rolled steel strip.

О непрерывном изготовлении, или «бесконечной прокатке», говорят, когда литейная установка связана с прокатной установкой таким образом, что отлитый в кристаллизаторе литейной установки сляб непосредственно - без отделения готовой отлитой части сляба и без промежуточного хранения - направляется в прокатную установку и там подвергается прокатке до желательной в каждом случае конечной толщины. Таким образом, уже начало сляба может быть прокатано до стальной полосы с готовой конечной толщиной, в то время как литейная установка продолжает отливать такой же сляб, то есть, вообще без того, чтобы существовал конец сляба (за исключением мениска в кристаллизаторе). Также говорят о непосредственно связанной работе, или бесконечной работе литейной и прокатной установок.Continuous manufacturing, or “endless rolling”, is said to be when the casting plant is connected to the rolling plant in such a way that the slab cast in the mold of the casting plant is sent directly to the rolling plant without separation of the finished cast part of the slab and without intermediate storage, and it is rolled there to the desired final thickness in each case. Thus, the beginning of the slab can already be rolled to a steel strip with a finished final thickness, while the foundry continues to cast the same slab, that is, even without the end of the slab (except for the meniscus in the mold). They also talk about directly related work, or the endless work of foundry and rolling plants.

При полунепрерывном изготовлении, или, соответственно, «полубесконечной прокатке», отлитый сляб после литья отделяют, и отделенные слябы или, соответственно, плоские заготовки, без промежуточного хранения и охлаждения до температуры окружающей среды направляют в прокатную установку.In semi-continuous manufacturing, or, accordingly, "semi-endless rolling", the molded slab after casting is separated, and the separated slabs or, respectively, flat billets, without intermediate storage and cooling to ambient temperature, are sent to the rolling unit.

Уровень техникиState of the art

Патентный документ АТ 401 744 раскрывает устройство для непрерывного литья сляба с использованием обжатия с жидкой сердцевиной.Patent Document AT 401 744 discloses a device for continuous casting of a slab using compression with a liquid core.

Кроме того, соответствующие данному типу способ и, соответственно, установки известны, например, из патентных документов ЕР 0 415 987 В1, ЕР 1 469 954 В1, DE 10 2007 058 709 А1 и WO 2007/086088 А1. Соответствующая данному типу установка представляет собой литейно-прокатную установку Arvedi ESP в Кремоне, которая приблизительно описана также в следующих публикациях: авторов Hohenbichler и др., «Arvedi ESP - technology and plant design» («Arvedi ESP - технология и конструкция установки»), Millenium Steel 2010, 1 марта 2010 года, страницы 82-88, Лондон, и авторов Siegl и др., «Arvedi ESP - First Tin Slab Endless Casting and Rolling Results» («Технология Arvedi ESP - первые результаты непрерывного литья и прокатки тонкого сляба»), 5th European Rolling Conference («5-ая Европейская конференция по прокатке»), Лондон, 23 июня 2009 года.In addition, the corresponding method and, accordingly, the installation are known, for example, from patent documents EP 0 415 987 B1, EP 1 469 954 B1, DE 10 2007 058 709 A1 and WO 2007/086088 A1. The installation of this type is the Arvedi ESP casting and rolling plant in Cremona, which is also described approximately in the following publications: authors Hohenbichler et al., “Arvedi ESP - technology and plant design” (“Arvedi ESP - technology and plant design”), Millenium Steel 2010, March 1, 2010, pages 82-88, London, and Siegl et al., “Arvedi ESP - First Tin Slab Endless Casting and Rolling Results” (“Arvedi ESP Technology — First Results of Continuous Casting and Rolling of a Thin Slab "), 5th European Rolling Conference (" 5th European Rolling Conference "), London, June 23, 2009.

Как уже было описано вначале, слябовое направляющее устройство между направляющими элементами и, соответственно, слябовыми опорными роликами, образует частично изогнутый приемный ручей для подхватывания свежеотлитого (еще содержащего жидкую сердцевину) сляба.As already described at first, the slab guiding device between the guiding elements and, accordingly, the slab support rollers, forms a partially curved receiving stream for picking up a freshly cast (still containing a liquid core) slab.

Таким образом, в данной ситуации под концом слябового направляющего устройства понимают предусмотренную для контакта со слябом активно направляющую поверхность или, соответственно, образующую последнего направляющего элемента, обращенного к обжимному стану черновой прокатки, или, соответственно, последнего опорного ролика верхней серии направляющих элементов.Thus, in this situation, by the end of the slab guiding device is meant the actively guiding surface provided for contacting the slab or, accordingly, forming the last guiding element facing the crimping mill for rough rolling, or, accordingly, the last supporting roller of the upper series of guiding elements.

По мере удаления от мениска сляб или, соответственно, находящаяся в своей исходной форме стальная полоса, транспортируемая в слябовом направляющем устройстве, все более и более охлаждается. Та внутренняя область сляба, которая еще является жидкой или, соответственно, имеет тестообразную полужидкую консистенцию, в дальнейшем будет обозначаться как жидкостный зумпф. Наиболее удаленная от кристаллизатора «вершина зумпфа» жидкостного зумпфа определяется как та расположенная в центре поперечного сечения область сляба, в которой температура еще в значительной степени соответствует как раз температуре солидуса стали, и затем падает ниже этого значения. Поэтому температура вершины зумпфа (в геометрической середине поперечного сечения сляба) соответствует температуре солидуса данного сорта стали (как правило, между 1300ºС и 1535ºС).As you move away from the meniscus, the slab or, accordingly, the steel strip in its original form, transported in the slab guiding device, more and more cools. That inner region of the slab, which is still liquid or, accordingly, has a pasty semi-liquid consistency, will hereinafter be referred to as a liquid sump. The “sump top” farthest from the crystallizer of the liquid sump is defined as the region of the slab located in the center of the cross section in which the temperature still largely corresponds to the solidus temperature of the steel, and then falls below this value. Therefore, the temperature of the sump top (in the geometric middle of the cross section of the slab) corresponds to the solidus temperature of this steel grade (usually between 1300 ° C and 1535 ° C).

Прокатка и, соответственно, даже простое деформирование поперечника полностью затвердевшего насквозь и, соответственно, более холодного отлитого сляба требует гораздо больших трудозатрат и, соответственно, расхода энергии, чем прокатка отлитого сляба с горячей сердцевиной поперечника.Rolling and, consequently, even simple deformation of the diameter of a fully solidified through and correspondingly cooler cast slab requires much greater labor costs and, accordingly, energy consumption, than rolling a cast slab with a hot core core.

Уже существуют установки с так называемым «мягким обжатием», в которых вблизи конца слябового направляющего устройства предусмотрены гидравлически регулируемые направляющие элементы, с помощью которых сляб незадолго до своего выхода из слябового направляющего устройства, на участке сляба, где поперечное сечение сляба в каждом случае содержит менее 5% жидкой стали, или, предпочтительно, в центре сляба находится исключительно тестообразный двухфазный материал, с целью повышения качества стали незначительно сжимается (максимум на 5 мм, главным образом не более, чем на 3 мм).Already there are installations with the so-called “soft crimping”, in which hydraulically adjustable guiding elements are provided near the end of the slab guiding device, by means of which the slab shortly before it leaves the slab guiding device, in the slab section, where the cross-section of the slab in each case contains less 5% of liquid steel, or, preferably, in the center of the slab is exclusively a test-like biphasic material, in order to improve the quality of steel it is slightly compressed (maximum 5 mm, g avnym manner no more than 3 mm).

Эта практика имеет недостаток в том отношении, что при предварительно заданной ширине сляба величина расхода материала вследствие сокращения толщины снижается по линейному закону, и при сокращении скорости литья вершина зумпфа отступает назад против направления перемещения сляба. Оба эти обстоятельства сопровождаются снижением запаса внутренней энергии в поперечнике сляба у конца слябового направляющего устройства и, соответственно, на конце длины L слябового опорного участка.This practice has a disadvantage in that, at a predetermined slab width, the material consumption due to a reduction in thickness decreases linearly, and with a decrease in casting speed, the sump top recedes backward against the direction of movement of the slab. Both of these circumstances are accompanied by a decrease in the supply of internal energy across the slab at the end of the slab guiding device and, accordingly, at the end of the length L of the slab supporting portion.

Устройства «мягкого обжатия» используются только на участке сляба, на котором поперечное сечение сляба является сплошь тестообразным или твердым, то есть, практически не имеет четко выраженной жидкой срединной области. Напротив, при направляющих LCR-сегментах, и также согласно настоящей полезной модели, безусловно необходима четко выраженная жидкая срединная область.Soft crimping devices are used only in the slab area, in which the cross section of the slab is completely pasty or solid, that is, it has practically no distinct liquid middle area. In contrast, with guide LCR segments, and also according to the present utility model, a clearly defined fluid middle region is certainly necessary.

Производственно-технические причины, которые делают необходимым ограничение скорости литья, могут представлять собой, например, выявляемые датчиками неполадки в области кристаллизатора или слябового направляющего устройства, или в расположенных перед кристаллизатором задвижках или, соответственно, заглушках, в частности, неполадки на поверхности ванны в кристаллизаторе, или отклонения от заданных количеств охлаждающей воды, или отклонения температуры сляба от предварительно заданных значений. Обусловливать снижение скорости литья могут также значительные изменения состава жидкой стали, расхода литейного порошка или температур стенок кристаллизатора.Industrial and technical reasons that make it necessary to limit the casting speed can be, for example, problems detected by sensors in the area of the mold or slab guiding device, or in valves located in front of the mold or plugs, in particular, problems on the surface of the bath in the mold or deviations from predetermined amounts of cooling water, or deviations of the slab temperature from predefined values. Significant changes in the composition of molten steel, the consumption of casting powder or the temperature of the walls of the mold can also contribute to a decrease in casting speed.

Поэтому традиционные литейные установки работают в пределах номинальной производственной мощности, которая не является целесообразной ни с производственно-экономической точки зрения, ни в отношении эффективности использования энергии в последующем процессе прокатки с прямой подачей или горячей загрузкой, или при полностью непрерывной бесконечной работе литейно-прокатного комплекса.Therefore, traditional foundry plants operate within the nominal production capacity, which is not advisable either from the production and economic point of view, or in terms of energy efficiency in the subsequent rolling process with direct feed or hot loading, or with completely continuous endless operation of the casting and rolling complex .

Сущность полезной моделиUtility Model Essence

В условиях все ужесточающихся требований к рентабельности и производству становится актуальной максимизация пропускной способности установки и повышение теплосодержания в выходящих из установки для литья сляба и вводимых в расположенные далее прокатные клети слябе и, соответственно, горячекатаной стальной полосе.In the context of increasingly stringent requirements for profitability and production, it becomes relevant to maximize the throughput of the installation and increase the heat content in the slab leaving the slab and introduced into the next rolling stands and, accordingly, in the hot-rolled steel strip.

В общих чертах, должно быть оптимизировано изготовление стальных плоских заготовок и, соответственно, горячекатаной стальной полосы для многочисленных сортов стали и параметров охлаждения, и обеспечена возможность более экономичного производства.In general terms, the production of flat steel billets and, accordingly, hot-rolled steel strip for numerous grades of steel and cooling parameters should be optimized, and the possibility of more economical production should be provided.

Чтобы оптимально использовать теплоту этапа литья во время процесса производства горячекатаной полосовой стали, должно быть обеспечено то, чтобы вершина зумпфа, то есть именно еще тестообразная полужидкая сердцевина поперечника сляба, транспортируемого в слябовом направляющем устройстве, постоянно находилась как можно дальше от кристаллизатора и по возможности близко к концу слябового направляющего устройства, и тем самым - в случае комплексной литейно-прокатной установки - по возможности близко ко входу в обжимной стан черновой прокатки.In order to optimally use the heat of the casting stage during the production of hot rolled strip steel, it must be ensured that the top of the sump, that is, the doughy semi-fluid core of the diameter of the slab transported in the slab guiding device, is constantly located as far from the mold as possible and as close as possible to the end of the slab guiding device, and thereby - in the case of a complex casting and rolling installation - as close as possible to the entrance to the roughing mill of the roughing mill Attack.

При такой постановке задачи необходимо принимать во внимание, что в зависимости от специфического для материала коэффициента затвердевания, химических свойств, температуры затвердевания, параметров охлаждения и предусмотренной в каждом случае толщины сляба, скорость литья и, соответственно, величина пропускаемого через слябовое направляющее устройство специфического по ширине объемного расхода также не могут быть слишком высокими, поскольку в таком случае могло бы происходить смещение вершины зумпфа наружу за пределы слябового направляющего устройства, и тем самым вспучивание и иногда даже растрескивание сляба.With such a statement of the problem, it is necessary to take into account that, depending on the material-specific solidification coefficient, chemical properties, solidification temperature, cooling parameters and the slab thickness provided in each case, the casting speed and, accordingly, the specific width of the slab guiding device the volumetric flow rate also cannot be too high, since in this case there could be a shift of the sump top outwards beyond the slab ulation device, thereby swelling and sometimes cracking of the slab.

Указанные задачи решены с помощью способа с признаками согласно Пункту 1 патентной формулы, и установки с признаками согласно Пункту 13 патентной формулы.These problems are solved using the method with the features according to Clause 1 of the patent claims, and the installation with the signs according to Clause 13 of the patent claims.

Пункт 1 патентной формулы направлен на способ непрерывного литья сляба из стали в литейной установке, причем толщина выходящего из кристаллизатора сляба сокращается способом обжатия с жидкой сердцевиной (LCR) с помощью последующего слябового направляющего устройства при жидкой сердцевине поперечного сечения сляба, причем сляб проходит специфическую для установки длину L слябового опорного участка, измеренную между мениском, то есть, поверхностью ванны кристаллизатора, и обращенным в противоположную от кристаллизатора сторону концом слябового направляющего устройства со скоростью v_c литья.Claim 1 is directed to a method for continuously casting a slab of steel in a casting installation, the thickness of the slab leaving the mold being reduced by the liquid core (LCR) reduction method using a subsequent slab guiding device with the liquid core of the cross section of the slab, and the slab passes the installation specific the length L of the slab support portion, measured between the meniscus, that is, the surface of the mold bath, and the end of the slice facing the opposite side of the mold apple guiding device with casting speed v _c .

Согласно полезной модели предусмотрено, что толщина d сляба динамически регулируется с помощью регулируемых направляющих элементов слябового направляющего устройства, то есть, варьируется во время процесса литья и, соответственно, во время прохода сляба через слябовое направляющее устройство, многократно и как угодно часто (например, по меньшей мере 2 раза на отлитую ленточную отливку или, соответственно, по меньшей мере 1 дополнительный раз в ходе начального процесса регулирования толщины сляба во время фазы разливки, причем под фазой разливки, как правило, понимаются первые 5-15 минут разливки ленточной отливки, и, соответственно, продолжительность времени, чтобы длину слябового опорного участка 0,8-2-кратно заполнить горячим стальным слябом), таким образом, что между измеренной на обращенном в противоположную от кристаллизатора сторону конце слябового направляющего устройства толщиной d сляба и скоростью v_c литья (также измеренной на конце слябового направляющего устройства), в зависимости от специфической для установки длины L слябового опорного участка, в течение более 75%, предпочтительно в течение более 90% продолжительности работы литейной установки (продолжительность работы относится к разливке ленточной отливки, например, во время сменной или в течение дня работы при равномерной нагрузке установки) выдерживались следующие, определяемые эксплуатационными коэффициентами «а», в частности, минимальным эксплуатационным коэффициентом a_min и максимальным эксплуатационным коэффициентом a_max, условия неравенства:According to a utility model, it is provided that the thickness d of the slab is dynamically controlled by means of adjustable guide elements of the slab guide device, i.e., varies during the casting process and, accordingly, during the passage of the slab through the slab guide device, repeatedly and arbitrarily often (for example, at least 2 times per cast tape casting or, respectively, at least 1 additional time during the initial process of adjusting the thickness of the slab during the casting phase, and under the phase p as a rule, understand the first 5-15 minutes of casting a tape casting, and, accordingly, the length of time so that the length of the slab support section is 0.8-2 times filled with a hot steel slab), so that between the measured on the opposite from the mold side end of the guiding device slab thickness d of the slab and the casting rate v _c (as measured at the end of the slab guiding device), depending on the specific installation for the slab length L of the support portion for bole 75%, preferably for more than 90% of the operating time of the foundry installation (the duration refers to the casting of a tape casting, for example, during a shift or during the day, with a uniform load of the installation), the following, determined by the operating coefficients "a", were observed, in particular minimum operating coefficient a _min and maximum operational coefficient a _max , inequality conditions:

a_min×(L/d²)<v_c<a_max×(L/d²).a _min × (L / d ² ) <v _c <a _max × (L / d ² ).

При этом минимальный эксплуатационный коэффициент a_min составляет 2050, предпочтительно 2400, и максимальный эксплуатационный коэффициент a_max составляет 2850, предпочтительно 2800, причем стремятся выдерживать эксплуатационный режим ближе к максимальному эксплуатационному коэффициенту (a_max) 2850. Длина L слябового опорного участка задается в единицах [м], толщина d сляба в единицах [мм], и скорость v_c литья в единицах [м/мин].In this case, the minimum operational coefficient a _min is 2050, preferably 2400, and the maximum operational coefficient a _max is 2850, preferably 2800, and they strive to maintain the operating mode closer to the maximum operational coefficient (a _max ) 2850. The length L of the slab support section is set in units of [ m], slab thickness d in units [mm], and casting speed v _c in units [m / min].

Значения приведенных выше единиц относятся к гипотетической характеристике, не к фактическим результатам измерений или к величинам, устанавливаемым по необходимости в конкретных литейных установках. Подразумевается, что параметрические величины соответствующих полезной модели условий неравенства: a_min×(L/d²)<v_c<a_max×(L/d²) могут быть приведены в любых альтернативных единицах, в частности, представляют собой реально измеряемые на установке значения. Однако, чтобы однозначно определить соответствующие полезной модели эксплуатационные коэффициенты, неизбежно привлечение базовых единиц.The values of the above units relate to a hypothetical characteristic, not to actual measurement results or to values set as necessary in specific foundry plants. It is understood that the parametric values of the inequality conditions corresponding to the utility model: a _min × (L / d ² ) <v _c <a _max × (L / d ² ) can be given in any alternative units, in particular, they are actually measured on the installation values. However, in order to unambiguously determine the operational coefficients corresponding to the utility model, the involvement of basic units is inevitable.

Во всяком случае, для достижения соответствующих полезной модели технологических условий при пересчете возможных альтернативных единиц в единицы [м] для длины L слябового опорного участка, единицы [мм] для толщины d сляба, и единицы [м/мин] для скорости v_c литья, получаются приведенные выше условия неравенства и, соответственно, эксплуатационные коэффициенты.In any case, in order to achieve technological conditions corresponding to a useful model when converting possible alternative units to units [m] for the length L of the slab support section, units [mm] for the thickness d of the slab, and units [m / min] for the casting speed v _c , the above inequality conditions and, accordingly, operational coefficients are obtained.

При принятии за основу (базовых) единиц [м] для длины L слябового опорного участка, единицы [мм] для толщины d сляба, и единицы [м/мин] для скорости v_c литья, после сокращения сомножителей для эксплуатационных коэффициентов «а» получается единица [мм²/мин].When taking (basic) units [m] for the length L of the slab support section, units [mm] for the thickness d of the slab, and units [m / min] for the casting speed v _c , after reducing the factors for operational factors “a”, unit [mm ² / min].

Аналогично приведенным выше высказываниям, оказывается, что эксплуатационные коэффициенты a_min и a_max при задании или измерении длины слябового опорного участка, толщины сляба и скорости литья в иных единицах, нежели [м], [мм] и [м/мин], могут быть приведены в альтернативных единицах, соответственно, в виде значений, номинально отклоняющихся от указанных согласно полезной модели значений. При пересчете в предлагаемые базовые единицы [м], [мм] и [м/мин] для длины слябового опорного участка, толщины сляба и скорости литья, в любом случае получаются приведенные согласно полезной модели эксплуатационные коэффициенты a_min=2050 и, соответственно, 2400, и a_max=2850 и, соответственно, 2800.Similar to the above statements, it turns out that the operational coefficients a _min and a _max when setting or measuring the length of the slab support section, the thickness of the slab and the casting speed in other units than [m], [mm] and [m / min], can be are given in alternative units, respectively, in the form of values nominally deviating from the values indicated according to the utility model. When converted to the proposed base units [m], [mm] and [m / min] for the length of the slab support section, the thickness of the slab and the casting speed, in any case, the operational coefficients a _min = 2050 and, accordingly, 2400 , and a _max = 2850 and, accordingly, 2800.

При использовании соответствующих полезной модели условий неравенства, в случае технологически или качественно обусловленных снижений скорости литья, впредь, кроме как во время фазы разливки, может быть увеличена толщина сляба, без прерывания процесса литья.When using the inequality conditions corresponding to the utility model, in the case of technologically or qualitatively caused decreases in the casting speed, henceforth, except during the casting phase, the slab thickness can be increased without interrupting the casting process.

Соответствующее полезной модели динамическое сокращение толщины сляба при выдерживании соответствующих полезной модели условий, определяемых вышеуказанными неравенствами, с одной стороны, обеспечивает высокое качество изготовления тем, что вершина зумпфа в слябе, независимо от конкретных в каждом случае обусловленных сортом материала максимальных скоростей литья, всегда доходит до места вблизи конца слябового направляющего устройства, с другой стороны, может быть максимизирована пропускная способность установки.The dynamic reduction of the slab thickness corresponding to the utility model while maintaining the conditions corresponding to the utility model defined by the above inequalities, on the one hand, ensures high workmanship by the fact that the sump top in the slab, regardless of the maximum casting speeds, which are determined in each case by material grade, always reaches places near the end of the slab guide device, on the other hand, the throughput of the installation can be maximized.

Благодаря тому, что вершина зумпфа в слябе - за исключением фазы разливки - всегда удерживается вблизи конца слябового направляющего устройства, теплота этапа литья оптимально используется для повышения эффективности последующего процесса прокатки в комплексной литейно-прокатной установке.Due to the fact that the top of the sump in the slab - with the exception of the casting phase - is always kept near the end of the slab guiding device, the heat of the casting stage is optimally used to increase the efficiency of the subsequent rolling process in a complex casting and rolling plant.

Выходящий из соответствующего полезной модели слябового направляющего устройства сляб, а именно во время последующего сокращения его толщины в размещенном после слябового направляющего устройства обжимном стане черновой прокатки, имеет достаточно горячую сердцевину поперечного сечения, чтобы быть подвергнутым прокатке с относительно низким расходом энергии, в частности, когда процесс прокатки начинается не позже, чем через четыре минуты, предпочтительно не позже, чем через две минуты, после сплошного затвердевания сляба.The slab emerging from the corresponding utility model of the slab guide device, namely, during a subsequent reduction in its thickness in the crimping rough rolling mill after the slab guide device, has a sufficiently hot cross-section core to be subjected to rolling with a relatively low energy consumption, in particular when the rolling process begins no later than four minutes, preferably no later than two minutes, after the solidification of the slab.

При выдерживании соответствующих полезной модели условий неравенства обеспечивается то, что вершина зумпфа в слябе в каждом случае находится в дальней от кристаллизатора последней трети, предпочтительно в последней четверти, предпочтительно в последней пятой части слябового направляющего устройства и, соответственно, длины L слябового опорного участка.When the inequality conditions corresponding to the utility model are maintained, the sump top in the slab is in each case located in the last third farthest from the mold, preferably in the last quarter, preferably in the last fifth of the slab guiding device and, accordingly, the length L of the slab supporting portion.

Сохранение по возможности высокого энергосодержания сляба, в частности, при бесконечном комплексном технологическом режиме, оказывается значительным преимуществом, которое в фазах сниженной скорости литья позволяет улучшить пропускную способность на величину до 35% (например, когда толщина сляба динамически повышается от примерно 65-70 мм до 95 мм; предпосылкой чего было бы то, что сляб на выходе из кристаллизатора имеет толщину ≥95 мм).Maintaining the highest possible energy content of the slab, in particular with an endless complex technological regime, is a significant advantage, which in phases of a reduced casting speed can improve throughput by up to 35% (for example, when the thickness of the slab dynamically increases from about 65-70 mm to 95 mm; the premise of which would be that the slab at the exit from the mold has a thickness of ≥95 mm).

При бесконечном комплексном технологическом режиме к тому же получается преимущество в том, что нижние граничные пределы толщины горячекатаной полосы не реализуются даже при сниженных скоростях литья. Если бы в таком случае не увеличивалась толщина сляба, то возникала бы опасность, что могли быть задействованы не все имеющиеся в распоряжении расположенные после устройства для литья сляба прокатные клети, что привело бы к увеличенной конечной толщине горячекатаной полосы.With an endless complex technological mode, the advantage is also that the lower boundary limits of the thickness of the hot-rolled strip are not realized even at reduced casting speeds. If, in this case, the thickness of the slab did not increase, then there would be a danger that not all available rolling stands located after the device for casting the slab could be involved, which would lead to an increased final thickness of the hot-rolled strip.

Благодаря переменным увеличенным толщинам сляба и LCR-участка между 0 и максимально 40 мм высокие уровни пропускной способности могут быть достигнуты также при скоростях литья 3,8-4,5 м/мин, так что также с трудом отливаемые сорта стали (например, нержавеющие стали, текстурованные стали и стали для горячекатаной полосы, используемой в наружной обшивке автомобилей) на такой литейной установке для литья тонких плоских заготовок, которая рассчитана на скорости литья >6 м/мин, при бесконечном производстве могут быть подвергнуты прокатке до толщин менее 1,5 мм, даже менее 1,2 мм, предпочтительно до толщин менее 1 мм.Due to the variable increased thicknesses of the slab and the LCR section between 0 and maximum 40 mm, high throughput levels can also be achieved at casting speeds of 3.8-4.5 m / min, so that it is also difficult to cast steel grades (e.g. stainless steels , textured steels and steels for the hot-rolled strip used in the outer lining of automobiles) in such a casting installation for casting thin flat billets, which is designed for a casting speed> 6 m / min, can be rolled to thickness m in case of endless production less than 1.5 mm, even less than 1.2 mm, preferably up to a thickness of less than 1 mm.

Для бесконечно действующих комплексных литейно-прокатных установок справедливо следующее: при использовании соответствующего полезной модели способа может быть также применен оптимальный по энергии и производительности обратный температурный профиль в только что затвердевшем слябе, то есть, с очень горячей сердцевиной сляба (свыше 1300ºС) при одновременно явно более холодной наружной поверхности (с температурой ниже 1150ºС, главным образом ниже 1100ºС), оптимальный по энергии и производительности для прокатки в первом обжимном стане черновой прокатки. Из этого следуют сокращенные уровни расхода энергии на прокатку в первых прокатных клетях, а также повышенное качество центральной части, а также геометрической формы изготовленного стального ленточного изделия.For infinitely operating complex casting and rolling plants, the following is true: when using the appropriate utility model of the method, the inverse temperature profile that is optimal in energy and productivity can also be applied in a freshly hardened slab, that is, with a very hot core of the slab (over 1300 ° C) while simultaneously clearly colder outer surface (with temperature below 1150ºС, mainly below 1100ºС), optimal in energy and productivity for rolling in the first crimping mill howling rolling. This leads to reduced levels of energy consumption for rolling in the first rolling stands, as well as improved quality of the Central part, as well as the geometric shape of the manufactured steel tape product.

Достижимые при применении соответствующего полезной модели способа преимущества могут быть эффективно использованы для многочисленных сортов стали с различными целевыми скоростями литья на одной и той же установке, причем можно избежать ежечасного или ежедневного изменения длин или положений установки и, соответственно, слябового опорного участка или, соответственно, компонентов.The advantages achievable by using the corresponding utility model of the method can be effectively used for numerous grades of steel with different target casting speeds on the same installation, and hourly or daily changes in the lengths or positions of the installation and, accordingly, the slab bearing section or, accordingly, can be avoided. components.

Тем самым значительно сокращается расход энергии при прокатке горячекатаной стальной полосы, и повышается производительность соответствующей данному типу установки.This significantly reduces energy consumption during the rolling of a hot-rolled steel strip, and increases the productivity of the installation of this type.

Чтобы дополнительно оптимизировать соответствующий полезной модели способ, с помощью расчетов и экспериментальных установок и моделирований были определены специальные технологические параметры, которые при изготовлении горячекатаной стальной полосы позволяют добиться значительного прогресса в отношении качества изготовления и эффективности использования энергии (расхода энергии на изготовленную тонну горячекатаной полосы).In order to further optimize the method corresponding to the utility model, special technological parameters were determined using calculations and experimental installations and simulations, which, when manufacturing a hot-rolled steel strip, allow significant progress in terms of manufacturing quality and energy efficiency (energy consumption per ton of hot-rolled strip made).

Согласно одному предпочтительному варианту осуществления полезной модели, предусмотрено, что во время непрерывного литья сляба, в случае необходимого по производственным причинам, продолжающегося в течение промежутка времени свыше L/v_c (для подстановки в выражение L/v_c действительны базовые единицы, приведенные в Пункте 1 патентной формулы) минут снижения скорости v_c литья более чем на 5%, предпочтительно более чем на 10% (причем с помощью необязательно сохраненных в автоматизированном или, соответственно, управляющем устройстве опытных данных, экспертных оценок, или посредством модельных расчетов, проверяется прогноз, продлится ли снижение скорости литья на протяжении определенного в каждом случае существенного промежутка времени, например, в течение по меньшей мере 10, 15 или 30 минут), в пределах самое позднее (2 L/v_c) минут после случившегося снижения скорости v_c литья, измеренная на обращенном в противоположную от кристаллизатора сторону конце слябового направляющего устройства толщина при отливке увеличивается так, чтобы (опять) соблюдались условия неравенства a_min (L/d²)<v_c<a_max (L/d²), а именно, технологический режим при эксплуатационном коэффициенте 2800.According to one preferred embodiment of the utility model, it is provided that during continuous casting of the slab, if necessary for industrial reasons, lasting for a period of time above L / v _c (the base units given in Clause are valid for substituting into the expression L / v _c 1 of the claims) minutes reduction rate v _c casting of more than 5%, preferably more than 10% (and optionally using automated or stored in, respectively, the control device experienced yes expert assessments, or by means of model calculations, the forecast is checked whether the decrease in the casting speed will last for a certain period of time determined in each case, for example, for at least 10, 15 or 30 minutes), at the latest (2 L / v _c ) minutes after a decrease in casting speed v _c , measured at the end of the slab guiding device facing the opposite side of the mold, the thickness during casting increases so that (again) the inequality conditions a _min (L / d ² ) <v _c <a _max (L / d ² ), namely, the technological mode with an operating coefficient of 2800.

Таким образом, (контрольный) промежуток времени для рассматриваемого в качестве производственной необходимости снижения скорости v_c литья определяется как частное от деления, в котором длина L слябового опорного участка составляет делимое, и скорость _vc литья образует делитель, причем L подставляется в единицах [м], и v_c в единицах [м/мин].Thus, the (control) period of time for the casting speed v _c considered as a production necessity is defined as the quotient of the division, in which the length L of the slab support portion is divisible and the casting speed _vc forms a divider, where L is substituted in units [m] , and v _c in units of [m / min].

Приведенные выше параметры для выполнения соответствующих действий по управлению и, соответственно, регулированию сокращения толщины сляба служат для того, чтобы обеспечивать по возможности стабильную работу установки. В частности, должно быть предотвращено слишком частое, обусловленное малозначительными колебаниями технологического режима изменение толщины сляба и тем самым «перерегулирование» установки.The above parameters for the implementation of the appropriate control actions and, accordingly, the regulation of reducing the thickness of the slab are used to ensure the most stable operation of the installation. In particular, too frequent, due to insignificant fluctuations in the technological mode, a change in the thickness of the slab and thereby “overshoot” of the installation should be prevented.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что длина L слябового опорного участка составляет величину в диапазоне от 9 до 30 м, предпочтительно в диапазоне от 11 до 23 м.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the length L of the slab support portion is in the range of 9 to 30 m, preferably in the range of 11 to 23 m.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что скорость v_c литья варьирует в диапазоне от 3,8 до 7,2 м/мин.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the casting speed v _c ranges from 3.8 to 7.2 m / min.

Согласно одному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что сокращение толщины сляба составляет от 5 до 40%, предпочтительно от 5 до 30%, особенно предпочтительно от 5 до 25%.According to one preferred embodiment of the utility model, it is provided that the reduction in slab thickness is from 5 to 40%, preferably from 5 to 30%, particularly preferably from 5 to 25%.

В одном особенно предпочтительном варианте осуществления полезной модели сокращение толщины сляба составляет от 5 до 40 мм, предпочтительно от 5 до 30 мм, в особенности предпочтительно от 10 до 25 мм.In one particularly preferred embodiment of the utility model, the reduction in slab thickness is from 5 to 40 mm, preferably from 5 to 30 mm, particularly preferably from 10 to 25 mm.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели, сляб может быть обжат до толщины сляба между 45 и 140 мм, предпочтительно до толщины сляба между 75 и 115 мм.According to one additional preferred embodiment of the utility model, the slab can be compressed to a slab thickness between 45 and 140 mm, preferably to a slab thickness between 75 and 115 mm.

В одном предпочтительном способе изготовления толстых плоских заготовок предусматривается, что сляб на выходе из кристаллизатора имеет толщину между 180 и 450 мм, предпочтительно между 200 и 280 мм.In one preferred method of manufacturing thick flat billets, it is provided that the slab at the exit of the mold has a thickness between 180 and 450 mm, preferably between 200 and 280 mm.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что динамическое регулирование толщины сляба с помощью направляющих элементов слябового направляющего устройства выполняется в ручном режиме, то есть, по непосредственному или опосредованному распоряжению уполномоченным на управление устройством производственным персоналом (как правило, с пульта управления).According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the dynamic adjustment of the slab thickness using the guiding elements of the slab guide device is carried out in manual mode, that is, by direct or indirect order of the production personnel authorized to control the device (usually from the control panel).

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что динамическое регулирование толщины сляба выполняется с помощью направляющих элементов слябового направляющего устройства в автоматическом режиме.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the dynamic regulation of the thickness of the slab is carried out using the guiding elements of the slab guide device in automatic mode.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что выходящий из слябового направляющего устройства (то есть, выводимый через конец слябового направляющего устройства) сляб в способе непрерывного производства, то есть, без разделения на куски плоских заготовок, подвергается сокращению толщины по меньшей мере в одном проходе прокатки по меньшей мере на 30% на проход, предпочтительно по меньшей мере на 50% на проход прокатки.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the slab leaving the slab guiding device (i.e., discharged through the end of the slab guiding device) in a continuous production method, that is, without dividing into pieces of flat billets, is reduced in thickness by at least at least 30% per rolling pass per pass, preferably at least 50% per rolling pass.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что планируется более чем один проход прокатки, предпочтительно по меньшей мере три прохода прокатки.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is envisaged that more than one rolling pass is planned, preferably at least three rolling passes.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что толщина в свету обращенного к слябовому направляющему устройству выходного канала кристаллизатора составляет между 180 и 400 мм, предпочтительно между 200 и 280 мм.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the light thickness of the mold channel exit channel facing the slab guide device is between 180 and 400 mm, preferably between 200 and 280 mm.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что сляб может транспортироваться через слябовое направляющее устройство со скоростью v_c литья от 3,8 до 7,2 м/мин.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the slab can be transported through the slab guiding device at a casting speed v _c from 3.8 to 7.2 m / min.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что толщина сляба в результате изменения ширина захвата в свету слябового направляющего устройства может быть сокращена на величину от 5 до 40 мм, предпочтительно от 5 до 30 мм, особенно предпочтительно от 10 до 25 мм. При этом сляб может быть обжат до толщины сляба предпочтительно между 45 и 140 мм, особенно предпочтительно до толщины сляба между 75 и 115 мм.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the thickness of the slab as a result of the change in the light grip of the slab guide device can be reduced by 5 to 40 mm, preferably 5 to 30 mm, particularly preferably 10 to 25 mm. In this case, the slab can be compressed to a slab thickness of preferably between 45 and 140 mm, particularly preferably to a slab thickness of between 75 and 115 mm.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что направляющие элементы слябового направляющего устройства могут быть отрегулированы в режиме ручного управления.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the guide elements of the slab guide device can be adjusted in manual control mode.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что направляющие элементы слябового направляющего устройства могут регулироваться автоматизированным устройством согласно приведенным выше соответствующим полезной модели условиям неравенства.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the guiding elements of the slab guide device can be adjusted by the automated device according to the inequality conditions corresponding to the utility model above.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что после слябового направляющего устройства размещен обжимной стан черновой прокатки по меньшей мере с одной прокатной клетью черновой прокатки, в котором выводимый через конец слябового направляющего устройства сляб в режиме непрерывного производства, то есть, без разделения на куски плоских заготовок, подвергается сокращению толщины по меньшей мере на 30%, предпочтительно по меньшей мере на 50% на прокатную клеть черновой прокатки, причем обжимной стан черновой прокатки предпочтительно включает по меньшей мере три, особенно предпочтительно ровно четыре прокатных клети черновой прокатки.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that, after the slab guide device, a rough rolling mill is arranged with at least one rough rolling mill stand, in which the slab discharged through the end of the slab guide device is in continuous production mode, that is, without dividing into pieces of flat billets, is subjected to a reduction in thickness of at least 30%, preferably at least 50%, of the rolling mill for rough rolling and, wherein the roughing mill roughing rolling preferably comprises at least three, particularly preferably exactly four rough rolling mill stand.

направляющих элементов 9 и расположенной параллельно ей или сходящейся к ней верхней серией направляющих элементов 10.guide elements 9 and parallel to it or converging to it the upper series of guide elements 10.

Каждый направляющий элемент 9 нижней серии направляющих элементов размещен напротив противолежащего направляющего элемента 10 верхней серии направляющих элементов. Направляющие элементы тем самым располагаются парами по обе стороны относительно широкой стороны сляба 3.Each guide element 9 of the lower series of guide elements is placed opposite the opposite guide element 10 of the upper series of guide elements. The guiding elements are thereby arranged in pairs on both sides of the relatively wide side of the slab 3.

Между обеими сериями направляющих элементов 9, 10 сформирован предназначенный для подхватывания выходящего из кристаллизатора 2 сляба 3 приемный ручей 11, который в результате создания различных расстояний между противолежащими направляющими элементами 9, 10 относительно друг друга сужается, по меньшей мере отдельными участками, по направлению транспортирования сляба, и тем самым может сокращаться толщина сляба 3. Направляющие элементы 9, 10 выполнены в виде вращающихся на подшипниках опорных роликов.Between both series of guide elements 9, 10, a receiving stream 11 is formed for catching the slab 3 leaving the mold 2, which, as a result of different distances between the opposing guide elements 9, 10, narrows at least in separate sections in the direction of transport of the slab , and thereby the thickness of the slab 3 can be reduced. The guide elements 9, 10 are made in the form of support rollers rotating on bearings.

Как видно в Фиг. 1, верхние и нижние серии направляющих элементов, или опорных роликов, 9, 10 в каждом случае могут быть, в свою очередь, подразделены на (под)серии специфических опорных роликов с различными диаметрами и/или межосевыми расстояниями.As seen in FIG. 1, the upper and lower series of guide elements, or support rollers, 9, 10 in each case, can, in turn, be divided into (sub) series of specific support rollers with different diameters and / or center distances.

Направляющие элементы верхней серии направляющих элементов 10 могут быть селективно отрегулированы по глубине, или, соответственно, могут быть приближены к направляющим элементам нижней серии направляющих элементов 9. Регулирование направляющих элементов верхней серии направляющих элементов 10 и тем самым изменение поперечного сечения 12 захвата в свету слябового направляющего устройства 6 может быть выполнено, например, с помощью гидравлического привода. Один из соответствующих желательной толщине d сляба и измеренных между противолежащими друг относительно друга верхними и нижними направляющими элементами ширины 12 захвата в свету приемного ручья 11 слябового направляющего устройства 6 мог бы быть уменьшен, например, от 140 мм до 110 мм.The guide elements of the upper series of guide elements 10 can be selectively adjusted in depth, or, respectively, can be approximated to the guide elements of the lower series of guide elements 9. Regulation of the guide elements of the upper series of guide elements 10 and thereby changing the capture cross section 12 in the light of the slab guide device 6 can be performed, for example, using a hydraulic actuator. One of the slab thicknesses corresponding to the desired thickness d and measured between the upper and lower guiding elements opposite to each other of the width 12 of the light catching stream 11 of the slab guiding device 6 could be reduced, for example, from 140 mm to 110 mm.

Для сокращения толщины сляба 3 могут быть отрегулированы, например, от трех до восьми (пар) направляющих элементов обращенного к кристаллизатору 2 - но не обязательно примыкающего к кристаллизатору 2 - первого направляющего сегмента 16'. В альтернативном варианте, могут быть использованы также многочисленные следующие друг за другом направляющие сегменты 16 для сокращения толщины в режиме LCR, которые непосредственно или косвенно связаны с кристаллизатором.To reduce the thickness of the slab 3 can be adjusted, for example, from three to eight (pairs) of guide elements facing the mold 2 - but not necessarily adjacent to the mold 2 - the first guide segment 16 '. Alternatively, numerous consecutive guide segments 16 may also be used to reduce thickness in LCR mode, which are directly or indirectly associated with the mold.

Толщина d сляба и, соответственно, ширина 12 захвата в свету, могут регулироваться в произвольном порядке.The thickness d of the slab and, accordingly, the width 12 of the capture in the light, can be adjusted arbitrarily.

Регулирование данных направляющих элементов 9, 10 выполняется по направлению, проходящему по существу перпендикулярно относительно направления транспортирования сляба, причем могут быть регулируемыми как верхние направляющие элементы 10, так и нижние направляющие элементы 9. Как видно в Фиг. 3, верхние направляющие элементы 10 шарнирно присоединены к соответствующим опорным элементам 17, которые предпочтительно регулируются гидравлически.The adjustment of these guide elements 9, 10 is carried out in a direction extending substantially perpendicular to the direction of transport of the slab, both the upper guide elements 10 and the lower guide elements 9 being adjustable. As can be seen in FIG. 3, the upper guide members 10 are pivotally attached to respective support members 17, which are preferably hydraulically adjusted.

Регулирование толщины d сляба и, соответственно, ширины 12 захвата в свету, согласно полезной модели выполняется динамически, то есть, во время процесса литья, и, соответственно, во время непрерывно-квазистационарного прохода сляба 3 через слябовое направляющее устройство 6. При динамическом регулировании толщины d сляба оно может изменяться во время прохода сляба 3 через слябовое направляющее устройство 6 многократно и как угодно часто.According to the utility model, the thickness d of the slab and, accordingly, the width 12 of the light are controlled dynamically, that is, during the casting process, and, accordingly, during the continuous-quasi-stationary passage of the slab 3 through the slab guide device 6. When dynamically controlling the thickness d slab it can change during the passage of the slab 3 through the slab guiding device 6 repeatedly and arbitrarily often.

Толщина d сляба варьирует по меньшей мере 2 раза на отлитую ленточную отливку или, соответственно, по меньшей мере 1 дополнительный раз в ходе начального процесса регулирования толщины сляба во время фазы разливки (=первые 5-15 минут разливки ленточной отливки), таким образом, что между измеренной на обращенном в противоположную от кристаллизатора сторону конце 14 слябового направляющего устройства 6 толщиной d сляба и равным образом измеренной на конце 14 слябового направляющего устройства 6 скоростью v_c литья, в зависимости от специфической для установки длины L слябового опорного участка, в течение более 75% продолжительности работы литейной установки (продолжительность работы относится к разливке ленточной отливки, например, во время дневной работы при равномерной нагрузке установки), предпочтительно в течение более 90% продолжительности работы, выдерживаются следующие, определяемые эксплуатационными коэффициентами «a», в частности, минимальным эксплуатационным коэффициентом a_min и максимальным эксплуатационным коэффициентом a_max, условия неравенства:The thickness d of the slab varies at least 2 times per cast tape casting or, accordingly, at least 1 additional time during the initial process of adjusting the thickness of the slab during the casting phase (= first 5-15 minutes of casting the tape casting), so that between the slab thickness d measured on the opposite end from the mold side 14 of the slab guide device 6 and the slab thickness d equally measured on the end 14 of the slab guide device 6, casting speed v _c , depending on the specific To set the length L of the slab support section for more than 75% of the duration of the casting installation (the duration refers to casting a tape casting, for example, during daytime work with a uniform load of the installation), preferably for more than 90% of the duration of the operation, the following are observed: determined by the operational coefficients "a", in particular, the minimum operational coefficient a _min and the maximum operational coefficient a _max , inequality conditions:

a_min (L/d²)<v_c<a_max (L/d²).a _min (L / d ² ) <v _c <a _max (L / d ² ).

При этом минимальный эксплуатационный коэффициент a_min составляет 2050, предпочтительно 2400, и максимальный эксплуатационный коэффициент a_max составляет 2850, предпочтительно 2800.The minimum service factor a _min is 2050, preferably 2400, and the maximum operating rate a _max of 2850, preferably 2800.

Чтобы данные условия неравенства были действительными, необходимо привлечение базовых единиц: при этом длина L слябового опорного участка задается в единицах [м], толщина d сляба в единицах [мм], и скорость v_c литья в единицах [м/мин]. Из этого следует (служащая в качестве рабочей гипотезы) единица [мм²/мин] для эксплуатационных коэффициентов «a».In order for these inequality conditions to be valid, it is necessary to use basic units: in this case, the length L of the slab support section is specified in units [m], the thickness d of the slab in units [mm], and the casting speed v _c in units [m / min]. It follows (serving as a working hypothesis) unit [mm ² / min] for operational factors "a".

Следует указать на то, что значения приведенных выше единиц относятся к гипотетической характеристике, и на практике могут получаться специфические для установки, длин или по языку, иначе выбранные или, соответственно, определенные измерениями или использованные в ходе расчетов единицы.It should be pointed out that the values of the above units are related to a hypothetical characteristic, and in practice, specific units can be obtained, lengths or language, otherwise units selected or, respectively, determined by measurements or used in the calculation process.

Во всяком случае, для достижения соответствующих полезной модели технологических условий при пересчете возможных альтернативных единиц в единицы [м] для длины L слябового опорного участка, в единицы [мм] для толщины d сляба, и в единицы [м/мин] для скорости v_c литья, получаются приведенные согласно полезной модели условия неравенства и, соответственно, эксплуатационные коэффициенты.In any case, in order to achieve technological conditions corresponding to a useful model when converting possible alternative units to units [m] for the length L of the slab support section, to units [mm] for the thickness d of the slab, and to units [m / min] for the speed v _c casting, we obtain the conditions of inequality given according to the utility model and, accordingly, operational coefficients.

Вышеупомянутые неравенство и, соответственно, условия согласно полезной модели соблюдаются для более чем 60%, предпочтительно для более чем 90% отливаемых групп стали и условий охлаждения.The above inequalities and, accordingly, the conditions according to the utility model are observed for more than 60%, preferably for more than 90% of the cast steel groups and cooling conditions.

Подобным образом, при технологически обусловленных снижениях скорости v_c литья может быть увеличена толщина d сляба (вплоть до величины, близкой к толщине на выходе из кристаллизатора), без прерывания процесса литья.Similarly, with technologically driven decreases in casting speed v _{c, the} thickness d of the slab can be increased (up to a value close to the thickness at the exit of the mold) without interrupting the casting process.

Регулируемые направляющие элементы 9, 10 предпочтительно размещены в обращенной к кристаллизатору 2 передней половине, предпочтительно в обращенной к кристаллизатору 2 передней трети продольной протяженности слябового направляющего устройства 6.The adjustable guide elements 9, 10 are preferably located in the front half facing the mold 2, preferably in the front third of the longitudinal length of the slab guide device 6 facing the mold 2.

В каждом случае соответствующее полезной модели динамическое сокращение толщины сляба выполняется на участке сляба 3, на котором более 20%, предпочтительно более 50% поперечного сечения сляба 3 еще являются жидкими - и это, в частности, характерно для LCR-обжатия. В Фиг. 4 для этого схематически представлено поперечное сечение фактически находящегося в процессе затвердевания сляба 3, причем центральная область 26 поперечного сечения сляба является еще жидкой, и показанная заштрихованной наружная область 28 поперечного сечения сляба уже затвердела. Между жидкой областью 26 и затвердевшей областью 28 находится промежуточная область 27, в которой сляб 3 имеет тестообразную консистенцию, то есть, уже не полностью жидкую, но и еще не совсем твердую.In each case, a dynamic reduction of the slab thickness corresponding to the utility model is performed on the slab section 3, in which more than 20%, preferably more than 50% of the cross section of the slab 3 are still liquid - and this, in particular, is characteristic of LCR compression. In FIG. 4, a cross-sectional view of a slab 3 which is actually in the process of hardening is shown schematically, the central slab cross-section region 26 being still liquid, and the shaded outer cross-sectional region 28 of the slab already solidified. Between the liquid region 26 and the hardened region 28, there is an intermediate region 27 in which the slab 3 has a pasty texture, that is, it is no longer completely liquid, but also not yet completely solid.

Следует отметить, что при уже однажды упомянутом способе мягкого обжатия согласно прототипу, при котором вблизи отдаленного от кристаллизатора конца слябового направляющего устройства 6 производится незначительное сжатие сляба 3, это сжатие предпринимается исключительно на одном участке сляба 3, на котором поперечное сечение сляба является сплошь тестообразным или твердым, то есть, также уже не имеет в середине сляба жидкой области.It should be noted that with the already mentioned method of soft crimping according to the prototype, in which, near the end of the slab guiding device 6 remote from the mold, the slab 3 is slightly compressed, this compression is carried out exclusively on one section of the slab 3, in which the cross section of the slab is completely pasty or solid, that is, also no longer has a liquid region in the middle of the slab.

Согласно одному предпочтительному варианту осуществления полезной модели, предусмотрено, что во время разливки сляба в случае необходимого по производственным причинам, продолжающегося в течение промежутка времени свыше (L/v_c) - то есть, (контрольный) промежуток времени определяется как частное от деления, в котором длина L слябового опорного участка составляет делимое, и скорость v_c литья образует делитель, причем L подставляется в единицах [м], и v_c в единицах [м/мин] - минут снижения скорости v_c литья более чем на 5%, предпочтительно более чем на 10%, в пределах не дольше 100 минут, предпочтительно в пределах не дольше 60 минут или не дольше 30 минут, особенно предпочтительно уже спустя самое позднее (2 L/v_c) минут после случившегося снижения скорости v_c литья, измеренная на обращенном в противоположную от кристаллизатора сторону конце слябового направляющего устройства толщина сляба 3 при отливке увеличивается так, чтобы (опять) соблюдались условия неравенства a_min (L/d²)<v_c<a_max (L/d²).According to one preferred embodiment of the utility model, it is provided that during casting of the slab in case of production reasons necessary, which lasts for a period of time above (L / v _c ) - that is, the (control) period of time is defined as the quotient of the division, in wherein the length L of the slab support portion is divisible and the casting speed v _c forms a divider, wherein L is substituted in units [m] and v _c in units [m / min] - minutes of a decrease in casting speed v _{c by} more than 5%, preferably more than by 10%, within no more than 100 minutes, preferably within no more than 60 minutes or no more than 30 minutes, particularly preferably at the latest (2 L / v _c ) minutes after a decrease in casting speed v _c , as measured by the side of the end of the slab guiding device opposite from the mold, the thickness of the slab 3 during casting increases so that (again) the inequality conditions a _min (L / d ² ) <v _c <a _max (L / d ² ) are met.

На практике с помощью необязательно сохраненных в автоматизированном или, соответственно, управляющем устройстве 20 опытных данных, или посредством модельных расчетов, проверяется прогноз, продлится ли снижение скорости v_c литья на протяжении определенного в каждом случае существенного промежутка времени, например, в течение по меньшей мере 10, 15 или 30 минут, чтобы обеспечить по возможности стабильную работу установки.In practice, using the experimental data optionally stored in an automated or, respectively, control device 20, or by means of model calculations, the prediction is checked whether the decrease in the casting speed v _c will continue for a substantial period of time determined in each case, for example, for at least 10, 15 or 30 minutes to ensure the most stable installation.

Динамическое регулирование толщины d сляба с помощью направляющих элементов 9, 10 слябового направляющего устройства 6 может выполняться вручную. Тогда динамическое регулирование предпочтительно управляется производственным персоналом в зависимости от фактической скорости литья, поскольку она изменяется только в отдельных случаях. Если же скорость v_c литья по определенным согласно полезной модели обстоятельствам снижается или быстро/опасно приближается к этой нижней границе, производственный персонал через устройство вывода уведомляется, чтобы так уменьшить обжатие с жидкой сердцевиной (LCR), что увеличивается толщина d сляба, и чтобы тем самым опять достигнуть соответствующего полезной модели состояния или, соответственно, приведенных выше условий неравенства, определенно или с хорошим приближением к граничным условиям, заданным эксплуатационными коэффициентами a_min и a_max.Dynamic adjustment of the thickness d of the slab using the guide elements 9, 10 of the slab guide device 6 can be performed manually. Then the dynamic control is preferably controlled by production personnel depending on the actual casting speed, since it changes only in individual cases. If, however, the casting speed v _c is reduced or is approaching quickly / dangerously close to this lower limit according to the utility model, the production staff is notified via the output device so as to reduce the compression with the liquid core (LCR) so that the thickness d of the slab increases, and so that thereby again achieve the appropriate utility model of state or, correspondingly, the above inequality conditions, definitely or with a good approximation to the boundary conditions specified by the operational coefficients and a _min and a _max .

В одном предпочтительном варианте исполнения динамического сокращения толщины сляба эта функция также может быть передана схематически обозначенному в Фиг. 1 автоматизированному устройству 20, в частности, тогда, когда по обыкновению или по необходимости имели бы место относительно частые изменения толщины или скорости. Для этой цели направляющие элементы 9, 10 слябового направляющего устройства 6 регулируются с помощью автоматизированного устройства 20 соответственно приведенным выше соответствующим полезной модели условиям неравенства. В отношении автоматизированного устройства 20 речь идет о регулировочном устройстве под управлением процессора. Автоматизированное устройство 20 в состоянии настраивать любое число направляющих элементов 9, 10 и направляющих сегментов 16, по отдельности или в сочетании. Действия автоматизированного устройства 20 в отношении управления и регулирования могут выполняться как на основе сигналов технологических датчиков, связанных с ним по каналам передачи данных, так и в результате расчетов и моделирований. Интеллектуальная работа автоматизированного устройства 20, в частности, может быть сделана возможной с помощью логических схем программы, основанных на заложенных в запоминающее устройство специфических для установки опытных данных и на принципах «нечеткой логики».In one preferred embodiment of the dynamic reduction of the slab thickness, this function can also be transferred to the circuit indicated in FIG. 1 to an automated device 20, in particular when relatively frequent changes in thickness or speed would have occurred as usual or as needed. For this purpose, the guiding elements 9, 10 of the slab guiding device 6 are controlled by an automated device 20 corresponding to the inequality conditions corresponding to the above utility model. In relation to the automated device 20, we are talking about an adjustment device under the control of the processor. Automated device 20 is able to adjust any number of guide elements 9, 10 and guide segments 16, individually or in combination. The actions of the automated device 20 with respect to control and regulation can be performed both on the basis of the signals of technological sensors associated with it via data transmission channels, and as a result of calculations and simulations. The intellectual operation of the automated device 20, in particular, can be made possible using program logic circuits based on the experimental data specific to the installation and on the principles of “fuzzy logic”.

Скорость v_c литья в установке предпочтительно варьирует в диапазоне от 3,8 до 7,2 м/мин.The casting speed v _c in the installation preferably ranges from 3.8 to 7.2 m / min.

Чтобы использовать производственную мощность установки, теоретически также было бы возможно увеличивать или уменьшать измеренную поперек толщины d сляба ширину сляба с помощью боковых направляющих элементов для сляба. Но поскольку производственная программа, как правило, основывается на заказах со строго определенными величинами ширины изделия, и при изготовлении партий сляба с различной шириной возникали бы логистические проблемы, в частности, бесхозяйственные затраты на складское хранение, исполнительный элемент «ширина сляба» скорее всего непригоден для достижения оптимальной пропускной способности.In order to use the production capacity of the installation, it would theoretically also be possible to increase or decrease the width of the slab measured across the slab thickness d using side slab guides. But since the production program, as a rule, is based on orders with strictly defined product widths, and logistic problems would arise in the manufacture of slab batches with different widths, in particular, the ownerless costs of storage, the slab width actuator is most likely unsuitable for achieving optimal throughput.

Сляб 3 подвергается обжатию с сокращением толщины на величину от 5 до 40%, предпочтительно от 5 до 30%, особенно предпочтительно от 5 до 25%.The slab 3 undergoes reduction with a reduction in thickness by 5 to 40%, preferably from 5 to 30%, particularly preferably from 5 to 25%.

Согласно одному предпочтительному варианту осуществления полезной модели, сляб 3 подвергается обжатию с сокращением толщины на величину от 5 до 40 мм, предпочтительно от 5 до 30 мм, особенно предпочтительно от 10 до 25 мм. Тем самым в случае сокращения толщины сляба 3 на величину от 15 до 30 мм измеренная на конце 14 слябового направляющего устройства 6 толщина d сляба является на величину от 15 до 30 мм меньшей, чем на обращенном к слябовому направляющему устройству 6 выходе кристаллизатора.According to one preferred embodiment of the utility model, the slab 3 undergoes reduction with a reduction in thickness by 5 to 40 mm, preferably from 5 to 30 mm, particularly preferably from 10 to 25 mm. Thus, in the case of reducing the thickness of the slab 3 by an amount from 15 to 30 mm, the thickness d of the slab measured at the end 14 of the slab guiding device 6 is 15 to 30 mm less than the exit of the mold facing the slab guiding device 6.

При этом сляб 3 может быть подвергнут обжатию до толщины d сляба между 45 и 140 мм, предпочтительно до толщины d сляба между 75 и 115 мм.In this case, the slab 3 can be crimped to a slab thickness d of between 45 and 140 mm, preferably to a slab thickness d of between 75 and 115 mm.

В одном предпочтительном способе изготовления толстых плоских заготовок предусмотрено, что сляб 3 при выходе из кристаллизатора имеет толщину при отливке, между 180 и 450 мм, предпочтительно между 200 и 280 мм.In one preferred method of manufacturing thick flat billets, it is provided that the slab 3, upon exiting the mold, has a cast thickness between 180 and 450 mm, preferably between 200 and 280 mm.

Согласно одному дополнительному предпочтительному варианту осуществления полезной модели предусмотрено, что выходящий из слябового направляющего устройства 6 (то есть, выводимый через конец 14 слябового направляющего устройства) сляб 3 в режиме непрерывного изготовления, то есть, без разделения на куски плоских заготовок, подвергается обжатию по меньшей мере в одном проходе прокатки с сокращением толщины по меньшей мере на 30% за проход, предпочтительно по меньшей мере на 50% за проход прокатки.According to one additional preferred embodiment of the utility model, it is provided that the slab 3 emerging from the slab guiding device 6 (i.e., discharged through the end 14 of the slab guiding device) in a continuous production mode, that is, without dividing into pieces of flat blanks, undergoes reduction in at least one rolling pass with a reduction in thickness of at least 30% per pass, preferably at least 50% per rolling pass.

Однако предпочтительно предусматриваются по меньшей мере три прохода прокатки.However, at least three rolling passes are preferably provided.

Для этой цели обжимной стан 4 черновой прокатки включает по меньшей мере три, в особенности предпочтительно ровно четыре прокатных клети черновой прокатки 4₁, 4₂, 4₃, 4₄.For this purpose, the roughing mill 4 includes at least three, particularly preferably exactly four rolling stands for rough rolling 4 ₁ , 4 ₂ , 4 ₃ , 4 ₄ .

Как видно также в Фиг. 2, после обжимного стана 4 черновой прокатки размещен уже упомянутый прокатный стан 5 чистовой прокатки, который включает четыре прокатных клети 5₁, 5₂, 5₃, 5₄ чистовой прокатки или пять прокатных клетей 5₁, 5₂, 5₃, 5₄, 5₅ чистовой прокатки, с помощью которых выходящая из обжимного стана 4 черновой прокатки промежуточная полоса 3' обжимается до готовой полосы 3” с толщиной <1,5 мм, предпочтительно <1,2 мм, в особенности предпочтительно <1,0 мм.As can also be seen in FIG. 2, after the crimping mill 4 of the rough rolling, the already mentioned finishing mill 5 is placed, which includes four rolling stands 5 ₁ , 5 ₂ , 5 ₃ , 5 ₄ finishing rolling or five rolling stands 5 ₁ , 5 ₂ , 5 ₃ , 5 ₄ , 5 ₅ finishing rolling, by means of which the intermediate strip 3 'emerging from the rough rolling mill 4 is crimped to a finished strip 3 ”with a thickness of <1.5 mm, preferably <1.2 mm, particularly preferably <1.0 mm.

Фиг. 5-9 показывают технологические графики, с помощью которых наглядно разъясняются процессы литья при выдерживании предлагаемых согласно полезной модели условий неравенства.FIG. 5-9 show technological schedules, with the help of which the molding processes are clearly explained while maintaining the inequality conditions proposed according to the utility model.

На ординатах этих графиков нанесена скорость v_c литья в единицах [м/мин], тогда как на абсциссаху нанесена толщина d сляба в единицах [мм].The ordinates of these graphs show the casting speed v _c in units [m / min], while the abscissa shows the thickness d of the slab in units [mm].

Фиг. 5 описывает установку с длиной слябового опорного участка L=13 м. Фиг. 6 установку с длиной слябового опорного участка L=17,5 м. Фиг. 7 установку с длиной слябового опорного участка L=21,5 м. Фиг. 8 установку с длиной слябового опорного участка L=23 м, и Фиг. 9 установку с длиной слябового опорного участка L=27 м.FIG. 5 describes an installation with a length of a slab support portion L = 13 m. FIG. 6 installation with the length of the slab supporting section L = 17.5 m. FIG. 7 installation with the length of the slab support section L = 21.5 m. FIG. 8 an installation with a length of a slab support portion L = 23 m, and FIG. 9 installation with the length of the slab supporting section L = 27 m

На каждом графике согласно Фиг. 5-9 видны четыре по существу гиперболических линии 29, 30, 31 и 32, причем линия 29 соответствует используемому в соответствующем полезной модели неравенстве эксплуатационному коэффициенту a=2050, линия 30 эксплуатационному коэффициенту a=2400, линия 31 эксплуатационному коэффициенту a=2800, и линия 32 эксплуатационному коэффициенту a=2850.In each graph according to FIG. 5-9, four essentially hyperbolic lines 29, 30, 31 and 32 are visible, where line 29 corresponds to the operating coefficient a = 2050 used in the corresponding inequality, line 30 to the operating coefficient a = 2400, line 31 to the operating coefficient a = 2800, and line 32 operating factor a = 2850.

Тем самым линии 29 и 30 соответствуют технологическим режимам согласно приведенным в неравенствеThus, lines 29 and 30 correspond to technological modes according to the inequality

a_min (L/d²)<v_c<a_max (L/d²).a _min (L / d ² ) <v _c <a _max (L / d ² ).

(предпочтительным) минимальным эксплуатационным коэффициентам a_min тогда как линии 31 и 32 отвечают технологическим режимам согласно (предпочтительным) максимальным эксплуатационным коэффициентам a_max.(preferred) minimum operating factors a _min whereas lines 31 and 32 correspond to technological conditions according to the (preferred) maximum operational factors a _max .

Для лучшего графического обобщения расположенная между обеими (первыми предпочтительными) эксплуатационными коэффициентами «а» 2050 (линия 29) и 2850 (линия 32) область была снабжена простой штриховкой под углом 45, тогда как лежащая между обеими (вторыми предпочтительными) эксплуатационными коэффициентами «a» 2400 (линия 30) и 2800 (линия 31) область была снабжена дополнительной штриховкой, проходящей поперек и, соответственно, перпендикулярно первой штриховке. Тем самым область, проходящая между (вторыми предпочтительными) эксплуатационными коэффициентами «a» 2400 (линия 30) и 2800 (линия 31), представлена как клетчатая и находится внутри ограниченного линиями 29 и 32 пояса.For a better graphical generalization, the area located between both (first preferred) operational factors “a” 2050 (line 29) and 2850 (line 32) was provided with simple hatching at an angle of 45, while lying between both (second preferred) operational factors “a” 2400 (line 30) and 2800 (line 31) the area was equipped with additional hatching that runs across and, respectively, perpendicular to the first hatching. Thus, the region between the (second preferred) operational factors “a” 2400 (line 30) and 2800 (line 31) is represented as a checkered one and is located inside the belt bounded by lines 29 and 32.

На основе уже изложенной проблематики в отношении положения вершины зумпфа в слябе 3 подразумевается, что в процессе литья должна выбираться тем меньшая скорость v_c литья, чем короче длина L слябового опорного участка данной конкретной установки (вершина зумпфа, выходящая наружу за пределы конца 14 слябового направляющего устройства 6 по направлению транспортирования, приводила бы к вспучиванию и, соответственно, даже растрескиванию сляба 3).Based on the problems already stated with respect to the position of the sump top in slab 3, it is assumed that the casting process should select the lower casting speed v _c , the shorter the length L of the slab support section of this particular installation (sump top extending outward beyond the end of the 14 slab guide device 6 in the direction of transportation, would lead to expansion and, accordingly, even cracking of the slab 3).

Из графиков согласно Фиг. 5-9 можно выяснить, в какой мере может быть увеличена толщина d сляба в случае обусловленного производственной необходимостью ограничения скорости v_c литья.From the graphs of FIG. 5-9 can determine the extent to which may increase the thickness d of the slab in case of the speed limit due to production needs v _c casting.

В общих чертах, данные графики также могут быть привлечены для того, чтобы определить ту толщину d сляба, с которой при заданных длине L слябового опорного участка и скорости v_c литья обеспечивается возможность работы установки в диапазоне оптимальной пропускной способности.In general terms, these graphs can also be used to determine the thickness d of the slab with which, for a given length L of the slab support section and casting speed v _c , the installation can be operated in the range of optimal throughput.

В контексте экономичной эксплуатации установки при всех длинах слябового опорного участка и, соответственно, во всех технологических графиках, следует стремиться к технологическим режимам вблизи линии 32, то есть самой верхней линии во всех Фиг. 5-9.In the context of economical operation of the installation for all lengths of the slab support section and, accordingly, in all technological schedules, one should strive for technological conditions near line 32, i.e., the topmost line in all Figs. 5-9.

Следует отметить, что при зависящем от скорости литья выборе толщин d сляба в области самой верхней линии 32 (соответствующей максимальному эксплуатационному коэффициенту а_max 2850), по меньшей мере для специальных сортов стали, уже становится актуальной критическая для технологии литья область. Таким образом, чтобы гарантированно исключить перемещение вершины зумпфа наружу за пределы конца 14 слябового направляющего устройства 6 и тем самым вспучивание сляба 3, рекомендуется выбирать технологический режим, который находится несколько ниже положения, показанного линией 32 и, соответственно, максимальным эксплуатационным коэффициентом a_max 2850. На этом основании является преимущественным технологический режим вблизи линии 31, которая соответствует максимальному эксплуатационному коэффициенту a_max 2800, и предпочтительно реализуется также при автоматизированном управлении. Автоматизированное ведение процесса выполняется наилучшим образом так, что не возникают никакие чрезмерные отклонения, например, посредством одного из достаточно известных управляющему персоналу PI-регуляторов (пропорционально-интегральных) с незначительной пропорциональной (Р) составляющей.It should be noted that with a choice of slab thicknesses d depending on the casting speed in the region of the uppermost line 32 (corresponding to the maximum operational coefficient a _max 2850), at least for special grades of steel, the critical area for casting technology already becomes relevant. Thus, in order to guarantee that the top of the sump is not moved outside the end 14 of the slab guiding device 6 and thereby swell the slab 3, it is recommended to choose a technological mode that is slightly lower than the position shown by line 32 and, accordingly, the maximum operating coefficient a _max 2850. On this basis, it is preferable technological mode near the line 31, which corresponds to the maximum operational coefficient a _max 2800, and is preferably implemented also with automated control. Automated process control is performed in the best way so that no excessive deviations occur, for example, by means of one of the PI controllers (proportional-integral), which are sufficiently known to the control personnel, with a small proportional (P) component.

Сугубо в качестве примера следует показать применение соответствующих полезной модели графиков согласно Фиг. 5-9 с привлечением Фиг. 5: для ситуации, что установка эксплуатируется со скоростью литья v_c=5 м/мин, точка пересечения соответствующей этой скорости литья горизонтальной линии 33 с соответствующей предпочтительному максимальному эксплуатационному коэффициенту a_max 2800 линией 31 показывает, что при достижении оптимальной пропускной способности возможно изготовление слябов 3 с толщиной сляба около 86 мм.Purely, as an example, the use of the corresponding utility chart model according to FIG. 5-9 with reference to FIG. 5: for the situation that the installation is operated with a casting speed v _c = 5 m / min, the intersection point of the horizontal line 33 corresponding to this casting speed with the corresponding preferred maximum operating coefficient a _max 2800 line 31 shows that it is possible to produce slabs when reaching the optimum throughput 3 with a slab thickness of about 86 mm.

Если теперь из уже приведенных выше производственно-технических проблем следует необходимость того, что скорость v_c литья сокращается на 1 м/мин (согласно Фиг. 5 вдоль вертикальной линии 34) до 4 м/мин, то точка пересечения соответствующей скорости литья v_c=4 м/мин дополнительной горизонтальной линии 35 с соответствующей предпочтительному максимальному эксплуатационному коэффициенту a_max 2800 линией 31 показывает, что возможно изготовление слябов 3 с толщиной сляба около 96 мм. Таким образом, тем, что ширина 12 захвата в свету приемного ручья 11 слябового направляющего устройства 6 путем соответствующего гидравлического регулирования направляющих элементов 9, 10 увеличивается на 10 мм, установка может эксплуатироваться также при ограниченной скорости v_c литья в диапазоне ее оптимальной пропускной способности: необходимое по производственным соображениям ограничение скорости v_c литья от 5 до 4 м/мин тем самым ведет к специфической по ширине величине объемного расхода потока от 5 [м/мин]×86 [мм]=430 [мм×м/мин] до 4 [м/мин]×96 [мм]=384 [мм×м/мин]. Но это все еще на 44 [мм×м/мин], стало быть, на 13% больше, чем значение 4 [м/мин]×86 [мм]=344 [мм×м/мин], которое остается реализуемым без увеличения толщины сляба.If now the need for the casting speed v _{c to be} reduced by 1 m / min (according to Fig. 5 along the vertical line 34) to 4 m / min follows from the above industrial and technical problems, then the intersection point of the corresponding casting speed v _c = 4 m / min of an additional horizontal line 35 with the corresponding preferred maximum operating coefficient a _max 2800 of line 31 shows that it is possible to manufacture slabs 3 with a slab thickness of about 96 mm. Thus, due to the fact that the width 12 of the light trap 11 of the slab guide device 6 is increased by 10 mm by appropriate hydraulic adjustment of the guide elements, the installation can also be operated at a limited casting speed v _c in the range of its optimal throughput: necessary for industrial reasons, limiting the casting speed v _c from 5 to 4 m / min thereby leads to a width-specific volume flow rate from 5 [m / min] × 86 [mm] = 430 [mm × m / min] to 4 [ m / min] × 96 [ m] = 384 [mm × m / min]. But this is still 44 [mm × m / min], therefore, 13% more than the value 4 [m / min] × 86 [mm] = 344 [mm × m / min], which remains feasible without increasing the thickness of the slab.

В принципе, согласно разъясняющим соответствующий полезной модели способ графикам согласно Фиг. 5-9, для каждой скорости v_c литья получается не фиксированная толщина d сляба, но всегда имеется соответствующий диапазон толщин сляба (и наоборот), в котором процесс литья может быть проведен целесообразно и соответственно полезной модели.In principle, according to the graphing method according to FIG. 5-9, for each casting speed v _c , a non-fixed slab thickness d is obtained, but there is always an appropriate range of slab thicknesses (and vice versa) in which the casting process can be carried out expediently and accordingly by a utility model.

В Фиг. 10, только в порядке примера, с помощью линий 36 и 37 изображены технологические режимы, которые могут быть реализованы с помощью автоматизированного устройства 20.In FIG. 10, only by way of example, using lines 36 and 37 depicts technological modes that can be implemented using an automated device 20.

Линией 36 разъясняется многопозиционное регулирование, которое ведет к зигзагообразной линии.Line 36 explains the multi-position control that leads to the zigzag line.

Линией 37 разъясняется прямолинейное регулирование в диапазоне скоростей литья между 7 и 4,2 м/мин, и, соответственно, в диапазоне толщин сляба между 94,5 и 120 мм.Line 37 explains straightforward regulation in the range of casting speeds between 7 and 4.2 m / min, and, accordingly, in the range of slab thicknesses between 94.5 and 120 mm.

Следует отметить, что в контексте высокой стабильности работы описанные выше изменения толщины d сляба проводятся только при соответственных изменениях скорости v_c литья (например, при изменениях v_c более чем на 0,25 м/мин), и не при каждом незначительном отклонении скорости v_c литья от желательной в каждом случае целевой скорости литья.It should be noted that in the context of high stability of operation, the above-described changes in the thickness d of the slab are carried out only with corresponding changes in the casting speed v _c (for example, when the changes in v _{c are} more than 0.25 m / min), and not with every slight deviation of the speed v _c casting from the desired casting speed in each case.

Claims

1. Installation for continuous casting of a slab of steel in a casting installation, comprising a mold (2), a slab guide device (6) located after it for implementing the liquid core crimping method (LCR), comprising a series of lower guide elements (9) and placed opposite a series of upper guide elements (10), and between both series of guide elements (9, 10) a receiving stream (11) for picking up a slab (3) emerging from the mold (2), and the slab guide device (6) has a specific installation The length (L) of the slab support portion, passed by the slab (3) with the casting speed (v _c ), and measured between the meniscus (13), the mold bath (2), and the end (14) facing the opposite side of the mold (2), slab guiding device (6), characterized in that the guiding elements (9, 10) are made with the possibility of adjustment to reduce the thickness of the slab (3), and thereby to reduce or increase the width (12) capture in the light of the receiving stream (11), moreover, the installation is equipped with an adjusting device (20) with a processor made with the possibility of adjusting the thickness (d) of the slab and, accordingly, the width (12) of light capture during the casting process and, accordingly, during the passage of the slab (3) through the slab guide device (6) to variable values, moreover, the adjusting device (20 ) is configured to provide:

- compliance with the following inequality conditions, determined by the minimum operating coefficient (a _min ) and maximum operating coefficient (a _max ), between the thickness (d) of the slab, measured on the opposite end from the mold (2) of the end (14) of the slab guiding device (6 ), and casting speed (v _c ), depending on the length (L) of the slab support section, for more than 75%, preferably for more than 90% of the operation time of the casting plant:

a _min (L / d ² ) <v _c <a _max (L / d ² ),

where a _min is the minimum operating coefficient of 2050, preferably 2400;

a _max is the maximum operational coefficient of 2850, preferably 2800;

L is the length of the slab supporting section, m;

d is the thickness of the slab, mm, and

v _c - casting speed, m / min, namely, the technological mode with an operating coefficient of 2800; and

- an increase in the thickness of the slab (3) during casting, measured at the end (14) of the slab guiding device (6) facing the opposite side of the mold (2), during continuous casting of the slab in the case of a production reason that lasts for more than ( L / v _c ) minutes of a decrease in casting speed (v _c ) of more than 5%, preferably more than 10%, within the latest (2 L / v _c ) minutes after a decrease in casting speed (v _c ), subject to inequality conditions a _min (L / d ² ) <v _c <a _max (L / d ² ), namely, the technological which mode with an operational coefficient of 2800.

2. Installation according to claim 1, characterized in that the length (L) of the slab support portion varies in the range from 9 to 30 m, preferably in the range from 11 to 23 m.

3. Installation according to claim 1, characterized in that the light thickness of the exit channel of the mold facing the slab guide device (6) is between 180 and 400 mm, preferably between 200 and 280 mm.

4. Installation according to claim 1, characterized in that the slab (3) is made with the possibility of transportation through the slab guide device (6) with a casting speed (v _c ) from 3.8 to 7.2 m / min.

5. Installation according to claim 1, characterized in that the slab (3) is made with the possibility of reducing the thickness by changing the width (12) of capture in the light of the slab guide device (6) by a value of from 5 to 40 mm, preferably from 5 to 30 mm , particularly preferably 10 to 25 mm, the slab (3) being able to be crimped, preferably to a slab thickness (d) between 45 and 140 mm, particularly preferably to a slab thickness (d) between 75 and 115 mm.

6. Installation according to claim 1, characterized in that the guide elements (9, 10) of the slab guide device (6) are made with the possibility of manual adjustment.

7. Installation according to claim 1, characterized in that the guide elements (9, 10) of the slab guide device (6) are made with the possibility of adjustment by an automated device (20).

8. Installation according to claim 1, characterized in that after the slab guide device (6) a rough rolling mill (4) is placed with at least one rough rolling mill (4 ₁ ), in which the slab (3) discharged through the end ( 14) the slab guide device (6) in a continuous production mode, that is, without separation into flat billets, is configured to reduce the thickness by at least 30%, preferably at least 50%, of the rolling mill stand (4 ₁ ) of rough rolling moreover, the rough rolling mill (4) is made with the possibility of main scheniya preferably at least three, more preferably four roughing rolling stands (4 _1, 4 _2, 4 _3, 4 _4).

9. Installation according to claim 8, characterized in that after the rough rolling mill (4) a rolling mill (5) for finishing rolling is placed, containing four rolling stands (5 ₁ , 5 ₂ , 5 ₃ , 5 ₄ ) for finishing rolling or five rolling finishing stands (5 ₁ , 5 ₂ , 5 ₃ , 5 ₄ , 5 ₅ ), adapted to crimp the intermediate strip (3 ') emerging from the rough rolling mill (4) to the finished strip (3'') with a thickness <1.5 mm, preferably <1.2 mm, particularly preferably <1.0 mm.

10. Installation according to one of claims 1 to 9, characterized in that the adjustable guide elements (9, 10) are located in the front half facing the mold (2), preferably in the front third of the longitudinal length of the slab guide device facing the mold (2) (6).