RS60005B1 - Sistem za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa - Google Patents
Sistem za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusaInfo
- Publication number
- RS60005B1 RS60005B1 RS20200050A RSP20200050A RS60005B1 RS 60005 B1 RS60005 B1 RS 60005B1 RS 20200050 A RS20200050 A RS 20200050A RS P20200050 A RSP20200050 A RS P20200050A RS 60005 B1 RS60005 B1 RS 60005B1
- Authority
- RS
- Serbia
- Prior art keywords
- compression
- compact
- section
- accelerating
- forming
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
- G21B1/03—Thermonuclear fusion reactors with inertial plasma confinement
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
- G21B1/05—Thermonuclear fusion reactors with magnetic or electric plasma confinement
- G21B1/052—Thermonuclear fusion reactors with magnetic or electric plasma confinement reversed field configuration
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B3/00—Low temperature nuclear fusion reactors, e.g. alleged cold fusion reactors
- G21B3/006—Fusion by impact, e.g. cluster/beam interaction, ion beam collisions, impact on a target
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/54—Plasma accelerators
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/02—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma
- H05H1/16—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma using externally-applied electric and magnetic fields
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Characterised By The Charging Evacuation (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Basic Packing Technique (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Shovels (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Devices Affording Protection Of Roads Or Walls For Sound Insulation (AREA)
- Alarm Systems (AREA)
- Emergency Alarm Devices (AREA)
- Reduction Or Emphasis Of Bandwidth Of Signals (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Description
Opis
OBLAST TEHNIKE
[0001] Ovde opisani načini izvođenja uglavnom se odnose na impulsne sisteme plazme i, još preciznije, na sisteme i postupke koji olakšavaju sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa sa superiornom stabilnošću, kao i značajno smanjenim gubicima i povećanom efikasnošću.
POZNATO STANJE TEHNIKE
[0002] Konfiguracija sa reverznim poljima (eng. Field Reversed Configuration - FRC) spada u klasu topologija za magnetno držanje plazme poznata kao kompaktni toroidi (eng. compact toroids - CT). Ona ispoljava pretežno poloidalna magnetna polja i poseduje nula ili malo samogenerisanih toroidnih polja (videti M. Tuszewski, Nucl. Fusion 28, 2033 (1988)). Atraktivnosti ovakve konfiguracije su njena jednostavna geometrija koja omogućava jednostavnost konstrukcije i održavanja, prirodno neograničeni divertor za olakšavanje ekstrakcije energije i uklanjanje pepela, i vrlo visoki prosečni (ili spoljni) β (β je odnos prosečnog pritiska plazme i prosečnog pritiska magnetnog polja unutar FRC), tj. visoka gustina energije. β metrika je takođe veoma dobra mera magnetne efikasnosti. Prirodno visoka prosečna vrednost β, npr. blizu 1, predstavlja efikasnu upotrebu raspoređene magnetne energije i od sada je neophodan za najekonomičniji rad. Visoko prosečno β takođe kritično omogućava korišćenje aneutronskih goriva, kao što su D-He<3>and p-B<11>.
[0003] Tradicionalni postupak formiranja FRC primenjuje θ-pinč tehnologiju reverznog polja, koja stvara vrele plazme visoke gustine (videti A. L. Hoffman i J. T. Slough, Nucl. Fusion 33, 27 (1993)). Varijacija ovoga je postupak translacije-zarobljavanja (eng. translation-trapping), u kome se plazma stvorena u teta-pinč "izvoru" više-manje odmah izbacuje iz područja formiranja u komoru za držanje. Translirajući plazmoid se zatim zarobljava između dva jaka ogledala na krajevima komore za držanje (videti, na primer, H. Himura, S. Okada, S. Sugimoto, i S. Goto, Phys. Plasmas 2, 191 (1995)). Jednom kada je u komori za držanje, mogu se primeniti različiti postupci za zagrevanje i napajanje strujom, kao što su injektovanje snopa (neutralnog ili neutralisanog), rotirajuća magnetna polja, RF ili omsko zagrevanje, itd. Ovo razdvajanje funkcija izvora i držanja pruža ključne konstrukcijske prednosti pri projektovanju potencijalnih budućih fuzionih reaktora. FRC-ovi su se pokazali kao izuzetno robusni, otporni na dinamičko formiranje, translaciju i pojave nasilnog hvatanja. Osim toga, oni ispoljavaju tendenciju da preuzmu poželjno stanje plazme (videti npr. H. Y. Guo, A. L. Hoffman, K. E. Miller, i L. C. Steinhauer, Phys. Rev. Lett.92, 245001 (2004)). U poslednjoj dekadi je ostvaren značajan napredak u razvoju drugih postupaka formiranja FRC: spajanje sferomaksa sa suprotno usmerenim helicitima (videti npr. Y. Ono, M. Inomoto, Y. Ueda, T. Matsuyama, i T. Okazaki, Nucl. Fusion 39, 2001 (1999)) i napajanje strujom pomoću rotirajućih magnetnih polja (RMF) (videti npr. I. R. Jones, Phys. Plasmas 6, 1950 (1999)), koje takođe obezbeđuje dodatnu stabilnost.
[0004] FRC-ovi se sastoje od torusa sa linijama polja zatvorenim unutar separatrise, i prstenastog ivičnog sloja na otvorenim linijama polja neposredno izvan separatrise. Ivični sloj se sjedinjava u mlazeve iza dužine FRC, formirajući prirodni divertor. FRC topologija se poklapa sa onom kod plazme u polju preokrenutom kao u ogledalu (eng. Field-Reversed-Mirror). Međutim, značajna razlika je što je kod FRC plazme β oko 10. Inherentno slabo unutrašnje magnetno polje obezbeđuje određenu sopstvenu populaciju čestica sa kinetičkom energijom, tj. čestice sa velikim Larmorovim radijusima, uporedive sa malim FRC radijusom. Izgleda da su ovi jaki kinetički efekti ono što bar delimično doprinosi velikoj stabilnosti ranijih i sadašnjih FRC-ova, kao što su oni dobijeni u nedavnim eksperimentima spajanja sudarom.
[0005] Tehnika sjedinjavanja sudarom (eng. collision-merging), koja je bila odavno predložena (videti npr. D. R. Wells, Phys. Fluids 9, 1010 (1966)), je značajno razvijena dalje: dva odvojena tetapinča na suprotnim krajevima komore za držanje istovremeno stvaraju dva plazmoida (npr. dva kompaktna torusa) i ubrzavaju plazmoide jedan prema drugom velikom brzinom; oni se zatim sudaraju u centru komore za držanje i sjedinjavaju da bi formirali sjedinjenu FRC. Pri konstrukciji i uspešnom radu jednog od najvećih FRC eksperimenata do danas pokazano je da konvencionalni postupak sjedinjavanja sudarom stvara FRC-ove koji su stabilni, dugotrajni, sa visokim fluksom i visokom temperaturom (videti npr. M. Binderbauer, H.Y. Guo, M. Tuszewski et al., Phys. Rev. Lett.
105, 045003 (2010)). U srodnom eksperimentu, isti tim istraživača kombinovao je tehniku sjedinjavanja sudarom sa istovremenim aksijalnim ubrzavanjem i radijalnim komprimovanjem da bi se dobila prolazna plazma visoke gustine u centralnoj komori za kompresiju (videti V. Bystritskii, M. Anderson, M. Binderbauer et al., Paper P1-1, IEEE PPPS 2013, San Francisco, CA (u daljem tekstu „Bistricki“)). Ovaj drugi eksperiment koji navodi Bistricki koristio je mnoštvo faza ubrzavanja i komprimovanja pre konačnog sudarnog sjedinjavanja i predstavlja konceptualnu preteču sistema koji je predmet ove patentne prijave.
[0006] Za razliku od ovde opisanih načina izvođenja, preteča sistema koju opisuje Bistricki je imala istovremeno komprimovanje i ubrzavanje kompaktnih torusa unutar iste faze, korišćenjem aktivnih brzih magnetnih kalemova. Pet takvih faza bilo je primenjeno na obe strane centralne komore za kompresiju pre magnetnog komprimovanja sjedinjenih kompaktnih torusa. Mada je eksperiment preteča postigao pristojne performanse, pokazao je i sledeće nedostatke: (1) Istovremeno komprimovanje i ubrzavanje doveli su, usled neusklađenosti tajminga, do neefikasnog korišćenja pogonske energije primenjene na magnetnu kompresiju; (2) Temperatura i gustina su se smanjivali kako se plazma širila tokom prolaska između sekcija; (3) Nagli prelazi između susednih sekcija doveli su do velikih gubitaka usled kontakta plazma-zid i stvaranja udarnih talasa.
[0007] Pored fundamentalnog izazova stabilnosti, koncepti impulsne fuzije u režimu srednje gustine moraće da se pozabave i adekvatnim vremenskim intervalima transporta, efikasnim pogonima, sposobnošću brzine ponavljanja i odgovarajućim krajnjim ciljnim uslovima. Iako je preteča sistema uspešno postigla stabilna pojedinačna pražnjenja pod ohrabrujućim ciljnim uslovima, kolektivni gubici između parametara formiranja i krajnjih ciljnih parametara (trenutno oko 90% energije, fluksa i čestica), kao i efikasnost spajanja pogona i plazme (trenutno oko 10-15%) treba da budu značajno poboljšani.
[0008] Patentna prijava Sjedinjenih Američkih Država US 2011/293056 A1 opisuje postupak zagrevanja plazmoida koji sadrži: povećanje kinetičke energije najmanje jednog od najmanje dva plazmoida koji su inicijalno razdvojeni jedan od drugog na neku udaljenost, a svaki od plazmoida ima odgovarajuću početnu toplotnu energiju; i barem privremeno održavanje interakcije plazmoida u komori za interakciju u stanju veće gustine energije, pri toplotnoj energiji koja je veća od sume početnih toplotnih energija plazmoida.
[0009] S obzirom na gore navedeno, poželjno je, dakle, obezbediti poboljšane sisteme i postupke za koncepte impulsne fuzije koji olakšavaju značajno smanjenje gubitaka translacije i kompresije i povećanje efikasnosti pogona.
IZLAGANJE SUŠTINE
[0010] Predmetni načini izvođenja koji su ovde prikazani se odnose na sisteme i postupke koji olakšavaju sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa sa superiornom stabilnošću, kao i značajnim smanjenjem gubitaka translacije i kompresije, i sa povećanjem efikasnosti spajanja pogona (eng. driver) i plazme. Ovakvi sistemi i postupci obezbeđuju put do čitavog niza primena, uključujući kompaktne izvore neutrona (za proizvodnju medicinskih izotopa, sanaciju nuklearnog otpada, istraživanje materijala, neutronsku radiografiju i tomografiju), kompaktne izvore fotona (za hemijsku proizvodnju i preradu), sisteme za masenu separaciju i obogaćenje, i reaktorska jezgra za fuziju za buduću proizvodnju energije i za propulzivne sisteme za fuziju.
[0011] Ovde opisani sistemi i postupci zasnivaju se na primeni uzastopnih, aksijalno simetričnih faza ubrzavanja i adijabatskih kompresija, kako bi se ubrzali i zagrejali jedan prema drugom dva kompaktna torusa i na kraju sudarili, i dati kompaktni torusi brzo magnetno komprimovali unutar centralne komore za kompresiju.
[0012] U nekim načinima izvođenja, sistem za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa sadrži faznu simetričnu sekvencu formiranja kompaktnih torusa, aksijalnog ubrzavanja brzim aktivnim magnetnim kalemovima, pasivnog adijabatskog komprimovanja pomoću konusno konstriktivnog konzervatora fluksa, i konačno sjedinjavanja kompaktnih torusa i finalne brze magnetne kompresije u centralnoj komori za kompresiju. Međufazni koraci dovoljnog aksijalnog ubrzavanja koje je praćeno adijabatskom kompresijom mogu se ponoviti više puta da bi se postigli adekvatni ciljni uslovi pre sjedinjavanja i finalne kompresije. Na ovaj način reaktor se može realizovati uvođenjem dodatnih sekcija u sistem.
[0013] Faze ili sekcije za formiranje i ubrzavanje i centralna komora za kompresiju su poželjno cilindričnog oblika sa zidovima formiranim od neprovodljivog ili izolatorskog materijala, kao što je npr. keramika. Faze ili sekcije za kompresiju su poželjno u obliku zarubljene kupe sa zidovima formiranim od provodljivog materijala, kao što je npr. metal.
[0014] Osim magnetnog polja za polarizaciju (DC polje za usmeravanje) koje stvaraju spori namotaji, sekcije za formiranje, sekcije za ubrzavanje i komora za kompresiju uključuju modularne sisteme za impulsno napajanje koji pokreću brze aktivne magnetne kalemove. Sistemi za impulsno napajanje omogućavaju da se kompaktni torusi formiraju na licu mesta (eng. in-situ) unutar sekcija za formiranje i ubrzavaju i injektuju (=statičko formiranje) u prve sekcije za kompresiju, da se ubrzavaju u sekcijama za ubrzavanje i injektuju u sledeće sekcije za kompresiju i tako dalje, a zatim da se magnetno komprimuju u komori za kompresiju. Spori ili DC magnetni sistemi namotaja, smešteni kroz i duž ose sistema, obezbeđuju aksijalno magnetno polje za usmeravanje, koje centrira kompaktne toruse na odgovarajući način dok se transliraju kroz sekciju prema centralnoj ravni centralne komore za kompresiju.
[0015] Alternativno, modularni impulsno napajani sistemi sekcija za formiranje takođe mogu da pokreću brze aktivne magnetne kalemove na takav način da se kompaktni torusi formiraju i ubrzavaju istovremeno (=dinamičko formiranje).
[0016] Ovde opisani sistemi i postupci primenjuju FRC-ove sa među najvišim beta plazmama poznatim u magnetnom držanju, kako bi se obezbedila startna konfiguracija. Dalja pasivna i aktivna kompresija nadgrađuje ovu visoko efikasnu magnetnu topologiju. Proces korišćenja aksijalnog ubrzavanja preko aktivnih sekcija brzih magneta praćen adijabatskom kompresijom u jednostavnim kupastim sekcijama za konzervaciju fluksa omogućava najefikasniji prenos energije sa najmanje složenim impulsnim strujnim kolom. Nadalje, ovi osnovni gradivni delovi se mogu sekvencirati tako da se iskoristi dodatna prednost inherentno povoljnog kompresionog skaliranja, tj. ΔpαR<4>.
[0017] U drugom načinu izvođenja, sistem je konfigurisan tako da se primenjuje sferomaks umesto FRC starter plazme.
[0018] U drugom načinu izvođenja, sistem se sastoji od fazne asimetrične sekvence sa jedne strane centralne komore za kompresiju koja sadrži formiranje kompaktnih torusa, aksijalno ubrzavanje brzim aktivnim magnetnim kalemovima, pasivno adijabatsko komprimovanje pomoću konusno konstriktivnog konzervatora fluksa, i konačno sjedinjavanje kompaktnih torusa i finalnu brzu magnetnu kompresiju u centralnoj komori za kompresiju. Takav asimetrični sistem bi uključivao ogledalo ili odbijajući konus (eng. bounce cone) postavljen pored druge strane centralne kompresije.
[0019] U još jednom načinu izvođenja, sistem sadrži tanku cilindričnu školjku ili oblogu sastavljenu od provodljivog materijala, kao što je npr. metal, za brzo komprimovanje obloge unutar centralne komore za kompresiju.
[0020] Ostali sistemi, postupci, karakteristike i prednosti primera načina izvođenja biće ili će postati očigledni stručnjaku u oblasti tehnike nakon pregleda sledećih slika i detaljnog opisa.
KRATAK OPIS SLIKA NACRTA
[0021] Priložene slike nacrta, koje su uključene kao deo predmetnog opisa pronalaska, prikazuju prioritetne načine izvođenja i zajedno sa gore datim opštim opisom i detaljnim opisom prioritetnih načina izvođenja datim u nastavku služe za objašnjenje i otkrivanje principa predmetnog pronalaska.
Na slici 1 je prikazan osnovni raspored sistema za formiranje, ubrzavanje, adijabatsko komprimovanje, sjedinjavanje i konačnu magnetnu kompresiju kompaktnih torusa.
Slika 2 šematski ilustruje komponente sistema za impulsno napajanje sekcija za formiranje i ubrzavanje.
Slika 3 ilustruje izometrijski izgled jedne pojedinačne skretnice za impulsno napajanje sekcije za formiranje i ubrzavanje.
Slika 4 ilustruje izometrijski izgled sklopa cevi za formiranje i ubrzavanje.
Na slici 5 je prikazan osnovni raspored alternativnog načina izvođenja asimetričnog sistema za formiranje, ubrzavanje, adijabatsko komprimovanje, sjedinjavanje i konačnu magnetnu kompresiju kompaktnih torusa.
Slika 6 ilustruje detaljan izgled sistema prikazanog na slici 1 modifikovan tako da uključuje školjku ili oblogu postavljenu u centralnoj komori za kompresiju za brzo komprimovanje obloge unutar centralne komore za kompresiju.
[0022] Treba uočiti da slike nisu obavezno nacrtane u razmeri i da su elementi sličnih struktura ili funkcija generalno označeni istim pozivnim oznakama na slikama nacrta u ilustrativne svrhe. Takođe treba uočiti da su slike namenjene samo za to da olakšaju opisivanje različitih, ovde prikazanih, načina izvođenja. Slike ne moraju da prikažu svaki aspekt ovde prikazanih otkrivanja i ne ograničavaju obim zaštite definisan patentnim zahtevima.
OPIS
[0023] Predmetni načini izvođenja koji su ovde prikazani se odnose na sisteme i postupke koji olakšavaju sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa sa superiornom stabilnošću, kao i značajnim smanjenjem gubitaka translacije i kompresije, i sa povećanjem efikasnosti spajanja pogona i plazme. Ovakvi sistemi i postupci obezbeđuju put do čitavog niza primena, uključujući kompaktne izvore neutrona (za proizvodnju medicinskih izotopa, sanaciju nuklearnog otpada, istraživanje materijala, neutronsku radiografiju i tomografiju), kompaktne izvore fotona (za hemijsku proizvodnju i preradu), sisteme za masenu separaciju i obogaćenje, i reaktorska jezgra za fuziju za buduću proizvodnju energije i za propulzivne sisteme za fuziju.
[0024] Ovde opisani sistemi i postupci zasnivaju se na primeni uzastopnih, aksijalno simetričnih faza ubrzavanja i adijabatskih kompresija, kako bi se ubrzali i zagrejali jedan prema drugom dva kompaktna torusa i na kraju sudarili, i dati kompaktni torusi brzo magnetno komprimovali unutar centralne komore za kompresiju. Na slici 1 je prikazan osnovni raspored sistema 10 za formiranje, ubrzavanje, adijabatsko komprimovanje, sjedinjavanje i konačno magnetno komprimovanje kompaktnih torusa.
[0025] Kao što je prikazano, sistem se sastoji od fazne simetrične sekvence formiranja kompaktnih torusa u sekcijama 12N i 12S za formiranje, aksijalnog ubrzavanja kroz sekcije 12N, 12S, 16N i 16S brzim aktivnim magnetnim kalemovima 32N, 32S, 36N i 36S, pasivnog adijabatskog komprimovanja pomoću konusno konstriktivnog konzervatora fluksa u sekcijama 14N, 14S, 18N i 18S, i konačnog sjedinjavanja kompaktnih torusa i finalne brze magnetne kompresije u centralnoj komori 20 za kompresiju brzim aktivnim magnetnim kalemovima 40. Kao što je ilustrovano, međufazni koraci dovoljnog aksijalnog ubrzavanja koje je praćeno adijabatskom kompresijom mogu se ponoviti više puta da bi se postigli adekvatni ciljni uslovi pre sjedinjavanja i finalne kompresije. Na ovaj način reaktor se može realizovati uvođenjem dodatnih sekcija u prikazani sistem.
[0026] Kao što je prikazano, faze ili sekcije 12N, 12S, 16N i 16S za formiranje i ubrzavanje i centralna komora 20 za kompresiju su poželjno cilindričnog oblika sa zidovima formiranim od neprovodljivog ili izolatorskog materijala, kao što je npr. keramika. Faze ili sekcije 14N, 14S, 18N i 18S za kompresiju su poželjno u obliku zarubljene kupe sa zidovima formiranim od provodljivog materijala, kao što je npr. metal.
[0027] Osim magnetnog polja za polarizaciju (DC polje za usmeravanje) koje stvaraju spori pasivni namotaji 30, sekcije 12N i 12S za formiranje, sekcije 16N i 16S za ubrzavanje i komora 20 za kompresiju uključuju modularne sisteme za impulsno napajanje koji pokreću brze aktivne magnetne kalemove 32N, 32S, 36N, 36S i 40. Sistemi za impulsno napajanje omogućavaju da se kompaktni torusi formiraju na licu mesta unutar sekcija 12N i 12S za formiranje i ubrzavaju i injektuju (=statičko formiranje) u prve sekcije 14N i 14S za kompresiju, da se ubrzavaju u sekcijama 16N i 16S za ubrzavanje i injektuju u sledeće sekcije 18N i 18S za kompresiju i tako dalje, a zatim da se magnetno komprimuju u komori 20 za kompresiju. Spori pasivni magnetni sistemi namotaja 30 smešteni kroz i duž ose sistema obezbeđuju aksijalno magnetno polje za usmeravanje, koje centrira kompaktne toruse na odgovarajući način.
[0028] Alternativno, modularni impulsno napajani sistemi sekcija za formiranje takođe mogu da pokreću brze aktivne magnetne kalemove na takav način da se kompaktni torusi formiraju i ubrzavaju istovremeno (=dinamičko formiranje).
[0029] Ovde opisani sistemi i postupci primenjuju FRC-ove sa među najvišim beta plazmama poznatim u magnetnom držanju, kako bi se obezbedila početna konfiguracija. Dalja pasivna i aktivna kompresija nadgrađuje ovu visoko efikasnu magnetnu topologiju. Proces korišćenja aksijalnog ubrzavanja preko aktivnih sekcija brzih magneta praćen adijabatskom kompresijom u jednostavnim kupastim sekcijama za konzervaciju fluksa omogućava najefikasniji prenos energije sa najmanje složenim impulsnim strujnim kolom. Nadalje, ovi osnovni gradivni delovi se mogu sekvencirati tako da se iskoristi dodatna prednost inherentno povoljnog kompresionog skaliranja, tj. ΔpαR4.
[0030] Na osnovu dosadašnjih eksperimentalnih i teorijskih istraživanja, eksperiment preteča kakav je opisao Bistricki koristeći FRC starter plazme, postigao je gustinu od oko 10<17>cm<-3>na 1 keV. Ovde predloženi načini izvođenja su procenjeni da dostižu gustinu od oko 10<18>cm<-3>na 1 keV, dok se uvođenjem dodatnih faza i odgovarajućim nadogradnjama centralne komore i brzim magnetnim kalemovima može dobiti krajnja gustina od oko 10<18>cm<-3>pri punim Lovsonovim (eng. Lawson) uslovima.
[0031] U drugom načinu izvođenja, sistem je konfigurisan tako da se primenjuje sferomaks umesto FRC starter plazme.
[0032] U drugom načinu izvođenja, sistem se sastoji od fazne asimetrične sekvence sa jedne strane centralne komore za kompresiju koja sadrži formiranje kompaktnih torusa, aksijalno ubrzavanje brzim aktivnim magnetnim kalemovima, pasivno adijabatsko komprimovanje pomoću konusno konstriktivnog konzervatora fluksa, i konačno sjedinjavanje kompaktnih torusa i finalnu brzu magnetnu kompresiju u centralnoj komori za kompresiju. Takav asimetrični sistem bi uključivao ogledalo ili odbijajući konus.
[0033] U još jednom načinu izvođenja, sistem sadrži tanku cilindričnu školjku ili oblogu sastavljenu od provodljivog materijala kao što je npr. metal, za brzo komprimovanje obloge unutar centralne komore za kompresiju.
[0034] Koncepti fuzije danas usmereni su ili na režim stacionarnog stanja ili na ultra-kratki impulsni režim. Oba pristupa zahtevaju velika kapitalna ulaganja: u magnetnoj fuziji stacionarnog stanja veliki troškovi nastaju zbog velikih superprovodljivih magneta i pomoćnih grejnih/strujnih pogonskih tehnologija; u inercijalnim režimima dominiraju visoki troškovi pogona zbog velike isporuke energije na vremenskoj skali nanosekundi. Ovde opisane načine izvođenja karakterišu kompaktna veličina i vremenske skale ispod milisekunde. To dovodi do režima koji ima relaksirane zahteve za vršnom snagom i zgodne srednje vremenske skale.
[0035] Detaljno se osvrćući na crteže, kako je prikazano na slici 1, sistem 10 za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa plazme uključuje centralnu komoru 20 za kompresiju i par severno i južno dijametralno nasuprot postavljenih sekcija 12N i 12S za formiranje kompaktnih torusa. Prva i druga sekcija 12N i 12S za formiranje uključuju modularizovane sisteme 120 za formiranje i ubrzavanje (detaljno objašnjeno u nastavku u odnosu na slike 2-4) za generisanje prvog i drugog kompaktnog torusa plazme i aksijalno ubrzavanje i transliranje kompaktnih torusa prema centralnoj ravni komore 20 za kompresiju.
[0036] Kao što je prikazano, sistem 10 dalje uključuje prvi par severno i južno dijametralno nasuprot postavljenih sekcija 14N i 14S za kompresiju, spojen na prvom kraju sa izlaznim krajem severne i južne sekcije 12N i 12S za formiranje. Severna i južna sekcija 14N i 14S za kompresiju se konfigurišu tako da adijabatski komprimuju kompaktne toruse dok kompaktni torusi prelaze severnu i južnu sekciju 14N i 14S za kompresiju prema centralnoj ravni komore 20 za kompresiju.
[0037] Kao što je prikazano, sistem 10 dalje uključuje par severno i južno dijametralno nasuprot postavljenih sekcija 16N i 16S za ubrzavanje, spojen na prvom kraju sa drugim krajem prvog para severne i južne sekcije 14N i 14S za kompresiju. Severna i južna sekcija 16N i 16S za ubrzavanje uključuju modularizovane sisteme za ubrzavanje (objašnjeno u nastavku u odnosu na slike 2-4) za aksijalno ubrzavanje i transliranje kompaktnih torusa prema centralnoj ravni komore 20 za kompresiju.
[0038] Kao što je nadalje prikazano, sistem 10 dalje uključuje drugi par severno i južno dijametralno nasuprot postavljenih sekcija 18N i 18S za kompresiju, spojen na prvom kraju sa drugim krajem severne i južne sekcije 16N i 16S za ubrzavanje i na drugom kraju sa prvim i drugim dijametralno nasuprot postavljenim krajevima komore za kompresiju, drugi par severno i južno dijametralno nasuprot postavljenih sekcija 18N i 18S za kompresiju koje se konfigurišu tako da adijabatski komprimuju kompaktne toruse dok kompaktni torusi prelaze drugi par severne i južne sekcije 18N i 18S za kompresiju prema centralnoj ravni komore 20 za kompresiju.
[0039] Komora za kompresiju uključuje modularizovane kompresione sisteme konfigurisane da magnetno komprimuju kompaktne toruse nakon njihovog sudara i sjedinjavanja.
[0040] Kao što je prikazano, severna i južna sekcija 12N i 12S za formiranje, severna i južna sekcija 16N i 16S za ubrzavanje, i komora 20 za kompresiju su cilindričnog oblika. Prečnik severne i južne sekcije 16N i 16S za ubrzavanje manji je od prečnika severne i južne sekcije 12N i 12S za formiranje, dok je prečnik komore 20 za kompresiju manji od prečnika severne i južne sekcije 16N i 16S za ubrzavanje.
[0041] Prvi i drugi par severne i južne sekcije 14N, 14S, 18N i 18S za kompresiju su oblika zarubljene kupe, a njihov prečnik na prvom kraju je veći nego na drugom kraju, što omogućava prelaz u ukupnom prečniku sistema 10 od sekcija 12N i 12S za formiranje do sekcija 16N i 16S za ubrzavanje i do komore 20 za kompresiju. Kao što je prikazano, severne i južne sekcije 12N i 12S za formiranje, prvi par severne i južne sekcije 14N i 14S za kompresiju, severne i južne sekcije 16N i 16S za ubrzavanje, i drugi par severne i južne sekcije 18N i 18S za kompresiju su aksijalno simetrični.
[0042] Kao što je prikazano, prvi i drugi skup od mnoštva aktivnih magnetnih kalemova 32N i 32S su raspoređeni oko i aksijalno duž severne i južne sekcije 12N i 12S za formiranje, treći i četvrti skup od mnoštva aktivnih magnetnih kalemova 36N i 36S su raspoređeni oko i aksijalno duž severne i južne sekcije 16N i 16S za ubrzavanje, a peti skup od mnoštva aktivnih magnetnih kalemova 40 je raspoređen oko i aksijalno duž komore 20 za kompresiju.
[0043] Sekcije 14N, 14S, 18N i 18S za kompresiju su poželjno formirane od provodljivog materijala kao što je npr. metal, dok su centralna komora 20 za kompresiju i sekcije 12N, 12S, 16N i 16S za formiranje i ubrzavanje poželjno formirane od neprovodljivog ili izolatorskog materijala kao što je npr. keramika.
[0044] Kao što je prikazano, mnoštvo DC magnetnih namotaja 30 je raspoređeno oko i aksijalno duž centralne komore 20 za kompresiju i sekcija 12N, 12S, 14N, 14S, 16N, 16S, 18N i 18S za formiranje, kompresiju i ubrzavanje, kako bi se formirala polarizacija ili DC polje za usmeravanje koje se nalazi unutar i proteže aksijalno kroz centralnu komoru za kompresiju i sekcije za formiranje, kompresiju i ubrzavanje.
[0045] Okidački kontrolni i prekidački sistemi 120, prikazani na slikama 2-4, konfigurišu se da omoguće faznu simetričnu sekvencu formiranja kompaktnih torusa pomoću aktivnih magnetnih kalemova 32N i 32S u severnim i južnim sekcijama 12N i 12S za formiranje, aksijalnog ubrzavanja pomoću aktivnih magnetnih kalemova 36N i 36S u severnim i južnim sekcijama 16N i 16S za ubrzavanje, i kompresije pomoću aktivnih magnetnih kalemova 40 u komori 20 za kompresiju. Okidački kontrolni i prekidački sistemi 120 konfigurišu se da sinhronizuju formiranje i ubrzavanje kompaktnih torusa u severnim i južnim sekcijama 12N i 12S za formiranje, ubrzavanje kompaktnih torusa u severnim i južnim sekcijama 16N i 16S za ubrzavanje, i sjedinjavanje i kompresiju kompaktnih torusa u komori 20 za kompresiju.
[0046] Prelazimo na slike 2-4, gde je dat individualni impulsno napajani sistem 120, koji odgovara i napaja pojedinačne magnete iz prvog, drugog, trećeg, četvrtog i petog skupa od mnoštva aktivnih magneta 32N, 32S, 36N, 36S i 40 sekcija 12N i 12S za formiranje, sekcija 16N i 16S za ubrzavanje, i komore 20 za kompresiju. U sekcijama za formiranje, impulsno napajani sistem 120 za formiranje radi na modifikovanom teta-pinč principu da formira kompaktne toruse. Slike 2 do 4 prikazuju glavne delove od kojih se sastoje, kao i raspored impulsno napajanih sistema 120. Impulsno napajani sistem 120 se sastoji od modularnog uređaja za impulsno napajanje, koji se sastoji od pojedinačnih jedinica (=skretnica) 122, od kojih svaka napaja podskup kalemova 132 pojasnog sklopa 130 (=pojaseva), koji su obavijeni oko cevi sekcije 140. Svaka skretnica 122 se sastoji od kondenzatora 121, induktora 123, brzih prekidača 125 jakih struja i pridruženog okidača 124 i sabirnog kola 126. Koordinisani rad ovih komponenti se ostvaruje pomoću naprednog okidača i upravljačkog sistema 124 i 126, koji omogućava međusobnu vremensku sinhronizaciju između sistema 120 za impulsno napajanje na svakoj sekciji 12N i 12S za formiranje, sekciji 16N i 16S za ubrzavanje, i komori 20 za kompresiju, i minimizira odstupanje prekidanja reda veličine od desetine nanosekundi. Prednost ovakvog modularnog dizajna je njegova fleksibilnost u radu. U sekcijama 12N i 12S za formiranje FRC-ovi mogu biti formirani na licu mesta, a zatim ubrzani i injektovani (=statičko formiranje) ili mogu biti formirani i ubrzani u isto vreme (=dinamičko formiranje)
[0047] U toku rada, DC polje za usmeravanje generiše se pomoću pasivnih namotaja 30 koji se nalaze unutar i protežu aksijalno kroz komoru 20 za kompresiju, sekcije 12N i 12S za formiranje, sekcije 16N i 16S za ubrzavanje, i sekcije 14N, 14S, 18N i 18S za kompresiju. Kompaktni torusi se potom formiraju i ubrzavaju u faznoj simetričnoj sekvenci unutar sekcija 12N i 12S za formiranje i sekcija 16N i 16S za ubrzavanje prema centralnoj ravni centralne komore 20, pasivno adijabatski komprimuju unutar sekcija 14N, 14S, 18N i 18S za kompresiju, i sjedinjavaju i magnetno komprimuju unutar centralne komore 20. Ovi koraci formiranja, ubrzavanja i komprimovanja kompaktnih torusa rezultuju time da se kompaktni torusi sudaraju i sjedinjavaju unutar centralne komore 20.
[0048] Kompaktni torusi se formiraju i ubrzavaju napajanjem aktivnih magnetnih kalemova 32N i 32S koji su smešteni oko i aksijalno duž sekcija 12N i 12S za formiranje, dalje ubrzavaju napajanjem aktivnih magnetnih kalemova 36N i 36S koji su smešteni oko i aksijalno duž sekcija 16N i 16S za ubrzavanje, i komprimuju napajanjem aktivnih magnetnih kalemova 40 koji su smešteni oko i aksijalno duž komore 20 za kompresiju. Koraci formiranja, ubrzavanja i komprimovanja kompaktnih torusa dalje obuhvataju sinhronizovano paljenje dijametralno nasuprot postavljenih parova aktivnih magnetnih kalemova 32N i 32S, i 36N i 36S, koji su smešteni oko i aksijalno duž sekcija 12N i 12S za formiranje i sekcija 16N i 16S za ubrzavanje, i skupa aktivnih magnetnih kalemova 40 koji su smešteni oko i aksijalno duž komore 20 za kompresiju.
[0049] Kako se kompaktni torusi ubrzavaju prema centralnoj ravni komore 20 za kompresiju, kompaktni torusi se komprimuju dok se transliraju kroz konusno konstriktivne konzervatore fluksa sekcija 14N, 14S, 18N i 18S za kompresiju.
[0050] Prelazimo na sliku 5, gde je ilustrovan alternativni način izvođenja sistema 100 za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa plazme. Kao što je prikazano, sistem 100 se sastoji od fazne asimetrične sekvence sa jedne strane centralne komore 20 za kompresiju. Sistem 100 uključuje sekciju 12S za formiranje jednog kompaktnog toroida, prvu sekciju 14S za kompresiju spojenu na prvom kraju sa izlaznim krajem sekcije 12S za formiranje, sekciju 16N za ubrzavanje spojenu na prvom kraju sa drugim krajem sekcije 14S za kompresiju, drugu sekciju 18S za kompresiju spojenu na prvom kraju sa drugim krajem sekcije 16S za ubrzavanje i na drugom kraju sa prvim krajem komore 20 za kompresiju. Ogledalo ili odbijajući konus 50 postavljeni su pored drugog kraja centralne kompresije 20.
[0051] U toku rada, prvi kompaktni toroid je formiran i ubrzavan u faznoj sekvenci unutar sekcije 12S za formiranje, a zatim ubrzavan u jednoj ili više faza ubrzavanja 16S prema centralnoj ravni centralne komore 20 kako bi se sudario i sjedinio sa drugim kompaktnim toroidom. Prvi kompaktni toroid je pasivno adijabatski komprimovan unutar jedne ili više faza kompresije 14S i 18S, a zatim magnetno komprimovan kao sjedinjeni kompaktni toroid sa drugim kompaktnim toroidom unutar centralne komore 20.
[0052] Drugi kompaktni toroid je formiran i ubrzavan u faznoj sekvenci unutar sekcije 12S za formiranje i jedne ili više faza ubrzavanja 16S prema centralnoj ravni centralne komore 20, pasivno adijabatski komprimovan unutar jedne ili više faza kompresije, i potom polarizovan nazad prema centralnoj ravni centralne komore 20 dok prolazi kroz centralnu komoru 20 sa ogledalom ili odbijajućim konusom 50 postavljenim pored jednog kraja centralne komore 20.
[0053] Prelazimo na sliku 6, gde je ilustrovan delimični detaljni prikaz alternativnog načina izvođenja sistema 200 za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa plazme koji pokazuje
1
komoru 20 za kompresiju sa dijametralno nasuprot postavljenim sekcijama 18N i 18S za kompresiju koje su spojene sa suprotnim stranama komore 20. Sistem 200 dalje sadrži cilindričnu školjku ili oblogu 60 postavljenu unutar centralne komore 20 za kompresiju za brzo komprimovanje obloge.
[0054] Iako je pronalazak podložan različitim modifikacijama i varijantnim izvođenjima, njegovi specifični primeri su prikazani na slikama nacrta i ovde su detaljno opisani. Međutim, treba imati u vidu da pronalazak nije ograničen na ove posebno opisane oblike ili postupke, već nasuprot tome pronalazak obuhvata sve modifikacije, ekvivalente i varijante koje su u duhu i ulaze u okvir priloženih patentnih zahteva.
[0055] U gornjem opisu, isključivo za svrhe objašnjenja, korišćena je specifična nomenklatura da bi se obezbedilo temeljno razumevanje predmetnih otkrivanja. Međutim, stručnjaku iz odgovarajuće oblasti će biti očigledno da ovi specifični detalji nisu neophodni za primenu predmetnog otkrivanja u praksi.
[0056] Različite karakteristike reprezentativnih primera i zavisnih zahteva se mogu kombinovati na načine koji nisu posebno i eksplicitno nabrojani da bi se realizovali dodatni korisni načini izvođenja aktuelnih otkrivanja. Takođe je izričito navedeno da svi opsezi vrednosti ili indikacije grupa entiteta ukazuju na svaku moguću srednju vrednost ili intermedijarni entitet u svrhu originalnog otkrivanja, kao i u svrhu ograničavanja predmeta date prijave.
[0057] Otkriveni su sistemi i postupci za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa. Podrazumeva se da su ovde opisani načini izvođenja namenjeni u svrhu objašnjenja i da ih ne treba smatrati ograničavajućim za predmet otkrivanja. Različite modifikacije, primene, zamene, kombinacije, poboljšanja, postupci proizvodnje bez izlaženja iz okvira ili duha predmetnog pronalaska bi bili očigledni za stručnjaka iz odgovarajuće oblasti. Na primer, čitalac treba da ima u vidu da su specifični redosled i kombinacija radnji u ovde opisanom procesu samo ilustrativni, ukoliko nije drugačije navedeno, i da se dati pronalazak može izvesti koristeći drugačije ili dodatne radnje procesa, ili drugačiju kombinaciju ili redosled radnji procesa. Kao sledeći primer, svaka karakteristika jednog načina izvođenja može biti kombinovana i usklađena sa drugim karakteristikama prikazanim u drugim načinima izvođenja. Karakteristike i procesi poznati stručnjacima u oblasti mogu se slično uključivati po želji. Dodatno i očigledno je da se i karakteristike mogu dodavati ili oduzimati po želji.
Claims (16)
1. Sistem (100, 200) za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa plazme sadrži:
komoru (20) za kompresiju konfigurisanu da magnetno komprimuje kompaktni toroid, sekciju (12N, 12S) za formiranje kompaktnog toroida koja je konfigurisana u cilindričnom obliku sa mnoštvom aktivnih magnetnih kalemova (32N, 32S) koji su raspoređeni oko i aksijalno duž sekcije (12N, 12S) za formiranje, koja sadrži:
modularizovane sekcije za formiranje i ubrzavanje za generisanje kompaktnog toroida i aksijalno ubrzavanje kompaktnog toroida i transliranje kompaktnog toroida prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju,
prvu sekciju (14N, 14S) za kompresiju spojenu na prvom kraju sa izlaznim krajem sekcije (12N, 12S) za formiranje, prvu sekciju (14N, 14S) za kompresiju koja je konfigurisana sa konusno konstriktivnim konzervatorom fluksa da pasivno adijabatski komprimuje kompaktni toroid dok kompaktni toroid prelazi prvu sekciju (14N, 14S) za kompresiju prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju,
sekciju (16N, 16S) za ubrzavanje konfigurisanu u cilindričnom obliku sa mnoštvom aktivnih magnetnih kalemova (36N i 36S) koji su raspoređeni oko i aksijalno duž sekcije (16N, 16S) za ubrzavanje, sekciju (16N, 16S) za ubrzavanje koja je spojena na prvom kraju sa drugim krajem prve sekcije (14N, 14S) za kompresiju i sadrži modularizovane sisteme za ubrzavanje za aksijalno ubrzavanje kompaktnog toroida i transliranje kompaktnog toroida prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju,
drugu sekciju (18N, 18S) za kompresiju spojenu na prvom kraju sa drugim krajem sekcije (16N, 16S) za ubrzavanje i na drugom kraju sa prvim krajem komore (20) za kompresiju, drugu sekciju za kompresiju koja je konfigurisana sa konusno konstriktivnim konzervatorom fluksa da pasivno adijabatski komprimuje kompaktni toroid dok kompaktni toroid prelazi drugu sekciju (18N, 18S) za kompresiju prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju.
2. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 1, pri čemu su sekcija (12N, 12S) za formiranje, sekcija (16N, 16S) za ubrzavanje i komora (20) za kompresiju cilindričnog oblika, prečnik sekcije (16N, 16S) za ubrzavanje je manji od prečnika sekcije (12N, 12S) za formiranje, a prečnik komore (20) za kompresiju je manji od prečnika sekcije (16N, 16S) za ubrzavanje.
3. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 1, pri čemu su prva (14N, 14S) i druga (18N, 18S) sekcija za kompresiju oblika zarubljene kupe sa prečnikom prve (14N, 14S) i druge (18N, 18S) sekcije za kompresiju koji je veći na prvom kraju nego na drugom kraju.
4. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 1, pri čemu su sekcija (12N, 12S) za formiranje, prva (14N, 14S) i druga (18N, 18S) sekcija za kompresiju, sekcija (16N, 16S) za ubrzavanje, i komora (20) za kompresiju aksijalno poravnane.
5. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 1, dalje sadrži okidačke kontrolne i prekidačke sisteme (120) konfigurisane tako da omoguće faznu sekvencu formiranja i aksijalnog ubrzavanja kompaktnih toroida pomoću aktivnih magnetnih kalemova (32N, 32S, 36N, 36S).
6. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 5, pri čemu se okidački kontrolni i prekidački sistemi (120) dalje konfigurišu tako da omoguće magnetno komprimovanje kompaktnog toroida pomoću aktivnih magnetnih kalemova (32N, 32S, 36N, 36S) u faznoj sekvenci koja sledi faznu sekvencu formiranja i aksijalnog ubrzavanja kompaktnih toroida pomoću aktivnih magnetnih kalemova (32N, 32S, 36N, 36S).
7. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 5, pri čemu se okidački kontrolni i prekidački sistemi (120) konfigurišu tako da sinhronizuju formiranje i ubrzavanje kompaktnih toroida u sekcijama (12N, 12S) za formiranje, i da sinhronizuju ubrzavanje kompaktnih toroida u sekcijama (16N, 16S) za ubrzavanje sa postavljanjem drugog kompaktnog toroida u centralnu ravan komore (20) za kompresiju.
8. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 6, pri čemu se okidački kontrolni i prekidački sistemi (120) dalje konfigurišu tako da sinhronizuju komprimovanje kompaktnog toroida i drugog kompaktnog toroida sa formiranjem i ubrzavanjem kompaktnog toroida u sekciji (12N, 12S) za formiranje, ubrzavanje kompaktnog toroida u sekciji (16N, 16S) za ubrzavanje i postavljanje drugog kompaktnog toroida u centralnu ravan komore (20) za kompresiju.
9. Sistemi (100, 200) prema patentnom zahtevu 1 dalje sadrže mnoštvo DC magnetnih namotaja (30) raspoređeno oko i aksijalno duž centralne komore (20) za kompresiju i sekcija za formiranje (12N, 12S), kompresiju (14N, 14S, 18N, 18S) i ubrzavanje (16N, 16S), kako bi se formirala polarizacija ili DC polje za usmeravanje koje se nalazi unutar i proteže aksijalno kroz centralnu komoru (20) za kompresiju i sekcije za formiranje (12N, 12S), kompresiju (14N, 14S, 18N, 18S) i ubrzavanje (16N, 16S).
10. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 1 dalje sadrži cilindričnu školjku ili oblogu postavljenu unutar centralne komore (20) za kompresiju za brzo komprimovanje obloge.
11. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 1 dalje sadrži jedno od ogledala i odbijajućeg konusa (50) spojeno sa drugim krajem centralne komore (20) za kompresiju.
12. Sistem (100, 200) prema patentnim zahtevima 1 do 11 dalje sadrži
drugu sekciju (12N, 12S) za formiranje kompaktnih torusa dijametralno nasuprot sekcije za formiranje kompaktnih toroida konfigurisanu u cilindričnom obliku sa mnoštvom aktivnih magnetnih kalemova (32N, 32S) koji su raspoređeni oko i aksijalno duž sekcije (12N, 12S) za formiranje, koja sadrži modularizovane sisteme za formiranje i ubrzavanje za generisanje kompaktnih torusa plazme i aksijalno ubrzavanje kompaktnih torusa i transliranje kompaktnih torusa prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju,
treću sekciju (14N, 14S) za kompresiju dijametralno nasuprot prve sekcije za kompresiju i spojenu na prvom kraju sa izlaznim krajem druge sekcije za formiranje, treću sekciju za kompresiju koja je konfigurisana sa konusno konstriktivnim konzervatorom fluksa da pasivno adijabatski komprimuje kompaktne toruse dok kompaktni torusi prelaze treću sekciju za kompresiju prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju,
drugu sekciju (16N, 16S) za ubrzavanje dijametralno nasuprot sekcije za ubrzavanje i konfigurisanu u cilindričnom obliku sa mnoštvom aktivnih magnetnih kalemova (36N, 36S)
1
koji su raspoređeni oko i aksijalno duž sekcije (16N, 16S) za ubrzavanje, sekciju za ubrzavanje koja je spojena na prvom kraju sa drugim krajem treće sekcije za kompresiju, drugu sekciju za ubrzavanje koja sadrži modularizovane sisteme za ubrzavanje za aksijalno ubrzavanje kompaktnih torusa i transliranje kompaktnih torusa prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju, i
četvrtu sekciju (18N, 18S) za kompresiju dijametralno nasuprot druge sekcije za kompresiju i spojenu na prvom kraju sa drugim krajem druge sekcije za ubrzavanje a na drugom kraju sa drugim krajem komore za kompresiju dijametralno nasuprot prvom kraju komore za kompresiju, četvrtu sekciju za kompresiju koja je konfigurisana sa konusno konstriktivnim konzervatorom fluksa da pasivno adijabatski komprimuje kompaktne toruse dok kompaktni torusi prelaze četvrtu sekciju za kompresiju prema centralnoj ravni komore (20) za kompresiju.
13. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 12, pri čemu je komora (20) za kompresiju konfigurisana da magnetno komprimuje kompaktne toruse nakon njihovog sudara i sjedinjavanja.
14. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 12, pri čemu komora (20) za kompresiju sadrži modularizovane sisteme za ubrzavanje za magnetno komprimovanje kompaktnih torusa nakon njihovog sudara i sjedinjavanja.
15. Sistemi (100, 200) prema patentnom zahtevu 12 dalje sadrže mnoštvo DC magnetnih namotaja (30) raspoređenih oko i aksijalno duž centralne komore (20) za kompresiju i sekcija za formiranje (12N, 12S), kompresiju (14N, 14S) i ubrzavanje (16N, 16S), kako bi se formirala polarizacija ili DC polje za usmeravanje koje se nalazi unutar i proteže aksijalno kroz centralnu komoru (20) za kompresiju i sekcije za formiranje (12N, 12S), kompresiju (14N, 14S) i ubrzavanje (16N, 16S).
16. Sistem (100, 200) prema patentnom zahtevu 12 dalje sadrži cilindričnu školjku ili oblogu (60) postavljenu unutar centralne komore (20) za kompresiju za brzo komprimovanje obloge.
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201462063382P | 2014-10-13 | 2014-10-13 | |
| US201462064346P | 2014-10-15 | 2014-10-15 | |
| PCT/US2015/055172 WO2016061001A2 (en) | 2014-10-13 | 2015-10-12 | Systems and methods for merging and compressing compact tori |
| EP15851349.9A EP3187028B1 (en) | 2014-10-13 | 2015-10-12 | System for merging and compressing compact tori |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RS60005B1 true RS60005B1 (sr) | 2020-04-30 |
Family
ID=55747541
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RS20200050A RS60005B1 (sr) | 2014-10-13 | 2015-10-12 | Sistem za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa |
| RS20210881A RS62122B1 (sr) | 2014-10-13 | 2015-10-12 | Postupak za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RS20210881A RS62122B1 (sr) | 2014-10-13 | 2015-10-12 | Postupak za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa |
Country Status (31)
| Country | Link |
|---|---|
| US (4) | US10217532B2 (sr) |
| EP (2) | EP3187028B1 (sr) |
| JP (1) | JP6611802B2 (sr) |
| KR (1) | KR102519865B1 (sr) |
| CN (2) | CN111683446B (sr) |
| AR (1) | AR102255A1 (sr) |
| AU (2) | AU2015333832B2 (sr) |
| BR (1) | BR112017007750B1 (sr) |
| CA (1) | CA2964298C (sr) |
| CL (2) | CL2017000898A1 (sr) |
| CY (2) | CY1122559T1 (sr) |
| DK (2) | DK3187028T3 (sr) |
| EA (1) | EA034349B1 (sr) |
| ES (2) | ES2887930T3 (sr) |
| HR (2) | HRP20200026T1 (sr) |
| HU (2) | HUE055365T2 (sr) |
| IL (2) | IL251314B (sr) |
| LT (2) | LT3633683T (sr) |
| MX (2) | MX387752B (sr) |
| MY (1) | MY182756A (sr) |
| PE (1) | PE20170757A1 (sr) |
| PL (2) | PL3187028T3 (sr) |
| PT (2) | PT3633683T (sr) |
| RS (2) | RS60005B1 (sr) |
| SA (1) | SA517381256B1 (sr) |
| SG (2) | SG11201702830UA (sr) |
| SI (2) | SI3187028T1 (sr) |
| SM (2) | SMT202100438T1 (sr) |
| UA (1) | UA121318C2 (sr) |
| WO (1) | WO2016061001A2 (sr) |
| ZA (1) | ZA201702207B (sr) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2763802T3 (es) * | 2013-09-24 | 2020-06-01 | Tae Tech Inc | Sistemas para formar y mantener una FRC de alto rendimiento |
| HUE055365T2 (hu) * | 2014-10-13 | 2021-11-29 | Tae Tech Inc | Eljárás sûrû toroidok egyesítésére és összenyomására |
| HRP20191773T1 (hr) * | 2014-10-30 | 2019-12-27 | Tae Technologies, Inc. | Sustavi i postupci za stvaranje i održavanje frc-konfiguracije s vrhunskim dostignućem |
| SG11201708790VA (en) * | 2015-05-12 | 2017-11-29 | Tri Alpha Energy Inc | Systems and methods for reducing undesired eddy currents |
| SI3357067T1 (sl) | 2015-11-13 | 2022-01-31 | Tae Technologies, Inc. | Sistemi in postopki za položajno stabilnost plazme FRC |
| IL266612B2 (en) * | 2016-11-15 | 2024-04-01 | Tae Tech Inc | Systems and methods for improved sustainment of a high performance frc and high harmonic fast wave electron heating in a high performance frc |
| US10415552B2 (en) * | 2017-02-07 | 2019-09-17 | The Boeing Company | Injection system and method for injecting a cylindrical array of liquid jets |
| DE102018204585A1 (de) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | centrotherm international AG | Plasmagenerator, Plasma-Behandlungsvorrichtung und Verfahren zum gepulsten Bereitstellen von elektrischer Leistung |
| WO2019055400A1 (en) * | 2017-09-12 | 2019-03-21 | University of New Hamphire | PLASMA PISTON CONVERGENCE SYSTEM |
| US11404174B2 (en) * | 2018-02-28 | 2022-08-02 | General Fusion Inc. | System and method for generating plasma and sustaining plasma magnetic field |
| US11930582B2 (en) * | 2018-05-01 | 2024-03-12 | Sunbeam Technologies, Llc | Method and apparatus for torsional magnetic reconnection |
| RU188484U1 (ru) * | 2018-07-30 | 2019-04-16 | Акционерное общество "Концерн воздушно-космической обороны "Алмаз - Антей" | Плазменный ускоритель с магнитным затвором |
| WO2020076727A1 (en) | 2018-10-07 | 2020-04-16 | Horne Tanner L | Nuclear fusion reactor with toroidal superconducting magnetic coils implementing inertial electrostatic heating |
| KR102523488B1 (ko) * | 2019-05-28 | 2023-04-20 | 제너럴 퓨전 아이엔씨. | 자화 플라즈마 생성 및 가속을 위한 시스템 및 방법 |
| CN110223796B (zh) * | 2019-06-10 | 2020-11-10 | 中国科学院近代物理研究所 | 一种同位素生产设备 |
| CN110337170B (zh) * | 2019-07-11 | 2021-06-22 | 哈尔滨工业大学 | 一种基于电流驱动技术反场位形结构的高密度等离子体射流发生装置 |
| US11049619B1 (en) * | 2019-12-23 | 2021-06-29 | Lockheed Martin Corporation | Plasma creation and heating via magnetic reconnection in an encapsulated linear ring cusp |
| KR20220127297A (ko) * | 2020-01-13 | 2022-09-19 | 티에이이 테크놀로지스, 인크. | 스페로막 병합 및 중성 빔 주입을 통한 고에너지 및 온도 frc 플라즈마를 형성 및 유지를 위한 시스템 및 방법 |
| EP4360409A4 (en) * | 2021-06-21 | 2025-05-07 | Board of Regents, The University of Texas System | PARTICLE-ASSISTED WAKE-UP FIELD ELECTRON ACCELERATORS |
Family Cites Families (164)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3120470A (en) | 1954-04-13 | 1964-02-04 | Donald H Imhoff | Method of producing neutrons |
| US3170841A (en) | 1954-07-14 | 1965-02-23 | Richard F Post | Pyrotron thermonuclear reactor and process |
| US3015618A (en) * | 1958-06-30 | 1962-01-02 | Thomas H Stix | Apparatus for heating a plasma |
| US3071525A (en) | 1958-08-19 | 1963-01-01 | Nicholas C Christofilos | Method and apparatus for producing thermonuclear reactions |
| US3052617A (en) * | 1959-06-23 | 1962-09-04 | Richard F Post | Stellarator injector |
| US3036963A (en) | 1960-01-25 | 1962-05-29 | Nicholas C Christofilos | Method and apparatus for injecting and trapping electrons in a magnetic field |
| BE591516A (sr) | 1960-02-26 | |||
| US3182213A (en) | 1961-06-01 | 1965-05-04 | Avco Corp | Magnetohydrodynamic generator |
| US3132996A (en) | 1962-12-10 | 1964-05-12 | William R Baker | Contra-rotating plasma system |
| US3386883A (en) | 1966-05-13 | 1968-06-04 | Itt | Method and apparatus for producing nuclear-fusion reactions |
| US3530036A (en) | 1967-12-15 | 1970-09-22 | Itt | Apparatus for generating fusion reactions |
| US3530497A (en) | 1968-04-24 | 1970-09-22 | Itt | Apparatus for generating fusion reactions |
| US3527977A (en) | 1968-06-03 | 1970-09-08 | Atomic Energy Commission | Moving electrons as an aid to initiating reactions in thermonuclear devices |
| US3577317A (en) | 1969-05-01 | 1971-05-04 | Atomic Energy Commission | Controlled fusion reactor |
| US3621310A (en) | 1969-05-30 | 1971-11-16 | Hitachi Ltd | Duct for magnetohydrodynamic thermal to electrical energy conversion apparatus |
| US3664921A (en) | 1969-10-16 | 1972-05-23 | Atomic Energy Commission | Proton e-layer astron for producing controlled fusion reactions |
| AT340010B (de) | 1970-05-21 | 1977-11-25 | Nowak Karl Ing | Einrichtung zur erzielung einer nuklearen reaktion mittels kunstlichem plasma vorzugsweise zur kontrollierten atomkernfusion |
| US3668065A (en) | 1970-09-15 | 1972-06-06 | Atomic Energy Commission | Apparatus for the conversion of high temperature plasma energy into electrical energy |
| US3663362A (en) | 1970-12-22 | 1972-05-16 | Atomic Energy Commission | Controlled fusion reactor |
| LU65432A1 (sr) | 1972-05-29 | 1972-08-24 | ||
| US4233537A (en) | 1972-09-18 | 1980-11-11 | Rudolf Limpaecher | Multicusp plasma containment apparatus |
| US4182650A (en) | 1973-05-17 | 1980-01-08 | Fischer Albert G | Pulsed nuclear fusion reactor |
| US5041760A (en) | 1973-10-24 | 1991-08-20 | Koloc Paul M | Method and apparatus for generating and utilizing a compound plasma configuration |
| US5015432A (en) | 1973-10-24 | 1991-05-14 | Koloc Paul M | Method and apparatus for generating and utilizing a compound plasma configuration |
| US4010396A (en) | 1973-11-26 | 1977-03-01 | Kreidl Chemico Physical K.G. | Direct acting plasma accelerator |
| FR2270733A1 (en) | 1974-02-08 | 1975-12-05 | Thomson Csf | Magnetic field vehicle detector unit - receiver detects changes produced in an emitted magnetic field |
| US4098643A (en) | 1974-07-09 | 1978-07-04 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Dual-function magnetic structure for toroidal plasma devices |
| US4057462A (en) | 1975-02-26 | 1977-11-08 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Radio frequency sustained ion energy |
| US4054846A (en) | 1975-04-02 | 1977-10-18 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Transverse-excitation laser with preionization |
| US4068147A (en) * | 1975-11-06 | 1978-01-10 | Wells Daniel R | Method and apparatus for heating and compressing plasma |
| US4065351A (en) | 1976-03-25 | 1977-12-27 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Particle beam injection system |
| US4125431A (en) | 1977-06-16 | 1978-11-14 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Tandem mirror plasma confinement apparatus |
| US4166760A (en) | 1977-10-04 | 1979-09-04 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Plasma confinement apparatus using solenoidal and mirror coils |
| US4347621A (en) | 1977-10-25 | 1982-08-31 | Environmental Institute Of Michigan | Trochoidal nuclear fusion reactor |
| US4303467A (en) | 1977-11-11 | 1981-12-01 | Branson International Plasma Corporation | Process and gas for treatment of semiconductor devices |
| US4274919A (en) | 1977-11-14 | 1981-06-23 | General Atomic Company | Systems for merging of toroidal plasmas |
| US4202725A (en) | 1978-03-08 | 1980-05-13 | Jarnagin William S | Converging beam fusion system |
| US4189346A (en) | 1978-03-16 | 1980-02-19 | Jarnagin William S | Operationally confined nuclear fusion system |
| US4246067A (en) | 1978-08-30 | 1981-01-20 | Linlor William I | Thermonuclear fusion system |
| US4267488A (en) | 1979-01-05 | 1981-05-12 | Trisops, Inc. | Containment of plasmas at thermonuclear temperatures |
| US4397810A (en) | 1979-03-16 | 1983-08-09 | Energy Profiles, Inc. | Compressed beam directed particle nuclear energy generator |
| US4314879A (en) | 1979-03-22 | 1982-02-09 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Production of field-reversed mirror plasma with a coaxial plasma gun |
| US4416845A (en) | 1979-08-02 | 1983-11-22 | Energy Profiles, Inc. | Control for orbiting charged particles |
| US4354998A (en) | 1979-09-17 | 1982-10-19 | General Atomic Company | Method and apparatus for removing ions trapped in a thermal barrier region in a tandem mirror fusion reactor |
| JPS5829568B2 (ja) | 1979-12-07 | 1983-06-23 | 岩崎通信機株式会社 | ２ビ−ム１電子銃陰極線管 |
| US4548782A (en) | 1980-03-27 | 1985-10-22 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Tokamak plasma heating with intense, pulsed ion beams |
| US4390494A (en) | 1980-04-07 | 1983-06-28 | Energy Profiles, Inc. | Directed beam fusion reaction with ion spin alignment |
| US4350927A (en) | 1980-05-23 | 1982-09-21 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Means for the focusing and acceleration of parallel beams of charged particles |
| US4317057A (en) | 1980-06-16 | 1982-02-23 | Bazarov Georgy P | Channel of series-type magnetohydrodynamic generator |
| US4363776A (en) | 1980-07-30 | 1982-12-14 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method and apparatus for the formation of a spheromak plasma |
| US4434130A (en) | 1980-11-03 | 1984-02-28 | Energy Profiles, Inc. | Electron space charge channeling for focusing ion beams |
| US4584160A (en) | 1981-09-30 | 1986-04-22 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Plasma devices |
| US4543231A (en) | 1981-12-14 | 1985-09-24 | Ga Technologies Inc. | Multiple pinch method and apparatus for producing average magnetic well in plasma confinement |
| US4560528A (en) | 1982-04-12 | 1985-12-24 | Ga Technologies Inc. | Method and apparatus for producing average magnetic well in a reversed field pinch |
| JPH06105597B2 (ja) | 1982-08-30 | 1994-12-21 | 株式会社日立製作所 | マイクロ波プラズマ源 |
| JPS5960899A (ja) | 1982-09-29 | 1984-04-06 | 株式会社東芝 | イオン・エネルギ−回収装置 |
| US4618470A (en) | 1982-12-01 | 1986-10-21 | Austin N. Stanton | Magnetic confinement nuclear energy generator |
| US4483737A (en) | 1983-01-31 | 1984-11-20 | University Of Cincinnati | Method and apparatus for plasma etching a substrate |
| US4601871A (en) | 1983-05-17 | 1986-07-22 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Steady state compact toroidal plasma production |
| USH235H (en) | 1983-09-26 | 1987-03-03 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | In-situ determination of energy species yields of intense particle beams |
| US4650631A (en) | 1984-05-14 | 1987-03-17 | The University Of Iowa Research Foundation | Injection, containment and heating device for fusion plasmas |
| US4639348A (en) | 1984-11-13 | 1987-01-27 | Jarnagin William S | Recyclotron III, a recirculating plasma fusion system |
| US4615755A (en) | 1985-08-07 | 1986-10-07 | The Perkin-Elmer Corporation | Wafer cooling and temperature control for a plasma etching system |
| US4734247A (en) | 1985-08-28 | 1988-03-29 | Ga Technologies Inc. | Helical shaping method and apparatus to produce large translational transform in pinch plasma magnetic confinement |
| US4826646A (en) | 1985-10-29 | 1989-05-02 | Energy/Matter Conversion Corporation, Inc. | Method and apparatus for controlling charged particles |
| US4630939A (en) | 1985-11-15 | 1986-12-23 | The Dow Chemical Company | Temperature measuring apparatus |
| SE450060B (sv) | 1985-11-27 | 1987-06-01 | Rolf Lennart Stenbacka | Forfarande for att astadkomma fusionsreaktioner, samt anordning for fusionsreaktor |
| US4687616A (en) | 1986-01-15 | 1987-08-18 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method and apparatus for preventing cyclotron breakdown in partially evacuated waveguide |
| US4894199A (en) | 1986-06-11 | 1990-01-16 | Norman Rostoker | Beam fusion device and method |
| JP2533552B2 (ja) | 1987-07-16 | 1996-09-11 | 三菱電機株式会社 | プラズマ実験装置 |
| DK556887D0 (da) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | Risoe Forskningscenter | Fremgangsmaade til fremstilling af en pille og injektor til injektion af saadan pille |
| IL89519A (en) | 1989-03-07 | 1992-08-18 | Israel Atomic Energy Comm | Topological plasma confinement method and plasma confinement device |
| DE69026923T2 (de) | 1990-01-22 | 1996-11-14 | Werner K Steudtner | Kernfusionsreaktor |
| US5160695A (en) | 1990-02-08 | 1992-11-03 | Qed, Inc. | Method and apparatus for creating and controlling nuclear fusion reactions |
| JP2509729B2 (ja) | 1990-04-02 | 1996-06-26 | 株式会社東芝 | 核融合装置のビ―ムエネルギ―制御装置 |
| US5311028A (en) | 1990-08-29 | 1994-05-10 | Nissin Electric Co., Ltd. | System and method for producing oscillating magnetic fields in working gaps useful for irradiating a surface with atomic and molecular ions |
| US5122662A (en) | 1990-10-16 | 1992-06-16 | Schlumberger Technology Corporation | Circular induction accelerator for borehole logging |
| US5206516A (en) | 1991-04-29 | 1993-04-27 | International Business Machines Corporation | Low energy, steered ion beam deposition system having high current at low pressure |
| US6488807B1 (en) | 1991-06-27 | 2002-12-03 | Applied Materials, Inc. | Magnetic confinement in a plasma reactor having an RF bias electrode |
| US5207760A (en) | 1991-07-23 | 1993-05-04 | Trw Inc. | Multi-megawatt pulsed inductive thruster |
| US5323442A (en) | 1992-02-28 | 1994-06-21 | Ruxam, Inc. | Microwave X-ray source and methods of use |
| US5502354A (en) | 1992-07-31 | 1996-03-26 | Correa; Paulo N. | Direct current energized pulse generator utilizing autogenous cyclical pulsed abnormal glow discharges |
| RU2056649C1 (ru) | 1992-10-29 | 1996-03-20 | Сергей Николаевич Столбов | Способ управляемого термоядерного синтеза и управляемый термоядерный реактор для его осуществления |
| US5339336A (en) | 1993-02-17 | 1994-08-16 | Cornell Research Foundation, Inc. | High current ion ring accelerator |
| FR2705584B1 (fr) | 1993-05-26 | 1995-06-30 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de séparation isotopique par résonance cyclotronique ionique. |
| US5473165A (en) | 1993-11-16 | 1995-12-05 | Stinnett; Regan W. | Method and apparatus for altering material |
| DE69421157T2 (de) | 1993-12-21 | 2000-04-06 | Sumitomo Heavy Industries, Ltd. | Plasmastrahl-Erzeugungsverfahren und Vorrichtung die einen Hochleistungsplasmastrahl erzeugen Kann |
| US5537005A (en) | 1994-05-13 | 1996-07-16 | Hughes Aircraft | High-current, low-pressure plasma-cathode electron gun |
| US5420425A (en) | 1994-05-27 | 1995-05-30 | Finnigan Corporation | Ion trap mass spectrometer system and method |
| US5656519A (en) | 1995-02-14 | 1997-08-12 | Nec Corporation | Method for manufacturing salicide semiconductor device |
| US5653811A (en) | 1995-07-19 | 1997-08-05 | Chan; Chung | System for the plasma treatment of large area substrates |
| US20040213368A1 (en) | 1995-09-11 | 2004-10-28 | Norman Rostoker | Fusion reactor that produces net power from the p-b11 reaction |
| DE69630705D1 (de) | 1995-09-25 | 2003-12-18 | Paul M Koloc | VORRICHTUNG ZUR ERZEUGUNG eines Plasmas |
| JP3385327B2 (ja) | 1995-12-13 | 2003-03-10 | 株式会社日立製作所 | 三次元四重極質量分析装置 |
| US5764715A (en) | 1996-02-20 | 1998-06-09 | Sandia Corporation | Method and apparatus for transmutation of atomic nuclei |
| KR100275597B1 (ko) | 1996-02-23 | 2000-12-15 | 나카네 히사시 | 플리즈마처리장치 |
| US6000360A (en) | 1996-07-03 | 1999-12-14 | Tokyo Electron Limited | Plasma processing apparatus |
| US5811201A (en) | 1996-08-16 | 1998-09-22 | Southern California Edison Company | Power generation system utilizing turbine and fuel cell |
| US5923716A (en) | 1996-11-07 | 1999-07-13 | Meacham; G. B. Kirby | Plasma extrusion dynamo and methods related thereto |
| JP3582287B2 (ja) | 1997-03-26 | 2004-10-27 | 株式会社日立製作所 | エッチング装置 |
| JPH10335096A (ja) | 1997-06-03 | 1998-12-18 | Hitachi Ltd | プラズマ処理装置 |
| US6894446B2 (en) | 1997-10-17 | 2005-05-17 | The Regents Of The University Of California | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
| US6628740B2 (en) | 1997-10-17 | 2003-09-30 | The Regents Of The University Of California | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
| US6271529B1 (en) | 1997-12-01 | 2001-08-07 | Ebara Corporation | Ion implantation with charge neutralization |
| US6390019B1 (en) | 1998-06-11 | 2002-05-21 | Applied Materials, Inc. | Chamber having improved process monitoring window |
| FR2780499B1 (fr) | 1998-06-25 | 2000-08-18 | Schlumberger Services Petrol | Dispositifs de caracterisation de l'ecoulement d'un fluide polyphasique |
| DE19929278A1 (de) | 1998-06-26 | 2000-02-17 | Nissin Electric Co Ltd | Verfahren zum Implantieren negativer Wasserstoffionen und Implantierungseinrichtung |
| US6255648B1 (en) | 1998-10-16 | 2001-07-03 | Applied Automation, Inc. | Programmed electron flux |
| US6248251B1 (en) | 1999-02-19 | 2001-06-19 | Tokyo Electron Limited | Apparatus and method for electrostatically shielding an inductively coupled RF plasma source and facilitating ignition of a plasma |
| US6572935B1 (en) | 1999-03-13 | 2003-06-03 | The Regents Of The University Of California | Optically transparent, scratch-resistant, diamond-like carbon coatings |
| US6755086B2 (en) | 1999-06-17 | 2004-06-29 | Schlumberger Technology Corporation | Flow meter for multi-phase mixtures |
| US6322706B1 (en) | 1999-07-14 | 2001-11-27 | Archimedes Technology Group, Inc. | Radial plasma mass filter |
| US6452168B1 (en) | 1999-09-15 | 2002-09-17 | Ut-Battelle, Llc | Apparatus and methods for continuous beam fourier transform mass spectrometry |
| DE10060002B4 (de) | 1999-12-07 | 2016-01-28 | Komatsu Ltd. | Vorrichtung zur Oberflächenbehandlung |
| US6593539B1 (en) | 2000-02-25 | 2003-07-15 | George Miley | Apparatus and methods for controlling charged particles |
| US6408052B1 (en) | 2000-04-06 | 2002-06-18 | Mcgeoch Malcolm W. | Z-pinch plasma X-ray source using surface discharge preionization |
| US6593570B2 (en) | 2000-05-24 | 2003-07-15 | Agilent Technologies, Inc. | Ion optic components for mass spectrometers |
| US6664740B2 (en) | 2001-02-01 | 2003-12-16 | The Regents Of The University Of California | Formation of a field reversed configuration for magnetic and electrostatic confinement of plasma |
| US6611106B2 (en) | 2001-03-19 | 2003-08-26 | The Regents Of The University Of California | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
| GB0109173D0 (en) | 2001-04-12 | 2001-05-30 | Fosroc International Ltd | Cementitious compositions and a method of their use |
| GB0131097D0 (en) | 2001-12-31 | 2002-02-13 | Applied Materials Inc | Ion sources |
| US7040598B2 (en) | 2003-05-14 | 2006-05-09 | Cardinal Health 303, Inc. | Self-sealing male connector |
| US7932678B2 (en) * | 2003-09-12 | 2011-04-26 | General Plasma, Inc. | Magnetic mirror plasma source and method using same |
| US6922649B2 (en) | 2003-11-25 | 2005-07-26 | International Business Machines Corporation | Multiple on-chip test runs and repairs for memories |
| AU2006220546B2 (en) | 2005-03-07 | 2012-06-14 | The Regents Of The University Of California | Plasma electric generation system |
| US8031824B2 (en) * | 2005-03-07 | 2011-10-04 | Regents Of The University Of California | Inductive plasma source for plasma electric generation system |
| CN101189684B (zh) * | 2005-03-07 | 2013-04-24 | 加州大学评议会 | 等离子体发电系统 |
| US7115887B1 (en) | 2005-03-15 | 2006-10-03 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for generating extreme ultraviolet with mather-type plasma accelerators for use in Extreme Ultraviolet Lithography |
| US20080226011A1 (en) | 2005-10-04 | 2008-09-18 | Barnes Daniel C | Plasma Centrifuge Heat Engine Beam Fusion Reactor |
| CN101320599A (zh) | 2007-06-06 | 2008-12-10 | 高晓达 | 通过极限环螺旋扇形注入区的束流连续注入方法 |
| US9299461B2 (en) * | 2008-06-13 | 2016-03-29 | Arcata Systems | Single pass, heavy ion systems for large-scale neutron source applications |
| CA2750441C (en) * | 2009-02-04 | 2012-04-03 | General Fusion, Inc. | Systems and methods for compressing plasma |
| WO2010093981A2 (en) * | 2009-02-12 | 2010-08-19 | Msnw, Llc | Method and apparatus for the generation, heating and/or compression of plasmoids and/or recovery of energy therefrom |
| US8017261B2 (en) * | 2009-06-26 | 2011-09-13 | Global Energy Science, LLC (California) | Electrochemical cells utilizing Taylor Vortex Flows |
| US20140114986A1 (en) * | 2009-08-11 | 2014-04-24 | Pearl.com LLC | Method and apparatus for implicit topic extraction used in an online consultation system |
| US20110142185A1 (en) * | 2009-12-16 | 2011-06-16 | Woodruff Scientific, Inc. | Device for compressing a compact toroidal plasma for use as a neutron source and fusion reactor |
| US9025717B2 (en) * | 2010-03-18 | 2015-05-05 | Brent Freeze | Method and apparatus for compressing plasma to a high energy state |
| GB201009768D0 (en) | 2010-06-11 | 2010-07-21 | Tokamak Solutions Uk Ltd | Compact fusion reactor |
| CA2854823C (en) * | 2011-11-07 | 2020-04-14 | Msnw Llc | Apparatus, systems and methods for fusion based power generation and engine thrust generation |
| CN104067349A (zh) * | 2011-11-09 | 2014-09-24 | B.弗里兹 | 用于将等离子体压缩到高能态的方法和设备 |
| AR088865A1 (es) * | 2011-11-14 | 2014-07-16 | Univ California | Sistemas y metodos para formar y mantener una frc de alto rendimiento |
| US9767925B2 (en) | 2012-03-23 | 2017-09-19 | The Trustees Of Princeton University | Method, apparatus, and system to reduce neutron production in small clean fusion reactors |
| US10811159B2 (en) | 2012-05-10 | 2020-10-20 | The Trustees Of Princeton University | Fueling method for small, steady-state, aneutronic FRC fusion reactors |
| BR112015003249B1 (pt) * | 2012-08-29 | 2021-12-07 | General Fusion, Inc | Aparelho para acelerar e comprimir plasma |
| WO2014114986A1 (en) * | 2013-01-25 | 2014-07-31 | L Ferreira Jr Moacir | Multiphase nuclear fusion reactor |
| JP2013137024A (ja) * | 2013-01-30 | 2013-07-11 | Elwing Llc | スラスタ及びそのシステム、そして推進発生方法 |
| ES2873228T3 (es) | 2013-02-11 | 2021-11-03 | Univ California | Devanado para bobinas de espiras fraccionarias |
| US9591740B2 (en) * | 2013-03-08 | 2017-03-07 | Tri Alpha Energy, Inc. | Negative ion-based neutral beam injector |
| FR3004012B1 (fr) * | 2013-03-27 | 2016-07-29 | Ecole Polytech | Dispositif laser euristique mettant en œuvre un equipement de production d'impulsions laser, et procede heuristique correspondant |
| US9754686B2 (en) | 2013-08-20 | 2017-09-05 | University Of Washington Through Its Center For Commercialization | Plasma confinement system and methods for use |
| EP2846422A1 (en) * | 2013-09-09 | 2015-03-11 | Ecole Polytechnique | Free-Electron Laser driven by fibre based laser feeding a Laser Plasma Accelerator |
| ES2763802T3 (es) | 2013-09-24 | 2020-06-01 | Tae Tech Inc | Sistemas para formar y mantener una FRC de alto rendimiento |
| US9839113B2 (en) * | 2014-03-14 | 2017-12-05 | The Regents Of The University Of California | Solid media wakefield accelerators |
| US10626453B2 (en) | 2014-04-14 | 2020-04-21 | Sri International | Portable nucleic acid analysis system and high-performance microfluidic electroactive polymer actuators |
| EP3183944B1 (en) * | 2014-08-19 | 2018-10-03 | General Fusion, Inc. | System and method for controlling plasma magnetic field |
| CA2962693C (en) | 2014-10-01 | 2020-09-08 | Xian-jun ZHENG | Neutron source based on a counter-balancing plasma beam configuration |
| HUE055365T2 (hu) * | 2014-10-13 | 2021-11-29 | Tae Tech Inc | Eljárás sûrû toroidok egyesítésére és összenyomására |
| HRP20191773T1 (hr) | 2014-10-30 | 2019-12-27 | Tae Technologies, Inc. | Sustavi i postupci za stvaranje i održavanje frc-konfiguracije s vrhunskim dostignućem |
| WO2016138068A1 (en) | 2015-02-24 | 2016-09-01 | The Trustees Of Princeton University | System and method for small, clean, steady-state fusion reactors |
| SG11201708790VA (en) * | 2015-05-12 | 2017-11-29 | Tri Alpha Energy Inc | Systems and methods for reducing undesired eddy currents |
| SI3357067T1 (sl) * | 2015-11-13 | 2022-01-31 | Tae Technologies, Inc. | Sistemi in postopki za položajno stabilnost plazme FRC |
| SG11201903545VA (en) * | 2016-10-28 | 2019-05-30 | Tae Technologies Inc | Systems and methods for improved sustainment of a high performance frc elevated energies utilizing neutral beam injectors with tunable beam energies |
| IL266612B2 (en) * | 2016-11-15 | 2024-04-01 | Tae Tech Inc | Systems and methods for improved sustainment of a high performance frc and high harmonic fast wave electron heating in a high performance frc |
| EP3847672B1 (en) * | 2018-09-05 | 2024-10-23 | TAE Technologies, Inc. | Systems and methods for electrostatic accelerator driven neutron generation for a liquid-phase based transmutation |
-
2015
- 2015-10-12 HU HUE19210201A patent/HUE055365T2/hu unknown
- 2015-10-12 DK DK15851349.9T patent/DK3187028T3/da active
- 2015-10-12 RS RS20200050A patent/RS60005B1/sr unknown
- 2015-10-12 CN CN202010558888.6A patent/CN111683446B/zh active Active
- 2015-10-12 PT PT192102010T patent/PT3633683T/pt unknown
- 2015-10-12 JP JP2017519485A patent/JP6611802B2/ja active Active
- 2015-10-12 DK DK19210201.0T patent/DK3633683T3/da active
- 2015-10-12 BR BR112017007750-7A patent/BR112017007750B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2015-10-12 PL PL15851349T patent/PL3187028T3/pl unknown
- 2015-10-12 SI SI201531084T patent/SI3187028T1/sl unknown
- 2015-10-12 RS RS20210881A patent/RS62122B1/sr unknown
- 2015-10-12 CA CA2964298A patent/CA2964298C/en active Active
- 2015-10-12 EA EA201790840A patent/EA034349B1/ru unknown
- 2015-10-12 WO PCT/US2015/055172 patent/WO2016061001A2/en not_active Ceased
- 2015-10-12 UA UAA201704601A patent/UA121318C2/uk unknown
- 2015-10-12 SG SG11201702830UA patent/SG11201702830UA/en unknown
- 2015-10-12 SM SM20210438T patent/SMT202100438T1/it unknown
- 2015-10-12 LT LTEP19210201.0T patent/LT3633683T/lt unknown
- 2015-10-12 CN CN201580055517.3A patent/CN107006111B/zh active Active
- 2015-10-12 ES ES19210201T patent/ES2887930T3/es active Active
- 2015-10-12 SI SI201531676T patent/SI3633683T1/sl unknown
- 2015-10-12 LT LTEP15851349.9T patent/LT3187028T/lt unknown
- 2015-10-12 AU AU2015333832A patent/AU2015333832B2/en active Active
- 2015-10-12 PE PE2017000597A patent/PE20170757A1/es unknown
- 2015-10-12 SM SM20200082T patent/SMT202000082T1/it unknown
- 2015-10-12 HR HRP20200026TT patent/HRP20200026T1/hr unknown
- 2015-10-12 EP EP15851349.9A patent/EP3187028B1/en active Active
- 2015-10-12 MX MX2019013367A patent/MX387752B/es unknown
- 2015-10-12 HR HRP20211230TT patent/HRP20211230T1/hr unknown
- 2015-10-12 PT PT158513499T patent/PT3187028T/pt unknown
- 2015-10-12 PL PL19210201T patent/PL3633683T3/pl unknown
- 2015-10-12 ES ES15851349T patent/ES2772770T3/es active Active
- 2015-10-12 MX MX2017004924A patent/MX369531B/es active IP Right Grant
- 2015-10-12 SG SG10201906591WA patent/SG10201906591WA/en unknown
- 2015-10-12 HU HUE15851349A patent/HUE047712T2/hu unknown
- 2015-10-12 KR KR1020177012927A patent/KR102519865B1/ko active Active
- 2015-10-12 EP EP19210201.0A patent/EP3633683B1/en active Active
- 2015-10-12 MY MYPI2017701222A patent/MY182756A/en unknown
- 2015-10-13 AR ARP150103306A patent/AR102255A1/es active IP Right Grant
-
2017
- 2017-03-21 IL IL251314A patent/IL251314B/en unknown
- 2017-03-29 ZA ZA2017/02207A patent/ZA201702207B/en unknown
- 2017-04-05 SA SA517381256A patent/SA517381256B1/ar unknown
- 2017-04-10 US US15/483,984 patent/US10217532B2/en active Active
- 2017-04-11 CL CL2017000898A patent/CL2017000898A1/es unknown
-
2018
- 2018-10-18 CL CL2018002980A patent/CL2018002980A1/es unknown
-
2019
- 2019-02-15 US US16/277,441 patent/US10665351B2/en active Active
-
2020
- 2020-02-03 CY CY20201100092T patent/CY1122559T1/el unknown
- 2020-04-29 US US16/862,044 patent/US11200990B2/en active Active - Reinstated
-
2021
- 2021-02-22 AU AU2021201138A patent/AU2021201138B2/en active Active
- 2021-07-27 CY CY20211100675T patent/CY1124373T1/el unknown
- 2021-09-29 IL IL286787A patent/IL286787B/en unknown
- 2021-12-13 US US17/549,426 patent/US11901087B2/en active Active
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RS60005B1 (sr) | Sistem za sjedinjavanje i komprimovanje kompaktnih torusa | |
| ES2390786T3 (es) | Sistema eléctrico de generación de plasma | |
| RS59350B1 (sr) | Sistemi i postupci za formiranje i održavanje plazme u frc-ovima visokih performansi | |
| RS59657B1 (sr) | Sistem za formiranje i održavanje frc visokih performansi | |
| RS56260B1 (sr) | Sistem za formiranje i održavanje frc visokih performansi | |
| US4244782A (en) | Nuclear fusion system | |
| HK40028983B (en) | Systems and methods for merging and compressing compact tori | |
| HK40028983A (en) | Systems and methods for merging and compressing compact tori | |
| NZ730975B2 (en) | Systems and methods for merging and compressing compact tori | |
| HK1241647B (zh) | 用於合并和压缩紧凑环的系统和方法 | |
| EA041092B1 (ru) | Способ слияния и сжатия компактных тороидов | |
| Kirtley et al. | Neutral Entrainment Demonstration in a Xenon FRC Thruster Experiment | |
| HK1241647A1 (en) | Systems and methods for merging and compressing compact tori | |
| NZ761886A (en) | Tyre conveyor for transport means | |
| NZ761886B2 (en) | Systems and methods for load balancing across media server instances |