[go: up one dir, main page]

RS59289B1 - Postupak i uređaj za smanjivanje emisija nox cilindrične rotacione peći - Google Patents

Postupak i uređaj za smanjivanje emisija nox cilindrične rotacione peći

Info

Publication number
RS59289B1
RS59289B1 RSP20191189A RS59289B1 RS 59289 B1 RS59289 B1 RS 59289B1 RS P20191189 A RSP20191189 A RS P20191189A RS 59289 B1 RS59289 B1 RS 59289B1
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
gas
air
primary
burner
vol
Prior art date
Application number
Other languages
English (en)
Inventor
Irwin Gafner
Original Assignee
Holcim Technology Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Holcim Technology Ltd filed Critical Holcim Technology Ltd
Publication of RS59289B1 publication Critical patent/RS59289B1/sr

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • F27B7/20—Details, accessories or equipment specially adapted for rotary-drum furnaces
    • F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
    • F27B7/2041—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of at least two strings of cyclones with two different admissions of raw material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/364—Avoiding environmental pollution during cement-manufacturing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C1/00—Combustion apparatus specially adapted for combustion of two or more kinds of fuel simultaneously or alternately, at least one kind of fuel being either a fluid fuel or a solid fuel suspended in a carrier gas or air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F23C9/006—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber the recirculation taking place in the combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/02—Premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air upstream of the combustion zone
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details
    • F23D14/66—Preheating the combustion air or gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K3/00—Feeding or distributing of lump or pulverulent fuel to combustion apparatus
    • F23K3/02—Pneumatic feeding arrangements, i.e. by air blast
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • F27B7/20—Details, accessories or equipment specially adapted for rotary-drum furnaces
    • F27B7/36—Arrangements of air or gas supply devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
    • F27D17/20—Arrangements for treatment or cleaning of waste gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2202/00—Fluegas recirculation
    • F23C2202/30—Premixing fluegas with combustion air
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
    • Y02P40/121—Energy efficiency measures, e.g. improving or optimising the production methods

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Environmental Sciences (AREA)
  • Ecology (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
  • Air Supply (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Furnace Details (AREA)

Description

Opis
[0001] Ovaj pronalazak se odnosi na postupak za smanjivanje emisija NOx cilindrične rotacione peći postrojenja za proizvodnju klinkera, kod koga se gorionikom cilindrične rotacione peći sagoreva uvedeno gorivo kroz taj gorionik primarnim vazduhom, a taj primarni vazduh u odnosu na okolni vazduh obuhvata sniženi sadržaj kiseonika i u odnosu na okolni vazduh povišenu temperaturu, pri čemu taj primarni vazduh mešanjem okolnog vazduha sa izlaznim gasom iz cilindrične rotacione peći ili iz cilindričnoj rotacionoj peći priključenog izmenjivača toplote, omogućava predgrevanje sirove meljave.
[0002] Ovaj pronalazak se dalje odnosi na uređaj za sprovođenje takvog postupka.
[0003] DE 3530683 A1 opisuje postupak iz prethodno navedene oblasti.
[0004] Proizvodnja cementnog klinkera pretežno se odvija u cilindričnoj rotacionoj peći sa prethodno uključenim ciklonskim predgrejačem i naknadno priključenim hladnjakom klinkera.
[0005] Sirova meljava se zagreva u izmenjivaču toplote i predkalcinizuje, i u peći, pri temperaturama između oko 900°C na ulazu peći i oko 1.450°C u zoni sinterovanja, pretvara u klinker. Temperatura za stvaranje minerala klinkera neophodnih gasova sagorevanja iznosi do 2.200°C. Pri tome nastaju postupkom uslovljeni oksidi azota, koji se mogu smanjiti putem primarnih ili sekundarnih mera.
Primarne mere usmerene su na smanjivanje nastajanje oksida azota. Sekundarne mere usmerene su na uklanjanje nastalih oksida azota putem katalitičkog i nekatalitičkog postupka.
[0006] Iz razloga smanjivanje zagađenja okoline razni zakonski propisi propisuju vrednosti graničnih emisija za okside azota. Sada se propisane vrednosti graničnih emisija kreću između 200 i 800mg NOx/Nm<3>.
[0007] U sekundarne mere za NOx-redukciju ubrajaju se selektivna katalitička redukcija (SCR) i selektivna nekatalitička redukcija (SNCR) izlaznih gasova. Hemijska reakcija je selektivna, tako da poželjno oksidi azota (NO, NO2) redukuju, dok se neželjene sporedne reakcije, kao što je oksidacija sumpordioksida do sumportrioksida, potiskuju u značajnoj meri. Za ovu reakciju potrebna je komponenta amonijaka (npr. amonijak (NH3), urea (CH4N2O) ili druge), koje se mešaju sa izlaznim gasom. Proizvodi ove reakcije su voda (H2O) i azot (N2). Sekundarne mere su ipak povezane sa povećanjem troškova proizvodnje i mogu da dovedu do toga da izlazni gas sadrži amonijak.
[0008] U DE 3530683 A1 predloženi postupak za primarnu NOx-redukciju zasniva se na redukciji sadržaja kiseonika koji je uveden u gorionik primarnim gasovima. Na taj način se potiskuje termičko NOxstvaranje. Za kompenzaciju sniženog sadržaja kiseonika, primarni gas se uvodi na povišenoj temperaturi. Kao primarni gas pri ovome se koristi izlazni gas iz rotacione peći ili iz izmenjivača toplote, koji je pogodno pomešan sa okolnim vazduhom.
[0009] Poteškoću u ovom postupku predstavlja podešavanje optimalnih temperaturnih nivoa i sadržaja kiseonika u primarnom gasu. Temperatura i sadržaj kiseonika su za postupak sagorevanja i time za kvalitet dobijenog klinkera od odlučujuće važnosti, pri čemu naročito mogući odnosi takođe moraju biti sigurno podešeni. Pri previsokoj temperaturi primarnog gasa, postojeći efekat NOx-redukcije više nije dovoljan. Nedovoljna temperatura sa druge strane dovodi do kondenzacije kiseline u povratnom izlaznom gasu sadržanog sumpora, što dovodi do problema korozije. U tom pogledu, mora biti nađena neophodna optimizacija sadržaja kiseonika, jer se mora naći kompromis između nedovoljnog sadržaja kod postupka sagorevanja da ne bude neefikasan, i previsokog sadržaja kod koga je stepen NOxredukcije premali.
[0010] Dodatno moraju se takođe zadržati prethodno zadate vrednosti zapreminske struje gasa primarnog gasa, da bi postupak sagorevanja bio optimizovan.
[0011] Stoga je poželjno da se u kontekstu recirkulacije izlaznog gasa radi redukcije prethodno zadate temperature NOx, vrednosti sadržaja kiseonika i zapreminskog protoka kontrolišu i održavaju što je moguće tačnije i redovnije. Ovo sa postupkom prema DE 3530683 A1 nije moguće sprovesti na zadovoljavajući način zato što se sadržaj kiseonika i temperatura primarnog vazduha ne mogu odvojeno podesiti. Jedno povećanje u proporciji recirkulisanog izlaznog gasa u primarnom gasu, na primer, dovodi, u zavisnosti od odnosa u mešavini, do smanjenja sadržaja kiseonika do željenog stepena, ali u isto vreme takođe i do promene temperature proizvoljnom vrednošću. Pored toga, prirodne temperaturne varijacije ambijentalnog vazduha i izlaznog gasa dovode do nekontrolisane promene temperature primarnog gasa.
[0012] Ovaj pronalazak stoga ima za cilj da poboljša postupak recirkulacije izlaznog gasa tako da temperatura i sadržaj kiseonika u primarnom gasu i opciono zapreminski protok mogu da se podese što je nezavisnije moguće kako bi se postigla dovoljna NOx- redukcija a da se istovremeno optimizuju uslovi sagorevanja.
[0013] Da bi se ovaj problem rešio, ovaj pronalazak suštinski obezbeđuje postupak gore pomenutog tipa, koji podrazumeva da se primarni gas dalje dobija mešanjem sa toplim vazduhom, naročito sa izlaznim vazduhom iz hladnjaka klinkera. Na taj način, pored okolnog vazduha i izlaznog gasa, ukoliko je neophodno, struja trećeg vazduha, odnosno toplog vazduha, se meša, i može se podesiti odabirom prikladnog odnosa u mešavini temperature i sadržaja kiseonika primarnog gasa koji su u velikoj meri nezavisni jedno od drugog. Na taj način, postaje dostupan treći kontrolni parametar, te je podešavanje svojstava željenog primarnog vazduha olakšano čak i u promenjivim uslovima sredine u drugim oblastima, za razliku od prethodnog stanja tehnike.
[0014] U ovom slučaju, smatra se da je topao vazduh onaj čija je temperatura viša od okolne temperature, pri čemu je poželjna upotreba izlaznog vazduha hladnjaka klinkera. Temperatura toplog vazduha je poželjno između ili iznad temperature izlaznog gasa i temperature okolnog vazduha.
[0015] Poželjan postupak obezbeđuje da je odnos u mešavini okolnog vazduha, izlaznog gasa i toplog vazduha kontrolisan kako bi se gorionik snabdevao primarnim gasom čija je temperatura 50-250°C, naročito 100-150°C a sadržaj kiseonika od 8-18 vol.%, naročito 13-16 vol.%. Zapreminski protoci okolnog vazduha, izlaznog gasa i toplog vazduha se i biraju i sparuju tako da se dobiju željena svojstva primarnog gasa. U tu svrhu, temperatura i vrednost kiseonika primarnog gasa se mere kontinuirano ili u pravilnim razmacima što je direktnije moguće pre ulaska u senzore gorionika i dovode se u kontrolu, izračunato u odgovarajuće vrednosti za brzine protoka, a kontrolne komande se generišu za odgovarajuće pokretačke motore u vodovim snabdevanja. Regulisanje podrazumeva temperaturu i sadržaj kiseonika dostupnog okolnog vazduha, izlazni gas i topao vazduh. Sa druge strane, uzimaju se u obzir i karakteristike kontrolisanog sistema između tačke mešanja pojedinačnih zapreminskih protoka i tačke merenja vrednosti na ulazu primarnog gasa ispred gorionika, kao što su npr. pritisak i samim tim porast temperature usled glavnog ventilatora koji je tu postavljen.
[0016] Zaključeno je da usaglašenost sa gore pomenutim vrednostima za temperaturu i sadržaj kiseonika primarnog gasa predstavlja idealan kompromis između kontradiktornih zahteva za dovoljnu redukciju NOx vrednosti sa jedne strane i obezbeđivanja efikasnog procesa sagorevanja u cilindričnoj rotacionoj peći, efikasnosti rada peći i usaglašenosti sa kvalitetom dobrog klinkera sa druge strane.
[0017] Ukupni zapreminski protok primarnog gasa se dalje može koristiti kao pogodna kontrolna varijabla. U ovom smislu, postupak se poželjno sprovodi tako da je mešanje okolnog vazduha, izlaznog gasa i toplog vazduha regulisano kako bi se dobio zapreminski protok primarnog gasa koji je prilagođen procesu.
[0018] U pogledu temperature pojedinačnih delimičnih protoka primarnog gasa, sledeće vrednosti su poželjne. Topao vazduh pri temperaturi od 80-150°C se može koristi, pri čemu se taj nivo temperature može dobiti jednostavnim putem, korišćenjem izlaznog gasa iz hladnjaka klinkera. Izlazni gas koji recirkuliše se poželjno koristi pri temperaturi od 100-200°C.
[0019] Poželjno, dalje je obezbeđena upotreba izlaznog gasa sa sadržajem kiseonika od 6-10 vol. %
[0020] Zbir svih isporuka protoka se u okviru ovog pronalaska posmatra kao primarni vazduh, koji se dovodi u komoru za sagorevanje putem gorionika cilindrične rotacione peći. Gorionik naročito predstavlja gorionik za glavnu peć cilindrične rotacione peći. Takvi gorionici generalno imaju mnoštvo kanala za primarni gas, naročito najmanje jedan kanal za snabdevanje vrtložnom komponentom primarnog gasa i najmanje jednog za snabdevanje aksijalnom komponentom primarnog gasa. Za primarni gas se dalje računa količina pretvaranja vazduha za ulaz goriva. Sekundarni vazduh se dodaje u komoru za sagorevanje izvan gorionika, npr. sa strane gorionika koja dovodi vazduh.
[0021] Velika većina količine vazduha za sagorevanje se dovodi putem sekundarnog vazduha. Poželjno, u kontekstu ovog pronalaska, cilindrična rotaciona peć se snabdeva sa 5-20 vol. % vazduha za sagorevanje u obliku primarnog gasa, i sa 80-95 vol. % u obliku sekundarnog gasa.
[0022] Prema daljem aspektu, ovaj pronalazak se odnosi na uređaj za sprovođenje gore opisanog postupka, koji obuhvata cilindričnu rotacionu peć sa gorionikom, izmenjivač toplote priključen za izlaz gasa cilindrične rotacione peći sa ili bez kalcinera, hladnjak klinkera, pri čemu se primarni gas u gorionik dovodi putem glavnog ventilatora, pri čemu su suprotno smeru struje glavnog ventilatora smešteni uređaj za mešanje koji obuhvata dovod okolnog vazduha, dovod izlaznog gasa ispunjenog izlaznim gasom iz izmenjivača toplote i dovod toplog vazduha ispunjenog izlaznim vazduhom iz hladnjaka klinkera.
[0023] Poželjno je da je svaki od dovoda okolnog vazduha, dovoda izlaznog gasa i dovoda toplog vazduha opremljen sa regulacionim organom za regulisanje zapreminskog protoka, pri čemu su regulacioni organi povezani sa upravljačkim uređajem, vrednosti se mere u smeru struje glavnog ventilatora u kom se nalaze temperaturni senzor i senzor za sadržaj kiseonika, pri čemu je upravljački uređaj za podešavanje regulacionih organa podešen tako da se održavaju prethodno zadata temperatura od poželjno 50-250°C, naročito 100-150°C, i prethodno zadat sadržaj kiseonika od poželjno 8-18 vol. %, naročito 13-16 vol. %, primarnog gasa dovedenog gorionikom.
[0024] Dalje, poželjno je da upravljački uređaj za podešavanje regulacionih organa bude podešen tako da se održava prethodno zadat zapreminski protok primarnog gasa koji se dovodi u gorionik.
[0025] Ovaj pronalazak je detaljnije objašnjen pozivanjem na primer izvođenja šematski prikazan na crtežu. Na Fig.1, je prikazan dimnjak 1 za otpuštanje izlaznog gasa iz izmenjivača toplote predgrejača za meljavu. Iz dimnjaka 1, izlazni gas 2 se kreće putem voda, pri čemu se zapreminski protok koji skreće može podešavati putem regulacionog organa 3. Ventilator za izvlačenje izlaznog gasa je označen brojem 4. Izlazni gas poželjno prolazi kroz kondenzator 5, u kom se voda uklanja iz izlaznog gasa, koja zatim može da se reciklira. Sadržaj kiseonika, temperatura i moguće pritisak izlaznog gasa se mere pomoću senzora 6, pri čemu je dalje regulacioni organ za podešavanje zapreminskog protoka označen sa brojem 7. Izlazni gas se zatim dovodi u komoru 8 za mešanje. Komora 8 za mešenje se dalje snabdeva izlaznim vazduhom iz dimnjaka 9, koji je izlazni vazduh iz hladnjaka klinkera. Izlazni vazduh prolazi kroz vod 10 i ventilator 12. Senzori za merenje temperature, i moguće pritisak izlaznog vazduha se određuju pomoću senzora 11. Zapreminski protok izlaznog vazduha se može podesiti sa kontrolnim elementom 13.
[0026] Dalje, komora 8 za mešanje sa okolnim vazduhom 14 se snabdeva preko voda 15.
[0027] Mešavina okolnog vazduha, izlaznog gasa i izlaznog vazduha se dovodi preko potisnog ventilatora 17 i voda 18 do gorionika 19 cilindrične rotacione peći kao primarni gas. Deo primarnog gasa se može dovesti i putem voda 21 i potisnog ventilatora 22 takođe kao prenosni gas koji odgovara uređajima za merenje goriva. Za podešavanje zapreminskog protoka primarnog gasa, obezbeđen je regulacioni organ 16. Na tački 20 merenja, mere se temperatura, sadržaj kiseonika, pritisak i zapreminski protok primarnog gasa i porede se u regulacionom uređaju, koji nije prikazan, sa referentnim vrednostima. U slučaju odstupanja od željenih vrednosti, regulacioni uređaj sarađuje sa regulacionim organima 3, 7, 13 i neilustrovanim regulacionim organom za podešavanje količine okolnog vazduha u cilju korekcije.

Claims (11)

Patentni zahtevi
1. Postupak za smanjivanje emisija NOx cilindrične rotacione peći postrojenja za proizvodnju klinkera, kod koga gorionikom cilindrične rotacione peći uvedeno gorivo kroz taj gorionik sagoreva uvedenim primarnim vazduhom, a primarni vazduh u odnosu na okolni vazduh obuhvata sniženi sadržaj kiseonika i u odnosu na okolni vazduh povišenu temperaturu, pri čemu taj primarni vazduh mešanjem okolnog vazduha sa izlaznim gasom iz cilindrične rotacione peći ili iz cilindričnoj rotacionoj peći priključenog izmenjivača toplote, omogućava predgrevanje sirove meljave, naznačen time, što se dalje dobija primarni vazduh mešanjem sa toplim vazduhom, naročito izlaznim vazduhom iz hladnjaka klinkera.
2. Postupak prema zahtevu 1, naznačen time, što se odnos u mešavini okolnog vazduha, izlaznog gasa i toplog vazduha reguliše tako da primarni gas dovodi u gorionik sa temperaturom od 50-250°C, naročito 100-150°C i sadržajem kiseonika od 8-18 vol.%, naročito 13-16 vol.%.
3. Postupak prema zahtevu 1 ili 2, naznačen time, što se upravlja mešanjem okolnog vazduha, izlaznog gasa i toplog vazduha za dobijanje podešene zapreminske struje primarnog gasa za ovaj postupak.
4. Postupak prema zahtevu 1, 2 ili 3, naznačen time, što se uvodi topao vazduh sa temperaturom od 80-150°C, poželjno 90-100°C.
5. Postupak prema bilo kom od zahteva 1 do 4, naznačen time, što se uvodi izlazni gas sa temperaturom od 100-200°C, poželjno 145-185°C.
6. Postupak prema bilo kom od zahteva 1 do 5, naznačen time, što se uvodi izlazni gas sa sadržajem kiseonika od 6-10 vol.%, poželjno 6-8 vol.%.
7. Postupak prema bilo kom od zahteva 1 do 6, naznačen time, što se u cilindričnu rotacionu peć dovodi 5-20 vol.% primarnog gasa i 80-95 vol.% sekundarnog gasa.
8. Postupak prema bilo kom od zahteva 1 do 7, naznačen time, što se deo primarnog gasa upotrebljava kao transportni gas za gorivo.
9. Uređaj za sprovođenje postupka prema bilo kom od zahteva 1 do 8, koji obuhvata cilindričnu rotacionu peć sa gorionikom, izmenjivač toplote priključen za izlaz gasa cilindrične rotacione peći i hladnjak klinkera, pri čemu je predviđen dovod (18) primarnog gasa za gorionik (19) sa glavnim ventilatorom (17), pri čemu su suprotno smeru struje glavnog ventilatora smešteni uređaj (8) za mešanje koji obuhvata dovod okolnog vazduha, dovod (2) izlaznog gasa ispunjenog izlaznim gasom iz izmenjivača toplote i dovod (10) toplog vazduha ispunjenog izlaznim vazduhom iz hladnjaka klinkera.
10. Uređaj prema zahtevu 9, naznačen time, što je svaki od dovoda okolnog vazduha, dovoda izlaznog gasa i dovoda toplog vazduha opremljen sa regulacionim organom za regulisanje zapreminskog protoka, pri čemu su regulacioni organi povezani sa upravljačkim uređajem u koji se dovode merenja u smeru struje glavnog ventilatora postavljenih senzora temperature i senzora sadržaja kiseonika, pri čemu je upravljački uređaj za podešavanje regulacionih organa izveden tako da sadrži prethodno zadatu temperaturu od poželjno 50-250°C, naročito 100-150°C, i prethodno zadat sadržaj kiseonika od poželjno 8-18 vol.%, naročito 13-16 vol.%, primarnog gasa dovedenog u gorionik.
11. Uređaj prema zahtevu 9 ili 10, naznačen time, što upravljački uređaj za podešavanje regulacionih organa izveden tako da sadrži prethodno zadat zapreminski protok gorioniku dovedenog primarnog gasa.
RSP20191189 2015-09-08 2016-08-30 Postupak i uređaj za smanjivanje emisija nox cilindrične rotacione peći RS59289B1 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA586/2015A AT517813A1 (de) 2015-09-08 2015-09-08 Verfahren und Vorrichtung zum Reduzieren der NOx-Emissionen eines Drehrohrofens
EP16831908.5A EP3347660B1 (de) 2015-09-08 2016-08-30 Verfahren und vorrichtung zum reduzieren der nox-emissionen eines drehrohrofens
PCT/IB2016/001220 WO2017042615A1 (de) 2015-09-08 2016-08-30 Verfahren und vorrichtung zum reduzieren der nox-emissionen eines drehrohrofens

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS59289B1 true RS59289B1 (sr) 2019-10-31

Family

ID=57956326

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RSP20191189 RS59289B1 (sr) 2015-09-08 2016-08-30 Postupak i uređaj za smanjivanje emisija nox cilindrične rotacione peći

Country Status (13)

Country Link
US (1) US10914522B2 (sr)
EP (1) EP3347660B1 (sr)
CN (1) CN107923708B (sr)
AR (1) AR105926A1 (sr)
AT (1) AT517813A1 (sr)
CA (1) CA2997669C (sr)
ES (1) ES2750789T3 (sr)
MA (1) MA42787B1 (sr)
MX (1) MX375310B (sr)
PL (1) PL3347660T3 (sr)
RS (1) RS59289B1 (sr)
RU (1) RU2018109528A (sr)
WO (1) WO2017042615A1 (sr)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110805911A (zh) * 2019-11-13 2020-02-18 扬州澄露环境工程有限公司 一种自排式焚烧垃圾灰渣熔融处理装置

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2218476A (en) * 1940-07-05 1940-10-15 Allis Chalmers Mfg Co Rotary cooler
GB1107425A (en) * 1964-02-28 1968-03-27 Rheinische Kalksteinwerke Revolving tubular kilns
US4206712A (en) * 1978-06-29 1980-06-10 Foster Wheeler Energy Corporation Fuel-staging coal burner
US4223615A (en) * 1978-08-07 1980-09-23 Kvb, Inc. Low nox coal burner
DE2850895C2 (de) * 1978-11-24 1986-06-12 Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Kohlenstaub
DE2931214C2 (de) * 1979-08-01 1986-06-12 Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln Verfahren und Vorrichtung zur Trocknung und Feinmahlung von Kohle
US4387654A (en) * 1980-05-05 1983-06-14 Coen Company, Inc. Method for firing a rotary kiln with pulverized solid fuel
US4475466A (en) * 1982-02-19 1984-10-09 Pyrochem, Inc. Burner and incinerator system for liquid waste
DE3530683A1 (de) 1985-08-28 1987-03-12 Pillard Feuerungen Gmbh Verfahren zur herabsetzung der no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-emissionen von drehrohroefen und brenner zur durchfuehrung dieses verfahrens
DE4132167A1 (de) * 1991-09-27 1993-04-01 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Anlage zur thermischen behandlung von mehlfoermigen rohmaterialien
CA2227470A1 (en) * 1995-10-31 1997-05-09 Joseph E. Doumet Method and apparatus for producing cement clinker
DE19622591A1 (de) * 1996-06-05 1997-12-11 Heidelberger Zement Ag Verfahren zur stofflichen und thermischen Nutzung von Wasser, Mineralien und brennbare Anteile enthaltenden Reststoffen für die Herstellung von Portlandzementklinker
US6488765B1 (en) * 1997-07-30 2002-12-03 Cemex, Inc. Oxygen enrichment of cement kiln system combustion
US6347937B1 (en) * 2000-01-21 2002-02-19 Ats Spartec Inc. Rotary kiln burner
US9250018B2 (en) 2009-11-06 2016-02-02 Fives North American Combustion, Inc. Apparatus and methods for achieving low NOx in a grate-kiln pelletizing furnace
DE102010001094A1 (de) * 2010-01-21 2011-07-28 Evonik Degussa GmbH, 45128 Verfahren zur Entkohlung einer Siliciumschmelze
CN103335515A (zh) * 2013-07-19 2013-10-02 北京汉能清源科技有限公司 一种水泥回转窑炉的低氮燃烧系统
DE102013016701B4 (de) * 2013-10-08 2017-06-14 Khd Humboldt Wedag Gmbh Verfahren zur Entstickung von Bypassabgasen in einer Anlage zur Herstellung von Zementklinker und Anlage zur Herstellung von Zementklinker
DE102014015535A1 (de) * 2014-10-21 2016-04-21 Khd Humboldt Wedag Gmbh Anlage zur Herstellung von Zement mit Rückführung von belasteten Brüden in den thermischen Prozess

Also Published As

Publication number Publication date
WO2017042615A1 (de) 2017-03-16
RU2018109528A3 (sr) 2019-09-19
ES2750789T3 (es) 2020-03-27
CN107923708B (zh) 2019-11-19
CN107923708A (zh) 2018-04-17
US10914522B2 (en) 2021-02-09
MA42787B1 (fr) 2019-09-30
RU2018109528A (ru) 2019-09-19
CA2997669C (en) 2023-09-26
EP3347660B1 (de) 2019-07-17
US20180252473A1 (en) 2018-09-06
EP3347660A1 (de) 2018-07-18
AR105926A1 (es) 2017-11-22
AT517813A1 (de) 2017-04-15
PL3347660T3 (pl) 2020-01-31
MX375310B (es) 2025-03-04
MX2018002512A (es) 2018-06-11
CA2997669A1 (en) 2017-03-16
MA42787A (fr) 2019-07-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101668929B (zh) 用于基于半分批给料填料机的城市固体废物燃烧的选择性非催化还原系统的动态控制
HRP20220942T1 (hr) Proizvodnja klinkera izgaranjem kisik-gorivo s posebnim dodatkom kisika
CN102179171A (zh) 具有前置流场均匀装置的多级热解耦合脱硝方法及其装置
CN105582803B (zh) 锅炉脱硫脱硝方法及其脱硫脱硝反应炉
CN102686946A (zh) 用于校正一组燃烧室的燃烧调节的方法和实施该方法的设备
CN107438747A (zh) 具有减少的污染气体排放的用于生产水泥的设备
RS59289B1 (sr) Postupak i uređaj za smanjivanje emisija nox cilindrične rotacione peći
CN102149650B (zh) 水泥制造设备及操作水泥制造设备的方法
CN212651632U (zh) 一种脱硫烟气稀释氨气的烟气脱硝系统
US12459819B2 (en) Process and reactor for catalytic oxidation of ammonia
FI67532B (fi) Foerfarande och anordning foer framstaellning av cement
HRP20221253T1 (hr) Postrojenje za proizvodnju cementa i postupak za proizvodnju cementnog klinkera
KR102330077B1 (ko) 실시간 분석 및 저 NOx 연소와 후처리 기술을 적용한 NOx가 저감된 시멘트 제조 장치 및 방법
CN212651602U (zh) 一种净化烟气稀释氨气的烟气脱硝系统
US20170157561A1 (en) Method and system for the catalytic cleaning of exhaust gas
CN202087235U (zh) 一种具有前置流场均匀装置的多级热解耦合脱硝装置
CN106287779A (zh) 一种用于烟气脱硫脱硝系统的燃烧式加热器装置
CN112546861A (zh) 轧钢加热炉预热段与尾部烟道的联合脱硝系统及方法
CN214233498U (zh) 一种双pid的循环流化床锅炉sncr控制系统
CN218646019U (zh) 一种用于回转窑的低氧助燃空气装置及回转窑
US20170160014A1 (en) Method for exhaust gas treatment, and system comprising an exhaust gas treatment device
FI126253B (en) Method for reducing nitrogen oxide emissions in a bubbling fluidized bed boiler and bubbling fluidized bed boiler
RU182260U1 (ru) Паровой котел
CN121230452A (zh) 一种链篦机回转窑综合控氮系统与方法
CN118129147A (zh) 一种分级燃烧的回转窑燃烧器及其控制方法