PT77796B

PT77796B - Process for making high strength low carbon dual phase steel rods and wires

Info

Publication number: PT77796B
Application number: PT77796A
Authority: PT
Original assignee: Univ California
Priority date: 1982-12-09
Filing date: 1983-12-09
Publication date: 1986-03-27
Also published as: FI842931L; FI842931A0; CA1217997A; FI78929C; IT8324103A0; EP0128139A4; ES528241A0; IT8324103A1; KR840006920A; PT77796A; DK359084D0; JPS60500177A; EP0128139A1; KR890003401B1; BR8208108A; AU561976B2; KR890003402B1; NZ206472A; NO843184L; DK359084A

Description

Descrição do objecto do invento que

THE RSGENTS OF THE UNIVERSITY OF CALIFÓRNIA, norte-americana, industrial, com sede em 2199 Addison Street Berkeley, Califórnia 94720, Estados Unidos da América, pretende obter em Portugal para "PROCESSO PARA A FABRICAÇÃO DE VA RÕES E FIOS DE AÇO DE FASE DUPLA COM PEQUENO CONTEÚDO DS CARBONO E GRANDE RESISTÊNCIA".

CO

ιή

o

m

O presente invento refere-se a um processo para a fabricação de varões e fios de aço cora pequeno conteúdo de carbono·, grande ductibilidade e grande resistência, por meio de extracção a frio de aços de fase dupla. Na presente, a expressão I "aços de fase dupla" designa um tipo de aços que são tratados por recozimento continuo, recozimento descontínuo, ou laminagem convencional a quente para se obter uma matriz de ferrite com uma segunda fase dispersa como martensite bainite e/ou austenite r-etida. A segunda fase á regulada de maneira a ser uma fase forte, dura e deformável, diferente da fase carboneto forte e não deformável, encontrada em varões e fios perlíticos. Esta fase tem de estar adequadarnente dispersa e em fracção de volume suficiente, isto á, maior que 10$, para proporcionar uraa contribuição substancial para a resistência no estado tratado a quente e para aumentar a velocidade de endurecimento durante a extracção de fio. Podem utilizar-se diversas vias de tratamento térmico para criar a microestrutura de fase dupla e a morfologia depende do tratamento- térmico uti lizado em cada caso. Um tratamento térmico preferido é 0 método da têmpera intermédia, isto é austanitizar e temperar ate 100$ de martensite antes de recozer no campo·* + g" de duas

55θ8θ . ' Fil© FA 38667 - 10 /AJT/RJS

Moa. 7! · 5500· 05·β3

fases e temperar para uma estrutura de martensite ferrite.

0 presente invento tem também como objecto os fios, barras e varões com grande resistência e grande ductilidade produzidos pelo processo de acordo com o presente invento.

0 fio de aço tem muitas utilizações conhecidas, por exem pio na fabricação de cabos, correntes e molas. S utilizado também para fabricar cintas de aço e fio de rebordo para pneu máticos, e incluem-se cordões de aço, no fio eléctrico de cor dões múltiplos, para aumentar a resistência do fio à. tracção. Nestas aplicações, as exigências de diâmetro variam de 0,127nm a mais de 6,35 mm com exigências de resistência que vão de

1722,5 mpa até 2756 mpa nos diâmetros menores, fim todas estas aplicações, é importante proporcionar um fio de aço com uma grande resistência à tracção a boa ductilidade no diâmetro exigido.

0 processo mais antigo e de uso mais corrente para a produção de fio muito resistente e muito dúctil consiste em patentear um aço perlítico de composição quase eutectóide. No entanto, oste processo á complexo e caro. Outro inconveniente do processo de patenteação é uma limitação inerente do diâmetro máximo de fio que pode ser produzido num determinado nivel de resistência.

Há necessidade de fio de aço e varões com maior resistência à, ti-acção e maior ductilidade que as dos fios de aço e varões produzidos pelos processos conhecidos, assim como de um processo inais económico para a produção de fio e varões de aço muito resistentes. 0 presente invento substituiria o processo convencional de patenteação de aço perlítico para produzir fio, por um processo em que uma liga de composição relativamente simples é extraída a frio em fio ou varões numa só operação de passagens múltiplas, isto é, sera tratamentos térmicos intermédios de recozimento ou patenteação, A eliminação dos tratamentos térmicos de patenteação na produção de fio de aço muito resistente diminuiria o custo de produção de fio de aço multo resistente, especialmente tendo em conta a presente situação dos combustíveis,

0 processo de extracção a frio necessita de uma composição de aço de pequena liga com uma microçstrutura e morfologia que proporciona grande resistência inicial, grande ducti-25.5Ό&Ο . - File FA - 10 /AJT/RJS

lidade, rápiuo endurecimento em operação β boa formabilidade a frio. 0 aço deve poder ser extraído a frio, sem tratamentos térmicos intermédios de recozimento ou patenteação, com o diâmetro, resistência à tracção e ductilidade desejados.

Um grupo específico de aços com uma composição química especificamente elaborada para proporcionar valores mecânicos supericres é uenoininado, na linguagem técnica, aço de pequena liga com grande resistência (HSLA - high-strength, low-alloy Steel). Estes aços contêm carbono como elemento que aumenta a resistência, numa quantidade razoavelmente compatível com soldabilidace e ductiliaaue. Adicionam-se quantidades diversas de vários tipos de formadores de liga carboneto para se obterem as propriedades mecânicas que caracterizam estes aços Ho entanto, a grande resistência à tracção e a grande ductilidade necessárias em muitas aplicações de fio e varões de aço não parece poderem ser atingidas com o emprego de aços HELA.

71 · 2500 - 05-63

Os factores que determinam as propriedades de aços com pequeno conteúdo de carbono são principaimente o seu conteúdo de carbono e microestrutura, e secundáriamente a liga residual. Em geral, os aços com pequeno conteúdo de carbono con têm silício, manganês, ou uma combinação de silício e manganês. jilém disso, podem adicionar-se elementos formadores de carboneto, por exemplo vanádio, cromo, niúbio, molibdeno.

Os aços com pequeno conteúdo de carbono e microestruturauos em fu.se uupla, caracterizados por uma forte segunda fase císpersa numa matriz de ferrite macia, apresentam potencial para satisfazer as exigências de resistência à tracção, ductilidade, flexibilidade e diâmetro de fio de aço com grande resistência. Por outro lado, têm potencial para atingir um nível de formabilidade a frio que permite extracção a frio S9in patenteação ou aquecimento intermédio. Em particular, um aço duplo ferrite-martensite com pequeno conteúdo de carbono, descrito na Patente dos Estados Unidos N^c.4.067,756, publicada em 10 de Janeiro de 1978, tem interesse no presente invento porque tem boas características de grande resistência e grande ductilidade e é composto por elementos baratos. No entanto, tal como é geralmente fabricado, tem uma resistência à tracção de cerca de 827 mpa, que é muito menor que a resis-355ο8ο

File FA 3SÓÓ7 - 10 /*AJT/RJ£

2500 * C5-!

tência à traeção necessária para muitíssimas aplicações do fio de aço de grande resistência. 0 processo de acordo com o presente invento tem como objecto a produçSo de um fio de aço d9 grande resistência que tem uma resistência à tracçSo de pelo menos cerca de 827 mpa. Uma gama preferida de resistência à traeção é de 827 mpa a 2687 mpa, mas podem atingir-se resistências superiores a 2756 mpa.

Ura objecto do presente invento á portanto proporcionar um processo aperfeiçoado para a fabricação de fios e varões de aço de grande resistência e grande ductilidade e para a produçSo de fios ou varões de aço com 0 diâmetro desejado com maior resistência à traeção, ductilidade e flexibilidade.

Outro objecto do presente invento é proporcionar um processo para fabricar fios ou varões de aço com grande resistên cia e grande ductilidade, o qual compreende a fase de extracção e frio de uma composição de aço de fase dupla, na resistência e ductilidade pretendidas, sera tratamentos térmicos intermédios de recoziraento ou patenteação, proporcionando deste modo uma completa flexibilidade na escolha do diâmetro de fio.

Outro objecto do presente invento é proporcionar um processo para a fabricação de fios ou varões de aço de grande resistência e grande ductilidade, o qual elimina.a fase de patenteaçâo intermédia utilizada no actual processo de fabricação de fio de aço perlítico, reduzindo deste modo a complexidade, custo e consumo de energia do processo para a fabricação de fios e varões de aço de grande resistência.

Ainda outro objecto do presente invento é proporcionar um processo para a fabricação de fios e varões de aço com grande resistência que é versátil, permitindo uma ampla gama de diâmetros, resistência e propriedades de ductilidade nõ fio ou varão de aço final, com base na escolha da microestrutura dupla inicial e na· manipulação de microestrutura mediante tratamento térmico apropriado.

Outro objecto ainda do presente invento é proporcionar fios ou varões de aço com grande resistência e grande ductiliaade que têm uma resistência à traeção de pelo menos cerca de 827 mpa.

Outros objectivos e vantagens do presente invento vão

-4I

55Ó80

pile PA 38667 - 10 /àjt/rjs

Mod. 71 - 2500

tornar-se evidentes com a descrição seguinte, feita em conjugação com os desenhos anexos.

Em geral, o presente invento tem como objecto fios ou varões de aço de pequeno conteúdo de carbono, com grande resistência e grande ductilidade, e o processo para a sua fabricação. 0 processo inclui extracção a fric ue um aço de fase dupla com pequeno conteúdo de carbono, no diâmetro desejado, numa só operação de passagens múltiplas. 0 aço é caracterizado por uma ralcroestrutura dupla essencialmente constituída poi· uma segunda fase forte dispersa numa matriz de ferrite macia e uma microestrutura e morfologia com suficiente formabilidade a frio para permitir reduções de área de secção transversal até cerca de 99,9$·

Uma forma de realização preferida do presente invento e um varão ou fio de aço com pequeno conteúdo de carbono, grande resistência e grande ductilidade, produzido a partir de uma composição de aço caracterizada por uma microestrutura ferrite-martensite dupla apropriada, conforme está por exemplo representado na Figura 1, e o processo paru a sua fabricação. 0 processo inclui extracção frio do aço feriai te-raartensite duplo no diâmetro desejado, numa só operação de passagens múltiplas. Em aços de grande resistência com uma microestrutura de ferrite-martensite dupla, a segunda fase, forte e deformável, é constituída predominantemente por martensite, mas pode conter bainite e austenite retida. A segunda fase forte está dispersa numa matriz, ferrite dúctil e macia; a martensite proporciona a resistência no compósito, enquanto que a ferrite proporciona a ductilidade.

A Figura 1 é uma micrografia óptica que mostra uma microestrutura de ferrite-martensite de fase dupla com pequeno conteúdo de carbono típica, antes de extracção a frio.

A Figura 2 é uma micrografia de transmissão electrónica de martensite em tiras deslccada que compreende a segunda fase forte num aço de fase dupla de acordo com o presente invento.

• A Figura 3 β uma exemplificação gráfica que faz uma comparação típica entre uma curva de extracção a fric para fio de aço com microestrutura dupla de acordo corn o presente invento e uma curva de extracção para fio de aço perlítico

55Ó8Õ .

Pile PA 3866? - 10 /AJT/RJS

Mod. 71

ds acordo com um processo de patenteaçâo.

De acordo com o presente invento, os fios ou varões de aço de grande resistência e grande ductilidade são produzidos por um processo pelo qual uma composição de aço com pequeno conteúdo de carbono, caracterizada por uma microestrutura dupla essencialmente constituída por uma segunda fase forte dispersa numa matriz de ferrite macia, é extraída a frio no diâmetro desejado numa só operação de passagens múltiplas. A composição de aço de partida, antes da extracção a frio, deve ter uma microestrutura duplo e uma morfologia suficientes para proporcionar um nível de formabilidade a frio que permita reduções de área de secção transversal até 99» 9# durante a extracção a frio,

0 processo de acordo com o presente invento proporciona uma vantagem em comparação com processos conhecidos, porque elimina os tratamentos térmicos intermédios cu fases de patenteação utilizados nos processos conhecidos para fabricarfio de aço perlítieo, e reduz por este meio a complexidade, custo e consumo de energia do proceeso. Além disso, pode produzir-se uma gama mais ampla de medidas de diâmetro de varão e fio pelo processo do presente invento do que no processo de patenteaçâo. No processo de patenteaçâo, bá uma limitação inerente do diâmetro máximo de fio que pode ser produzido num dado nível de resistência.

Com referência à Figura 3, estão representadas as diferenças entre p processo do presente invento e o processo de patenteaçâo. A linha cheia representa o gráfico de extracção a frio de um fio de aço duplo com pequeno conteúdo de carbono de acordo com o presente invento θ as resistências à traeção que se podem atingir nos diferentes diâmetros. As linhas tracejadas indicam o gráfico de extracção de um fio de aço perlitico de acordo com o processo de patenteaçâo, que inclui os tratamentos térmicos intermédios. No gráfico do fio de aço perlítieo, os tratamentos térmicos intermédios são necessários para atingir a inaior resistência à traeção que o processo de acordo com o presente invento pode atingir em diversos diâmetros. Estes tratamentos térmicos intermédios aumentam a complexidade e custo do processo para a fabricação de fio de aço de grande resistência. 0 prccessc de acordo com o pre

-655Ò8Ó .

Pile PA 38667 - 10 /AJT/RJS

s

o

I

Mod. 71

sente invento não inclui tratamentcs térmicos intermédios e proporciona assim um aperfeiçoamento significativo em relação ao processo conhecido.

0 processo de acordo com o presente invento pode produzir fios e varões de aço com uma grande diversidade de resistência à tracção, ductilidade e diâmetro. As propriedades f_i nais do fio ou varão de aço num diâmetro dado são determinadas por uma combinação da microestrutura inicial, propriedades do aço de partida e quantidade de redução subsequente da área de secção transversal durante o processo de extraeção a frio. Visto que a microestrutura do aço é manipulada com facilidade mediante tratamento térmico apropriado, as propriedades do fio extraido podem ser obtidas à medida das especificações exigidas pela aplicação desejada. A escolha de elementos de liga como silício, alumínio, manganês e elementos de formação de carboneto, como molibdeno, nióbio, vanádio, etc., é determinada pela microestrutura e propriedades desejadas. Assim, pode utilizar-se uma grande variedade de ligas, incluindo muitas ligas simples e baratas, desde que possam ser sub metidas a tratamento térmico até à microestrutura de fase dupla desejada.

Uma microestrutura dupla preferida é a microestrutura ferrite-martensite. Outra microestrutura preferida é a microestrutura dupla ferrite-bainite. Em ambos os casos, a segunda fase forte, quer martensite quer bainite, está dispersa numa matriz de ferrite macia e dúctil.

Numa forma de realização preferida do processo de acordo com o presente invento, a composição de aço de partida é essencialmente constituída por ferro, desde cerca de 0,05 até 0,15$· em peso de carbono, e desde cerca de 1,0 a 3,0$ ^em psso de silício. Noutra forma de realização preferida, a composição de aço inicial é constituída essencialmente por fei’ro, desde cerca de 0,0t a 0,15$ ^em peso de carbono, cerca de 1 a 3$ 'era peso de silício, e cerca de 0,05 & C,15$ 0® peso de vanádio. Em ambas as formas de realização preferidas, a composição de aço é tratada termicamente para formar uma ir.icrce£ trutura ferrite-martensite dupla numa morfologia fibrosa. Resumidamente, o processo preferido compreende as fases de austenitização da composição de aço, têmpera do composto de

-755Ò8Ò _

File FA 38667 - 1Ó /AJT/RJS

Mod. 71

aço para transformar a austenite em praticamente 100$ de martensite, aquecimento do compcsto de aço resultante até uma temperatura de recozimento durante tempo suficiente para proporcionar a proporção de austenite e ferrite desejada, têmpera rápida da composição de austenite ferrite para transformar a austenite em martensite, e extracção a frio do aço de fase dupla resultante que é caracterizado per urna microestrutura ferrite-martensite dupla numa morfologia fibrosa no diâmetro desejado numa sé operação de passagens múltiplas.

Mais especificamente, o composto de aço de partida é aquecido a uma temperatura, Tp acima ua temperatura crítica à qual se forma a austenite. À gama de temperatura de vai desde cerca de 10^0⁸C até 1170⁸C. A composição é mantida àquela temperatura durante um periodo de tempo suficiente para austenitizar essencial e completamente o aço. A composição resultante é temperada para transformar a austenite em essencialmente 100$ de martensite. A composição é então aquecida da novo até uma temperatura de têmpera, T^, na gama de duas fases + * ) A gama de temperatura <=< + κ vai desde cerca de 800®C a 1000⁸C. A composição é mantida a esta temperatura durante um período de tempo suficiente para transformar a com posição de aço martensitico na proporção desejada em volume, de ferrite e austenite. Depois da têmpera final, a austenite transforma-se em martensite, produzindo uma segunda fase forte de martensite dispersa numa matriz de ferrite macia ou dúctil,

A composição de aço é neste ponto caracterizada por uma microestrutura singular que é uma martensite fina, isotrópica e acicular numa matriz de ferrite dúctil. A microestrutura forma-se em consequência da combinação do tratamento térmico duplo e da presença de silicio na quantidade atrás especificada. A microestrutura singular maximiza a ductilidade potencial da fase macia da ferrite e explora também, de maneira completa, a fase de martensite forte como um constituinte ds suporte de carga na microestrutura dupla. J2 a .nicroestrutura, juntamente com a morfologia da composição de aço, que permite que o aço seja extraído a frio no diâmetro de fio ou varão desejado numa sé operaçSo de passagens múltiplas.

Qualquer aço de fase dupla pode ser utilizado no preces-855Ò8Ó .

File FA 3366? - 10 /AJT/RJS

Mod. 71 - 2500 ·

so de acordo com o presente invento, desde que se possa produzir uma microestrutura e morfologia dupla com formabilidade a frio suficiente para permitir reduções da área de secção transversal até cerca de 99,9$ quando a composição á extraída a frio. Em particular, os aços ferrite-martensite de fase du pia têm um comportamento de rendimento contínuo maior, uma re sistencia maior a tracção final, e melhor ductilidade dc que aços comerciais de liga baixa com grande resistência, incluindo aços de micréliga e grão fino. Além disso, a grande pro porção da tracção para o rendimento e a grande velocidade de endurecimento de tensão no aço de fase dupla ferrite-martensite proporciona formabilidade excelente.

A temperatura Tj exacta, à qual se aquece a composição de aço na primeira fase de austenização não é factor decisivo desde que seja superior à temperatura à qual se produz austenização completa. A temperatura TL exacta, na segunda fase de aquecimento, na qual a composição é transformada nas duas fases de ferrite e austenite, depende da pi-oporção em volume de ferrite e austenite, desejada a qual, por sua vez, depende da proporção em volume desejada de ferrite para martensite, Em geral, a proporção em volume desejada de ferrite e martensite depende das propriedades finais desejadas para o fio cu varão de aço. Em geral, 10 a 40$ era volume de martensite na microestrutura ferrite-martensite permitem que a composição de aço seja extraída a frio em diâmetro que representam reduções até 99,9$ de área de secção transversal e continuarão a dar bom resultado em fios e varões de aço com uma resistência à tracção de pelo menos cerca de 827 mpa. Geralmente obtêm-se resistências à tracção na gama ue 827 mpa a 2687 mp^, mas também se podem obter resistências à tracção de 2756 mpa e maiores.

Os exemplos que se seguem descrevem mais claramente o processo de acordo com o presente invento, as propriedades resultantes dos fios e varões de açc produzidos por este processo, assim como a flexibilidaue do processo quanto ao âmbito de escolha de ligas, resistências A tracção, ductilidade e diâmetro.

Exemplo 1

Fabricou-se um fio de aço com grande resistência

-9i

55Ô8Ò _ . _ . _

File PA 38667 - 10 /AJT/RJS

!

«

§

I

Μμ). Π

© grande ductilidade para satisfazer as exigências da fio de rebordo utilizado na fabricação de pneumáticos para automóveis. 0 fio de rebordo exige uma resistência à tracção de lôóo mpa com alongamento de 5$j ® um limite proporcional de 1488 mpa. 0 fio de rebordo deve ter cerca de 0,94 mm de diâmetro com ductilidade suficiente para passar num ensaio ue torção que exige 58 torções axiais numa extensão de 203 mm.

Um varão de aço com 5,6 mm de diâmetro com uma composição constituída essencialmente por ferro, o,l$ em peso de carbono, 2$ em peso de silício e 0jl$ em peso de vanádio foi austenitizado e temperado rapidamente para dar uma composição praticamente 100$ martensítica. 0 varão foi depois de novo aquecido a uma temperatura de 95O⁶C na gama de duas feee-s «4 -t ií e temperado rapidamente para produzir uma microestrutura de ferrite-martensite dupla de aproximadamente 30$ em volume de martensite e 70$ por cento em volume de ferrite, 0 caracter tipo agulha, acicular de microestrutura ferrite-martensite pode observar-se na micrografia óptica da Figura 1.

O varão tratado termicamente fci seguidamente extraído a frio através de cunhos cónicos lubrificados atá um diâmetro de 0,94 mm em 8 passagens de aproximadamente redução de 3b$ de área

por passagem. Depois de uma curta têmpera de abrandamento de deformação a 425*C, análogo ao da prática coiTente, obteva-se uma resistência à tracção final de 1902 mpa, satisfazendo assim a exigência da resistência à tracção do fio de reborde.

A ductilidade do fio de aço foi suficiente para satisfazer a exigência do ensaio de torção.

Exemplo 2

Um varão de aço constituido essencialmsnte por ferro, 0,1$ em peso de carbono e 2,0$ em peso de silício foi laminado a quente até um diâmetro de 6,4 mm. 0 varão foi depois aquecido a uma temperatura de cerca de 115O⁸C durante cerca de 30 minutos para austenitizar a composição. 0 aço foi depois temperado em solução saturada de cloreto de sódio gelada, para transformar a austenite ern praticamente 100$ de martensite. 0 varão foi depois aquecido de novo rapidamente até uma temperatura de 95O⁸C a fim de transformar a estrutura em aproximadamente 7θ$ de ferrite e 3θ$ de austenite. 0 varão de çiço foi depois temperado em solução saturada de cloreto de sódio gelada para transformar a austenite em martensite.

-1055ÒBÕ .

File FA 38667 - 10 /AJT/kJS

Finalmente, 0 varão foi extraído a frio num diâmetro de 0,76mm em que a sua resistência à tracção foi de 24Ó0 mpa, e também extraída num diâmetro de 0,6l mm em que a sua resistência à tracção foi 248o mpa. 0 prosseguimento da extracção a frio pode permitir que se atinjam resistências à tracção de 2758 mpa ou superiores.

0 depósito do primeiro pedido desta Patente como Pedido Internacional foi efectuado em 9 de Dezembro de I982 sob 0 K°. PCT / US82 /01722.

-

Claims

REIVINDICAÇÕES1®. - Processo para & fabricação ue varões c fios de aço com grande ductilidade e grande resistência, que compreende a fase de extracção a frio no diâmetro desejado, numa única operação de passagens múltiplas, de uma composição de aço de fase dupla com paqueno conteúdo de carbono, caracterizado nelo facto de a referida composição apresentai· uma microstrutura constituída essencialmente por uma segunda fase forte dispersa numa matriz de ferrite macia e uma microstrutura 5 morfologia que tem formahilidade a frio suficiente para permitir reduções de secção transversal até cerca de 99,9%.
2». - Processo de acordo com a reivindicação 1, caracteri zado pelo facto de a referida composição de aço apresentar uma microstrutura ferrite-martensite dupla, tendo a referida martensite a segunda fase forte dispersa na referida matriz de ferrite macia,
3®. - Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de a referida composição de aço apresentar uma microstrutura ferrite-bainite, tendo a referida bainite a segunda fase forte dispersa na referida matriz de ferrite macia.
4*. - Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de compreender as fases de :

aquecimento de uma composição de aço constituída essen-11Motf. 71

55OBÓ . „ MÈWh ·

Pile PA 38667 - 1Ó /AJT/RJS <gg|j|SRp

cialmente por ferro, desde cerca de 0,05 a 0,1$$ em peso de carbono, e desde carca de 1,0 até 3,0$ em peso de silicio a uma temperatura, T·^, durante um periodo de tempo suficiente para austonitizar de maneira substaneialmente completa o referido aço;

têmpera da composição de aço austenitizado resultante, para transformar a referida austenite em 100$ martensite;

aquecimento da composição de aço martensitico resultante a uma temperatura, Tg? nas ‘duas fases da gamaot + íí durante um periodo de tempo suficiente para transformar a referida composição de aço martensitico numa proporção em volums desejada de ferrite e austenite;

aquecimento da composição de aço ferrite-austenite i-esul tante, para transformar a austenite em martensite; e

extracção a frio da composição de aço resultante, caracterizada por uma microstrutura ferrite-murtensite dupla, nc diâmetro desejado.
5°. - Processo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo facto de a fase de extracção a frio compreei.dor uma fase de extracção a frio numa única operação de passagens múltiplas.
6*. - Processo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo facto de a referida composição de aço ser constituída essencialmente por ferro, cerca de 0,1$ em peso de carbono, e cerca de 2$ em peso de silicio.
7^B· - Processo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo facto de a referida composição de aço conter des de cerca de 0,05 até 0,15$ em peso de vanádio.
8·. - Processo de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo facto de o referido conteúdo de vanádio ser de cerca de 0,1$ em peso.
9». - Processo de acordo com a reivindicação 4 ou 7j caracterizado pelo facto de estar na gama desde cerca de 1050°C até / 1070^cC e estar na gama desde carca de 80Q«C até 1000«C.

-1255Ò8Ò ..

File FA 3366? - 10 /áJT/RJS

< /

}?

t
10^a. - Processo ds acordo com a reivindicação 4 ou 7, caracterizado pelo facto de ser cerca de ll50^eC.
11^a.- Processo de acordo com as reivixOdicações 2,4 cu 7, caracterizado pelo facto de a referida composição de açc sei' aquecida a durante um periodo de tempo suficiente para se atingir uma proporção de ferrite e aust.enite que permita que a têmpera subsequente de origem a uma microstrutura que contenha 10 a 40$ em volume de martensite.

Mod. η
12^a. - Processo de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo facto de ^ser carca de 95O^eC e a microstrutura resultante conter cerca de 30$ em volume de martensite.
13^a· - Processo de acordo eoni a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de os varões e fios de aço terem uma resistência à tensão de pelo menos 827 mpa e serem extraídos a frio de uma composição de aço, e de apresentarem uma microstrutura constituída essencialmente por uma segunda fase forte dispersa numa matriz de ferrite macia.
14^a. - Processo de acordo com α reivindicação 13, caracterizado pelo facto de a referida resistência à tracção estar na gama de 827 mpa. até 2687 mpa.
15®. - Processo de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo facto de a referida microstrutura ser uma microstrutura ferrite-bainite dupla extraida a frio.
16^a. - Processo de acordo com α reivindicação 1, caracterizado pelo facto de os referidos varões e fios terem uma composição de aço constituída essencialmente por ferro, desde cerca de 0,05 até 0,15$ em peso de carbono, e desde cerca de 1 até 3$ em peso de silicio, com uma resistência à tracção de pelo menos 827 mpa e extraídos a frio de uma composição de aço que tem uma microstrutura ferrite-martensite dupla.
17^a· ” Processo de acordo com a reivindicação 16, caracterizado pelo facto de a referida resistência à tracção estar na gama de 827 mpa até 2687 mpa.
18^a. - Ptocesso de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de o conteúdo de carbono referido sei de

-1

!

55Õ8Ó . .....

File FA 38667 - 10 /AJ^m/RJS

cerca de 1$ em peso, o conteúdo de silicíc ser de cei-ce de 2% em peso, a microstrutura ferrite-martensite dupla compreender cerca de 30% em volume de mertensite, e a resistência à. tracção ser desde cerca de 2460 mpa até cerca de 2480 mpa depois de redução de cerca de 99,9% da área de secçãc tr^nsversal.
19*. - Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de a composição de aço conter desde cerca de 0,05 até 0,15% peso de vanádio.
20B. - Processo de acordo com a reivindicação 19, carecterizado pelo facto de 0 referido conteúdo de carbono sei· de carca de 0,1% em peso, o conteúdo de silício ser de cerca de 2,0% em peso, o referido conteúdo de vanádic ser de cerca de 0,1% em peso, a microstrutura ferrite-martensite dupla compreendei* 30% em volume de martensite, e a i-esistência à tracçSo ser de cerca de 1Ç02 mpa depois de redução de cerca de 97% da área de secção transversal.

Mod. 71