PL203154B1 - Blacha stalowa odporna na ścieranie oraz sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie - Google Patents
Blacha stalowa odporna na ścieranie oraz sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranieInfo
- Publication number
- PL203154B1 PL203154B1 PL375541A PL37554103A PL203154B1 PL 203154 B1 PL203154 B1 PL 203154B1 PL 375541 A PL375541 A PL 375541A PL 37554103 A PL37554103 A PL 37554103A PL 203154 B1 PL203154 B1 PL 203154B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- sheet
- steel
- optionally
- titanium
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 61
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 60
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 30
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 14
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 12
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 15
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 15
- -1 zirconium carbides Chemical class 0.000 description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 7
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- UMUKXUYHMLVFLM-UHFFFAOYSA-N manganese(ii) selenide Chemical class [Mn+2].[Se-2] UMUKXUYHMLVFLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical class [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 150000004772 tellurides Chemical class 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest blacha stalowa odporna na ścieranie oraz sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie.
Znane są stale odporne na ścieranie o twardości zbliżonej do 400 w skali Brinella, zawierające około 0,15% węgla jak również mangan, nikiel, chrom i molibden, o zawartości niższej od kilku procent takiej, aby miały wystarczającą hartowność. Takie stale są hartowane dla nadania im struktury całkowicie martenzytycznej. Ich zaletą jest to, że stosunkowo łatwo dają się obrabiać przez spawanie, cięcie lub zaginanie. Ale ich wadą jest ograniczona odporność na ścieranie. Znane jest również zwiększanie wytrzymałości blachy stalowej na ścieranie poprzez zwiększanie zawartości węgla, a więc i twardość. Ale ten sposób postępowania wykazuje pewną niedogodność polegającą na obniżeniu przydatności takiej blachy do stosowania.
Z francuskiego opisu patentowego FR 2 733 516 znana jest stal odporna na ś cieranie, mają ca zawartość węgla w ilości około 0,26%, oraz twardość wynoszącą około 460 HB.
Celem niniejszego wynalazku jest zaradzenie tym niedogodnościom, poprzez zaproponowanie blachy stalowej odpornej na ścieranie, która oprócz wszystkich innych takich samych cech ma lepszą odporność na ścieranie niż te znane stale o twardości 400 w skali Brinella, zachowując przy tym całkowitą przydatność do porównywalnych zastosowań takich stali.
Zgodnie z wynalazkiem, blacha stalowa odporna na ścieranie, charakteryzuje się tym, że skład chemiczny stali, z której wykonana jest blacha, zawiera wagowo:
0,1% < C < 0,23%
0% < Si < 2%
0% < Al < 2%
0,5% < Si + Al < 2%
0% < Mn < 2,5%
0% < Ni < 5%
0% < Cr < 5%
0% < Mo < 1%
0% < W < 2%
0,05% < Mo + W/2 < 1%
0% < B < 0,02%
0% < Ti < 0,67%
0% < Zr < 1,34%
0,05% < Ti + Zr/2 < 0,67%
0% < S < 0,15%
N < 0,03%
- ewentualnie od 0% do 1,5% miedzi,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Nb, Ta i V o zawartościach takich, że Nb/2 + Ta/4 + V < 0,5%,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Se, Te, Ca, Bi i Pb o zawartościach niższych lub równych 0,1%, przy czym resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, a skład chemiczny spełnia ponadto następujące zależności:
C - Ti/4 - Zr/8 + 7 x N/8 > 0,095% i
Ti + Zr/2 - 7 x N/2 > 0,05% i
1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 1,8 z K = 1 jeśli B > 0,0005% i K = 0 jeśli B < 0,0005%, przy czym stal ma strukturę martenzytyczną lub martenzytyczno-bainityczną, i struktura ta zawiera węgliki i od 5% do 20% austenitu szczątkowego.
Skład chemiczny stali, z której wykonana jest blacha korzystnie spełnia następujące zależności, niezależnie od siebie, a mianowicie:
1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 2,
C < 0,22% i C - Ti/4-Zr/8 + 7 x N/8 > 0,12%,
Ti + Zr/2 > 0,10%,
Si + Al > 0,7%.
PL 203 154 B1
Korzystnie, blacha ma grubość w zakresie od 2 mm do 150 mm.
Natomiast, sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie, charakteryzuje się tym, że skład chemiczny stali, z której wykonana jest blacha, zawiera wagowo:
0,1% < C< 0,23%
0% < Si < 2%
0% < Al < 2%
0,5% < Si + Al < 2%
0% < Mn < 2,5%
0% < Ni < 5%
0% < Cr < 5%
0% < Mo < 1%
0% < W < 2%
0,05% < Mo + W/2 < 1%
0% < B < 0,02%
0% < Ti < 0,67%
0% < Zr < 1,34%
0,05% < Ti + Zr/2 < 0,67%
0% < S < 0,15%
N < 0,03%
- ewentualnie od 0% do 1,5% miedzi,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Nb, Ta i V o zawartościach takich, że Nb/2 + Ta/4 + V < 0,5%,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Se, Te, Ca, Bi i Pb o zawartościach mniejszych lub równych 0,1%, a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, przy czym ponadto ten skład chemiczny spełnia następujące zależności:
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7 x N/8 > 0,095% i
Ti + Zr/2 - 7 x N/2 > 0,05% i
1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 1,8 z K = 1 jeśli B > 0,0005% i K = 0 jeśli B < 0,0005%), zgodnie z którym to sposobem, poddaje się blachę obróbce cieplnej hartowania, przeprowadzanej z kształtowaniem na gorąco, na przykład przez walcowanie, lub po austenityzacji przez podgrzewanie w piecu, przy czym aby przeprowadzić hartowanie:
- chłodzi się blachę ze średnią prędkością chłodzenia wyższą niż 0,5°C/s między temperaturą wyższą od AC3 a temperaturą zawartą między T = 800 - 270 x C* - 90 x Mn - 37 x Ni - 70 x Cr - 83 x (Mo + W/2) i w przybliżeniu T - 50°C, po czym
- chłodzi się blachę ze średnią prędkością chłodzenia rdzenia Vr < 1150 x ep-1,7 i wyższą lub równą 0,1°C/s między temperaturą T i 100°C, przy czym ep jest grubością blachy wyrażoną w milimetrach, a następnie
- chłodzi się blachę aż do temperatury otoczenia i ewentualnie przeprowadza się prostowanie.
W sposobie wytwarzania blachy według wynalazku korzystnie stosuje się stal, której skład chemiczny spełnia następujące zależności, niezależnie od siebie, a mianowicie:
1,05 x Mn + 0,54 x Ni +0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 2,
C < 0,22% i C* > 0,12%,
Ti + Zr/2 > 0,10%,
Si + Al > 0,7%.
Korzystnie, w sposobie według wynalazku ponadto przeprowadza się odpuszczanie w temperaturze niższej lub równej 350°C, ewentualnie niższej od 250°C.
Korzystnie, dla dodania tytanu do stali doprowadza się stal ciekłą do styczności z żużlem zawierającym tytan, i powoduje się powolną dyfuzję tytanu z żużla do ciekłej stali.
Twardość blachy zawarta jest między 280 HB i 450 HB.
Poniżej wynalazek zostanie opisany w sposób bardziej dokładny, ale nie ograniczający, i zostanie zilustrowany przykładami.
PL 203 154 B1
Aby wytworzyć blachę według wynalazku, wykonuje się stal, której skład chemiczny zawiera w % wagowych:
- ponad 0,1% węgla, aby uzyskać wystarczającą twardość i aby umożliwić tworzenie węglików, ale mniej od 0,23% a korzystnie mniej od 0,22%, w celu uzyskania zdatności do spawania i do dobrego cięcia,
- od 0% do 0,67% tytanu i od 0% do 1,34% cyrkonu, przy czym te zawartości są takie, aby suma Ti + Zr/2 była wyższa od 0,05%, korzystnie wyższa od 0,1%, a jeszcze korzystniej wyższa od 0,2% tak, aby stal zawierała grube węgliki tytanu lub cyrkonu, które zwiększają odporność na ścieranie, ale suma Ti + Zr/2 musi pozostawać niższa od 0,67%, ponieważ przy większej zawartości, stal nie zawierałaby dosyć węgla wolnego i nie miałaby wystarczającej twardości, ponadto zawartość Ti + Zr/2 jest korzystnie niższa od 0,50%, lub korzystniej od 0,40%, a nawet od 0,30%, jeśli jest potrzeba uzyskania dobrej lepkości materiału,
- od 0% (lub ilości śladowe) do 2% krzemu i od 0% (lub ilości śladowe) do 2% glinu, przy czym suma Si + Al zawarta jest między 0,5% i 2%, a korzystnie wyższa od 0,7%, lub korzystniej wyższa od 0,8%, przy czym te pierwiastki, które są odtleniaczami, dają ponadto skutek ułatwiania otrzymania metastabilnego austenitu szczątkowego zawierającego dużo węgla, którego przemianie w martenzyt towarzyszy pęcznienie znacznie ułatwiające zakotwiczenie węglików tytanu,
- od 0% (lub ilości śladowe) do 2% lub nawet 2,5% manganu, od 0% (lub ilości śladowe) do 4% lub nawet 5% niklu, i od 0% (lub ilości śladowe) do 4% lub nawet 5% chromu, aby otrzymać wystarczającą hartowność i dostosować różne cechy mechaniczne lub użytkowe, przy czym nikiel w szczególności wpływa korzystnie na ciągliwość, ale pierwiastek ten jest drogi, a chrom tworzy również drobne węgliki w martenzycie lub w bainicie, sprzyjające odporności na ścieranie,
- od 0% (lub ilości śladowe) do 1% molibdenu i od 0% (lub ilości śladowe) do 2% wolframu, przy czym suma Mo + W/2 jest zawarta między 0,05% i 1%, a korzystnie jest niższa od 0,8%, lub korzystniej niższa od 0,5%, pierwiastki te zwiększają hartowność i tworzą w martenzycie lub w bainicie drobne węgliki utwardzające, zwłaszcza przez wytrącanie przy samo-odpuszczaniu podczas chłodzenia, przy czym nie ma potrzeby przekraczania zawartości 1% molibdenu, aby otrzymać żądany skutek, w szczególności, jeśli chodzi o wytrącanie węglików utwardzających, zaś molibden może być zastąpiony, całkowicie lub częściowo, przez podwójną ilość wolframu, niemniej jednak to zastąpienie nie jest stosowane w praktyce, ponieważ nie daje ono korzyści w stosunku do molibdenu, i jest bardziej kosztowne,
- ewentualnie od 0% do 1,5% miedzi, ten pierwiastek może powodować utwardzanie uzupełniające nie szkodzące spawalności, przy czym powyżej 1,5% pierwiastek ten nie daje znaczącego efektu, a tylko wywołuje trudności przy walcowaniu na gorąco i podnosi bezużytecznie koszty,
- od 0% do 0,02% boru, pierwiastek ten może być dodany w sposób opcjonalny, aby zwiększyć hartowność, przy czym, aby uzyskać ten skutek, zawartość boru powinna korzystnie być wyższa od 0,0005% lub korzystniej od 0,001%, i nie ma potrzeby znacznego przekraczania 0,01%,
- aż do 0,15% siarki, ten pierwiastek jest resztkowy i na ogół ograniczony do 0,005% lub mniej, ale jego zawartość może być dowolnie zwiększona, aby poprawić obrabialność, przy czym należy zaznaczyć, że przy występowaniu siarki, aby uniknąć trudności związanych z przeróbką na gorąco, zawartość manganu musi być 7 razy wyższa od zawartości siarki,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród niobu, tantalu i wanadu, o zawartościach takich, że Nb/2 + Ta/4 + V wynosi mniej niż 0,5%, aby tworzyć stosunkowo grube węgliki, które poprawiają odporność na ścieranie, jednak węgliki utworzone przez te pierwiastki są mniej skuteczne od węglików utworzonych przez tytan lub cyrkon, i stąd też występują jako opcjonalne i dodawane są w ograniczonej ilości,
- ewentualnie jeden lub szereg pierwiastków wybranych spośród selenu, telluru, wapnia, bizmutu i ołowiu, o zawartościach mniejszych od 0,1% dla każdego z nich, przy czym pierwiastki te przeznaczone są do poprawiania obrabialności, jednak należy zauważyć, że wówczas, gdy stal zawiera Se i/lub Te, to zawartość manganu powinna być wystarczająca z uwzględnieniem zawartość siarki, aby mogły tworzyć się selenki lub tellurki manganu,
- resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, wśród zanieczyszczeń jest w szczególności azot, którego zawartość zależy od sposobu wytapiania, ale nie przekracza 0,03%, i jest zazwyczaj niższa od 0,025%), przy czym azot może reagować z tytanem lub z cyrkonem tworząc azotki, które nie powinny być zbyt grube, aby nie szkodzić ciągliwości, ale aby uniknąć tworzenia się grubych azotków, tytan i cyrkon mogą być dodawane do ciekłej stali stopniowo, na przykład przez
PL 203 154 B1 doprowadzenie ciekłej stali utlenionej do styczności z fazą utlenioną, taką jak żużel zawierający tlenki tytanu lub cyrkonu, a następnie przez odtlenianie ciekłej stali tak, aby tytan lub cyrkon powoli dyfundował z fazy utlenionej do ciekłej stali.
Ponadto, aby otrzymać zadowalające własności, zawartości węgla, tytanu, cyrkonu i azotu są tak wybrane, że:
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7 x N/8 > 0,095%, a korzystnie C* > 0,12%, aby uzyskać większą twardość, a więc lepszą odporność na ścieranie. Wielkość C* przedstawia zawartość węgla wolnego po wytrącaniu węglików tytanu i cyrkonu, uwzględniając tworzenie się azotków tytanu i cyrkonu. Zawartość węgla wolnego C* musi być wyższa od 0,095%, aby uzyskać strukturę martenzytyczną lub martenzytyczno-bainityczną o wystarczającej twardości.
Uwzględniając możliwość tworzenia się azotków tytanu lub cyrkonu tak, aby ilość węglików tytanu lub cyrkonu była wystarczająca, zawartość Ti, Zr i N muszą być takie, że:
Ti + Zr/2 - 7 x N/2 > 0,05%.
Ponadto, skład chemiczny jest tak dobrany, aby hartowność stali była wystarczająca, uwzględniając grubość blachy, która ma być wytworzona. Dlatego, skład chemiczny stali musi spełniać zależność:
Hartowność = 1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 1,8 lub korzystniej większa od 2, z K = 1 jeśli B > 0,0005% i K = 0 jeśli B < 0,0005%.
Ponadto, aby otrzymać dobrą odporność na ścieranie, struktura mikroskopowa stali utworzona jest z martenzytu lub z bainitu albo z mieszaniny tych dwóch struktur, i z 5% do 20% austenitu szczątkowego. Ponadto, taka struktura zawiera grube węgliki tytanu lub cyrkonu, utworzone w wysokiej temperaturze, i ewentualnie węgliki niobu, tantalu lub wanadu. Dzięki sposobowi wytwarzania, który zostanie opisany poniżej, ta struktura jest odpuszczana tak, że zawiera również węgliki molibdenu lub wolframu i ewentualnie węgliki chromu.
Wynalazcy stwierdzili, że skuteczność grubych węglików dla polepszenia odporności na ścieranie mogłaby być pogorszona przez przedwczesne ich odsłanianie, i że można uniknąć tego odsłaniania dzięki występowaniu austenitu metastabilnego, który ulega przemianie w wyniku zjawisk ścierania. Przemiana austenitu metastabilnego powstaje przez pęcznienie, przy czym ta przemiana w podwarstwie ścieranej zwiększa odporność na odsłanianie węglików, a zatem poprawia odporność na ścieranie.
Z drugiej strony, wyższa twardość stali i obecność kruchych węglików tytanu powodują ograniczenie, o ile to tylko możliwe, operacji prostowania. Z tego punktu widzenia wynalazcy stwierdzili, że spowalniając w sposób wystarczający chłodzenie w zakresie przemiany bainityczno-martenzytycznej zmniejsza się odkształcenia szczątkowe wyrobów, co umożliwia ograniczenie operacji prostowania. Wynalazcy stwierdzili też, że chłodząc blachę ze średnią prędkością chłodzenia rdzenia Vr < 1150 x ep-1,7 (w tym wzorze ep jest grubością blachy wyrażoną w mm, a prędkość chłodzenia jest wyrażona w °C/s) poniżej temperatury T = 800 - 270 x C* - 90 x Mn - 37 x Ni - 70 x Cr - 83(Mo + W/2) wyrażonej w °C, zmniejsza się naprężenia szczątkowe wywołane przez zmianę fazy. To spowolnione chłodzenie w zakresie bainityczno-martenzytycznym wykazuje ponadto zaletę powodowania samo-odpuszczania, które wywołuje tworzenie się węglików molibdenu, wolframu lub chromu, i poprawia odporność na zużycie, osnowy otaczającej grube węgliki.
Aby wytworzyć blachę o równej płaszczyźnie mającą dobrą odporność na ścieranie i zdatną do różnych zastosowań, wytapia się stal i odlewa się ją w postaci kęsiska płaskiego lub wlewka. Walcuje się na gorąco kęsisko płaskie lub wlewek, aby otrzymać blachę, którą poddaje się obróbce cieplnej umożliwiającej jednoczesne otrzymanie żądanej struktury i dobrej płaskości bez późniejszego prostowania lub tylko z prostowaniem ograniczonym. Obróbka cieplna może być wykonana przez walcowanie na gorąco lub później, ewentualnie po prostowaniu, na zimno lub na półgorąco.
We wszystkich przypadkach, aby przeprowadzić obróbkę cieplną:
- podgrzewa się stal do temperatury powyżej punktu AC3 tak, aby nadać jej strukturę całkowicie austenityczną, w której jednak znajdują się węgliki tytanu lub cyrkonu,
- następnie chłodzi się tę stal ze średnią prędkością chłodzenia rdzenia wyższą od prędkości krytycznej przemiany bainitycznej aż do temperatury zawartej między T = 800 - 270 x C* - 90 x Mn - 37 x Ni - 70 x Cr - 83 x (Mo + W/2) i około T - 50°C, aby uniknąć tworzenia się składników ferrytycznoperlitycznych, i dlatego też wystarczy na ogół chłodzić z prędkością wyższą od 0,5°C/s,
- po czym, między temperaturą tak określoną (to jest zawartą między Ti około T - 50°C) i około 100°C, chłodzi się blachę ze średnią prędkością chłodzenia rdzenia Vr niższą od 1150 x ep-1,7 i wyższą od 0,1°C/s, dla otrzymania żądanej struktury, oraz
PL 203 154 B1
- chłodzi się blachę aż do temperatury otoczenia korzystnie, ale nie koniecznie, z małą prędkością.
Ponadto, można przeprowadzić wyżarzanie odprężające takie, jak odpuszczanie w temperaturze niższej lub równej 350°C, ewentualnie niższej od 250°C.
Przez średnią prędkość chłodzenia rozumie się prędkość chłodzenia równą różnicy między temperaturą początku i końca chłodzenia podzieloną przez czas chłodzenia między tymi dwiema temperaturami.
Otrzymuje się zatem blachę, której grubość może być zawarta między 2 mm i 150 mm, mającą bardzo dobrą płaskość przy strzałce ugięcia niższej od 3 mm na metr, bez prostowania lub z prostowaniem umiarkowanym. Blacha ma twardość zawartą między 280 HB i 450 HB. Twardość zależy głównie od zawartości węgla wolnego C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7 x N/8. Im większa jest zawartość węgla wolnego, tym większa jest twardość. Im zawartość węgla wolnego jest mniejsza, tym łatwiejsze jest stosowanie stali. Przy jednakowej zawartości węgla wolnego im większa jest zawartość tytanu, tym większa jest odporność na ścieranie.
Tytułem przykładu rozważa się blachy ze stali o grubości 30 mm, przy czym oznaczenia A, B, C i D oznaczają stale według wynalazku, oznaczenia E i F stale według stanu techniki, a oznaczenia G i H są stalami podanymi tytułem porównania. Składy chemiczne stali wyrażone w 10-3% wagowych, jak również twardość i wskaźnik odporności na ścieranie Rus podane zostały w tabeli 1.
T a b e l a 1
| C | Si | Al | Mn | Ni | Cr | Mo | W | Ti | B | N | HB | Rus | |
| A | 180 | 550 | 30 | 1750 | 200 | 1700 | 150 | - | 150 | 2 | 6 | 360 | 1,51 |
| B | 140 | 210 | 610 | 1450 | 650 | 1720 | 230 | 120 | 160 | 3 | 7 | 345 | 1,42 |
| C | 220 | 830 | 25 | 1250 | 220 | 1350 | 275 | - | 350 | 2 | 5 | 360 | 2,03 |
| D | 158 | 780 | 35 | 1250 | 250 | 1340 | 260 | - | 110 | 3 | 5 | 363 | 1,3 |
| E | 175 | 360 | 25 | 1720 | 200 | 1200 | 250 | - | 20 | 3 | 5 | 420 | 1,08 |
| F | 150 | 320 | 30 | 1730 | 250 | 1260 | 310 | - | - | 2 | 6 | 380 | 1 |
| G | 210 | 340 | 25 | 1230 | 260 | 1350 | 280 | - | 350 | 2 | 5 | 360 | 1,11 |
| H | 150 | 320 | 25 | 1255 | 250 | 1360 | 260 | - | 105 | 3 | 6 | 366 | 0,81 |
Odporność stali na ścieranie mierzona jest przez stratę ciężaru próbki pryzmatycznej obracającej się w zbiorniku zawierającym kalibrowany granulat kwarcytu, w czasie 5 godzin.
Wskaźnik odporności stali na ścieranie Rus jest stosunkiem odporności na zużycie stali F, wziętej tytułem odniesienia, i odporności na zużycie stali rozważanej.
Blachy A do H są austenityzowane w temperaturze 900°C.
Po austenityzacji:
- blacha ze stali A chłodzona jest ze średnią prędkością 0,7°C/s powyżej temperatury T określonej powyżej (około 460°C), i ze średnią prędkością poniżej 0,13°C/s, zgodnie z wynalazkiem,
- blachy ze stali B, C, D chłodzone są ze średnią prędkością 6°C/s powyżej temperatury T określonej powyżej (około 470°C), i ze średnią prędkością poniżej 1,4°C/s, zgodnie z wynalazkiem,
- blachy ze stali E, F, G i H, podane tytułem porównania, chłodzone były ze średnią prędkością 20°C/s powyżej temperatury T określonej powyżej, i ze średnią prędkością poniżej 12°C/s.
Blachy A do D mają samo-odpuszczalną strukturę martenzytyczno-bainityczną zawierającą około 10% austenitu szczątkowego, jak również węgliki tytanu, podczas gdy blachy E do G mają strukturę całkowicie martenzytyczną, zaś blachy G i H zawierają również grube węgliki tytanu.
Można stwierdzić, że mimo tego, że mają mniejsze twardości od twardości blach E i F, blachy A, B, C i D mają znacznie lepsze odporności na ścieranie. Najmniejsze twardości, które odpowiadają w zasadzie najmniejszej zawartości węgla wolnego, prowadzą do większej przydatności do stosowania.
Porównanie przykładów C, D, F, G i H pokazuje, że wzrost odporności na ścieranie nie wynika po prostu z dodatku tytanu, ale z połączenia dodatku tytanu, ze strukturą zawierającą austenit szczątkowy. W rezultacie można stwierdzić, że stale F, G i H, których struktura nie zawiera austenitu szczątkowego, mają w przybliżeniu porównywalną odporność na ścieranie, podczas gdy stale C i D, które zawierają austenit szczątkowy, mają znacznie lepszą odporność na ścieranie.
PL 203 154 B1
Ponadto, porównanie pary G i H z jednej strony, i pary C i D z drugiej strony pokazuje, że obecność austenitu szczątkowego zwiększa znacznie skuteczność tytanu. Dla przykładów C i D przejście z 0,110% do 0,350% tytanu tł umaczy się przez wzrost odpornoś ci na ś cieranie o 56%, podczas gdy dla stali G i H wzrost ten wynosi tylko o 37%.
Ta uwaga przypisywana jest efektowi zwiększonego obciskania węglików tytanu przez otaczającą je osnowę, kiedy węgliki te zawierają austenit szczątkowy mogący przemienić się w martenzyt trwały, pęczniejący podczas użytkowania.
Ponadto, odkształcenia po chłodzeniu, bez prostowania, dla blach ze stali A lub B wynoszą 6 mm/m, i 17 mm/m dla blach ze stali E i F. Te wyniki pokazują zmniejszenie odkształcenia wyrobów otrzymanych dzięki wynalazkowi.
Wynika stąd, że w praktyce, w zależności od stopnia wymaganej płaskości przez użytkowników można:
- albo dostarczać wyroby bez prostowania (zysk na koszcie i na naprężeniach szczątkowych), lub
- przeprowadzić prostowanie, aby spełnić surowszy wymóg płaskości (na przykład 5 mm/m), ale łatwiej i wprowadzając mniej naprężeń wskutek mniejszego odkształcenia pierwotnego wyrobów według wynalazku.
Claims (13)
1. Blacha stalowa odporna na ścieranie, znamienna tym, że skład chemiczny stali, z której wykonana jest blacha, zawiera wagowo:
0,1% < C < 0,23%
0% < Si < 2%
0% < Al < 2%
0,5% < Si + Al < 2%
0% < Mn < 2,5%
0% < Ni < 5%
0% < Cr < 5%
0% < Mo < 1%
0% < W < 2%
0,05% < Mo + W/2 < 1%
0% < B < 0,02%
0% < Ti < 0,67%
0% < Zr < 1,34%
0,05% < Ti + Zr/2 < 0,67%
0% < S < 0,15%
N < 0,03%
- ewentualnie od 0% do 1,5% miedzi,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Nb, Ta i V o zawartościach takich, że Nb/2 + Ta/4 + V < 0,5%,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Se, Te, Ca, Bi i Pb o zawartościach niższych lub równych 0,1%, przy czym resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, a skład chemiczny spełnia ponadto następujące zależności:
C - Ti/4 - Zr/8 + 7 x N/8 > 0,095% i
Ti + Zr/2 - 7 x N/2 > 0,05% i
1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 1,8 z K = 1 jeśli B > 0,0005% i K = 0 jeśli B < 0,0005%, przy czym stal ma strukturę martenzytyczną lub martenzytyczno-bainityczną, i struktura ta zawiera węgliki i od 5% do 20% austenitu szczątkowego.
2. Blacha według zastrz. 1, znamienna tym, że
1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 2.
PL 203 154 B1
3. Blacha według zastrz. 1, znamienna tym, że
C < 0,22% i
C - Ti/4 - Zr/8 + 7 x N/8 > 0,12%.
4. Blacha według zastrz. 1, znamienna tym, że
Ti + Zr/2 > 0,10%.
5. Blacha według zastrz. 1, znamienna tym, że
Si + Al > 0,7%.
6. Blacha według zastrz. 1 albo 2, albo 3, albo 4, albo 5, znamienna tym, że jej grubość wynosi od 2 mm do 150 mm.
7. Sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie, znamienny tym, że skład chemiczny stali, z której wykonana jest blacha, zawiera wagowo:
0,1% < C < 0,23%
0% < Si < 2%
0% < Al < 2%
0,5% < Si + Al < 2%
0% < Mn < 2,5%
0% < Ni < 5%
0% < Cr < 5%
0% < Mo < 1%
0% < W < 2%
0,05% < Mo + W/2 < 1%
0% < B < 0,02%)
0%) < Ti < 0,67%)
0% < Zr < 1,34%
0,05% < Ti + Zr/2 < 0,67%
0% < S < 0,15%
N < 0,03%
- ewentualnie od 0% do 1,5% miedzi,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Nb, Ta i V o zawartościach takich, że Nb/2 + Ta/4 + V < 0,5%,
- ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spośród Se, Te, Ca, Bi i Pb o zawartościach mniejszych lub równych 0,1%, a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, przy czym ponadto ten skład chemiczny spełnia następujące zależności:
C* - C - Ti/4 - Zr/8 + 7 x N/8 > 0,095% i
Ti + Zr/2 - 7 x N/2 > 0,05% i
1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 1,8 z K = 1 jeśli B > 0,0005%) i K = 0 jeśli B < 0,0005%, zgodnie z którym to sposobem, poddaje się blachę obróbce cieplnej hartowania, przeprowadzanej z kształtowaniem na gorąco, na przykład przez walcowanie, lub po austenityzacji przez podgrzewanie w piecu, przy czym aby przeprowadzić hartowanie:
- chłodzi się blachę ze średnią prędkością chłodzenia wyższą niż 0,5°C/s między temperaturą wyższą od AC3 a temperaturą zawartą między T = 800 - 270 x C* - 90 x Mn - 37 x Ni - 70 x Cr - 83 x (Mo + W/2) i w przybliżeniu T - 50°C, po czym
- chłodzi się blachę ze średnią prędkością chłodzenia rdzenia Vr < 1150 x ep-1,7 i wyższą lub równą 0,1°C/s między temperaturą T i 100°C, przy czym ep jest grubością blachy wyrażoną w milimetrach, a następnie
- chłodzi się blachę aż do temperatury otoczenia i ewentualnie przeprowadza się prostowanie.
8. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że
1,05 x Mn + 0,54 x Ni + 0,50 x Cr + 0,3 x (Mo + W/2)1/2 + K > 2.
9. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że
C < 0,22%
PL 203 154 B1 i
C* > 0,12%.
10. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że ponadto
Ti + Zr/2 > 0,10%.
11. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że ponadto
Si + Al > 0,7%.
12. Sposób według zastrz. 1 albo 2, albo 3, albo 4, albo 5, znamienny tym, że ponadto przeprowadza się odpuszczanie w temperaturze niższej lub równej 350°C.
13. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że dla dodania tytanu do stali doprowadza się stal ciekłą do styczności z żużlem zawierającym tytan, i powoduje się powolną dyfuzję tytanu z żużla do ciekłej stali.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0214425A FR2847271B1 (fr) | 2002-11-19 | 2002-11-19 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL375541A1 PL375541A1 (pl) | 2005-11-28 |
| PL203154B1 true PL203154B1 (pl) | 2009-08-31 |
Family
ID=32187696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL375541A PL203154B1 (pl) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Blacha stalowa odporna na ścieranie oraz sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US7462251B2 (pl) |
| EP (1) | EP1563103B1 (pl) |
| JP (1) | JP4535875B2 (pl) |
| KR (1) | KR101010593B1 (pl) |
| CN (1) | CN100348739C (pl) |
| AR (1) | AR042072A1 (pl) |
| AT (1) | ATE388247T1 (pl) |
| AU (1) | AU2009201117B8 (pl) |
| BR (1) | BR0315694B1 (pl) |
| CA (1) | CA2506347C (pl) |
| DE (1) | DE60319567T2 (pl) |
| ES (1) | ES2300636T3 (pl) |
| FR (1) | FR2847271B1 (pl) |
| PE (1) | PE20040486A1 (pl) |
| PL (1) | PL203154B1 (pl) |
| PT (1) | PT1563103E (pl) |
| RU (1) | RU2326180C2 (pl) |
| UA (1) | UA81134C2 (pl) |
| WO (1) | WO2004048618A1 (pl) |
| ZA (1) | ZA200504151B (pl) |
Families Citing this family (58)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| CN100419114C (zh) * | 2004-11-14 | 2008-09-17 | 林海 | 耐磨合金 |
| EP1990431A1 (fr) * | 2007-05-11 | 2008-11-12 | ArcelorMittal France | Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites |
| US8444776B1 (en) | 2007-08-01 | 2013-05-21 | Ati Properties, Inc. | High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same |
| NO2183401T3 (pl) | 2007-08-01 | 2018-08-04 | ||
| TWI341332B (en) * | 2008-01-07 | 2011-05-01 | Nippon Steel Corp | Wear-resistant steel sheet having excellent wear resistnace at high temperatures and excellent bending workability and method for manufacturing the same |
| PL2103704T3 (pl) * | 2008-03-10 | 2012-12-31 | Swiss Steel Ag | Walcowany na gorąco długi produkt i sposób jego wytwarzania |
| EP2123787A1 (fr) * | 2008-05-06 | 2009-11-25 | Industeel Creusot | Acier à hautes caractéristiques pour pièces massives |
| CN101775545B (zh) * | 2009-01-14 | 2011-10-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
| RU2394932C1 (ru) * | 2009-02-27 | 2010-07-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2427653C1 (ru) * | 2009-12-29 | 2011-08-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Способ термической обработки листового проката из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали |
| CN102127705B (zh) * | 2010-01-12 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高硬度耐磨钢 |
| CN102199737B (zh) * | 2010-03-26 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种600hb级耐磨钢板及其制造方法 |
| EP2374910A1 (de) * | 2010-04-01 | 2011-10-12 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Stahl, Stahlflachprodukt, Stahlbauteil und Verfahren zur Herstellung eines Stahlbauteils |
| FR2958660B1 (fr) * | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
| CN101880831B (zh) * | 2010-06-13 | 2012-07-04 | 东北大学 | 一种高强度高韧性低合金耐磨钢的制造方法 |
| CN102312174B (zh) * | 2010-06-29 | 2013-07-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种非调质的高强耐磨钢及其生产方法 |
| US9182196B2 (en) | 2011-01-07 | 2015-11-10 | Ati Properties, Inc. | Dual hardness steel article |
| RU2466193C1 (ru) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
| US9657363B2 (en) | 2011-06-15 | 2017-05-23 | Ati Properties Llc | Air hardenable shock-resistant steel alloys, methods of making the alloys, and articles including the alloys |
| CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
| KR20150065619A (ko) * | 2012-05-25 | 2015-06-15 | 개리 엠 콜라 | 카바이드 함유 철계 합금의 미세처리 및 미세조직 |
| RU2495142C1 (ru) * | 2012-06-26 | 2013-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового проката из низколегированной стали |
| CN103898419B (zh) * | 2012-12-25 | 2017-05-17 | 隆英(常州)特钢科技有限公司 | 耐磨钢板及其制造方法 |
| CN104109817A (zh) * | 2013-04-18 | 2014-10-22 | 曹志春 | 高钨钛耐磨合金钢 |
| US9738334B2 (en) * | 2013-05-07 | 2017-08-22 | Arcelormittal | Track shoe having increased service life useful in a track drive system |
| RU2653032C2 (ru) * | 2013-06-07 | 2018-05-04 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления |
| RU2530078C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката для судостроения |
| KR20150061516A (ko) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 두산중공업 주식회사 | 금형강 및 그 제조방법 |
| JP5804229B1 (ja) * | 2014-01-28 | 2015-11-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| RU2544216C1 (ru) * | 2014-04-08 | 2015-03-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2561558C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникелевая сталь |
| RU2556442C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| CN104498831B (zh) * | 2014-10-26 | 2017-02-15 | 驻马店市三山耐磨材料有限公司 | 湿磨机专用低碳中铬合金钢耐磨衬板 |
| CN104451453A (zh) * | 2014-11-14 | 2015-03-25 | 无锡信大气象传感网科技有限公司 | 一种风力发电风叶用耐磨合金钢材料 |
| CN104846298A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种积层型溢流阀的制造工艺 |
| CN104846299A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种耐高压溢流阀的制造工艺 |
| CN104911508A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种重型油压缸用轴承座的制造工艺 |
| CN104911509A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种引导型溢流阀的制造工艺 |
| US10400320B2 (en) | 2015-05-15 | 2019-09-03 | Nucor Corporation | Lead free steel and method of manufacturing |
| RU2586949C1 (ru) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Мартенситно-ферритная коррозионно-стойкая хромоникелевая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
| CN106591731B (zh) * | 2015-10-15 | 2019-02-15 | 无锡欣誉户外用品有限公司 | 一种大型半自磨机筒体衬板用合金材料 |
| CN105568142B (zh) * | 2016-03-09 | 2017-07-28 | 桂林电子科技大学 | 一种高强韧性低合金耐磨钢挖掘机斗齿及其制备方法 |
| WO2017183058A1 (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| CN105861930A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-08-17 | 安徽鑫宏机械有限公司 | 一种耐高温复合止回阀阀体的铸造方法 |
| PL234098B1 (pl) * | 2016-06-27 | 2020-01-31 | Arcelormittal Poland Spolka Akcyjna | Stal wielofazowa zwłaszcza do produkcji szyn normalnotorowych |
| TWI756226B (zh) * | 2016-06-30 | 2022-03-01 | 瑞典商伍德赫爾恩股份有限公司 | 用於工具架之鋼 |
| CN106086689B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-01-02 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种高强度耐磨钢板及其生产方法 |
| RU2635641C1 (ru) * | 2017-03-28 | 2017-11-14 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Литейная сталь |
| CN107326305A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-11-07 | 江苏金基特钢有限公司 | 一种耐腐蚀钢板及其制造方法 |
| RU2651065C1 (ru) * | 2017-11-20 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе железа |
| CN107739985A (zh) * | 2017-11-25 | 2018-02-27 | 铜陵市明诚铸造有限责任公司 | 一种中铬合金耐磨钢球及其制备方法 |
| RU2697301C1 (ru) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства трубного проката повышенной коррозионной стойкости на реверсивном стане |
| BE1027395B1 (fr) * | 2020-01-16 | 2021-01-29 | Magotteaux Int | Boulets de broyage forges pour broyeur semi-autogene |
| RU2765972C1 (ru) * | 2021-05-07 | 2022-02-07 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ производства толстых листов из низколегированных малоуглеродистых сталей на реверсивном стане |
| CN113355609B (zh) * | 2021-05-26 | 2022-08-16 | 西安交通大学 | 一种变质高硼铁基耐磨合金及其制备方法 |
| CN113737097A (zh) * | 2021-09-01 | 2021-12-03 | 温州天和汽车部件有限公司 | 一种用于汽车拔叉制作的碳钢材料及其制备方法 |
| CN117512279B (zh) * | 2023-11-28 | 2024-12-03 | 巢湖学院 | 一种NiCrMo系薄规格调质板板形的控制方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1019030B (zh) * | 1989-12-30 | 1992-11-11 | 清华大学 | 空冷高淬透性贝氏体/马氏体复相钢 |
| JP3273391B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2002-04-08 | 新日本製鐵株式会社 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
| FR2726287B1 (fr) * | 1994-10-31 | 1997-01-03 | Creusot Loire | Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc |
| FR2729974B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-02-28 | Creusot Loire | Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation |
| FR2733516B1 (fr) * | 1995-04-27 | 1997-05-30 | Creusot Loire | Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion |
| GB9608108D0 (en) * | 1996-04-19 | 1996-06-26 | Naco Inc | Steel Castings |
| JP3757027B2 (ja) * | 1996-06-05 | 2006-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接性に優れた高強度熱延鋼材及びこれを用いた高強度鋼線並びに高強度棒鋼 |
| DE19710125A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
| JP3475706B2 (ja) * | 1997-03-28 | 2003-12-08 | 住友金属工業株式会社 | 被削性に優れた高強度高靱性調質鋼材 |
| TW454040B (en) * | 1997-12-19 | 2001-09-11 | Exxon Production Research Co | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness |
| JP3433687B2 (ja) * | 1998-12-28 | 2003-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP3551064B2 (ja) * | 1999-02-24 | 2004-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐衝撃性に優れた超微細粒熱延鋼板およびその製造方法 |
| AU3987400A (en) * | 1999-04-21 | 2000-11-10 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile hot-dip zinc-coated steel plate excellent in ductility and method for production thereof |
| FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
| CN1115423C (zh) * | 2000-09-26 | 2003-07-23 | 上海林沪实业有限公司 | 高硬度耐磨低碳合金钢板 |
-
2002
- 2002-11-19 FR FR0214425A patent/FR2847271B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-13 CN CNB2003801036481A patent/CN100348739C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 JP JP2004554593A patent/JP4535875B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 US US10/535,176 patent/US7462251B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 KR KR1020057009066A patent/KR101010593B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 WO PCT/FR2003/003357 patent/WO2004048618A1/fr not_active Ceased
- 2003-11-13 CA CA2506347A patent/CA2506347C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 PL PL375541A patent/PL203154B1/pl unknown
- 2003-11-13 EP EP03782550A patent/EP1563103B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 UA UAA200505982A patent/UA81134C2/uk unknown
- 2003-11-13 PT PT03782550T patent/PT1563103E/pt unknown
- 2003-11-13 ES ES03782550T patent/ES2300636T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 BR BRPI0315694-0A patent/BR0315694B1/pt active IP Right Grant
- 2003-11-13 RU RU2005119211/02A patent/RU2326180C2/ru active
- 2003-11-13 AT AT03782550T patent/ATE388247T1/de active
- 2003-11-13 DE DE60319567T patent/DE60319567T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-18 AR ARP030104258A patent/AR042072A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-11-18 PE PE2003001169A patent/PE20040486A1/es not_active Application Discontinuation
-
2005
- 2005-05-23 ZA ZA200504151A patent/ZA200504151B/en unknown
-
2008
- 2008-06-18 US US12/141,327 patent/US7998285B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2009
- 2009-03-19 AU AU2009201117A patent/AU2009201117B8/en not_active Expired
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL203154B1 (pl) | Blacha stalowa odporna na ścieranie oraz sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie | |
| PL202086B1 (pl) | Blacha stalowa odporna na ścieranie oraz sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie | |
| PL204080B1 (pl) | Blacha stalowa odporna na ścieranie oraz sposób wytwarzania blachy stalowej odpornej na ścieranie | |
| EP3653736A1 (en) | Hot-rolled steel strip and manufacturing method | |
| JP2006506526A5 (pl) | ||
| EP1375694B2 (en) | Hot-rolled steel strip and method for manufacturing the same | |
| JP7673202B2 (ja) | 強度及び耐食性が向上したマルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| PL209397B1 (pl) | Stal spawalna na elementy konstrukcyjne, sposób obróbki cieplnej elementów konstrukcyjnych ze stali spawalnej oraz sposób obróbki cieplnej blachy ze stali spawalnej | |
| PL209396B1 (pl) | Stal spawalna na elementy konstrukcyjne, sposób obróbki cieplnej elementów konstrukcyjnych ze stali spawalnej oraz sposób obróbki cieplnej blachy ze stali spawalnej | |
| PL206237B1 (pl) | Sposób wytwarzania elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobem | |
| JPS6156268A (ja) | 高靭性高張力鋼およびその製造法 |