Przedmiotem wynalazku jest równiez czynnik chlodzacy na podstawie dwufluorodwuchlorometa- nu, zawierajacy co najmniej jeden skladnik, majacy normalna temperature wrzenia w granicach od 218 K od 183 K, skladnik majacy nprmalna tempe¬ rature wrzenia w granicach od 243 K do 218 K i co najmniej jeden skladnik, majacy normalna temperature wrzenia w granicach od 289 K do 243 K. Zgodnie z wynalazkiem, skladnikiem, maja¬ cym normalna temperature wrzenia' w granicach od 218 K do 183 K sa C02 lub trojfluorochlorome- tan, lub trójfluorobrómometari, skladnikiem, maja¬ cym normalna temierature wrzenia w granicach od 243 K do 218 K sa dwufluorochlorometan lub propan, a skladnikiem, majacym normalna tempe¬ rature wrzenia W granicach od 289 K do 243 K sa dwufluorochloroetan lub dwufluorochlorobromome- tan, lub oktafluorocyklobutan.Korzystnym jest, gdy czynnik chlodzacy zawiera nastepujace skladniki w nastepujacych proporcjach (w procentach objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): f trójfluorochtorometeri lid—-60 dwufluorochlorometan 10—15 oktafluorocyklobutan 20—70 dwufluorodwuchlorometan pozostale, lub dwufluorodwuchlorometan 10—15 ¦ ¦ - •7 132 450 8 trójfluorobromometan 10—50 oktafluorocyklobutan 20—70 dwufhiorochlorometan pozostale lub dwufluorochlorometain 10—15 trójfluorochlorometan 10—50 dwufluoroehloroetan 20—70 dwufluorochlorometan pozostale lub dwufluorodwuchlorometan 10—15 trójfluorochlorometan 10—50 dwufluorochlorobromometan 10—70 dwufluorochlorometan pozostale lub dwufluorodwuchlorometan 10—20 trójfluorochlorometan 5—30 oktafluorocyklobutan 20—60 trójfluorobromometan 5—30 dwufluorochlorometan pozostale lub C02 10-^45 dwufluorodwuchlorometan 10—35 dwufluorochlorometan 10—35 dwufluoroehloroetan pozostale.Korzystnym jest równiez, gdy czynnik chlodzacy zawiera nastepujace skladniki w nastepujacych pro¬ porcjach (w procentach objetosciowych w przelicze¬ niu na stan gazowy): COo 14 dwufluorodwuchlorometan 20 dwufluorochlorometan 20 dwufluoroehloroetan 46 lub trójfluorochlorometan 10 trójfluorobromometan 22 dwufluorochlorometan 22 dwufluorodwuchlorometan 22 oktafluorocyklobutan 24 lub trójfluorochlorometan 20 dwufulorochlorometan 25 dwufluorodwuchlorometan 15 dwufluoroehloroetan 40 Zastosowanie sposobu wedlug wynalazku zamra¬ zania d przechowywania produktów oraz czynnika chlodzacego przeznaczonego do realizacji sposobu wedlug wynalazku zapewnia znaczne zwiekszenie wlasciwej wydajnosci chlodniczej agregatów chlod¬ niczych, w których te czynniki chlodzace sa wy¬ korzystywane, oraz zwiekszenie ich ekonomiczno- sci i niezawodnosci.Rozwiazanie wedlug wynalazku jest blizej ob¬ jasnione w przykladach realizacji wynalazku w oparciu o zalaczony rysunek, na którym fig. 1 przedstawia cykl roboczy chlodziarki sprezarkowej powszechnego uzytku, odwzorowany w postaci wy¬ kresu we wspólrzednych „temperatura-entropia" fig. 2 przedstawia natomiast schemat ideowy agre¬ gatu chlodniczego, przeznaczonego do realizacji spo¬ sobu wedlug wynalazku.Sposób zamrazania i przechowywania produktów w chlodziarkach sprezarkowych powszechnego uzyt¬ ku polega na tym, ze produkty umieszcza sie w jednej lub w kilku komorach chlodniczych, w których sa wytwarzane niezbedne warunki tempe¬ raturowe.W komorze do zamrazania i dlugookresowego przechowywania temperature utrzymuje sie na po- 5 ziomie nizszym od 249 K przy zamrazaniu produk¬ tów i na poziomie nizszym od 255 K przy dlugo¬ okresowym przechowywaniu produktów. W ko¬ morze do krótkookresowego przechowywania w kazdych warunkach pracy chlodziarki utrzymuje w sie temperature w granicach od 273 K do 278 K.Takie warunki temperaturowe sa zapewniane dzieki temu, ze czynnik chlodzacy jest poddawa¬ ny nizej procesom w podanej kolejnosci, co rów¬ niez jest odwzorowane na fig. 1 i fig. 2. !5 Czynnik chlodzacy spreza sie (proces I—II na fig. 1) w sprezarce 1 (fig. 2) i schladza sie (proces II—III) z odprowadzeniem ciepla qx do otoczenia.Nastepnie w skraplaczu 2 czynnik chlodzacy czes¬ ciowo skrapla sie do utworzenia mieszaniny para- 20 -skropliny. Nieskroplone skladniki czynnika chlo¬ dzacego sa rozpuszczane w skroplonych skladni¬ kach (proces III—IV) z odprowadzeniem ciepla q2.Nastepnie czynnik chlodzacy doprowadza sie do wymiennika ciepla 3 odparowywacza, gdzie ochla- 25 dza sie do temperatury Tv (proces IV—V). Nas¬ tepnie czynnik chlodzacy poddaje sie dlawieniu w dlawiku 4 z obnizenim temperatury Tv do TVi (proces V—VI), doprowadza sie do odparowywacza 5 komory zamrazania i dlugookresowego przechowy- 30 wania z odprowadzeniem ciepla q8 z tej komory przy dlugookresowym przechowywaniu, oraz od pro¬ duktów przy zamrazaniu (proces VI—VII). Przy tym czynnik chlodzacy nagrzewa sie i odparowy- wuje sie tylko czesciowo i znajduje sie w stanie 35 mieszaniny pary i cieczy. Nastepnie czynnik chlo¬ dzacy, znajdujacy sie w stanie mieszaniny pary i cieczy doprowadza sie do wymiennika ciepla — odparowywacza 3* w którym czynnik chlodzacy zostaje calkowicie odparowany z odprowadzeniem 40 ciepla q4 z komory do krótkookresowego przecho¬ wywania produktów i odprowadzeniem ciepla q5 od sprezonego czynnika chlodzacego, znajdujacego sie w wymienniku ciepla 3, doprowadzonego ze skraplacza 2. 45 Nastepnie czynnik chlodzacy doprowadza sie do sprezarki 1 dla ponownego sprezania.Przy tym stosunek wartosci cisnienia sprezonego czynnika chlodzacego i rozprezonego — to znaczy stopien sprezania Pi/P0 / jest znacznie mniejszy od 50 wartosci uzyskiwanej przy realizacji znanego spo¬ sobu. Na przyklad, stopien sprezania czynnika chlo¬ dzacego przez sprezarke przy realizacji powszech¬ nie znanego sposobu zamrazania i przechowywania przy wykorzystaniu freonu-12 wynosi 14. Przy re- 55 alizacji sposobu wedlug wynalazku optymalny sto¬ pien sprezania wynosi 3—-5. Zmniejszenie stopnia sprezania zapewnia zwiekszenie rzeczywistego ob¬ jetosciowego wspólczynnika sprezania, równego stosunkowi realnej godzinowej wydajnosci sprezar- 60 ki do idealnej. Zmniejszenie stopnia sprezania z 14 do 4 doprowadza do dwu- a nawet trzykrot¬ nego zwiekszenia rzeczywistego wspólczynnika spre¬ zania, a wiec do dwu- a nawet trzykrotnego zwiekszenia sprawnosci sprezarki i do znacznego •5 zwiekszenia sprawnosci agregatu chlodniczego. To9 132 450 10 powoduje zmniejszenie zuzycia energii na zamra¬ zanie i przechowywanie produktów.Dla spowodowania calkowitego skroplenia ezyn- jiika chlodzacego spreza sie go do cisnienia 1,0— —1,4 MPa, a na calkowite odparowanie czynnika wystarczy zapewnic dlawienie do cisnienia 0,05— —0,3 MPa.Jezeli sprezac czynnik chlodzacy do cisnienia mniejszego od 1,0 MPa lub do cisnienia wieksze¬ go od 1,4 MPa, a dlawic do cisnienia mniejszego od 0,05 MPa lub wiekszego od 0,3 MPa, wówczas skraplanie czynnika chlodzacego i jego odparo¬ wanie nie zapewnia wymaganego zwiekszenia wla¬ sciwej wydajnosci chlodniczej agregatu chlodnicze¬ go.Sposób wedlug wynalazku jest dokladniej objas¬ niony Tia przykladach jego realizacji.Znajdujacy sie w stanie pary czynnik chlodzacy spreza sie w sprezarce 1 do cisnienia 1,0—1,4 MPa i doprowadza sie do skraplacza 2. W skraplaczu 2 czynnik cntodzacy ochladza sie, oddajac cieplo w otoczenie (powietrze lub wode. Na skutek odpro¬ wadzenia ciepla od pary czynnika chlodzacego jego skladniki, majace wyzsze temperatury wrzenia, ulegaja skropleniu, to znaczy czynnik chlodzacy ulega czesciowemu skropleniu tak, iz tworzy sie mieszanina pary i skroplin przy zachowaniu pod¬ wyzszonego cisnienia.Przy tym cisnieniu i przy temperaturze 293 K— —318 K nastepuje calkowite przejscie czynnika chlodzacego w faze ciekla w wyniku rozpuszcze¬ nia jego skladników, majacych nizsza temperature wrzenia i znajdujacych sie w tych warunkach w stanie pary, w skroplonych skladnikach.Czynnik chlodzacy w stanie cieklym w wymien¬ niku ciepla 3 ochladza sie emulsja para-cdecz, ut¬ worzona na skutek czesciowego odparowania czyn¬ nika chlodzacego w odparowywaczu, której stru¬ mien jest skierowany naprzeciwko strumienia cieklego czynnika w kierunku wymiennika ciepla.Nastepnie ochlodzony czynnik chlodzacy poprzez dlawik 4, w którym nastepuje zmniejszenie jego cisnienia i temperatury, doprowadza sie do od- parowywacza. 5. W procesie dlawienia cisnienie czynnika chlodzacego obniza sie 0,05/0,3 MPa.W odparowywaczu 5 czynnik chlodzacy wrze (odparowuje sie), niezbedna ilosc ciepla odbiera sie od obiektów chlodzonych az do temperatury 243 K.Przy tym realizuje sie proces czesciowego odparo¬ wania, polegajacy na tym, ze odparowuje sie wiek¬ sza czesc skladników majacych nizsze temperatu¬ ry wrzenia. Po wyjsciu emulsji para-cdecz z od- parowywacza 5 konczy sie proces odparowywania skladnika majacego nizsza temperature wrzenia i rozpoczyna sie odparowywanie skladników czyn¬ nika chlodzacego majacych wyzsze temperatury wrzenia. Proces calkowitego odparowania czyn¬ nika chlodzacego realizuje sie w wymienniku ciep¬ la 3, w którym niezbedna dla jego wrzenia ilosc ciepla jest odbierana od strumienia przez strumien powrotny w wyniku wymiany ciepla miedzy tymi -strumieniami. Tworzaca sie pare czynnika chlodza¬ cego odsysa sprezarka 1 celem ponownego spreza¬ nia. W ten sposób zamyka sie cykl roboczy agre¬ gatu.Najwieksza skutecznosc uzyskuje sie wówczas, gdy cisnienie tloczenia jest równe 1,2 MPa, a cis¬ nienie ssania 0,3 MPa.Poprzez rozpuszczenie skladników czynnika chlo- 5 dzacego nie znajdujacych sie w stanie cieklym w skladnikach znajdujacych sie w stanie cieklym przy realizacji cyklu chlodzenia w jednostopniowej sprezarkowej maszynie chlodniczej mozna zapew¬ nic calkowite przeprowadzenie czynnika chlodza- 10 cego w stan ciekly przy mniejszym cisnieniu skrap¬ lania, a wiec przy mniejszym cisnieniu tlo¬ czenia. Pozwala to zmniejszyc stosunek cisnienia tloczenia do cisnienia ssania, co równiez zwiek¬ sza wlasciwa wydajnosc chlodnicza agregatu, oraz 15 zwieksza skutecznosc sprezarki kosztem zmniejsze¬ nia strat energetycznych.Dla zrealizowania sposobu wedlug wynalazku nalezy dobrac czynnik chlodzacy w taki sposób, aby zapewnial on wymagane temperatury prze¬ chowywania i zamrazania przy obnizonym opty¬ malnym stopniu sprezania i odpowiadal wymaga¬ niom, stawianym wobec czynników chlodzacych chlodziarek powszechnego uzytku, byl bezpieczny pod wzgledem pozarowym i wybuchowym, nieag¬ resywny w stosunku do materialów agregatu chlodniczego itd.; Aby zapewnic mozliwosc osiagniecia tego celu, stosuje sie czynnik chlodzacy, który zawiera dwu- 3Q fluorodwuchlorometan majacy normalna tempera¬ ture wrzenia 243,2 K, oraz skladniki majace nor¬ malna temperature wrzenia w granicach od 218 K do 188 K, skladnik majacy normalna temperature wrzenia w granicach od 243 K do 218 K oraz sklad- 35 niki majace normalna temperature wrzenia w gra¬ nicach od 289 K do 243 K.Jako skladniki odpowiadajace postawionym wy¬ maganiom, mozna zastosowac dowolne powszechnie znane zwiazki na przyklad takie, jak: COj, trój- 40 fluorochlorometan, trójfluorobromometan, majace normalne temperatury wrzenia (sublimacji) równe odpowiednio 193,2 K; 192 K; 216 K; 198 K, dwuflu- orochlorometan, propan, majace normalne tempe¬ ratury wrzenia równe odpowiednio 232,2 K; 233 K, 45 dwufluorochloroetan, dwufluorobromomentan, ok- tafluorocyklobutan, majace normalne temperatury wrzenia równe odpowiednio 263,75 K; 269,6 K; 267,2K. , Najmniejsze koszty, a wiec najwieksza efektyw- 50 nosc, mozna osiagnac wówczas, gdy zostana zasto¬ sowane czynniki chlodzace majace nastepujacy sklad: 1) dwufluorodwuchlorometan, trójfluorochlorome- tan, dwufluorochlorometan, dwufluorochloroetan; 55 2) COs, dwufluorodwuchlorometan, dwufluorochlo¬ rometan, dwufluorochloroetan; 3) trójfluorochlóromelan, dwufluorochlorometan, oktafluorocyklobutan, dwufluorodwuchlorome¬ tan; w 4) dwufluorodwuchlorometan, trójfluorochlorome- tan, dwufluorochloroetan, dwufluorochlorome¬ tan; 5) dwufluorodwuchlorometan, trójfluorochlorome- tan, dwufluorochlorobromometan, dwufluoro- •5 chlorometan;11 132 450 22 6) dwufluorodwuchlorometan, trójfluorochlorome- . tan, oktafluorocyklobutan, trójfluorobromome- tan, dwufluorochlorometan, lub dowolne inne mozliwe kombinacje.Przy tym skladniki nalezy brac w nastepujacych proporcjach, (% w stosunku objetosciowym w prze¬ liczeniu na stan gazowy): trójfluorochlorometan 10—50 dwufluorochlorometan 10—15 oktafluorocyklobutan 20—70 dwufluorodwuchlorometan pozostale lub dwufluorodwuchlorometan 10—15 trójfluorobromometan 10—50 oktafluorocyklobutan 20—70 dwufluorochlorometan pozostale lub dwufluorodwuchlorometan 10—15 trójfluorochlorometan 10—50 dwufluorochloroetan 20—70 dwufluorochlorometan pozostale lub dwufluorodwuchlorometan 10—20 trójfluorochlorometan 5—30 oktafluorocyklobutan 20—60 trójfluorobromometan 5—30 dwufluorochlorometan pozostale lub- CO£ 10^15 dwufluorodwuchlorometan 10—35 dwufluorochlorometan 10—35 dwufluorochloroetan pozostale.Jezeli zastosowac skladniki o nizszych tempe¬ raturach wrzenia w mniejszych ilosciach, niz po¬ dano powyzej, a skladniki o wyzszych temperatu¬ rach wrzenia w wiekszych ilosciach, niz podano powyzej, wówczas nie beda zapewnione niezbedne warunki temperaturowe w komorach chlodziarki, to znaczy, ze w komorze dla krótkookresowego przechowywania temperatura obnizy sie ponizej 273 K a w komorze dla dlugookresowego przecho¬ wywania temperatura nie osiagnie 255 K.Jezeli zastosowac skladniki o nizszych tempera¬ turach wrzenia w ilosciach wiekszych, niz podano powyzej, a skladniki o wyzszych temperaturach wrzenia w ilosciach mniejszych, niz podano powy¬ zej, wówczas skladniki o nizszych temperaturach wrzenia nie beda rozpuszczac sie w skladnikach o wyzszych temperaturach wrzenia i z tego po- ,wo temperaturowe w komorze dla krótkookresowego przechowywania, to znaczy, ze temperatusa w tej komorze bedzie wyzsza od £78 K.Ka*«(y ezynnik cklodsacy przedstawia soba mie¬ szanine skladników przechowywanych - w butlach.Z kazdej butli do wspólnego odbiornika wtlacza sie taka ilosc skladnika w stanie cieklym, której -okjeto^c odpowiada zadanemu procentowi objetos¬ ciowemu tego skladnika w mieszaninie. Najpierw do odbiornika wtlacza sie skladnik majacy najniz¬ sze cisnienie pary skroplonego gazu, a mianowicie oktafluorocyklobutan, dwufluorochloroetan, dwu- iluorochlorbromometan, dwufluorodwuchlorometan, po czym wtlacza sie gazy z wyzszym cisnieniem pary skroplonego gazu, a mianowicie dwufluoro¬ chlorometan, trójfluorobromometan, trójfluorochlo¬ rometan.Ponizej podane sa przyklady mozliwych kombi¬ nacji skladników w czynniku chlodzacym wedlug 5 wynalazku.Przyklad I. Miesza sie nastepujace skladni¬ ki; dwufluorodwuchlorometan, C02, dwufluorochlo¬ rometan i dwufluorochloroetan i otrzymuje sie czynnik chlodzacy o nastepujacym skladzie (w % W objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 20 CO* 14 dwufluorochlorometan 20 dwufluorochloroetan 46 15 Taki czynnik chlodzacy przy wykorzystaniu go w chlodziarkach sprezarkowych powszechnego uzytku zapewnia stopien sprezania równy 4—5 i zapewnia mozliwosc utworzenia wymaganych warunków temperaturowych w komorach chlodni¬ co czyeh: w komorze dla krótkookresowego przecho¬ wywania od 273 K do 278 K, w komorze dla za¬ mrazania i dlugookresowego przechowywania nie wyzsza od £40 K przy zamrazaniu i nie wyzsza niz 255 K przy dlugookresowym przechowywaniu. *& P^r z y k l a d II. Miesza sie w pojemniku naste¬ pujace skladniki: dwufluorodwuchlorometan, trój¬ fluorochlorometan, dwufluorochlorometan, aktaflu- orocyklobutan i otrzymuje sie czynnik chlodzacy o nastepujacym skladzie (w % objetosciowych w * przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 22 trójfluorochlorometan 10 trójfluorobromometan 22 dwufluorochlorometan 22 *5 oktafluorocyklobutan 24 Taki czynnik chlodzacy zapewnia uzyskanie stop¬ nia sprezania sprezarki równy 4—5 i podtrzyma¬ nie nastepujacych warunków temperaturowych: w komorze dla krótkookresowego przechowywania od *0 273 K do 278 K, a w komorze dla zamrazania i dlu¬ gookresowego przechowywania nie wyzsza od 249 K przy zamrazaniu i nie wyzej niz 255 K przy dlu¬ gookresowym przechowywaniu.Przyklad III. Miesza sie w pojemniku na- 45 stepujace skladniki: dwufluorodwuchlorometan, trój fluorochlorometan, dwufluorochlorometan i dwuflu¬ orochloroetan i otrzymuje sie czynnik chlodzacy o nastepujacym skladzie (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): 50 dwufluorodwuchlorometan 25 trójfluorochlorometan 20 dwufluorochlorometan 25 dwufluorochloroetan 30 Przyklad IV. W podany wyzej sposób otrzy- 55 muje sie czynnik chlodzacy o nastepujacym skla¬ dzie (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 10 trójfluorochlorometan 15 60 dwufluorochlorometan 25 dwufluorochloroetan 50 Przyklad V. W podany wyzej sposób otrzy¬ muje sie czynnik chlodzacy o nastepujacym skla¬ dzie (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan •* gazowy):132 450 13 dwufluorodwuchlorometan 20 trójfluorochlorometan 20 dwufluorochlorometan 10 dwufluorochloroetan 50 Przyklad VI. W podany wyzej sposób otrzy- 5 muje sie czynnik chlodzacy o nastepujacym skla¬ dzie (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 20 trójfluorochlorometan 15 » dwufluorochlorometan 25 dwufluorochloroetan 40 Czynniki chlodzace wedlug przykladów 3—6 za¬ pewniaja mozliwosc uzyskania stopnia sprezania równego 4—5 oraz wymaganych warunków tempe- 15 raturowych w komorach chlodniczych sprezarko¬ wych chlodziarek powszechnego uzytku takich, jak podano powyzej. Oprócz wyszczególnionych powy¬ zej, moga byc przygotowane nastepujace miesza¬ niny zapewniajace wymagane warunki temperatu- * rowe: Przyklad VII. dwufluorodwuchlorometan 15 trójfluorobromometan 50 oktafluorocyklobutan 20 2$ dwufluorochlorometan 15 Przyklad VIII. dwufluorodwuchlorometan 15 trójfluorobromometan 30 Oktafluorocyklobutan 40 80 dwufluorochlorometan 15 Przyklad IX. dwufluorodwuchlorometan 10 trójfluorobromometan 10 oktafluorocyklobutan 70 *t dwufluorochlorometan 10 Przyklad X. dwufluorodwuchlorometan 15 trójfluorochlorometan 50 dwufluorochloroetan 20 *• dwufluorochlorometan 15 Przyklad XI. dwufluorodwuchlorometan 15 trójfluorochlorometan 20 dwufluorochloroetan 50 45 dwufluorochlorometan 15 Przyklad XII. dwufluorodwuchlorometan 10 trójfluorochlorometan 10 dwufluorochloroetan 70 50 dwufluorochlorometan 10 Przyklad XIII. dwufluorodwuchlorometan 15 trójfluorochlorometan 50 dwufluorochlorobromometan 20 55 dwufluorochlorometan 15 Przyklad XIV. dwufluorodwuchlorometan 18 trójfluorochlorometan 20 dwufluorochlorobromometan 44 W dwuflucrochlorometan 18 Przyklad XV. dwufluorodwuchlorometan 10 trójfluorochlorometan 10 dwufluorochlorobromometan 70 « 14 dwufluorochlorometan 10 Przyklad XVI. dwufluorodwuchlorometan 15 oktafluorocyklobutan 60 dwufluorochlorometan 15 trójfluorochlorometan 5 trójfluorobromometan 5 Przyklad XVII. dwufluorodwuchlorometan 29 oktafluorocyklobutan 36 dwufluorochlorometan 11 trójfluorochlorometan 12 trójfluorobromometan 12 Przyklad XVIII, dwufluorodwuchlorometan 10 oktafluorocyklobutan 20 dwufluorochlorometan .10 trójfluorochlorometan • 30 trójfluorobromometan 30 Jak wykazaly badania, maksymalna wlasciwa wydajnosc chlodnicza agregatu chlodniczego, pracu¬ jacego z wykorzystaniem czynnika chlodzacego we¬ dlug wynalazku, jest znacznie wyzsza, niz przy wy¬ korzystaniu znanych czynników chlodzacych.Poza tym mozna osiagnac obnizenie temperatury chlodzenia poprzez zwiekszenie zawartosci w mie¬ szaninie skladników, majacych przy cisnieniu at¬ mosferycznym temperature wrzenia nizsza od 223 K.Jednakze nalezy sie liczyc z tym, ze to nieco zmniejszy wlasciwa wydajnosc chlodnicza agrega¬ tu chlodniczego.Wlasciwa wydajnosc chlodnicza agregatu chlod¬ niczego znacznie sie zwieksza przy zwiekszeniu w mieszaninie izaiwartosci procentowej skladników, majacych przy cisnieniu atmosferycznym tempera¬ ture wrzenia wyzsza od 263 K. Jednakze przy tym zwieksza sie temperatura chlodzenia, która moze nawet przyblizyc sie co do wartosci do tempera¬ tury wrzenia skladnika majacego najwyzsza tem¬ perature wrzenia.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób zamrazania i przechowywania produk¬ tów w sprezarkowych chlodziarkach powszechnego uzytku, polegajacy na tym, ze czynnik chlodzacy bedacy mieszanina skladników majacych rózne tem¬ peratury wrzenia spreza sie do cisnienia robocze¬ go, czesciowo skrapla sie do momentu wytworze¬ nia mieszaniny para-skropliny, nastepnie calkowi¬ cie sie skrapla, ochladza sie, dlawi sie i czesciowo, a nastepnie calkowicie, odparowuje sie, znamienny tym, ze czynnik chlodzacy spreza sie do cisnienia 1,0—l,4MPa, calkowicie skrapla sie przed ochlo¬ dzeniem, w którym to celu jego skladniki, znaj¬ dujace sie w fazie pary przy cisnieniu roboczym, rozpuszcza sie w skroplonych przy cisnieniu robo¬ czym skladnikach, po czym, dla zapewnienia czes¬ ciowego, a nastepnie calkowitego, odparowania czynnik chlodzacy dlawi sie do cisnienia 0,05—0,3 MPa. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w sprezarkowych chlodziarkach powszechnego uzyt¬ ku majacych co najmniej dwie komory chlodnicze, dla utworzenia takich temperatur, które zapewnia-15 132 450 16 ja zamrazanie i dlugookresowe przechowywanie produktów w jednej z komór chlodniczych, czynnik chlodniczy odparowuje sie czesciowo, a dla utwo¬ rzenia temperatur, które zapewniaja krótkookreso¬ we przechowywanie produktów, czynnik chlodzacy odparowuje sie calkowicie. 3. Czynnik chlodzacy na podstawie dwufluoro- dwuchlorometanu, zawierajacy co najmniej jeden skladnik, majacy normalna temperature wrzenia w_ granicach od 218 K do 183 K, skladnik, majacy normalna temperature wrzenia w granicach od 243 K do 218 K i co najmniej jeden skladnik, ma¬ jacy normalna temperature wrzenia w granicach od 289 K do 243 K, znamienny tym, ze skladnikiem, majacym normalna temperature wrzenia w grani¬ cach od" 218 K do 183 K sa C02 lub trójfluorochlo- rometan, lub trójfluoro,bromometan, skladnikiem, majacym normalna temperature wrzenia w grani¬ cach od 243 K do 218 K sa dwufluorochlorometan, lub propan, a skladnikiem, majacym normalna tem¬ perature wrzenia w granicach od 289 K do 243 K sa dwufluorochloToetan lub dwufluorochlorobromo- metan, lub oktafluorocyklobutan. 4. Czynnik wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): trójfluorochlorometan 10—50, dwufluorochlorome- tan 10—15, oktafluorocyklobutan 20—70, dwuflu¬ orodwuchlorometan pozostale. 5. Czynnik wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 10^15, trójfluorobro- mometan 10—50, oktafluorocyklobutan 20—70, dwufluorochlorometan — pozostale. 6. Czynnik wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 10—15, trójfluorochlo- 10 15 20 25 30 40 rometan 10—50, dwufluorochloroetan 20—70, dwu¬ fluorochlorometan — pozostale. 7. Czynnik wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacej proporcji (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 10—15, trójfluorochlo- rometan 10—50, dwufluorochlorobromometan 10— 70, dwufluorochlorometan — pozostale. 8. Czynnik wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): dwufluorodwuchlorometan 10—20, trójfluorochlo- rometan 5—30, oktafluorocyklobutan 20—60, trój- fluorobromometan 5—30, dwufluorochlorometan — pozostale. 9. Czynnik wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): C02 10—45, dwufluorodwuchlorometan 10—35^ dwufluorochlorometan 10—35, dwufluorochloro¬ etan — pozostale. 10. Czynnik wedlug zastrz. 9, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy); C02 — 14, dwufluorodwuchlorometan — 20, dwufluorochlorometan — 20, dwufluorochloro¬ etan — 46. 11. Czynnik wedlug zastrz, 8, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): trójlluorochlorometan — 10, trójfluorobromome¬ tan — 22, dwufluorochlorometan — 22, dwuflu¬ orodwuchlorometan — 22, oktafluorocyklobutan — 24. 12. Czynnik wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze zawiera skladniki w nastepujacych proporcjach (w % objetosciowych w przeliczeniu na stan gazowy): trójfluorochlorometan — 20, dwufluorochlorome¬ tan — 25, dwufluorodwuchlorometan — 15, dwu¬ fluorochloroetan — 40.ZGK, Druk. im. K. Miarki w Mikolowie, zam. 7654/1131/5, 95 Cena 130 zl PL PL PL The invention also relates to a refrigerant based on difluorodichloromethane, comprising at least one component having a normal boiling point in the range from 218 K to 183 K, a component having a normal boiling point in the range from 243 K to 218 K and at least one a component having a normal boiling point in the range of from 289 K to 243 K. According to the invention, the component having a normal boiling point in the range of from 218 K to 183 K is CO 2 or trifluorochloromethane, or trifluorobromethane, The component having a normal boiling point in the range of 243 K to 218 K is difluorochloromethane or propane, and the component having a normal boiling point in the range of 289 K to 243 K is difluorochloroethane or difluorochlorobromomethane, or octafluorocyclobutane. It is preferred that the refrigerant contains the following ingredients in the following proportions (in percent by volume, calculated on a gas basis): 8 trifluorobromomethane 10—50 octafluorocyclobutane 20—70 difluorochloromethane remaining or difluorochloromethane 10—15 trifluorochloromethane 10—50 difluoroechloroethane 20—70 difluorochloromethane remaining or difluorodichloromethane 10—15 trifluorochloromethane 10—50 difluorochlorobromomethane 10—70 difluorine ochloromethane remaining or difluorodichloromethane 10-20 trifluorochloromethane 5-30 octafluorocyclobutane 20-60 trifluorobromomethane 5-30 difluorochloromethane remaining or CO2 10-45 difluorodichloromethane 10-35 difluorochloromethane 10-35 difluoroechloroethane remaining. It is also advantageous if the refrigerant contains the following components in the following proportions (in percent by volume based on the gaseous state ): COo 14 difluorodichloromethane 20 difluorochloromethane 20 difluoroechloroethane 46 or trifluorochloromethane 10 trifluorobromomethane 22 difluorochloromethane 22 difluorodichloromethane 22 octafluorocyclobutane 24 or trifluorochloromethane 20 difulorochloromethane 25 difluorodichloromethane 1 5 difluoroethane 40 The use of the method according to the invention for freezing products and the cooling agent intended for implementing the method according to the invention ensures a significant increase in the specific cooling capacity of the refrigeration units in which these refrigerants are used, and increasing their economy and reliability. The solution according to the invention is explained in more detail in examples of embodiment of the invention based on the attached drawing, in which Fig. 1 shows the working cycle of a general-use compressor refrigerator, reproduced in the form of a graph in the "temperature-entropy" coordinates. Fig. 2 shows a schematic diagram of the refrigeration unit intended to implement the method according to the invention. Method of freezing and storing products in compressor refrigerators. common use is that the products are placed in one or several refrigerating chambers, where the necessary temperature conditions are created. In the freezing and long-term storage chamber, the temperature is maintained at a level lower than 249 K at freezing of products and at a level lower than 255 K during long-term storage of products. In the short-term storage chamber, under all operating conditions of the refrigerator, the temperature is maintained within the range of 273 K to 278 K. Such temperature conditions are ensured by the fact that the refrigerant is subjected to the following processes in the given sequence, which also is reproduced in Fig. 1 and Fig. 2. ! 5 The refrigerant is compressed (process I-II in Fig. 1) in the compressor 1 (Fig. 2) and cooled (process II-III) with heat qx being transferred to the surroundings. Then, in the condenser 2, the refrigerant partially condenses to create a para-condensate mixture. The non-condensed components of the refrigerant are dissolved in the condensed components (process III-IV) with heat removal q2. Then, the cooling medium is fed to the heat exchanger 3 of the evaporator, where it cools down to temperature Tv (process IV-V). Then, the refrigerant is throttled in choke 4 with the temperature Tv reduced to TVi (process V-VI), fed to the evaporator 5 of the freezing and long-term storage chamber with heat removal q8 from this chamber during long-term storage, and from products during freezing (process VI-VII). In this case, the refrigerant heats up and evaporates only partially and remains in the state of a vapor-liquid mixture. Then, the coolant, which is a mixture of vapor and liquid, is fed to the heat exchanger - vaporizer 3*, in which the coolant is completely evaporated with heat q4 being removed from the chamber for short-term storage of products and heat q5 being removed from the compressed medium. cooling medium, located in the heat exchanger 3, supplied from the condenser 2. 45 Then, the cooling medium is fed to the compressor 1 for re-compression. In this case, the ratio of the pressure values of the compressed and depressurized refrigerant - that is, the compression ratio Pi/P0 / is much smaller than 50 of the value obtained by implementing the known method. For example, the degree of compression of the refrigerant by the compressor when implementing the well-known method of freezing and storing using freon-12 is 14. When implementing the method according to the invention, the optimal compression degree is 3--5. Reducing the compression ratio provides an increase in the actual volumetric compression ratio, equal to the ratio of the actual hourly compressor capacity to the ideal one. Reducing the compression ratio from 14 to 4 leads to a two- or even three-fold increase in the actual compression ratio, and therefore to a two- or even three-fold increase in the efficiency of the compressor and a significant increase in the efficiency of the refrigeration unit. This reduces energy consumption for freezing and storing products. To cause complete condensation of the refrigerant, it is compressed to a pressure of 1.0 - 1.4 MPa, and to completely evaporate the refrigerant, it is sufficient to throttle it to a pressure of 0 .05 - -0.3 MPa. If the coolant is compressed to a pressure less than 1.0 MPa or to a pressure greater than 1.4 MPa, and the throttle is compressed to a pressure less than 0.05 MPa or greater than 0.3 MPa , then the condensation of the refrigerant and its evaporation does not provide the required increase in the specific cooling capacity of the refrigeration unit. The method according to the invention is explained in more detail in the following examples of its implementation. The refrigerant in the vapor state is compressed in the compressor 1 to pressure of 1.0-1.4 MPa and is fed to condenser 2. In condenser 2, the cooling medium cools down, releasing heat to the surroundings (air or water. Due to the removal of heat from the vapor of the cooling medium, its components have higher boiling points , are condensed, that is, the coolant is partially condensed so that a mixture of steam and condensate is formed while maintaining an increased pressure. At this pressure and at a temperature of 293 K - 318 K, the coolant completely transforms into the liquid phase as a result of dissolution ¬ its components, having a lower boiling point and being in the vapor state under these conditions, in the condensed components. The liquid cooling agent in the heat exchanger 3 is cooled by a vapor-cool emulsion formed as a result of partial evaporation of the agent. cooling medium in the evaporator, the stream of which is directed opposite the stream of the liquid medium towards the heat exchanger. Then, the cooled cooling medium is fed to the evaporator through choke 4, where its pressure and temperature are reduced. 5. During the throttling process, the pressure of the cooling medium decreases to 0.05/0.3 MPa. In the evaporator 5, the cooling medium boils (evaporates), the necessary amount of heat is removed from the cooled objects up to a temperature of 243 K. The process of partial evaporation, in which most of the ingredients with lower boiling points are evaporated. After the vapor-CDE emulsion leaves the evaporator 5, the process of evaporating the component having a lower boiling point ends and the evaporation of the cooling agent components having a higher boiling point begins. The process of complete evaporation of the cooling factor takes place in the heat exchanger 3, in which the amount of heat necessary for its boiling is removed from the stream by the return stream as a result of heat exchange between these streams. The formed refrigerant vapor is sucked out by the compressor 1 to be compressed again. In this way, the working cycle of the unit is completed. The greatest efficiency is achieved when the discharge pressure is equal to 1.2 MPa and the suction pressure is 0.3 MPa. By dissolving the components of the coolant that are not in the liquid in components that are in a liquid state, during the implementation of the cooling cycle in a single-stage compressor refrigeration machine, it is possible to ensure complete conversion of the refrigerant into a liquid state at a lower condensation pressure, and therefore at a lower discharge pressure. This allows the ratio of the discharge pressure to the suction pressure to be reduced, which also increases the specific cooling capacity of the unit, and increases the efficiency of the compressor at the expense of reducing energy losses. To implement the method according to the invention, the refrigerant must be selected in such a way that it ensures the required temperatures. storage and freezing at a reduced optimal compression ratio and met the requirements for cooling agents in general-use refrigerators, was safe in terms of fire and explosion, non-aggressive towards the materials of the refrigeration unit, etc.; To ensure that this objective can be achieved, a refrigerant is used which contains di-3Q fluorodichloromethane having a normal boiling point of 243.2 K, and components having a normal boiling point in the range of 218 K to 188 K, a component having a normal boiling point boiling in the range from 243 K to 218 K and ingredients having a normal boiling point in the range from 289 K to 243 K. As ingredients meeting the requirements, any commonly known compounds can be used, for example: COj , trifluorochloromethane, trifluorobromomethane, having normal boiling (sublimation) points equal to 193.2 K, respectively; 192K; 216 K; 198 K, difluorochloromethane, propane, having normal boiling points of 232.2 K, respectively; 233 K, 45 difluorochloroethane, difluorobromomentane, octafluorocyclobutane, having normal boiling points of 263.75 K, respectively; 269.6K; 267.2K. The lowest costs, and therefore the highest efficiency, can be achieved when cooling agents with the following composition are used: 1) difluorodichloromethane, trifluorochloromethane, difluorochloromethane, difluorochloroethane; 55 2) CO2, difluorodichloromethane, difluorochloromethane, difluorochloroethane; 3) trifluorochloromelane, difluorochloromethane, octafluorocyclobutane, difluorodichloromethane; in 4) difluorodichloromethane, trifluorochloromethane, difluorochloroethane, difluorochloromethane; 5) difluorodichloromethane, trifluorochloromethane, difluorochlorobromomethane, difluorochloromethane;11 132 450 22 6) difluorodichloromethane, trifluorochloromethane. tan, oktafluorocyklobutan, trójfluorobromome- tan, dwufluorochlorometan, lub dowolne inne mozliwe kombinacje.Przy tym skladniki nalezy brac w nastepujacych proporcjach, (% w stosunku objetosciowym w prze¬ liczeniu na stan gazowy): trójfluorochlorometan 10—50 dwufluorochlorometan 10—15 oktafluorocyklobutan 20— 70 difluorodichloromethane remaining or difluorodichloromethane 10-15 trifluorobromomethane 10-50 octafluorocyclobutane 20-70 difluorochloromethane remaining or difluorodichloromethane 10-15 trifluorochloromethane 10-50 difluorochloroethane 20-70 difluorochloromethane remaining or difluorodium uchloromethane 10—20 trifluorochloromethane 5—30 octafluorocyclobutane 20—60 trifluorobromomethane 5—30 difluorochloromethane remaining or- CO2 10^15 difluorodichloromethane 10-35 difluorochloromethane 10-35 difluorochloroethane remaining. If components with lower boiling points are used in smaller amounts than given above and components with higher boiling points in larger amounts than specified above, then the necessary temperature conditions in the refrigerator chambers will not be ensured, i.e. the temperature in the short-term storage chamber will drop below 273 K and in the long-term storage chamber the temperature will not reach 255 K. If ingredients with lower temperatures are used ¬ boiling points in amounts greater than those given above, and the ingredients with higher boiling points in quantities smaller than those given above, then the ingredients with lower boiling points will not dissolve in the ingredients with higher boiling points and therefore the in a chamber for short-term storage, this means that the temperature in this chamber will be higher than £78 K.Ka* (the cooling unit is a mixture of ingredients stored in bottles. This amount of ingredient is injected from each bottle into a common receiver in the liquid state, the volume of which corresponds to a given percentage by volume of this component in the mixture. First, the component having the lowest liquefied gas vapor pressure is injected into the receiver, namely octafluorocyclobutane, difluorochloroethane, difluorochlorbromomethane, difluorodichloromethane, and then gases with a higher liquefied gas vapor pressure are injected, namely difluorochloromethane, trifluorobromomethane, trifluoro chloromethane Examples of possible combinations of components in the coolant according to the invention are given below. Example I. The following components are mixed; difluorodichloromethane, CO2, difluorochloromethane and difluorochloroethane and a refrigerant with the following composition is obtained (in % W by volume based on the gaseous state): difluorodichloromethane 20 CO* 14 difluorochloromethane 20 difluorochloroethane 46 15 Such a refrigerant when used in cooling compressor machines for general use ensures a compression ratio of 4-5 and ensures the possibility of creating the required temperature conditions in refrigerating chambers: in the chamber for short-term storage from 273 K to 278 K, in the chamber for freezing and long-term storage not higher than £40 K when freezing and not higher than 255 K during long-term storage. *& P^r z y cl a d II. The following components are mixed in a container: difluorodichloromethane, trifluorochloromethane, difluorochloromethane, actafluorocyclobutane and a refrigerant with the following composition is obtained (in % by volume in * gas state): difluorodichloromethane 22 trifluorochloromethane 10 trifluorobromomethane 22 difluorochloromethane 22 *5 octafluorocyclobutane 24 Such a refrigerant ensures that the compressor has a compression ratio of 4-5 and maintains the following temperature conditions: in the chamber for short-term storage from *0 273 K to 278 K, and in the chamber for freezing and long-term storage not higher than 249 K during freezing and not higher than 255 K during long-term storage. Example III. The following components are mixed in a container: difluorodichloromethane, trifluorochloromethane, difluorochloromethane and difluorochloroethane and a refrigerant with the following composition is obtained (in % by volume based on the gaseous state): 50 difluorodichloromethane 25 trifluorochloromethane 20 difluorochloromethane 25 difluorochloroethane 30 Example IV . In the above-mentioned method, a refrigerant with the following composition is obtained (in % by volume, based on the gaseous state): difluorodichloromethane 10 trifluorochloromethane 15 60 difluorochloromethane 25 difluorochloroethane 50 Example V. In the above-mentioned method, a refrigerant with with the following composition (in % by volume based on the gas state): 132 450 13 difluorodichloromethane 20 trifluorochloromethane 20 difluorochloromethane 10 difluorochloroethane 50 Example VI. In the above-mentioned method, a refrigerant with the following composition is obtained (in % by volume based on the gaseous state): difluorodichloromethane 20 trifluorochloromethane 15 » difluorochloromethane 25 difluorochloroethane 40 The refrigerants according to examples 3-6 provide the possibility c obtaining the degree of compression equal to 4-5 and the required temperature conditions in the refrigeration chambers of general-use refrigerators, as specified above. In addition to those listed above, the following mixtures can be prepared to provide the required temperature conditions: Example VII. difluorodichloromethane 15 trifluorobromomethane 50 octafluorocyclobutane 20 2$ difluorochloromethane 15 Example VIII. difluorodichloromethane 15 trifluorobromomethane 30 octafluorocyclobutane 40 80 difluorochloromethane 15 Example IX. difluorodichloromethane 10 trifluorobromomethane 10 octafluorocyclobutane 70 *t difluorochloromethane 10 Example difluorodichloromethane 15 trifluorochloromethane 20 difluorochloroethane 50 45 difluorochloromethane 15 Example XII. difluorodichloromethane 10 trifluorochloromethane 10 difluorochloroethane 70 50 difluorochloromethane 10 Example XIII. difluorodichloromethane 15 trifluorochloromethane 50 difluorochlorobromomethane 20 55 difluorochloromethane 15 Example XIV. difluorodichloromethane 18 trifluorochloromethane 20 difluorochlorobromomethane 44 W diflucrochloromethane 18 Example XV. difluorodichloromethane 10 trifluorochloromethane 10 difluorochlorobromomethane 70 « 14 difluorochloromethane 10 Example XVI. difluorodichloromethane 15 octafluorocyclobutane 60 difluorochloromethane 15 trifluorochloromethane 5 trifluorobromomethane 5 Example XVII. difluorodichloromethane 29 octafluorocyclobutane 36 difluorochloromethane 11 trifluorochloromethane 12 trifluorobromomethane 12 Example XVIII, difluorodichloromethane 10 octafluorocyclobutane 20 difluorochloromethane .10 trifluorochloromethane 30 trifluorobromomethane 30 As tests have shown, maximum properties The significant cooling capacity of a refrigeration unit operating with the use of a refrigerant according to the invention is much higher. than when using known cooling agents. Moreover, it is possible to reduce the cooling temperature by increasing the content of components in the mixture that have a boiling point at atmospheric pressure lower than 223 K. However, it should be taken into account that this will slightly reduce specific cooling capacity of the refrigeration unit. The specific cooling capacity of the refrigeration unit increases significantly with an increase in the percentage of components in the mixture having a boiling point higher than 263 K at atmospheric pressure. However, the cooling temperature increases, which may even approach in value the boiling point of the component having the highest boiling point. Patent claims 1. A method of freezing and storing products in compressor refrigerators for general use, consisting in the fact that the cooling agent is a mixture of components having different temperatures boiling is compressed to the working pressure, partially condensed until a vapor-condensate mixture is formed, then completely condensed, cooled, suffocated and partially, and then completely, evaporated, characterized in that the refrigerant is compressed to a pressure of 1.0-1.4 MPa, completely condensed before cooling, for which purpose its components, which are in the vapor phase at the working pressure, are dissolved in the components condensed at the working pressure, after whereby, to ensure partial and then complete evaporation, the cooling medium is pressed to a pressure of 0.05-0.3 MPa. 2. The method according to claim 1, characterized in that in general-use compressor refrigerators having at least two cooling chambers, the refrigerant is partially evaporated in order to create temperatures that ensure freezing and long-term storage of products in one of the cooling chambers, and to create temperatures that ensure short-term storage of the products, the refrigerant is completely evaporated. 3. A refrigerant based on difluoro-dichloromethane, comprising at least one component having a normal boiling point of from 218 K to 183 K, a component having a normal boiling point of from 243 K to 218 K and at least one component having having a normal boiling point in the range from 289 K to 243 K, characterized in that the component having a normal boiling point in the range from 218 K to 183 K is CO2 or trifluorochloromethane, or trifluorobromomethane, the component having The component having a normal boiling point in the range of 243 K to 218 K is difluorochloromethane or propane, and the component having a normal boiling point in the range of 289 K to 243 K is difluorochlorotoethane or difluorochlorobromethane or octafluorocyclobutane. Claim 3, characterized in that it contains ingredients in the following proportions (in % by volume based on the gaseous state): trifluorochloromethane 10-50, difluorochloromethane 10-15, octafluorocyclobutane 20-70, difluoro-dichloromethane others. 5. The agent according to claim 3, characterized by the fact that it contains the ingredients in the following proportions (in % by volume based on the gaseous state): difluorodichloromethane 10-15, trifluorobromethane 10-50, octafluorocyclobutane 20-70, difluorochloromethane - others. 6. The agent according to claim 1. 3, characterized in that it contains the ingredients in the following proportions (in% by volume, calculated on the gaseous basis): difluorodichloromethane 10-15, trifluorochloromethane 10-50, difluorochloroethane 20-70, difluorochloromethane - others . 7. The agent according to claim 3, characterized in that it contains the ingredients in the following proportion (in % by volume based on the gaseous state): difluorodichloromethane 10-15, trifluorochloromethane 10-50, difluorochlorobromomethane 10-70, difluorochloromethane - others. 8. The agent according to claim 3, characterized in that it contains the ingredients in the following proportions (in% by volume, calculated on the gaseous basis): difluorodichloromethane 10-20, trifluorochloromethane 5-30, octafluorocyclobutane 20-60, trifluorobromomethane 5-30, difluorochloromethane - others. 9. The agent according to claim 1. 3, characterized in that it contains the ingredients in the following proportions (in % by volume, calculated on the gaseous state): CO2 10-45, difluorodichloromethane 10-35, difluorochloromethane 10-35, difluorochloroethane - others. 10. The agent according to claim 1. 9, characterized in that it contains the ingredients in the following proportions (in % by volume based on the gaseous state); CO2 - 14, difluorodichloromethane - 20, difluorochloromethane - 20, difluorochloroethane - 46. 11. The agent according to claim 8, characterized in that it contains the ingredients in the following proportions (in% by volume, calculated on the gaseous state): trifluorochloromethane - 10, trifluorobromomethane - 22, difluorochloromethane - 22, difluorodichloromethane - 22, octafluorocyclobutane - 24. 12. The agent according to claim 6, characterized in that it contains the ingredients in the following proportions (in% by volume, calculated on the gaseous basis): trifluorochloromethane - 20, difluorochloromethane - 25, difluorodichloromethane - 15, difluorochloroethane - 40. ZGK, Print. them. K. Miarki in Mikołów, room 7654/1131/5, 95 Price PLN 130 PL PL PL