LU85569A1

LU85569A1 - Dispositif de lubrification de paliers

Info

Publication number: LU85569A1
Application number: LU85569A
Authority: LU
Inventors: Hooshang Heshmat
Original assignee: Reliance Electric Co
Priority date: 1984-01-09
Filing date: 1984-10-02
Publication date: 1985-11-27
Also published as: GB8423676D0; SE8406258L; SE458303B; AU3305684A; CA1225939A; GB2192950A; GB2192950B; JPS60146998A; SE8406258D0; IT8921751A0; BE901462A; US4531845A; GB8710379D0; IN163151B; US4674894A; ZA847868B; GB8705276D0; ES8606584A1; ES539399A0; NL192399C

Description

B. 19.135

Dispositif de lubrification de paliers.

Les anneaux de graissage sont largement utilisés comme conduits en vue de véhiculer de l'huile ou un autre lubrifiant d'un réservoir vers des orga-5 nés en mouvement tels que des coussinets de paliers, des arbres et analogues. Lors du fonctionnement, l'anneau de graissage est normalement placé librement autour de l'arbre et, lors de la rotation de ce dernier, il tourne également par contact avec cet arbre.

10 Le lubrifiant est véhiculé d'un carter ou d'un réservoir vers 1'arbre en passant dans les contours ou les gorges de l'anneau de graissage, ainsi que moyennant une attraction par friction lorsque cet anneau se déplace à travers le réservoir. Le lubrifiant 15 se dépose sur l'arbre ou sur un autre organe par les : forces de gravité, de friction et centrifuges inhé rentes au fonctionnement. Dans les conditions d'une rotation lente, les forces de gravité et de friction distribuent généralement une quantité suffisante de -20 lubrifiant ; toutefois, à des vitesses supérieures qui peuvent être aussi élevées que 915 à 1.220 m/ minute, l'anneau de graissage se déplace trop rapidement pour que la gravité assure la dispersion de . l'huile ou la force centrifuge exercée sur l'anneau 25 et l'huile est trop importante pour être surmontée " et l'huile reste sur l'anneau ou est projetée à l'ex térieur du champ de rotation. Dès lors, le lubrifiant n'atteint pas la surface désirée, ce qui entraîne une usure prématurée et éventuellement une défaillance 30 de l'arbre, du palier, de l'anneau de graissage ou d'autres organes associés.

La rotation de l'anneau dépend d'une force * de propulsion exercée entre l'arbre en rotation et cet anneau. A mesure que les vitesses augmentent, 35 il se forme une pellicule fluide et la force d'entrai- / s » - 2 nement est transmise à l’anneau par cette pellicule de lubrifiant. A de nombreux égards, la situation est analogue à celle existant dans un palier à anneau flottant et, si l'on ne prévoit pas un mécanisme 5 d'entraînement direct, il se produit un patinage.

^ Des essais antérieurs entrepris en vue de créer un coefficient de friction plus élevé et, partant, un mécanisme d'entraînement plus positif, ont été concentrés sur la modification de la géométrie de la 10 circonférence intérieure de l'anneau. Les facteurs s'opposant à la rotation de l'anneau sont le frottement excessif exercé sur la partie inférieure de l'anneau, qui est plongée dans le réservoir de lubrifiant, la force requise pour soulever le lubrifiant 15 hors du réservoir et l'amener au sommet du tourillon : et la résistance de frottement exercée sur l'anneau par des surfaces fixes à ajustage serré telles que les côtés de la rainure annulaire ménagée dans le palier. Parmi d'autres facteurs altérant la dis-20 tribution du lubrifiant, il y a la composition de l'anneau et la viscosité du lubrifiant utilisé dans le palier. En outre, étant donné qu'un anneau de graissage classique repose sur la surface supérieure • de l'arbre au cours du fonctionnement et au cours 25 des périodes de non-utilisation, une importante usure résulte du contact uniquement. Au repos, la majeure partie du lubrifiant revient dans le réservoir et il y a très peu de protection par le lubrifiant pour l'opération de démarrage. Dès lors, avant que la 30 pellicule de lubrifiant ne soit rétablie, il peut se produire une usure prématurée de 1'arbre, de 1'anneau, des paliers et d'autres organes associés, ce qui, à son tour, conduit à des frais de réparation et de remplacement, sans compter qu'il en résulte 35 également des pertes de temps de fonctionnement.

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En conséquence, un des objets principaux de la présente invention est d'améliorer l'aptitude :T à la lubrification des anneaux de graissage, augmen tant ainsi les possibilités et la capacité des paliers 5 de butée et des coussinets de paliers en prévoyant , un dispositif de lubrification de paliers comportant un assemblage d'un anneau de graissage et d'une lame à huile en porte à faux, assemblage dans lequel cette lame en porte à faux racle le lubrifiant des contours 10 ou des gorges de l'anneau de graissage en dirigeant et en déposant le lubrifiant dans les zones désirées autour de l'arbre, des paliers et de l'anneau lui-même .

Un autre objet de la présente invention 15 est de réduire la vitesse de rotation de l'anneau - de graissage, assurant ainsi une distribution plus importante du lubrifiant en utilisant la propriété de freinage effective assurée par l'action de la lame à huile en porte à faux à l'encontre de l'écoulement 20 du lubrifiant acheminé par cet anneau à partir du réservoir, tout en augmentant la distribution du lubrifiant suite à la configuration de l'anneau et à la configuration cunéiforme divergente de la lame à huile.

25 Un autre objet de la présente invention est de fournir un support à ressort à l'anneau de graissage et d'empêcher le mouvement de basculement excessif qui caractérise les types d'anneaux de graissage de la technique antérieure, en prévoyant un moyen 30 minimisant le contact entre l'anneau et l'arbre avant et pendant le fonctionnement, minimisant ainsi l'usure, au démarrage, de l'anneau de graissage, de l'arbre et des paliers, tout en prolongeant la durée de vie utile de ces organes.

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Un autre objet encore de la présente invention est de fournir un assemblage d'anneau de graissage et de lame à huile en porte à faux que l'on peut utiliser avec la plupart ou tous les dispositifs dans les-5 quels on emploie habituellement des anneaux de grais-» sage classiques, cet assemblage étant d'une réalisa tion et d'une utilisation économiques.

Ces différents objets, ainsi que d'autres sont réalisés par la présente invention qui concerne 10 un dispositif de lubrification de paliers destiné à être utilisé dans des coussinets de paliers graissés par un anneau et analogues, comportant un arbre rotatif, une surface d'appui et un réservoir de lubrifiant, ce dispositif comportant un organe annulaire générale-15 ment circulaire en vue de véhiculer le lubrifiant - à partir du réservoir pour le déposer sur l'arbre et la surface d'appui. L'organe annulaire tourne ·;- avec l'arbre et un moyen est prévu pour séparer le lubrifiant de l'anneau, assurant ainsi une distribution 20 de lubrifiant plus importante que celle pouvant être obtenue avec des anneaux de graissage classiques.

Pour des coussinets de paliers bidirectionnels, un deuxième moyen collecteur de lubrifiant peut être ajouté face au premier moyen afin de diriger le lubri-25 fiant sur l'arbre et les surfaces d'appui, ainsi que dans les rainures d'alimentation des axes de paliers, lorsque ces rainures sont présentes.

Différents autres objets et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de 30 la description ci-après donnée en se référant aux ; dessins annexés dans lesquels : la figure 1 est une vue en élévation latérale et partiellement en coupe transversale d'un assemblage de coussinets de paliers du type à palier support 35 comportant le dispositif de lubrification suivant /

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5 la présente invention disposé autour de l'arbre de l'assemblage de paliers; la figure 2 est une vue partielle en perspective du dispositif de lubrification de paliers suivant 5 la présente invention, ce dispositif étant, en l'oc-* currence, installé dans un palier du type à palier support, une partie de la structure du palier étant élaguée afin de montrer l'orientation de l'anneau de graissage et de la lame à huile en porte à faux 10 vis-à-vis de l'arbre ; la figure 3 est une vue agrandie en perspective et partiellement en coupe transversale de l'anneau de graissage et de la lame à huile en porte à faux suivant la présente invention, cette figure mon-15 trant les contours de l'anneau, tandis que la coupe - est prise dans le cercle 3 de la figure 2 ; la figure 4 est une représentation partielle, schématique et graphique des diverses positions prises par la lame à huile en porte à faux pour un arbre 20 pouvant tourner dans une direction seulement ; la figure 5 est une représentation partielle, schématique et graphique d'une autre forme de réalisation de la présente invention, cette figure montrant les différentes positions prises par la lame à huile 25 en porte à faux sur un côté de la structure de palier et une lame collectrice d'huile séparée face à cette lame en porte à faux pour un arbre pouvant tourner dans deux directions ; la figure 6 est un graphique illustrant 30 la relation entre la vitesse de l'arbre et la distribution d'huile pour un anneau de graissage seul, ainsi que pour un anneau de graissage avec une lame à huile ' en porte à faux ; la figure 7 est un graphique illustrant 35 la relation entre la vitesse de l'arbre et la distribu- jfmê| 6 tion d'huile pour trois anneaux de graissage comportant chacun une lame à huile en porte à faux, ces anneaux comportant des gorges ayant des profondeurs différentes; la figure 8 est un graphique illustrant 5 la relation entre la vitesse de l'arbre, la vitesse , de l'anneau et la distribution d'huile pour l'anneau de graissage seul constituant un élément de la présente invention ; la figure 9 est un graphique illustrant 10 la relation entre la vitesse de l'arbre et la distribution d'huile pour trois lubrifiants d'une viscosité différente que l'on utilise suivant la présente invention ; et la figure 10 est un graphique illustrant la 15 relation entre la vitesse de l'arbre et la distribution x d'huile pour un arbre pouvant tourner dans deux direc- ^ tions et pour un coussinet de palier utilisant l'anneau de graissage, la lame à huile en porte à faux et la lame collectrice d'huile illustrés en figure 5.

20 En se référant à présent plus spécifiquement aux dessins annexés et, en particulier, à la figure 1, le chiffre de référence 10 désigne d'une manière générale le dispositif de lubrification de paliers suivant la présente invention. Dans ce cas, tel qu'il 25 est illustré, le dispositif est installé dans un coussinet de palier 12, encore que son application ne soit nullement limitée à cette disposition. L'assemblage peut normalement être utilisé chaque fois que l'on emploie des anneaux de graissage classiques à 30 des fins de lubrification et dans une variété de dispositifs différents. Au cours d'opérations normales ayant lieu avec des paliers du type illustré, l'anneau - de graissage 19 est placé librement autour d'un arbre rotatif 14 avec lequel il tourne ainsi qu'on l'expli-35 quera ci-après. L'anneau de graissage tourne dans 7 une rainure annulaire 16 à travers un réservoir de lubrifiant 18 et, lors de la rotation, il entraîne le lubrifiant vers le haut pour le déposer sur l'arbre et les surfaces d'appui.

" 5 La figure 1 est une coupe transversale par- . tielle de l'anneau de graissage 19 faisant partie de la présente invention. Un des facteurs limitatifs intervenant dans l'obtention d'une plus forte distribution d'huile et de conditions opératoires stables 10 avec des anneaux de graissage est la configuration de la surface extérieure. Suivant la présente invention, on a trouvé que l'angle relatif des faces angulaires 20 conjointement avec la longueur des faces verticales 22 exerçait la plus forte influence sur 15 la distribution d'huile comme illustré en figure 3. Lorsque l'angle des faces 20 se rapproche de 0°, le frottement latéral de l'anneau dans la rainure annulaire 16 avoisine le maximum possible. De ce fait, l'anneau fonctionne irrégulièrement par suite du 20 frottement latéral plus important et la distribution d'huile est réduite suite à une vitesse insuffisante de l'anneau. Lorsque l'angle des faces' 20 augmente en racourcissant ainsi la longueur des faces 22, la distribution d'huile augmente en conséquence et, sous 25 l'effet des forces de rotation, le lubrifiant est projeté à l'écart de l'anneau sous forme d'éclaboussures ou d'une pulvérisation. Par expérience, on a trouvé que l'angle optimum pour les faces angulaires 20 était d'environ 30° quel que soit le diamètre de 30 l'anneau ou la profondeur de la gorge intérieure désignée ici par le chiffre de référence 24.

Lorsque le tourillon fonctionne à de faibles vitesses, l'anneau de graissage le suit et ils ont tous deux à peu près la même vitesse périphérique.

35 A mesure que la vitesse de l'arbre 14 augmente, on 8 atteint un point de transition auquel une pellicule hydrodynamique de lubrifiant commence à se former, tandis qu'il se produit un patinage important et que l'on observe une forte réduction de la vitesse de 5 l'anneau de graissage. A ce point de transition, on considère que la vitesse de l'anneau est sa vitesse primaire vis-à-vis de la vitesse du tourillon, qui est désignée par en figure 8. La relation à ce point est dUr/dUs = 0 pour Ur = où est la 10 vitesse primaire de l'anneau de graissage, Ur est la vitesse superficielle du diamètre intérieur de l'anneau 19 et Us est la vitesse superficielle du tourillon.

La vitesse primaire de l'anneau de graissage 15 est une fonction combinée de son poids, de la forme, des surfaces de contact projetées, de la vitesse du tourillon, de la viscosité du lubrifiant et de la température localisée. A mesure que la vitesse du tourillon augmente, augmentant ainsi la vitesse de 20 l'anneau au-delà de la vitesse primaire, il s'établit de manière précise une pellicule hydrodynamique de lubrifiant entre l'anneau et le tourillon. Le point auquel la vitesse de rotation réelle de l'anneau constitue un équilibre entre la force de propulsion 25 dans la zone de contact entre l'anneau et le tourillon, et la force de résistance du frottement du lubrifiant sur l'anneau, est appelé "vitesse secondaire" ou Ng.

Ce point est également illustré en figure 8 et la relation est exprimée par dUr/dUs = 0 où Ur = N2» 30 La vitesse secondaire est également une fonction de nombreux paramètres, notamment les vitesses des tourillons, la viscosité de l'huile, le niveau d'immer-- sion de l'anneau et la forme de ce dernier. Par exem ple, plus la longueur de la face verticale 22 est 35 importante, plus la vitesse secondaire est faible.

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Au-delà de la vitesse secondaire, la distribution du lubrifiant augmente très rapidement avec accroissement de la vitesse de l'anneau. De même, à mesure que la vitesse du tourillon continue à aug-5 menter, l'anneau est entraîné entièrement par action hydrodynamique à l'intervention d'une pellicule de lubrifiant plus épaisse. A mesure qu'une plus grande quantité de lubrifiant est prélevée du réservoir, le frottement diminue par suite du niveau d'immersion 10 dynamique réduit de l'anneau dans le réservoir de lubrifiant, suite à la rotation plus rapide. Au cours d'essais qui ont été effectués, à une vitesse particulière d'un arbre, différents anneaux ont subi des vibrations excessives au-delà de la vitesse secondaire 15 - Les modes de vibrations ont pu être observés ; aisément et ils étaient des modes de translation, coniques et oscillants, les vibrations étant amorcées avec un mode oscillant. L'amplitude des vibrations s'accroît à mesure que la vitesse de l'arbre augmente. 20 On considère que cette vitesse particulière de l'anneau est sa vitesse tertiaire désignée par N3 en figure 8.

On pense que la vitesse tertiaire de l'anneau est la première vitesse critique de corps rigides de cet anneau.

25 A mesure que la vitesse du tourillon aug mente au-delà de la vitesse tertiaire et arrive dans la zone instable, le mouvement instable de l'anneau déclenche la projection du lubrifiant à la fois hors de cet anneau et hors du tourillon. Cette projection 30 et cette pulvérisation deviennent à ce point vigoureuses que la distribution de lubrifiant diminue rapidement comme indiqué en figure 8. Au-delà de la vitesse tertiaire N3, quelle que soit la vitesse du tourillon, la vitesse de rotation de l'anneau 35 reste constante ou diminue. Différents facteurs 10 spécifiques influencent cette vitesse tertiaire, notamment la forme de l'anneau, la configuration de l'alésage de ce dernier qui en contrôle fortement la rigidité hydrodynamique, le poids ou la masse de 5 l'anneau, ainsi que son diamètre ; par exemple, un « anneau de grande dimension a une vitesse tertiaire inférieure. On a étudié les effets exercés par les changements de la viscosité du lubrifiant sur la vitesse de l'anneau et la distribution de ce lubri-10 fiant en utilisant des lubrifiants SAE 10, 20 et 30 en poids et on a trouvé que la viscosité influençait les vitesses primaire et secondaire de l'anneau; toutefois, on a trouvé que la vitesse tertiaire était indépendante de la viscosité.

15 On peut utiliser différentes matières pour la fabrication de l'anneau 19, notamment le laiton, le Muntz (60% de Cu, 40% de Zn) et le bronze (SEA-660). Des essais effectués sur ces matières en utilisant le lubrifiant SAE 10 à 37,8°C et en immergeant l'an-20 neau à un niveau se situant à 15% de son diamètre, ont indiqué que le bronze permettait d'atteindre une distribution d'huile supérieure d'environ 10% à celle des autres matières soumises aux essais. Des essais de détermination des propriétés d'usure consistant 25 en 30.000 cycles de démarrage/arrêt et en 7.200 heures de fonctionnement continu à 1.800 tours/minute avec le lubrifiant SAE 10 ont indiqué une moins forte usure avec l'anneau en laiton, cependant que les différences étaient légères.

30 En se référant à nouveau à la figure 2, tel qu'il est représenté, l'anneau de graissage 19 est disposé autour de l'arbre 14. L'arbre peut tourner dans un palier ou une garniture 40 qui peut être de n'importe quel type approprié et, dans la forme 35 de réalisation illustrée, la rotation a lieu dans 11 le sens de la flèche indiquée. Un moyen en vue de séparer le lubrifiant de l'anneau ou de la lame à ; huile en porte à faux 42 est fixé à la garniture au moyen d'éléments appropriés tels que des vis 46.

5 La lame 42 a une configuration cunéiforme divergente et elle est montée dans un palier unidirectionnel de telle sorte que le sens de rotation de l'arbre 14 soit dirigé vers et dans l'extrémité libre 48 de cette lame. L'extrémité libre 48 est disposée dans 10 la gorge 24 de l'anneau 19 et la lame peut être réalisée en n'importe quelle matière appropriée, par exemple, en feuille d'acier. La conception a été optimalisée expérimentalement et la feuille avait une épaisseur d'environ 0,5 mm ; on a trouvé qu'un 15 arc d'environ 70° assurait un rendement optimum pour n'importe quelle combinaison d'un anneau et d'un tourillon. La feuille courbe est soumise à une précontrainte de 10% du poids de l'anneau et elle prend à peu près la position indiquée par 50A en figure 4 20 lorsque l'appareil est au repos, permettant ainsi, aux bords extérieurs de l'anneau 19 d'entrer en contact avec l'arbre 14. Lors de la rotation de l'arbre et de l'anneau, le lubrifiant est entraîné vers le haut à partir du réservoir 18 par la gorge intérieure .25 24 et deux gorges extérieures 52 et 54 (une sur chaque face de l'anneau 19). Le lubrifiant est recueilli et raclé de la gorge 24 par la lame 42, après quoi il vient se déposer sur et contre l'arbre et les surfaces d'appui. La précontrainte de la lame en 30 porte à faux 42 assure la propriété élastique minimisant le contact entre l'anneau et l'arbre et minimisant, de ce fait, l'usure au démarrage des éléments, tout en contribuant à stabiliser l'anneau au cours d'un fonctionnement à grande vitesse.

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Comme représenté dans les figures 2 et 4, le tourillon et l'anneau tournent normalement vers l l'extrémité fixe de la lame. Par suite de la confi guration large de la feuille à l'extrémité fixe, la 5 rigidité de cette lame augmente du bord avant à l'extrémité fixe. Cette structure large sert également à recueillir le lubrifiant raclé et à le diriger dans la gorge axiale d'étalement (non représentée) du palier au cours du fonctionnement de l'anneau.

10 L'extrémité avant ou extrémité libre 48 de la lame, de même que sa position dans la gorge 24 exercent un effet de poursuite sur l'anneau, empêchant ainsi un frottement latéral excessif de l'anneau dans la rainure annulaire 16. En outre, cette extrémité 15 libre assure un amortissement externe et la rigidité de l'anneau suite à l'établissement d'une pression hydrodynamique entre la lame et l'anneau. A mesure que la vitesse de l'anneau augmente en fonction de l'accroissement de la vitesse du tourillon et à mesure 20 qu'une plus grande quantité de lubrifiant est entraînée vers le haut par l'anneau, la lame est chassée vers l'extérieur, à peu près dans la position 50B indiquée en figure 4. De la sorte, le mouvement vers l'extérieur donne lieu à une configuration 25 cunéiforme divergente créant, avec la pression d'huile hydrodynamique engendrée, un mécanisme de freinage pour l'anneau en stabilisant ce dernier au cours d'un fonctionnement à grande vitesse tandis que la distribution d'huile augmente. De la sorte, 30 il n'est plus nécessaire d'usiner différents nombres de gorges dans l'anneau pour des tourillons ayant des vitesses et des dimensions différentes. A mesure que la vitesse du tourillon augmente davantage, l'effet de divergence devient plus prononcé. L'anneau 35 prend à peu près la position indiquée en 50C en 13 figure 4, ce qui constitue l'effet désiré, puisqu' aussi bien la divergence plus prononcée exerce une influence stabilisatrice meilleure encore et une vitesse plus lente de l'anneau à des vitesses 5 supérieures du tourillon. Dès lors, la stabilité * est inhérente aux vitesses supérieures de l'anneau avec un mouvement oscillant suite à la configuration cunéiforme divergente.

La figure 7 donne un diagramme des effets 10 exercés par les variations de la profondeur de la gorge 24 sur la distribution de lubrifiant pour différentes vitesses de l'arbre. Les trois anneaux soumis aux essais étaient identiques, à l'exception des variations apportées dans la profondeur de la 15 gorge interne qui était D = 1,05 mm, D = 1,52 mm et D = 3,20 mm. D'après ces résultats, on a choisi une profondeur optimale d'environ 1,52 mm pour obtenir à peu près deux fois la distribution d'huile assurée par des anneaux comportant des gorges moins profondes 20 ou plus profondes. L'anneau 19 comportant une gorge d'une profondeur d'environ 1,52 mm a été appelé anneau n° 5 et il a été soumis aux essais avec et sans la lame à huile en porte à faux 42.

' Les résultats sont illustrés par un diagram- 25 me en figure 6. En effectuant l'essai sur l'anneau dépourvu de la lame, l'instabilité s'est établie à une vitesse approximative de 1.800 tours/minute pour le tourillon et à une vitesse approximative de 180 tours/minute pour l'anneau, tandis que le tourillon 30 n'a pu fonctionner au-delà d'environ 2.500 tours/ minute. La distribution d'huile par l'anneau a été s limitée à environ 1.200 cm3/minute. Des essais effectués avec le même anneau comportant la lame 42 ont permis, au tourillon, de fonctionner jusqu'à et 35 au-delà d'environ 3.200 tours/minute avec une dis- 14 tribution d'huile d'environ 2.100 cm3/minute à 1.800 tours/minute, tout en obtenant une distribution d'huile d'environ 3.200 cm3/minute à 1.800 tours/minute, le graphique de ces derniers résultats 5 étant donné en figure 7. Les deux essais dont un diagramme est donné dans les figures 6 et 7, ont été effectués avec le lubrifiant SAE 20 en poids. En conséquence, la distribution d'huile accrue que l'on observe en figure 7, peut être attribuée à une tempé-10 rature plus élevée du lubrifiant, laquelle, dans l'essai illustré en figure 7, était de 48,8°C à l'entrée, tandis que, dans l'essai illustré en figure 6, la température du lubrifiant était de 37,8°C à l'entrée. Les effets exercés par les variations 15 apportées dans la viscosité du lubrifiant sont repris par un diagramme en figure 9 pour des lubrifiants ayant des valeurs SAE de 10, 20 et 30 en poids.

Comme on le constate, les lubrifiants plus lourds assurent de nets accroissements de la distribution 20 d'huile, ce qui constitue un facteur important et souhaitable, en particulier, dans les grands paliers où l'on utilise couramment des lubrifiants plus lourds et des vitesses plus élevées.

Lorsque les coussinets de paliers ont une 25 capacité bidirectionnelle, un moyen collecteur supplémentaire tel qu'une lame collectrice 60 est fixé à la garniture de palier 40 en utilisant des éléments appropriés tels que des vis 62, la lame 60 étant disposée en face de la lame en porte à faux 42 illus-30 trée en figure 5. La lame collectrice dirige le u lubrifiant distribué dans la gorge d'alimentation de l'axe de palier (non représentée) où il est dis-r- tribué pour revenir finalement au réservoir et être repris par l'anneau de graissage, puis recyclé. La 35 figure 10 donne un diagramme de la distribution 15 d'huile en fonction de la vitesse de l'arbre pour un coussinet de palier bidirectionnel et pour une v- rotation vers et à l'écart de la lame en porte à faux 42. Bien que l'on observe une légère diminu-T 5 tion de la distribution d'huile, la distribution est toujours accrue par rapport à celle obtenue avec un anneau de graissage classique seul. En conséquence, il est souhaitable d'incorporer le collecteur 60 dans un palier bidirectionnel et ainsi,il 10 n'est éventuellement plus nécessaire de prévoir un système de lubrification externe. Lorsque ce système externe est nécessaire, quels , que soient les dimensions du palier ou d'autres facteurs, il est toujours conseillé d'ajouter le collecteur par suite de l'ac-15 croissement rapide de la distribution d'huile que l'on observe dès le début de l'opération, minimisant ainsi l'usure au démarrage du palier, de l'arbre et ^ de l'anneau lui-même.

Bien que l'on ait illustré et décrit ici 20 en détail une forme de réalisation d'un dispositif de lubrification de paliers, ainsi qu'une modifica tion de ce dispositif, différents autres changements et différentes autres modifications peuvent être envisagés sans se départir du cadre de la présente 25 invention.

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Claims

1. Dispositif de lubrification de paliers h destiné à être utilisé dans des coussinets de paliers , , graissés par un anneau et analogues, comportant un 5 arbre rotatif et une surface d'appui, caractérisé . en ce qu'il comprend un organe annulaire généralement circulaire faisant office de conduit de lubrifiant disposé autour de l'arbre pour tourner avec ce dernier, ainsi qu'un moyen en vue de séparer le lubri-10 fiant de cet organe annulaire pour le déposer autour de l'arbre et de la surface d'appui.

2. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen destiné à séparer le lubrifiant de l'organe 15 annulaire comprend une lame en porte à faux ayant une configuration généralement cunéiforme avec une v extrémité libre étroite, ainsi qu'une extrémité fixe : et large fixée à la structure du palier.

3. Dispositif de lubrification de paliers 20 suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'organe annulaire comporte une surface intérieure à gorge destinée à recevoir l'extrémité libre de la lame en porte à faux, laquelle est montée de telle sorte que l'arbre tourne normalement vers cette 25 extrémité libre.

4. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la lame en porte à faux comporte une surface extérieure convexe couvrant un arc d'environ 70° pour décrire 30 une courbe au-dessus et autour de l'arbre, v

5. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 1, caractérisé en ce que 7 l'organe annulaire comporte une surface extérieure généralement plate, ainsi que des côtés de droite 35 et de gauche s'écartant angulairement de cette surface * 17 extérieure sous un angle d'environ 30° et sur une certaine distance définie, tout en décrivant ensuite -, un angle dirigé radialement vers l'intérieur à peu 1 près perpendiculairement à cette surface extérieure.

6. Dispositif de lubrification de paliers • suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen destiné à séparer le lubrifiant de l'organe annulaire comprend une lame en porte à faux ayant une extrémité fixe relativement large et une extré-10 mité libre relativement étroite, cette extrémité fixe étant fixée à la structure de palier.

7. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 6, caractérisé en ce que l'organe annulaire comporte une surface intérieure 15 ayant une gorge centrale et deux gorges extérieures (une de chaque côté de la gorge centrale), cette ; surface étant définie partiellement par les côtés de droite et de gauche pour recevoir cette extrémité libre de la lame en porte à faux.

8. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend une lame collectrice de lubrifiant disposée face à la lame en porte à faux et fixée à la structure de palier pour diriger le lubrifiant vers la surface 25 d'appui.

9. Dispositif de lubrification de paliers destiné à être utilisé avec des coussinets de paliers graissés par un anneau et comportant un arbre pouvant tourner dans l'une ou l'autre direction, des garni-30 tures de paliers destinées à recevoir l'arbre, ainsi ^ qu'un réservoir de lubrifiant, ce dispositif compre- nant un organe annulaire généralement circulaire tournant dans le sens de rotation de l'arbre, cet organe annulaire ayant une surface intérieure à gorge 35 en vue d'acheminer le lubrifiant du réservoir à <* 18 l'arbre et à la garniture de palier, ainsi qu'un moyen ressortant dans cette surface à gorge pour u séparer le lubrifiant de cette dernière et le déposer sur l'arbre près des garnitures de paliers. L. ^ 5

10. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 9, caractérisé en ce que le moyen destiné à séparer le lubrifiant de l'organe annulaire comprend une lame en porte à faux ayant une extrémité fixe et une extrémité libre, cette 10 extrémité fixe étant fixée à la structure de palier, tandis que l'extrémité libre ressort dans la gorge pratiquée dans la surface intérieure de l'organe annulaire.

11. Dispositif de lubrification de paliers 15 suivant la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe annulaire comporte une surface extérieure -- généralement plate, ainsi que des côtés de droite ^ et de gauche s'écartant angulairement de cette sur face extérieure sous un angle d'environ 30° et sur 20 une certaine distance définie, tout en décrivant ensuite un angle vers le bas à peu près perpendiculairement à cette surface extérieure.

12. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 10, caractérisé en ce que 25 la lame en porte à faux est flexible et a une configuration longitudinale arquée, l'extrémité fixe étant relativement large, tandis que l'extrémité libre est relativement étroite.

13. Dispositif de lubrification de paliers 30 suivant la revendication 10, caractérisé en ce que - la lame collectrice de lubrifiant est disposée en face de la lame en porte à faux et est fixée à la C structure de palier pour diriger le lubrifiant vers la surface d'appui. 19

14. Dispositif de lubrification de paliers suivant la revendication 12, caractérisé en ce que ^ la lame en porte à faux a une surface extérieure convexe décrivant un arc d'environ 70°, tandis 5 qu'elle a une épaisseur commune depuis cette extrémité large jusqu'à cette extrémité étroite, tout en étant constituée d'une feuille d'acier d'une épaisseur d'environ 0,5 mm. w