LU82070A1

LU82070A1 - Procede d'affinage d'un bain de metal

Info

Publication number: LU82070A1
Application number: LU82070A
Authority: LU
Inventors: F Schleimer; P Metz; L Lorang; R Henrion; F Goedert; F Thill
Original assignee: Arbed
Priority date: 1980-01-09
Filing date: 1980-01-09
Publication date: 1981-09-10
Also published as: CS249112B2; ES8203103A1; CA1157659A; PT72323A; RO81435A; US4334922A; JPS56102509A; ATE14320T1; BR8100121A; EP0034108B1; AU6589380A; PL229120A1; EP0034108A1; PT72323B; ES498381A0; AU536836B2; DE3171356D1; ZA808091B

Description

—---- A 599 Ί

Demande de brevet de.?.....................................................................

Désignation de l'Inventeur

. . . René NEYEN, Administration Centrale de l'ARBED

() Le soussigné ........................................................................................................................................

Case postale 1802, LUXEMBOURG.......................................................................................................

agissant en qualité cfexijgJSiSSHi — de mandataire du déposant — pj ARBED S.A.

......................................................Avenue de.....la ...Liberté

LUXEMBOURG

(j de l’invention concernant :

Procédé d'affinage d'un bain de métal désigne comme inventeur (s) : 1. Nom et prénoms ...................................................................................................................

Adresse 18 rue J.P.Brasseur, LUXEMBOURG

2. Nom et prénoms............................SCHLE.IJÆER....Eran.çol.S........................................................................................................................

Adresse 28 rue du Comte Bertier, DUDELANGE

3. Nom et prénoms............................L0EÄ3SG.....Lucien,......................................................................................................................

Adresse 73, rue de Lasauvage, DIFFERDANGE

*) _..........................^.......................................................................................................................................................................................................................

Il affirme la sincérité des indications susmentionnées et déclare en assumer l’entière responsabilité.

Luxembourg janvier ..............................................................................................., le................................................................................19.........8.0

*} GOEDERT Ferdinand, 31 rue Jean Jaurès, DUDELANGE

HENRION Romain, 11 Bvd Winston Churchill, ESCH/ALZETTE

THILL Fernand, 10 rue de la Ferme, KOCKELSCHEUER

(signature) a ¢8026___Le mandataire (') Nom, prénoms, firme, adresse, fi Nom, prénoms et adresse du déposant.

Ä 599

DEMANDE DE BREVET

' Déposant : ARBED S.A.

Avenue de la Liberté LUXEMBOURG

Procédé d'affinage d'un bain de métal.

La présente invention concerne un procédé d'affinage d'un bain de métal, notamment par conduite contrôlée 5 du soufflage d'oxygène par le haut et du barbotage au gaz inerte par le fond du creuset.

Pour augmenter la productivité de la fabrication de l'acier on recherche d'un côté des moyens permettant 10 d'incorporer un maximum de matières ferrifères dans * le bain, telles les mitrailles et/ou les minerais riches. D'un autre côté on cherche à assurer une qualité Λ élevée de l'acier fabriqué en éliminant le plus possible de phosphore et de soufre contenus dans le métal à affiner.

15

Ainsi il est connu de suivre l'évolution de la scorie au cours de l'affinage et d'intervenir par des réglages soit du débit de l'oxygène soufflé par la lance, soit de la hauteur de la tête de lance audessus du niveau du bain.

20 En effet, on peut dans une certaine mesure régler la répartition de l'oxygène de soufflage entre la scorie et le métal en variant la distance entre la tête de lance et le niveau du bain, pour un débit constant en oxygène et pour une tête de lance d'une configuration donnée.

25

Une hauteur élevée de la tête de lance résulte en une oxydation „ préférentielle de la scorie qui prend une consistance mousseuse, ce qui favorise la déphosphoration et la désulfuration. Par contre une faible hauteur de la tête de lance conduit à une 30 décarburation accélérée et à un dégagement accru de chaleur, surtout au point d’impact du jet d'oxygène, laquelle chaleur peut servir à la fusion de matières solides incorporées au bain.

Or, malgré l'acquisition de lances spéciales onéreuses en vue 35 d'augmenter le taux de post-combustion du CO près de la surface du bain, tous les efforts imaginables pour augmenter les températures près de la surface du bain dans le but de fondre un - 2 - surplus de mitrailles, sont contre-carrés par la présence à la surface d'un bain d’une couche de scorie épaisse et mousseuse qui se forme au cours de l'affinage par soufflage d'oxygène par le haut et qui agit comme un isolant thermique 5 grâce à sa consistance mousseuse.

C'est dans cet ordre d'idées que le déposant a proposé un procédé d'affinage permettant d'augmenter les taux traditionnels d'ajoutes de mitrailles solides tout en évitant les désavan-10 tages décrits.

4 Le procédé décrit dans la demande de brevet LU 81.207, prévoit d'affiner la fonte par soufflage d'oxygène par le haut et il est caractérisé en ce que d'une part on provoque à proximité 15 immédiate de la surface du bain une post-combustion du CO dégagé au cours de la décarburation en répartissant de l'oxygène sur ladite surface et que d'autre part on règle en continu l'épaisseur et la consistance de la scorie en agissant sur le déséquilibre entre celle-ci et le bain, par injection de gaz 20 essentiellement inerte par le fond du bain.

Toutefois un procédé d'affinage au cours duquel l'interface entre le métal et la scorie est constamment balayé par l'ajoute de gaz de barbotage, si bien que la scorie est en permanence 25 désoxydée et ne peut par conséquence prendre une consistance mousseuse, ne permet pas, à lui seul, de tenir compte de la multiplicité des réactions qui se déroulent dans le bain et . surtout dans la scorie.

30 En effet, la scorie doit nécessairement présenter un degré de réactivité réglable ainsi qu'une consistance essentiellement fluide, également réglable, pour permettre la conduite de l'affinage sous des conditions reconnues comme favorables, tant du point de vue de la post-combustion du CO que du point de 35 vue de la déphosphoration ët de la désulfuration du bain. Parallèlement à ceci, il est nécessaire de suivre le degré momentané de décarburation du bain en fonction de l'oxygène insufflé.

- 3 -

Le but de la présente invention est donc d'élaborer un procédé de conditionnement de la scorie au cours de l'affinage d'un bain de fonte, procédé qui permet le suivi de l'évolution des réactions thermochimiques se dé-5 roulant dans le bain et dans la scorie, ainsi que celui du comportement dé la scorie au point de vue local en faisant usage d'une part de paramètres fixes, liés à la configuration de l'installation et d’autre part de paramètres variables significatifs pour le déroulement contrôlé des réactions 10 thermochimiques au cours de l'affinage.

V

Ce but est atteint suivant l'invention par un procédé d'affi- » nage qui opère essentiellement par soufflage d'oxygène par le haut au moyen d'une lanc,e de soufflage disposant d'une 15 part d'un circuit à oxygène principal et d'autre part d'un circuit à oxygène secondaire qui fournit l'oxygène nécessaire à brûler le CO dégagé au cours de l'affinage et qui est soutenu par un barbotage de gaz essentiellement inerte par le fond du creuset. Ce procédé est caractérisé en ce que l'on 2o détermine en continu l'épaisseur de la scorie qui surnage sur le bain, la vitesse de dëcarburation du bain ainsi que le facteur de post-combustion du monoxyde de carbone et que l'on ajuste dans le temps la hauteur de la lance de soufflage en-dessus du bain, le débit total en oxygène soufflé, le 25 débit d'oxygène secondaire et le débit de gaz de barbotage de manière à suffire à tout moment de l'affinage à la relation:

HSC HL OC 1 DOT ^ 2 DOS °C

(-) = C + al . (—) -a2. ( - ) . ( l-a3. - )

HB t DC (1+x)DCDT DOT

30 F oc 4 DC <X5 - a4. ( - ) * ( 1 - a5 .— )

DOT HB

35 HSC

où ( - ) est le rapport (épaisseur scorie/hauteur du bain) HB t à un moment t déterminé; HL est la hauteur de la lance de soufflage, DC est le diamètre du creuset, - 4 - DOT est le débit total en oxygène de soufflage, DCDT est la vitesse de dêcarburation du bain, X est le facteur de post-combustion du CO dégagé

Γ. % C02/ (%C0 + % C02)J

5 DOS est le débit d'oxygène secondaire et F est le débit de gaz de barbotage tandis que C, al-a5 et <X 1 - °( 5 sont des paramètres qui dépendent de la configuration de l'installation et qui sont des fonctions du rapport (volume total d'oxygène introduit 10 dans la scorie / volume total d'oxygène insufflé).

Suivant l'invention on conduit l'affinage de manière à assurer qu'à tout moment au cours de l'affinage le rapport (épaisseur scorie/hauteur bain) reste entre une limite inférieure et une limite supérieure définies de manière empirique pour 15 une installation donnée.

Une fois ces limites établies on peut favoriser la déphosphoration et la désulfuration du bain en ajustant les conditions de l'affinage de manière à faire tendre le rapport (épaisseur 20 scorie/hauteur bain) vers sa limite supérieure, tandis que l'on peut favoriser la post-combustion du CO dégagé en ajustant les conditions de l'affinage de manière à faire tendre le rapport (épaisseur scories/hauteur bain) vers sa limite inférieure.

25 Pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention on établit donc le rapport (épaisseur scorie/hauteur bain). Tandis que la ♦ hauteur du bain est constante, dépendant essentiellement de la quantité de fonte et des mitrailles enfournées, l'épaisseur de la scorie est sujette à des variations. Pour déterminer en con-30 tinu la dite épaisseur, on utilise de préférence les procédés-et les dispositifs de mesure que le déposant a décrits dans le brevet LU 71.261 resp. la demande de brevet LU 81.512.

Ces procédés et dispositifs se prêtent particulièrement bien à 35 être intégrés dans un système global de conduite par ordinateur, tel qu'il convient d'être utilisé dans le cadre du procédé suivant l'invention. Il en est de même pour ce qui est du suivi de la - 5 - vitesse de décarburation (DCDT) par analyse en continu de fumées du convertisseur à l'aide d'un spectromètre de mas et du calcul du facteur de postcombustion (X) du CO dégaç au cours de l'affinage.

5

Dans le rapport (hauteur lance/diamètre creuset) la haute de la lance est évidemment le seul paramètre variable. Oi il.y a lieu de préciser que le dit rapport ne varie que t peu dans le présent eontexte. En effet, tandis que suivaxi 10 les procédés d'affinage conventionnels on essaie de contr tant bien que mal la vitesse de décarburation du bain par débit d'oxygène insufflé, par l'ajustement de la hauteur la lance et encore en prévoyant des têtes de lance à l'ai desquelles on peut choisir l'angle d'insufflation de l'ox 15 le procédé suivant l'invention prévoit que l'on confine 1 de soufflage pratiquement dans un rôle de simple fourniss d'oxygène et que l'on règle la vitesse de décarburation d surtout par le débit du gaz de barbotage.

20 Comme il a été exposé plus haut on utilise une lance de s disposant d'un circuit à oxygène principal et d'un circui oxygène secondaire, pour bien différencier le jet d'oxygè tiné à pénétrer dans le bain de l'oxygène secondaire ajou vue de soutenir la post-combustion du CO au-dessus du niv 25 bain.

La relation suivant 1'invention tient en effet compte des respectifs en oxygène total et en oxygène secondaire ains du débit en oxygène total en rapport avec le débit en gaz 30 barbotage.

! Ainsi, par exemple, on a pour une aciérie du déposant I HB « 120 cm I DC = 500 cm 1 et on dispose d'une lance de soufflage spéciale à postcom! β - 6 -

La relation est alors r 1/324 DOS DOT 0,85 HSC = 389 + 0/396 * HL - 229,35 * ( 1 - -— ) -

DOT (1+X)DCDT

5 F 0,871 - 8.517,02 * ( - )

DOT

où HSC et HL sont exprimés en cm, 10 DOT, DOS et F en Nm3/min, et DCDT en kg/min.

En conduisant le soufflage en se basant sur cette relation et en gardant à chaque moment HSC compris entre 120 et 200 cm, 15 il a été possible, à partir d'une fonte liquide d'analyse moyenne : C = 3,90%

Mn = 0,28% P = 1,65% 20 S 0,025%

Si = 0,64% d'élaborer au convertisseur un acier où P = 0,010% et S= 0,011%, tout en réalisant les résulatats suivants : 25 Consommation de fonte liquide : 664 kg/t acier . Consommation de mitrailles : 440 kg/t acier

Rendement fer 96,5%

Il est évident que la mise en oeuvre du procédé suivant l'in-30 vention exige l'utilisation d'un ordinateur auquel sont reliés les instruments de mesure resp. les entrées et sorties des débitmètres et vannes de régulation pour les gaz utilisés et qui assume la conduite automatique de l'affinage suivant l'invention.

35

Claims

1. Procédé d'affinage d'un bain de métal, notamment par soufflage d'oxygène par le haut effectué au moyen d'une 5 lance de soufflage disposant d'une part d'un circuit à oxygène principal et d'autre part d'un circuit à oxygène secondaire qui fournit l'oxygène nécessaire à brûler le CO dégagé au cours de l'affinage, qui est soutenu par un barbotage de gaz essentiellement inerte par le fond du creuset, caractérisé en ce que l'on détermine en continu l'épaisseur de la scorie qui surnage sur le bain, la vitesse de décarburation du bain ainsi que le facteur de post-combustion du * monoxyde de carbone et que l'on ajuste dans le temps la hauteur de la lance de soufflage en-dessus du bain, le débit 15 total en oxygène soufflé, le débit d'oxygène secondaire et le débit de gaz de barbotage de manière à suffire à tout monter de l'affinage à l'équation : (HSÇj . c+a1. (EL·)11 _ a2.( -SOT-)°<2a_a3 .DOS,·1 3

20 HB t DC (l+x)DCDT DOT F ûCA DC oi 5 - a4«( - ) . (1 - a5--) DOT HB HSC où ( - ) est le rapport (épaisseur scorie/hauteur du bain)

25 HB t à un moment t déterminé ; HL est la hauteur de la lance de soufflage, DC est le diamètre du creuset, DOT est le débit total en oxygène de soufflage, DCDT est la vitesse de dêcarburation du bain, 30 est le facteur de post-combustion du CO dégagé [% C02/(%C0 + % C02)3 DOS est le débit d'oxygène secondaire et F est le débit de gaz de barbotage, tandis que C, al-a5 et o( 1-^5sont des paramètres qui dépendent 35 de la configuration de l'installation et qui sont des fonctions du rapport (volume total d'oxygène introduit dans la scorie / volume total d'oxygène insufflé). i - 2 - w

2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on conduit l'affinage de manière à assurer qu'à tout moment au cours de l'affinage le rapport (épaisseur scorie/hauteur bain) reste entre une limite 5 inférieure et une limite supérieure définies de manière empirique pour une installation donnée.

3. Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'on favorise la déphosphoration et la désuifu- « 10 ration du bain en ajustant les conditions de l'affinage de manière à faire tendre le rapport (épaisseur scorie/ hauteur bain) vers sa limite inférieure..

4. Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé 15 en ce que l'on favorise la post-combustion du CO dégagé en ajustant les conditions de l'affinage de manière à faire tendre le rapport (épaisseur scorie/hauteur bain) vers sa limite inférieure. 1