LU82901A1 - Perfectionnement apporte aux talons de pneumatiques - Google Patents

Description

- 1 -

La présente invention concerne des pneumatiques pour véhicules automobiles, et plus particulièrement les talons de ces pneumatiques, c'est-à-dire les deux parties annulaires radialement les plus internes de la carcasse qui servent à la connexion et à l'ancrage du pneumatique sur la jante de montage correspondante. De manière plus spécifique, l'invention concerne les éléments annulaires de renforcement qui raidissent les talons et les rendent circonférentiellement inextensibles.

L'importance fondamentale de ces zones du pneumatique est bien connue des techniciens de la branche. En fait, les talons conditionnent de manière prépondérante, surtout pour les ' pneumatiques pour transport routier lourd,, la durée et le compor tement sur la route du pneumatique en cours de service.

Il est bien connu de renforcer les talons des pneumatiques au moyen d'éléments annulaires métalliques, circonférentiellement inextensibles, désignés habituellement sous le nom de "tringles".

Un exemple de tringle très courant est celui constitué par une pluralité de spires de fil métallique caoutchouté, adjacents l'un â l'autre et parallèles entre eux, assemblés en une pluralité de couches superposées radialement, de façon à former un paquet de section quadrangulaire.

Plus récemment, on a mis au point un autre type important de tringle qui consiste en une âme annulaire métallique, de section droite hexagonale, dont la base est inclinée de 15° sur l'axe de la tringle, constituée de spires adjacentes de fil ou de bande métallique, qui est utilisée dans les pneumatiques géants du type sans chambre à air.

" Quelquefois, l'âme susmentionnée est adéquatement . arrondie dans la section à l'aide de bandes de caoutchouc appropriées, afin de favoriser le retournement des toiles de carcasse autour de la tringle, au cours du procédé de confection et, plus précisément, pendant la phase de mise en forme du pneumatique.

En fait, il faut que les. extrémités de la toile ou des toiles de carcasse du pneumatique soient retournées autour des tringles afin d'être ancrées de façon compacte à ces éléments inextensibles. Ce. n'est que de cette manière que la ? ! carcasse est à même de résister aux forces de traction qui sont •f f 1 - 2 - 'i u exercées sur les cordelettes de renforcement des toiles par la

IJ

1 pression de mise en forme et de vulcanisation au cours de la confection susdite du pneumatique.

I Quelles que soient les dimensions et la section trans versale des tringles, on a toujours constaté - surtout pour celles de section polygonale - que les forces agissant à l'intérieur de la structure du talon au cours de la phase de vulcanisation ont pour effet de déformer la section de la tringle.

I Celle-ci acquiert une forme irrégulière, plutôt rhomboidale, ce qui entraîne une modification importante dans la géométrie | ’ globale de la section du talon par rapport aux conditions 1 * envisagées.

? De nombreuses solutions ont été proposées jusqu'à.

! „ ce jour pour faire face à ce phénomène en conférant de la j rigidité transversale à la section des tringles. Parmi , celles-ci, il est apparu qu'une technique particulièrement |i efficace consiste à soumettre l'âme de la tringle à une semi- I i |! vulcanisation, éventuellement après l'avoir garnie d’un ruban j de tissu caoutchouté enroulé en boucles ou en spirale le long S du développement circonférentiel, avant de l'utiliser au cours du procédé de' confection de la carcasse du pneumatique.

| Cette opération présente toutefois un grave incon- • vénient du fait que le procédé de semi-vulcanisation prive la ;; partie ëlastomérique exposée de la tringle, c'est-à-dire la Îla surface extérieure du fil caoutchouté de la tringle ou celle du revêtement éventuel, de son caractère adhésif et de | . certaines caractéristiques chimiques du caoutchouc cru qui | sont nécessaires pour l'adhésion et la solidarisation avec il les autres éléments de carcasse, ce qui rend la liaison plus : " aléatoire et plus difficile - aussi bien la liaison chimique ^ que physique - entre le caoutchouc de la tringle et celui des /) autres composants au cours de la partie restante du procédé de confection.

; Par conséquent, il est essentiel de soumettre les i „ tringles ainsi semi-vulcanisées à un traitement ultérieur de mise en solution afin de restituer à ce produit semi-fini au moins les caractéristiques mécaniques d'adhésivité nécessaire, .vu que les caractéristiques chimiques ne sont plus récupérables.

- 3 - ! i j „ Cette opération accessoire, c’est-à-dire la mise en | solution des tringles, constitue une phase délicate du procédé [ de confection du pneumatique en raison des conséquences que peut avoir une mauvaise exécution sur les qualités du pneuma-! tique fini ainsi que sur la durée des opérations et sur l'éco- ! nomie de la fabrication.

I La présente invention vise à procurer un nouveau type de tringle pour talons de carcasses de pneumatiques qui peut être semi-vulcanisé sans que sa surface externe perde les I caractéristiques de soudabilité et d'adhésivité, ce qui la ’ i j la rend immédiatement utilisable après la semi-vulcanisation sans qu'il soit nécessaire d'effectuer des- opérations intermé-j diaires.

| L'objet de la présente invention est donc constitué par un pneumatique pour roues de véhicules comprenant une ; bande de roulement, des flancs et des talons pour l'ancrage de ce pneumatique à une jante de montage correspondante, les j talons étant pourvus d'une structure annulaire de renforcement, | caractérisé par le fait que ladite structure annulaire de ren forcement comprend une âme annulaire métallique circonférentiel-lement inextensible, une première couche de compactage d'un j premier mélange en contact avec l'âme métallique et une deuxième I couche , de revêtement, qui enferme complètement la première i > couche et l'âme, comprenant un deuxième mélange, la vitesse de i vulcanisation du deuxième mélange ayant une valeur inférieure à i J celle du premier mélange.

: „ Il faut immédiatement préciser que l'on entend ici par vitesse de vulcanisation la rapidité avec laquelle un mélange i passe de l'état cru - distingué par des caractéristiques de I " plasticité prépondérantes - à l'état vulcanisé distingué par des i caractéristiques d'élasticité prédominantes du mélange.

Le passage susdit peut être mis en évidence et iden- ! tifié par la variation progressive de la valeur de certains i j paramètres, par exemple du module d'élasticité du mélange.

Dans ce cas particulier, la vitesse de vulcanisation peut alors être définie comme correspondant à l'augmentation de la valeur du module d'élasticité dans l'unité de temps.

De toute manière, cet argument sera repris de manière i plus détaillée dans la suite de la description.

!*> ίϊ - - 4 - I Si l'on revient à 1'ohjet de l'Invention, une π * première forme d'exécution préférée, utilisable spécialement :| sur les pneumatiques du type sans chambre à air, prévoit | une âme constituée par une pluralité de spires métalliques | adjacentes, ayant en section droite une forme substantielle ment hexagonale, avec le côté radialement le plus interne incliné d'environ 15° par rapport à l'axe de la structure annulaire de renforcement, et complètement englobée dans ladite première couche.

Cette réalisation est ensuite améliorée par la „ deuxième couche, de revêtement, constituée par un tissu "cord" renforcé par des cordelettes en un matériau qui se contracte sous l'action de la chaleur, caoutchouté au moyen du deuxième i ! mélange, enroulé sur la première couche et sur l'âme en forme de bande à cordelettes disposées longitudinalement, déroulée ! en spirale le long de tout le développement circonférentiel de i la structure annulaire de renforcement.

i fi

Il est très opportun d'insérer entre ce tissu cord : et la première couche, en position radialement externe par » rapport à l'âme, un remplissage de forme lenticulaire en un troisième mélange, tandis que le tissu cord est revêtu - sur sa surface externe par rapport à l'âme - d'une feuille mince ayant de préférence 0,5% à 0,8 mm d'épaisseur en un quatrième ; mélange dont la vitesse de vulcanisation est inférieure à celle 1 du deuxième mélangfi.

Le troisième mélange, de compactage, a de préférence | une vitesse de vulcanisation substantiellement égale à celle ! _ du premier mélange.

;! De toute manière, la première couche, d'épaisseur comprise entre 1,5 et 2 mm, consiste en un mélange qui - ' soumis à un traitement thermique à une température non infé rieure à 120°C - atteint un degré de vulcanisation défini par la courbe de variation de son module d'élasticité non inférieur à 20 % et de préférence non inférieur à 30 %, pour une durée dudit traitement ne dépassant pas 15 minutes.

Conformément à ce qui a été décrit ci-dessus, le quatrième mélange a une vitesse de vulcanisation inférieure à celle de tous les autres mélanges présents dans la tringle de l'invention et, en particulier, si on le soumet à un Λ - 5 - t traitement thermique à une température non inférieure à 120°C, il atteint un degré de vulcanisation, défini par la courbe de variation de son module d'élasticité, non supérieur à 15%, et de préférence non supérieur à 10%, pour une durée de traitement non inférieure à 15 minutes.

De toute façon, la présente invention sera mieux comprise sur la base de 3a description suivante et des figures annexées, données uniquement à titre d'exemples et non limitatives, figures dans lesquelles: - la figure 1 montre un diagramme de la courbe de vulcanisation qui sert pour définir la vitesse de vulcanisation et le degré de vulcanisation.

- la figure 2 montre en détail une forme de réalisation par -t:'culière de l'élément annulaire de l'invention dans la version utilisée pour les pneumatiques du type sans chambre à air, - la figure 3 montre en détail la coupe d'un talon de pneumatique du type sans chambre à air pourvu de l'élément annulaire de renforcement de la figure 2.

On va préciser avant tout, à l'aide de la figure 1, la signification quantitative des expressions employées jusqu'ici, à savoir la "vulcanisation", la "semi-vulcanisation" la"vitesse de vulcanisation" et le "degré de vulcanisation".

On sait que les matériaux élastomériques soumis à un traitement thermique subissent une modification irréversible de certaines de leurs caractéristiques chimiques et physiques. Comme exemple typique on peut mentionner le passage d'un mélange de l'état plastique (mélange cru) à l'état élastique (mélange vulcanisé de manière optimale).

- Cette modification de certaines caractéristiques peut être mise en relation avec les variations de valeur d'un paramètre donné, depuis une valeur inim.ale (désignée par · zéro) jusqu'à une valeur maximale qui dans certains cas peut aussi être constante, c'est-à-dire qu'elle n'est plus modifiable en poursuivant le traitement thermique appliqué.

On peut ainsi définir l'état atteint par une composition élastomérique en cours de transformation par un"degré » de vulcanisation" de la composition et indiquer ce degré en -,Î le reportant à la valeur correspondante du paramètre choisi ' ·' - 6 - ... WH·***·*'*' I comme référence, exprimée en pourcentage de l’intervalle entre j les valeurs minimale et maximale susdites.

On dit encore qu’un mélange est cru, semi-vulcanisé v j ou vulcanisé suivant le degré de vulcanisation atteint.

Les valeurs,prises successivement'par.ce paramètre au fur et à mesure de la progression de la vulcanisation, reportées dans un diagramme valeur-temps, permettent de tracer une courbe qui représente graphiquement le développement de la vulcanisation de la composition élastomérique au cours du temps.

I * La tangente à cette courbe, tracée point par point, identifie la vitesse de vulcanisation de la composition éla«-tomêrique en ce point et elle peut s'exprimer mathématiquement comme étant le rapport entre l'accroissement de valeur du paramètre de référence et 1'intervalle de temps autour du point considéré dans lequel se produit cet accroissement.

j " En première approximative, cette vitesse dépend de j.

la température appliquée mais, à parité de température et des autres conditions du traitement thermique, elle dépend de la ( recette de la composition élastomérique, c'est-à-dire du

J

j type et de la quantité utilisée de certains ingrédients connus en tant qu'accélérateurs.

La figure 1 représente justement le diagramme qualitatif d'un de ces paramètres, précisément du module d'élasticité, pour trois mélanges A, B, C différents.

Ce diagramme est construit de la manière suivante: après avoir choisi une paire d'axes cartésiens orthogonaux, | 1 on porte les temps en abcisse et on indique en ordonnée les | ' valeurs absolues du module d'élasticité, exprimées par exem- . pie en Mégapascal. Ces valeurs peuvent être aisément déter minées à l’aide des méthodes et des instruments bien connus ; · dans la technique.

| Lorsqu'on a déterminé les conditions du traitement | thermique (choix de la température et éventuellement de la ! pression appliquée, par exemple température constante et pres sion atmosphérique), on trace point par point la courbe du | module d’élasticité de la composition élastomérique, mesuré » à des intervalles prédéterminés du traitement thermique.

T*7- - 7 -

En réalité, la figure 1 résulte d'un remaniement ultérieur du diagramme qui vient d'être décrit puisque, pour la facilité, on a remplacé les valeurs absolues par des valeurs en pourcentage (plus significatives que les précédentes pour la réalisation de la présente invention) en utilisant de cette manière la même échelle de lecture pour les trois mélanges, ce qui facilite la comparaison des trois courbes.

Ce diagramme s'appelle "la courbe de vulcanisation" , et il représente l'évolution de la vulcanisation de la compo sition êlastomérique en cours d'examen en fonction des conditions fixées. On peut considérer que lematériau est "vulcanisé" quand le degré de vulcanisation est supérieur à 90%; le produit "cru" a me valeur du degré de vulcanisation inférieure à 15%. Les stades intermédiaires sont appelés "semi-vulcanisés".

En particulier, dans l'exemple de la figure 1, au moment t^ du même traitement thermique, les trois mélanges A, B, C ont atteint un degré de vulcanisation égal à 5%, 15% et 37%.

Là pente de la courbe de vulcanisation, c'est-à-dire sa dérivée, indique - comme on l'a dit - la vitesse de vulcanisation d'un mélange ce qui veut dire que pour une pente légère (basse vitesse) le temps nécessaire est plus grand pour obtenir la vulcanisation complète (100 %) du matériau êlasto-mërique au cours d'un traitement thermique donné.

En agissant sur la recette de la composition ëlasto-mërique, on peut obtenir des mélanges ayant des vitesses de vulcanisation différentes, naturellement pour un même traitement thermique. Lorsque les caractéristiques de comportement désirées ont été établies, la solution de ce problème est à la portée d'un technicien de la branche et se trouve de toute façon en dehors de la portée de la présente invention.

On peut comprendre à présent la signification des conditions fixées précédemment, prévues par l'invention, en ce qui concerne le degré de vulcanisation minimal (20%) et le degré maximal (15%) atteint respectivement par le premier mélange et par le quatrième après un traitement thermique ./ dont les conditions de temps et de température ont été fixées.

• \ - 8 - D'autre part,le. traitement thermique qui - ainsi

V

qu'on l'a dit - est utilisé pour déterminer les limites du j champ de protection du présent brevet n'est pas nécessairement ! le même que celui de la semi-vulcanisation auquel sera soumise | la tringle crue, mais il peut consister en un traitement diffé- ï‘ rent, en corrélation effective avec celui-ci, préparé exprés-sément pour mettre en évidence, en laboratoire, la réponse des | mélanges aux exigences requises.

I De toute manière, le respect des conditions imposées | * par la présente description pour le mélange de la deuxième cou- j ehe garantit la possibilité d'obtenir les résultats recherchés, ! c'est-à-dire que le mélange qui constitue la surface externe de la tringle à la fin du procédé de semi-vulcanisation est encore ; - substantiellement cru et est donc en possession de toutes les caractéristiques nécessaires pour permettre d'abord une bonne adhésion (au cours du procédé de confection) et puis une liaison ! chimique solide (au cours de la vulcanisation de la carcasse dans le moule) avec les autres éléments assemblés avec la tringle, bien que cette composition externe soit déjà chimiquement liée à la partie interne de la tringle, rendu compacte et indé-» formable par le traitement de semi-vulcanisation.

Si l'on passe à présent à la figure 2, on voit que celle-ci montre en détail, en une vue d'ensemble en peispective, un tronçon de la tringle hexagonale conforme à l'invention, dans une version convenant pour les pneumatiques du type sans chambre à air.

i * Si l'on examine d'abord les éléments structuraux essentiels, on voit que l'élément de renforcement - désigné j ci-dessus sous le nom de tringle - consiste en une âme annulaire métallique "C" circonférentiellement inextensible, réalisée au moyen d'une pluralité de spires de fil métallique disposées convenablement afin que l'âme, vue en section droite, ait une j forme hexagonale avec le côté" radialement le plus interne incliné d'un angle "y" égal à environ 15° par rapport à l'axe ; de la tringle et par conséquent du pneumatique (voir figure 3) ! Comme on le sait, ces derniers temps, l'âme a été | adéquatement réalisée au moyen de rubans métalliques de section : -j rectangulaire ou polygonale au lieu de fil a section circulaire.

- 9 -

En contact avec cette âme on trouve une première couche 1, de compactage, réalisée avec un premier mélange et ladite âme ainsi que la couche 1 sont complètement enfermées à l"intérieur d'une deuxième couche 2 en un deuxième mélange, différent du premier.

Passant ensuite aux éléments structuraux accessoires, on voit qu'entre la couche de compactage 1 et la couche de revêtement 2 est inséré un profilé 3 de section lenticulaire, en un mélange différent de celui des couches 1 et 2, qui a pour fonction d'agrandir opportunément la section de la

V

tringle.

En outre, ä titre de perfectionnement ultérieur opportun, la surface extérieure de la couche de revêtement 2 est recouverte d'une feuille 4 en un mélange qui est, lui aussi, différent des précédents.

Daus la tringle décrite ici, la couche de compactage 1 englobe complètement l’âme métallique tandis que la couche de revêtement 2 consiste en un tissu caoutchouté "cord" renforcé par des cordelettes textiles 5 constituées, de préférence, par un matériau qui se contracte sous l'effet de la chaleur , comme par exemple le nylon.

Ce tissu est utilisé en forme de bande 6, dont les cordelettes sont disposées dans le sens longitudinal, enroulées hélicoïdalement spire contre spire le long de tout le développement circonférentiel de la tringle.

Suivant les conditions prévues par l'invention, l'épaisseur minimale de la couche 1 est comprise entre 1,5 et 2 mm tandis que celle de la feuille 4 peut varier entre 0,5 et 0,8 mm.

Enfin, en ce qui concerne les vitesses de vulcanisation, le mélange de la couche 2 est plus lent que celui de la couche 1, le mélangé 3 a de préférence la même vitesse que celui de la couche 1 tandis que le mélange de la feuille 4 est plus lent que celui de la couche 2.

Le comportement de la tringle de l'invention se comprendra maintenant aisémnnt du fait que les vitesses de vulcanisation des mélanges (recettes) ayant été fixées adéquatement en corrélation entre elles, le traitement thermique 9 / appliqué (temps et température) réalise une semi-vulcanisation -. - 10 - ’ I de vulcanisation consistant, qui dépasse au moins 20% (exprimé en fonction du module d'élasticité du mélange), s'écoule d'abord le long de la surface de l'âme métallique en émoussant les arêtes et en réalisant autour de l'âme un noyau de section substantiel^ lement arrondie et en la compactant dans sa forme à section hexagonale, ce qui la rend indéformable.

En même temps, le profilé 3 atteint aussi un degré de vulcanisation qui n'est guère différent de celui de la couche 1.

Comme, au contraire, le mélange de la couche 2 est plus lent que le mélange 1 susdit il se trouve toujours, à chaque instant du cycle de semi-vulcanisation, à un degré de vulcanisa-! tion inférieur, ce qui permet aux cords de matériau thermorétrac table de se porter à un état de tension autour d'un noyau déjà consolidé, ce qui procure des effets avantageux sur la compacité “ et sur la surface externe de la tringle. Cette surface acquiert, en fait, une forme légèrement ondulée, à allure hélicoïdale comme le filetage d'une vis, par suite du léger affaisement des cords, radialement vers l'intérieur du caoutchouc du noyau sous-jacent.

La Demanderesse a trouvé que cet aspect de la surface extérieure de la tringle favorise notablement l'ancrage de la tringle aux éléments qui y sont associés tels que les toiles de caracasse et le remplissage, en améliorant ainsi la qualité du talon.

Le traitement de semi-vulcanisation de la tringle décrite ci-dessus est poursuivi jusqu'à ce que le mélange de la couche 2 ait aussi atteint un degré de semi-vulcanisation suffisant pour compacter ensemble les cords du tissu, précisément en ' état de tension, mais en veillant toutefois à interrompre ce traitement avant que le mélange de la feuille 4 ne dépasse un degré de vulcanisation égal à 15 %.

Il est clair, ainsi, que la tringle de l'invention, rendue assez compacte pour résister facilement aux forces de déformation du traitement ultérieur présente toutefois la surface extérieure en mélange encore cru (qui sera vulcanisé plus tard dans le moule de vulcanisation du pneumatique) et est donc en possession de toutes les caractéristiques chimiques et physiques nécessaires pour avoir une bonne adhésion et une bonne soudabilité aux autres éléments de la caracasse du pneumatique qui seront ultérieurement assemblés à la tringle, c'est-à-dire (voir la figure 3) les toiles de carcasse 7 et le remplissage - 11 - du talon 8.

La figure 3 susdite montre aussi l'une des bandes de renforcement 9 usuelles externe par rapport au repli de la toile de carcasse.

Bien que l'invention ait été décrite en détail en se · référant à une forme de réalisation particulière de la tringle, d'autres formes d'exécution peuvent aisément être identifiées suivant le type de renforcement annulaire spécifiquement prévu pour le type de pneumatique ' (pneu pour voiture, pneu géant à caracasse textile ou métallique, pneu pour transports automobiles ou pour usages spéciaux).

Par exemple, dans les tringles usuelles en fil métallique caoutchouté, à section quadrangulaire, la couche 1 peut ·. être constituée par le caoutchouc du fil métallique et la couche 2 par une feuille de caoutchouc ou par un tissu caoutchouté enroulés en boucle ou en spirale autour de la tringle.

Ainsi, même dans les tringles dont l'âme est un fil métallique non caoutchouté revêtu d« un tissu caoutchouté couvert d'une feuille de caoutchouc, la couche 1 peut être le caoutchouc du tissu et la couche 2 la feuille extérieure.

De plus, si dans ces types de tringle il existe un remplissage entre l*âme métallique et le tissu caoutchouté, la couche 1 peut être le remplissage et la couche 2 le tissu de revêtement.

Il est évident donc, que sur la base des explications données jusqu'ici un technicien de la branche n'éprouvera aucune difficulté, en tout cas au point de vue de la conception, â

»I

élaborer la solution pratique la mieux adaptée.

Comme on l'a déjà dit, les tringles conformes à l'in-, vention se sont avérées capables de résoudre efficacement le problème proposé en apportant, par surcroît, de sensibles améliorations supplémentaires quant â la qualité des pneumatiques.

En fait, en premier lieu, l'invention a porté remède à la faiblesse intrinsèque du lien entre la surface de la tringle semi-vulcanisëe et celle du remplissage et de la toile de carcasse en contact mutuel entre eux.

Ce lien, dans les pneumatiques de l'état antérieur de la technique, est réalisé par le seul traitement de mise en solution, vu que la semi-vulcanisation a privé le mélange de ; * - 12 - s au niveau moléculaire avec le mélange des autres éléments cités, en créant ainsi une zone de séparation, presqu'une fracture, i entre la tringle et les éléments adjacents, lesquels sont ensuite "collés" réciproquement par le liquide de mise en solution.

Au contraire, dans le pneumatique de l'invention, ce lien chimique se crée (au cours de la vulcanisation du pneumatique) à cause de la présence sur le revêtement de la tringle d'un mélange encore cru après le traitement de semi-vulcanisation, | et donc substantiellement dans les mêmes conditions que celles I du remplissage et des toiles de carcasse qui ne sont pas semi- j . vulcanisées.

i

Il s'établit ainsi une variation-graduelle dans le degré de vulcanisation (dans la tringle semi-vulcanisée) à travers le revêtement, depuis l'extérieur de la tringle vers l'intérieur, depuis une valeur minimale jusqu'à une valeur maxi-i male, probablement du fait qu'au cours du traitement de semi- vulcanisation il se produit une migration des ingrédients des compositions élastom-ériques en contact mutuel et, en particulier, de ceux qui influent le plus sur la vitesse- de vulcanisation, ! d'un mélange à l'autre, à travers la surface de contact et, par conséquent, une variation continue des caractéristiques des mélanges en contact mutuel.

En conclusion, dans le pneumatique de l'invention, le ! j talon vulcanisé se comporte comme une structure monolithique unique et continue, et non comme deux structures (ceci étant évidemment exagéré) adhérant l'une à l'autre au niveau de la i surface du contact mutuel entre le revêtement de la tringle et » les éléments adjacents, remplissage et toile de carcasse.

i i ' La réalisation de ce lien optimal entre les éléments susdits constituant le talon a permis ainsi d'optimaliser à la fois la forme de la tringle,en lui conférant une plus grande section, son degré de compactage et la stabilité de la forme donnée, en poussant la semi-vulcanisation à un degré très élevé, ce qui ne pouvait être obtenu dans les pneumatiques de l'art antérieur.

En fait, l'augmentation de la surface par suite de l'accroissement du volume de la tringle n'exerce plus d'influence négative sur la qualité du talon grâce à l'adhésion optimale susdite entre les éléments constitutifs, tandis que t - 13 - (au cours du procédé de vulcanisation du pneumatique) combinée avec le plus grand volume de celle-ci a permis de modifier le profil des toiles de carcasse et des bandes de renforcement autour de la tringle, en déchargeant ainsi les cords des tissus des concentrations de tension qui étaient présentes dans les pneumatiques de l'état antérieur de la technique, plus particulièrement au niveau des arêtes de l'âme annulaire métallique, qui étaient fréquemment la cause de rupture de ces cords ou de lacération des mélanges environnants, donnant lieu à une destruction relative du talon.

♦ La présente description est donnée uniquement à titre d'exemple et n'est pas limitative, de sorte qu'il faut considérer que sont également comprises dans la portée du présent brevet toutes les modifications ou variantes qui ne sont pas expressé-. ment décrites ci-dessus mais qui peuvent être facilement déduites de la présente idée inventive par un technicien de la branche.

f-’ % » »

Claims (10)

1. 2. Pneumatique suivant la revendication 1, caractéri- ! “ sé par le fait que l'âme est constituée par une pluralité de ; spires métalliques adjacentes, ayant en section droite une for.re | substantiellement hexagonale, avec le côté radialement le plus interne incliné d'environ 15° par rapport à l'axe de la structure annulaire de renforcement et complètement englobée dans ladite ; première couche. i t
2. 3. Pneumatique suivant la revendication 1 caractérisé j » I par le fait que la deuxième couche,de revêtement, comprend un j tissu "cord" renforcé par des cordelettes en un matériau qui se contracte sous l'action de la chaleur, caoutchouté au moyen du I deuxième mélange, enroulé sur la première couche en forme de bande à cordelettes disposées longitudinalement, déroulée en i spirale le long de tout le développement circonférentiel de la , ” structure annulaire de renforcement.
3. 4. Pneumatique suivant las revendications 2 et 3 : “ caractérisé par le fait qu'entre ladite première couche et la deuxième, en position radialement externe par rapport a l'âme, est inséré un remplissage de forme lenticulaire en un troisième mélange.
4. 5. Procédé suivant la revendication 4, caractérisé par le fait que la vitesse de vulcanisation dudit troisième mélange est substantiellement égale à celle du premier mélange.
5. 6. Pneumatique suivant la revendication 3 caractérisé par le fait que la deuxième couche, de revêtement, est pourvue sur sa surface extérieure par rapport ài'.âme d'une feuille mince »..._Λ V» ____ « > 4 T TT ^ J. Λ» Λ. Λ J Μ V.·. Ί j M b. J. 1 JS S·« « M. i-, .1 M V » _ - 15 - -ème mélange étant inférieure 1 celle du deuxième mélange.
6. 7. Pneumatique suivant la revendication 6 caractérisé par le fait que ledit quatrième mélange, lorsqu!il est soumis à un traitement thermique à une température non inférieure à 120°C,atteint un degré de vulcanisation, défini par la courte de variation de son module d'élasticité, non supérieur à 15% pour une durée de traitement non inférieure à 15 minutes.
7. 8. Pneumatique suivant la revendication 7 caractérisé par le fait que ledit degré de vulcanisation n'est pas supérieur à 10%. . 9. Pneumatique suivant l'une quelconque des revendi- ; cations 1 à 8 caractérisé par le fait que le premier mélange, lorsqu'il est soumis à un traitement thermique à une température non inférieure à 120°C, atteint un degré de vulcanisation, défini par la courbe de variation de son module d'élasticité, non inférieur à 20% pour une durée de traitement non supérieure à 15 minutes.
8. 10. Pneumatique suivant la revendication 9 caractérisé par le fait que ledit degré de vulcanisation n'est pas inférieur à 30%.
9. 11. Pneumatique suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par le fait que l'épaisseur minimale de la première couche est comprise entre 1,5 et 2mm.
10. 12. Pneumatique suivant l'une quelconque des revendications 6 à 11 caractérisé par le fait que l'épaisseur de la feuille mince eh quatrième mélange est comprise entre 0,5 et 0,8mm. 1 ____ _j»