KR920005869B1 - 동-서 핀쿳션 보정 수평편향회로 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

동-서 핀쿳션 보정 수평편향회로

제1도는 주사전류의 진폭을 제어하는 본 발명에 의한 편향회로에 대한 도면.

제2도 내지 제4도는 제1도의 회로동작에 대한 파형.

제5도는 주사전류의 진폭을 제어하는 본 발명에 의한 편향 회로의 다른 구성도.

제6도 내지 제8도는 제5도의 회로동작에 대한 파형.

제9도는 본 발명에 의한 동서 핀쿳션을 보정한 편향회로.

제10도는 제9도의 회로동작에 대한 파형.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

23 : 수평발진기 및 구동기 24 : 제어가능 전압원

50 : 스위치 모드 전원장치 30 : 변압기 공진회로

31 : 고전압 얼터회로 25 : 편향귀선(공진)회로

26 : 변조회로

본 발명은 고전압 진폭이나 편향귀선 시간을 변화시키지 않고서 상대적으로 넓은범위에 걸쳐 편향전류의 폭을 변화시키는 편향회로에 관한 것이다. 동-서 핀쿳션 왜곡보정, 영상폭 조정, 유사한 응용등과 같은 목적을 위해 편향전류 진폭의 변조가 요구된다.

일반적으로 알려진 동-서 보정회로의 단점은 상대적으로 큰 양의 전력을 소모하며, 선형 보정 회로의 설계에 있어 많은 제약이 따르며, 원하지 않는 시간에 변조가 이루어지는 점등이다. 또한, 임의의 동-서 보정회로는 편향 전류선로내에 직렬로 연결된 부가된 성분을 요한다. 따라서, 이와같은 직렬연결은 적절히 회로를 동작시키기 위해 접지된 'S'형 캐패시터를 필요로하는 선형 보정 회로의 설계를 복잡하게 한다.

언급될 본 발명의 장치는 그와같은 단점을 피할수 있다. 본 발명에 있어서, 편향율에 따라 동작하는 조정가능 스위치는 편향 권선에 연결되어 편향사이클의 소인간격동안 권선내에 주사 전류를 생성한다. 편향귀선 캐패시턴스는 귀선 간격동안 편향 권선을 갖는 편향귀선 공진 회로를 형성한다. 공급 인덕턴스는 귀선 간격내에 제2공진회로를 형성하도록 제2캐패시턴스와 제어가능 스위치에 연결되어 부하회로를 동작시키는 펄스 전압을 생성한다. 귀선간격동안, 두개의 공진회로는 편향귀선 및 더높은 주파수에서 서로서로 감결합된다. 이와같은 감결합에 의해 원하지 않는 두회로의 상호작용을 막을 수 있다.

본 발명의 구성에 있어서, 두개의 공진회로의 감결합은 귀선 간격동안 두개의 공진회로 사이에 나타난 비교적 큰 값을 갖는 유도형 임피던스에 의해 이루어진다. 소인 간격동안, 제어가능 스위치는 편향 권선과 공급 인덕턴스의 인덕턴스로부터 전류를 분기시킨다.

본 발명에 있어서, 임피던스를 수직율에 따라 변하는 변조 전류원에 연결시키므로써 동-서 핀쿳션 왜곡보정이 이루어지며, 변조원에 의해 공급되는 변조전류의 양에 의해 제어되는 방법에 따라 에너지가 귀선공진회로에 공급된다. 변조전류를 포물선내의 수직율로 변화시키므로써 귀선공진회로에 공급된 에너지도 변하게된다. 소인의 초기에 편향권선내에 흐르는 피크전류도 변하여 동-서 핀쿳션 왜곡 보정을 한다.

제1도에 있어서, 단자(21)와 접지점 사이에서 생성되는 규정된 B⁺직류전압원은 저항(R1)을 통해 캐패시터(C1)에 의해 여파되어 수평출력 변형기(T)의 권선(W1)의 제1단자에 연결된다. 권선(W1)의 다른 단자는 접합단자(22)에 연결된다.

수평출력 트랜지스터(Q1)는 단자(22)와 접지점 사이에 연결된 에미터 선로에 그 트랜지스터의 콜렉터를 갖는다. 병렬 트랜지스터(Q1)는 두개의 정류기, 즉 다이오드 D1과 D2의 직열 배열이다. 다이오드(D1)의 애노드와 캐소드 사이에는 수평 편향권선(L_H)과 S형 또는 소인 캐패시터(C_S)가 연결되어 있다. 편향귀선 캐패시터(C_RD)는 수평편향권선(L_H)과 소인 캐패시터(C_S)의 직열 배열에 연결된다.

변형기(T)의 권선(W1)을 갖는 공진회로(30)를 만들기 위해 제2귀선 캐패시터(C_RT)가 공급된다. 캐패시터(C_RT)는 단자(22)와 접지사이에 연결된다. 귀선 캐패시터(C_S)의 하측면과 접지 사이에는, 상대적으로 높은 임피던스를 갖는 쵸오크(L1)와 제어가능 직류전압원(Vm)(24)의 직렬배열이 연결되어 있다.

제어가능 전압원(24)이 접지점에 대해 B⁺전압의 크기보다 작은 크기를 갖는 적은 양직류전압(Vm)을 가질때, 전원장치와 제1도의 수평 편향 회로를 고려하면 이때 제3a 내지 3e도의 파형이 적용된다.

수평소인 간격의 초기부분동안 다이오드(D1)가 도통되어 소인 캐패시터(C_S)양단에 나타나는 소인 전압이 수평편향권선(L_H)에 인가된다. 제3e도에서 처럼, 수평편향권선(L_H) 양단에 소인 전압이 인가되면, 수평주사전류(i_y)는 음이되나 곧 양으로 진행되는 톱니파 파형을 형성한다.

소인의 초기부분동안, 다이오드(D2)도 도통되어 단자(22)의 전압이 접지기준전압으로 된다. 그러므로, 규정된 B⁺전압이 수평출력 변압기(T)의 권선(W1)에 인가되어 제3b도에서 처럼 양톱니파 전류(i_T)가 생성된다. 다이오드(D2)가 도통되었기 때문에 조정가능 전압원(24)에 의해 생성된 전압은 쵸오크 유도기(L1)에 인가되어 제3C도에서 처럼 얕은 톱니파 전류(i_L1)가 생성된다.

양전류(i_y,i_T)가 흐르도록 하기위해, 수평발진기 및 구동기(23)는 수평소인 간격의 중심보다 빠른 어느 순간에 수평출력 트랜지스터(Q1)를 순방향으로 바이어스 되도록 한다. 수평소인 간격의 후기 부분동안, 양수평주사 전류(i_y)는 수평출력 트랜지스터(Q1)와 다이오드(D2)를 통해 수평편향권선(L_H)의 우측단자로 부터 소인 캐패시터(C_S)의 하측 단자로 흐르게 된다. 수평출력 트랜지스터(Q1)에 순방향 콜렉터 전류가 흐를때 다이오드(D1)는 역방향으로 바이어스 된다. 권선(W1)이나 수평출력 변압기(T)내의 양전류(i_T)는 수평출력 트랜지스터(Q1)를 통해 접지점으로 흐른다.

수평귀선 간격이 시작되도록, 수평 발진기 및 구동기(23)는 수평출력 트랜지스터(Q1)의 베이스에 역방향 바이어스 신호를 인가하여 순방향 콜렉터 전류를 차단시킨다. 수평출력 트랜지스터(Q1)가 차단되었기 때문에, 수평 편향권선(L_H)은 편향귀선 캐패시터(C_RD)를 갖는 귀선 공진회로(25)를 형성하여 귀설 펄스전압(T^V _RD)이 생성되도록하며, 수평출력 변압기(T)의 권선(W1)은 제2귀선 캐패시터(C_RT)를 갖는 제2공진회로(30)를 형성한다. 권선(W1)에 의해 나타나는 인덕턴스의 실효치에 대한 귀선 캐패시터(C_RT)값은 공진회로(30)의 공진주파수가 편향귀선 공진 주파수와 같은 또는 그 근처일때의 값과 같다.

변압 귀선 캐패시터(C_RT)에서 생성된 펄스 전압은 제3a도에 나타낸 전압(V1)이다. 유사한 AC펄스 전압이 수평출력 변압기(T)의 권선(W1)에 걸쳐 생성된다. 이 전압은 변압기의 다른권선, 즉, 제1도에서 정확히 나타나는 단일권선(W2)에 연결된다. 적절한 정류작용과 필터작용이 일어난후에, 변형된 펄스 전압은, 제1도내에 도시되지는 않았지만, 여러가지의 텔레비젼 수신기 부하회로를 동작시킨다. 펄스전압(V1)과 권선(W1)에 생성된 펄스 전압의 진폭은 B⁺전압의 크기에 관계하기 대문에 B⁺전압을 조정하므로써, 위의 펄스전압을 조정할 수 있다.

수평 주사전류(i_y)의 진폭과 귀선 펄스전압(V_RD)의 진폭은 귀선 캐패시터(C_S)의 판들사이에서 생성된 소인 전압의 평균치의 함수이다. 직류성분을 갖는 전압이 인덕턴스에 생성되지 않기 때문에, 소인 전압의 평균치는 B⁺직류전압과 직류전압(Vm)의 차와같은 값을 갖는다. 전압원(24)에 의해 생성되는 제어가능 전압(Vm)의 크기를 변화시키므로써 평균소인 전압과 피크주사전류가 동시에 변할수 있다.

예로, 변조전압(Vm)이 B⁺전압과 같을때, 쵸오크(L1)내의 전류(i_L1)는 제2C도에서 처럼 B가 된다. 따라서 어떠한 전류도 수평출력 변압기(T)의 권선(W1)으로부터 편향귀선 공진회로(25)내로 흐르지 않는다. 편향권선(L_H)내에 전류를 유지시키도록 B⁺전원장치로부터 어떠한 에너지도 전달되지 않는다. 그렇기 때문에, 편향전류(i_y)는 제2e도에서 처럼 0가 된다.

제3a도 내지 제3e도의 파형은 변조전압(Vm)이 B⁺전압의 크기보다 적은 임의의 크기를 갖도록 조정되는 경우를 나타낸다. 변조전류(i_L1)는 제3C도내에 나타나 있다. 귀선동안, 전류(i_L1)는 편향귀선 캐패시터(C_RD)를 거쳐 인덕터(L1)로 흐른다. 이에따라 캐패시터(C_RD)위의 부가된 전하는 귀선동안, 수평 편향 권선(L_H)내로 전달되어 각 편향 주기동안 발생되는 저항 손실을 새로 보충해준다. 변조전압(Vm)이 제2a도 내지 2e도의 파형의 크기에 비해 감소되기 때문에 B⁺전압과 변조전압(Vm)의 차와같은 평균 소인전압이 크기에 있어서 더크다. 편향전류(i_y)의 진폭은 제2e도의 0에서 제3e도의 0이아닌 임의의 값으로 증가된다. V2보다 적은 전압(V1)과 같은 편향귀선 펄스전압(V_RB) 또한 0이 아닌 임의의 진폭으로 증가한다. 변조전압(Vm)이 0으로 더욱더 감소함에 따라 변조 전압원(24)은 단락 회로로 동작하며, 제4a도 내지 제4e도의 파형이 형성된다. 이와같은 상황에서 편향전류(i_y)는 이전류의 최대 진폭에 도달된다. 편향전류(i_y)의 진폭이 제3e도에 비해 제4e도에서 증가되기 때문에, 편향권선(L_H)내에서 발생된 저항손실 또한 증가된다. 그러므로 변조전류(i_L1)의 평균치는 제4C도에서 처럼 증가된다. 귀선동안, 전류(i_L1)가 수평출력 변압기(T)의 권선(W1)내에 흐르는 전류(i_T)로부터 유도되기 때문에 변형기 권선전류(i_T)의 양피크치는 전류(i_L1)의 평균치의 증가에 따라 증가된다.

모든 편향귀선 간격 동안에, 인덕터(L1)는 편향귀선 공진회로(25) 및 변압기 귀선 공진회로(30)를 갖는 회로내에 존재한다. 따라서, 편향귀선 공진회로(25)에 연결된 회로의 임피던스는 변하지 않으며, 어머한 편향귀선시간에 변조는 발생하지 않는다. 플라이백 변압기 권선(W1)의 단자(22)에서 생성된 전압(V1)은 변조전압(Vm)이 변화할때 변화되지 않는다. 그러므로 권선(W2)와 같은 수평출력 변압기(T)의 제2권선에 걸쳐 발생되는 전압을 정류하고 여파시키므로써 유도된 얼터전압과 다른 DC전압은 수평주사 전류(i_y)의 변조에 의해 영향을 받지 않는다.

편향 귀선공진회로(25)에 대해서는 제1귀선 캐패시터(C_RD)를 변압기 공진회로(30)에 대해서는 제2귀선 캐패시터(C_RT)등 두개의 소인 캐패시터를 사용하므로써 귀선동안 편향귀선 공진회로(25)내에 전달되는 에더지는 변압기 귀선 공진회로(30)에 의해 생성되는 펄스전압(V1)의 진폭에 관계없이 독립적으로 제어될 수있다. 상대적으로 높은 임피던스 때문에 초오크(L1)는 수평출력 변압기(T)의 권선(W1)에서 편향 귀선공진회로(25)로 흐르는 전류의 선로내에 연결되며 두개의 공진회로(25)(30)는 편향귀선이나 더높은 주파수에서 감결합된다. 그러므로, 펄스전압(V1)의 임의의 변조는, 에너지화된 부하 회로에 의한 부하변동에 의하여 편향귀선 펄스전압(V_RD)의 원하지 않는 변조를 초래하지 않는다.

귀선동안, 캐패시터(C_R)의 효과는, 이 캐패시터의 용량이 캐패시터(C_R)의 용량보다 더 크기 때문에, 무시될 수 있다. 그러므로, 공진회로(25)에는 편향권선(L_H)과 편향귀선 캐패시터(C_R)의 병렬 연결이 포함된다. 이와같은 회로는 그 회로의 공진 주파수에서 높은 임피던스를 나타내며 다른 주파수에서는 낮은 임피던스를 나타낸다. 회로(25)가 높은 임피던스 즉, 인덕터(L1)에 의해 구동되기 때문에 회로(25)는 필터로 동작한다. 회로(25)의 임피던스는 편향귀선 주파수(44MHz)에서만 높다. 그러므로, 편향귀선 주파수와 상이한 주파수를 갖는 수평출력 변압기(T)에 의해 생성되는 모든 전압은, 인덕턴스(L1)의 임피던스가 이들 상이한 주파수에서 편향귀선 공진회로(25)의 임피던스 보다 더 높기 때문에, 인덕터(L1)에 나타날 것이다.

접지점과 단자(27)에서 편향 귀선 캐패시터(C_RD)의 하측판 사이를 쵸오크(L1)로 연결시키므로써 편향귀선 공진회로(25)는 귀선 간격동안 접지전위 위로 부동된다.그러므로, 귀선동안 귀선 캐패시터(C_RD)의 상측판, 즉, 단자(22)에서의 전압은, 편향귀선 펄스전압(V_RD)와 단자(27)와 접지사이에서 생성된 전압의 합과 같다. 부동배열에 의해, 귀선동안, 편향귀선 주파수와 같거나 높은 주파수에서, 두개의 공진회로(25)(30)가 연결이 되지 않거나 감결합된다.

제5도는 본 발명의 다른 구성을 나타내며 여기에서, 귀선 캐패시터(C_S)는 편향귀선 공진회로(25)처럼 접지된다. 제 1도와 제 5도의 회로의 소자들은 비슷한 구성을 가지며 같은 수를 갖는다.

전원 장치와 제5도의 변조된 편향 회로에 있어서, 인덕터(L1)는 단자(27)에서 다이오드(D1)(D2)의 접합에 연결된다. 변압기 귀선 캐패시터(C_RT)를 단자(22)와 접지점 사이에 연결하는 대신, 제5도에서는 단자(22)와 단자(27)에서의 인덕터(L1)의 좌측 단자에 연결된다. 이와같은 배열에 있어서, 권선(W1)과 변압기 귀선 캐패시터(C_RT)에 의해 형성된 변압기 공진회로(30)는 공진귀선 간격동안 접지전위 이상에서 부동을 유지한다.

제5도의 배열은 접지된 소인 캐패시터(C_S)를 사용하는 장점을 갖는다. 이와같은 배열은 선형 보정 회로에서 요구되며, 이 회로는 1982년 11월 17일에 공보된 영국 특허출원 제 2098424A호에 대응되는 1982년 3월 30일에 출원된 미합중국 특허출원 제 363,516호인 피, 이 하퍼를 저 제목 선형 보정 수평편향회로내에 언급되어 있다. 제1도와 제5도의 회로는 두개의 공진회로(25)(30)사이를 흐르는 높은 주파수 전류에 대한높은 임피던스로 동작한다.

수평주사 전류(i_y)의 진폭 변조는 제1도에서 나타낸 비슷한 방법으로 제5도에서 나타낸다. 제6a도 내지 제6e도는 제5도의 변조전압(Vm)이 0인 상황을 나타낸다. 따라서, 전압(V2)이 탄자(27)와 접지 사이에 존재할때 제6C도의 전류(i_L1) 또한 0가 된다. 인덕터(L1)내에 흐르는 전류가 0이기 때문에 인덕터(L1)와 전압원(24)을 통한 접지까지의 회로선로는 개방-회로의 효과를 나타낸다. 편향귀선 펄스전압(V_RD)은 조절된 B⁺전압에 의해서만 결정되는 진폭을 갖는다. 비슷한 방법으로 편향전류(i_y)는 B⁺전압에 의해서만 결정되는 진폭을 갖는다.

제7a도 내지 제7e도는 변조전압(Vm)이 0이상의 임의의 크기로 증가되는 상황을 나타낸다. 전류(i_L1)는, 수평소인동안, 다이오드(D1)와 순방향의 콜렉터 전류가 흐르는 수평출력 트랜지스터(Q1)를 통해 흐르며 인덕터(L1)은 변압기 귀선 공진회로(30)에 직렬로 연결된다. 펄스전압(V2)은 큰 값을 갖는 필터 캐패시터(C1)를 거쳐 다이오드(D3)의 캐소드에 인가되어 귀선동안 다이오드내의 전류를 차단시킨다. 편향 귀선전압(V_RD)는 전압(V2)과 변압기 귀선 캐패시터(C_RT) 생성되는 귀선 펄스전압(V1')과의 합이다. 전압(V2)의 평균치는 변조전압(Vm)의 크기와 같다. 그러므로, 귀선펄스 전압(V_RD)의 평균치와 주사전류(i_y)의 진폭은 변조전압(Vm)의 증가에 따라 증가한다. B⁺전압이 조절되기 때문에, 전압(V1')은 진폭뿐만이 아니라 평균치도 변하지 않는다.

변조전압(Vm)의 증가에 따라 전류(i_L1)의 증가가 일어나며 제8a도 내지 제8e도의 파형을 형성한다. 펄스전압(V2)의 진폭이 증가되어 편향귀선 펄스전압(V_RD)와 편향귀선 펄스전압(V_RD)와 편향전류(i_y)는 제8a도와 제8e도에서 나타난 것처럼 된다. 수평출력 변압기(T)의 권선(W1)내의 전류(i_T)는 변조전압(Vm)이 변할때 변하지 않는다. 왜냐하면, 귀선동안 전류(i_L1)는 권선(W1)을 통해서 보다 오히려 귀선 캐패시터(C_RT)를 통해 편향귀선 공진회로(25)로 흐르기 때문이다.

제1도와 제5도의 회로의 동작에 대한 유사성과 차이점을 비교할때, 이는 제1도의 회로에 있어서 주사전류(i_y)는 0에서 B⁺전압에 의해 결정된 값으로 변하게 되나 제5도의 회로에 있어서 주사전류(i_y)는 B+ 전압에 의해 결정된 값에서 변조전압(Vm)이 얻어지는 최대 크기에 의해 결정되는 값으로 변하게된다. 전압(Vm)의 최대 크기위의 한개의 제한 인자는 수평 출력트랜지스터(Q1)의 콜렉터와 에미터 전극 사이에 편승되는 최대전압 응력(stress)이다. 수평출력 트랜지스터(Q1)의 클렉터에 인가되는 펄스 전압은 제1도의 회로에서는 일정하나 제5도의 회로에서는 변한다. 제1도의 회로에서는 전류(i_T)가 변하나 제5도의 회로에서는 일정하다. 제1도와 제5도의 회로에 있어서, 만일 변조전압(Vm)의 진폭이 포물선형태내의 수직율에 따라 변한다면, 수평주사전류(i_y)의 진폭은 동서 핀쿳션 보정을 공급하는 유사한 방법으로 변조된다.

제9도는 본 발명을 구성하는 전원장치와 변조된 편향회로를 나타내며, 이 도면내에서 수평출력 변압기의 제1차권선은 스위치 모드 전원장치에 연결되며 수평편향회로는 변압기의 제2차 권선에 연결된다. 제1도, 제5도, 제9도에 있어서의 소자들은 동일한 수를 가지며 유사한 기능을 한다.

제9도에 있어서, 수평출력 변압기(T)의 권선(W2')은 단일 변환시스템(SICOS)전원 장치와 같은 스위치모드 전원장치에 연결되어 있다. 위의 단일 변환 시스템 전원 장치는 1982년 9월 8일에 공고된 영국 특허출원 제 2094085A호에 대응되는 1981년 12월 22일에 출원된 미합중국 특허출원 제 333,610호인 피.이.하퍼를 저 제목 '조정된 편향회로'에 언급되어 있다.

제5도의 배열과 같이, 제9도의 배열에 있어서, 도시되어 있지는 않지만, 선형회로로 이용할 수 있도록 접지된 S-형 캐패시터(C_S)를 갖는다. 제9도에 있어서, 변조회로(26)는 동성 핀쿳션 왜곡 보정을 하는 반면 스위치 모드 전원 장치에 의해 조정된 권선(W1')에 나타나는 펄스전압(V_T)의 진폭은 유지시킨다. 편향공지회로(25)와 변압기 공진회로(30)은 각각 편향귀선 주파수에 동조된다. SICOS형 스위치 모드 전압 장치가 사용될때, 권선(W1')에 나타나는 실효인덕탄스는 상대적으로 크며, 두께의 공진회로에 관계하는 귀선 캐패시턴스(C_RT)(C_RD1,_TD2)는 거의 같은 값으로 선택된다.

수평 소인간격동안, 변압기 귀선 캐패시터(C_RT)와 DC차폐 캐패시터(C1)는 도통 다이오드(D2)나 도통 다이오도(D1)와 도통 수평 출력 트랜지스터(Q1)를 거쳐 접지점에 연결된다. 수평귀선 간격의 첫 반주기동안 변압기 공진회로(30)와 편향귀선 공진회로(25)의 각각의 유도성 저장 에너지를 귀선 캐패시터(C_RT)나 (C_RD1,C_RD2)내에 저장된 용량성 저장 에너지에 이동시키므로써, 펄스전압(V_T)나 (V_RD)를 생성한다. 이와같은 에너지는 귀선 간격의 두번째 반주기동안 인덕턴스(W1')이나 (L_H) 각각에 되돌아 온다.

펄전압(V_T)은 수평출력 변압기(T)의 권선(W2')위의 탭을 경유하여 샘플되며 샘플된 신호는 스위치모드 전원장치(50)에 인가되어 공급 전압이 유지되는 동안 펄스 전압의 진폭과 부하 변화를 조정한다. 에너지는, 귀선동안 권선(W2'),(W1')을 통해 스위치 모드 전원장치(50)로부터 변압기 공진회로(30)에 이동되며 다른 귀선 구동부하회로는 다른 제2차 권선(W3' 내지 W5')에 연결된다.

예로, 수평 편향권선(L_H)에 의해 발생된 저항손실은 다이오드(D2)를 거쳐 변압기 공진회로(30)에 전달된 에너지에 의해 각 수평귀선 간격에서 보상된다. 다른 예로, 수평출력 변압기(T)의 권선(W1')에서 생성된 조성된 펄스전압(V_T)은 고전압 권선(W5')에 의해 증가되어 고전압 얼터회로(31)를 동작시키며 얼터단자(L1)에서 조정된 직류얼터전압을 생성한다.

지금, 임의의 크기를 갖는 전류(12)는 변조회로(26)의 변압기(T2)의 권선(Wb)를 통해 흐른다고 가정한다. 수평소인 간격동안, 전류(12)는 권선(Wb')과 다이오드(D4)를 통해 접지점으로부터 단자(27)로 흐른다. 이는 접지점에서, 다이오드(D1)와 다이오드(D2)나 수평출력 트랜지스터(Q1)중의 어느 하나가 도통되기 때문이다. 수평귀선 간격동안, 트랜지스터(Q1)는 차단되며, 전류(i2)가 다이오드(D2)를 통해 흐르는 전류보다 더 크면 D2도 차단된다. 지금, 전류(i2)가 변압기 공진회로(30)로 흐르며, 그곳에서 편향귀선회로(25)로 흐르며, 편형귀선 공진회로내에 발생된 손실이 보상된다. 편향귀선 펄스전압(V_RD)과, 조정된 변압기 펄스전압(V_T)과 캐패시터(C1)에 나타난 전압과의 합 사이의 전압치는 펄스전압(V2)로 다이오드(D2)에 나타난다.

귀선동안, 즉 제10a도 내지 제10g도의 t₀내지 t₁또는 t₀' 내지 t₁'간격동안 전류(l2)는 감소한다. 만일 변압기(T2)의 권선(Wb)에 의해 나타나는 인덕턴스가 충분히 크다면, 전류(12)는 수평귀선 간격의 끝에서 0으로 감소되지 않는다. 그러므로 전수평 귀선 간격동안 안 권선(Wb)은 변압기 공진회로(30)를 거쳐 편향귀선회로(25)에 연결된다. 그러므로 전류(12)의 진폭이 변화한다하더라도 임의의 귀선 시간에서, 편향귀선 펄스전압(Vm)의 변조는 일어나지 않는다.

두개의 분리 공진회로(25)(30)가 두개의 펄스전압(V_RD)(V_T)을 발생시키기 때문에 펄스전압(V_T)의 파형은 열터단자(U)위에 부하 비임전류나 권선(W4')위의 부하 변동에 따라 변화되며 편향귀선 펄스전압(V_RD)의 파형의 동시 변동은 일어나지 않는다. 상대적으로 큰 변압기(T₂)의 권선(Wb)의 인덕턴스는, 필터로 동작하여 그와 같은 동시 변조나 귀선펄스 전압의 왜곡을 막는다. 이와 같은 사실 때문에, 수평 발진기 및 구동기(23)을 조정하기 위해 사용되는 수평동기 펄스(44)는 수평출력 변압기(T)의 권선보다는 오히려 용량성 분압기(C_RD1,C_RD2)로부터 유리하게 얻을 수 있다. 제10a도 내지 제10g도에 있어서, 파형의 포락선은 라스터(raster : 텔레비젼에 있어서 브라운관에 비치는 가는 가로줄 무늬)의 동서 핀쿳션 왜곡을 보정하기 위해 필요한 변조회로(26)에 의해 발생하는 수직율 파형 변동을 나타낸다.

변조회로(26)는 변화하는 전류(12)를 생성하여 편향귀선 펄스 전류 진폭을 변화시키며, 수평주사 전류(i_y)의 진폭을 동시에 변화시킨다. 정류기(D4)와 함께 플라이백 변환기 모드내에서 동작하는 스위칭 트랜지스터(Q2)는 전류(12)의 진폭을 제어한다. 제10a도에서 나타낸 것처럼, 트랜지스터(Q2)의 콜렉터 전압(V3)에 의해 트랜지스터(Q2)는 수평귀선간격의 시작보다 먼저 즉 시간 t₀나 t₀'보다 먼저 도통된다. 전압(V3)은 시간 t₀보다 먼저 0가 되며 변압기(T2)의 권선(W)내에 흐르는 전류(Wa)은 제10b도에서처럼 최대값에 도달된다.

시간 t₀에서, 수평출력 변압기(T)의 권선(W3')에 나타나는 전압(81)의 극성이 바뀌며 다이오드(D5)는 차단된다. 권선(Wa)내의 전류(i1)는 제10b도에서 처럼 시간 t₀근처에서 0로 급격히 감소한다. 귀선동안 전압비교기(UIA)의 출력에서의 음방향 스위칭 파형에 의해 발생되는 역바이어스 전압(426)은 스위칭 트랜지스터(Q2)의 베이스에 인가된다. 변압기(T2)의 권선(Wa)과 스위칭 트랜지스터(Q2)의 콜렉터내의 전류(i1)는, 스위칭 트랜지스터(Q2)의 배이스에 인가된 임의의 역바이어스에 기인하기 보다는 오히러 수평변압기(T)의 권선(W3')에 나타나는 반전된 전압 극성에 기인하여 다이오드(D5)가 역바이어스되므로써 차단된다.

시간 t₀의 근방에서 변압기(T2)의 코아내의 자속을 연속적으로 발생시키기 위해, 제10c도에서 처럼 전류(12)가 급격히 상승된다. 수평귀선동안, 이 전류는 다이오드(D4)를 통해 권선(Wb)으로부터 변압기 귀선 캐페시터(C_RT)내로 흐른다. 그러므로 제10d도에서 처럼(V2)은 귀선 간격내에 발생된 펄스 전압이며, 이때 변압기(T2)의 권선(Wb)에 인가된다. 권선(Wb)에 이들 펄스전압을 인가시키기 위해서 전류(12)를 수평귀선동안 감소시키면 된다. 그러나 제10c도에서 처럼 전류(i2)는 어떠한 방법으로도 수평귀선이 끝나기전에는 0으로 감소되지 않는다. 전류(i2)가 2시간전에는 0으로 감소되지 않으므로 인덕턴스(Wb)는 수평귀선의 임의의 부분동안 두개의 공진회로(25)(30)가 분리되며, 원하지 않는 시간에서 변조가 발생된다.

전압은, 시간 t₀후의 짧은 시간에서, 증가되기 시작하며, 시간 t₁전의 짧은 시간에서, 접지기준 전압으로 감소되기 시작한다. 이와 같은 특성은 역 바이어스 전압이 다이오드에 인가되는 시간 t₀에서 다이오드(D2)의 시간 지연이 멈추어지며, 시간 t₁에 앞서 다이오드(D2)가 도통되어 트랜지스터 공진회로(30)로부터의 임의의 에너지를 편향귀선 공진회로(25)로 전달시키기 때문에 발생된다. 연속수명 소인 간격의 시간 시간 t₀에서, 스위칭 트랜지스터(Q2)에는 전류가 흐르지 않는다. 전압(V3)은 수평출력 변압기 권선(W3')에서 발생하는 귀선 전압 크기로 증가한다. 변압기(T2)의 권선(Wb)의 도트(dot)로 나타낸 단자는 다이오드(D4)가 도통되므로써 단자(27)에 연결된다. 단자(27)는 시간 t₁보다 먼저 다이오드(D2)가 도통되므로써 접지전위로 된다. 그러므로 전류(12)는, 제10c도에서 나타낸 것처럼 다이오드(D2)가 도통된후, 스위칭 트랜지스터(Q2)가 간격(t₂내지 t₃)사이의 임의의 시간에서 동작될때까지 일정한 진폭으로 회전할 것이다. 수직 주사의 대응하는 시간(T2)에서는 동-서 핀쿳션 왜곡을 보상하기 위해 큰 진폭을 갖는 수평편향 전류가 요구되며 수직 주사의 상, 하측에 대응하는 시간(T3)에서는 더 작은 진폭을 갖는 수평편향 전류가 요구된다.

스위칭 트랜지스터(Q2)가 동작될때, 수명출력 변압기 권선(W3')에 발생되는 양귀선 전압은 변압기(T2)의 권선(Wa)에 인가된다. 이 전압은 변압기에 의해 권선(Wb)의 돗트로 표시된 단자가 음으로되어 다이오드(D4)를 차단시키는 그와 같은 권선(Wb)에 연결된다. 권선(Wb)내의 전류(12)는 0으로 떨어진다. 변압기(T2)내에 저장된 에너지는 제10b도에서 처럼 가격(t₂내지 t₃)내의 임의의 시간에서 시작되는 전류(i1)의 급격한 증가를 발생시키도록 권선(Wa)내의 전압을 감소시킨다.

그 시간에서부터 시간 T₀에서의 수평귀선 간격의 끝까지 스위칭 트랜지스터(Q2)는 동작되며, 제10b도에서 처럼, 권선(Wa)내 증가된 전류(i1)에 의해 변압기(T2)내에는 에너지가 다시 저장된다. 이와 같은 에너지는 권선(Wb)를 거쳐, 귀선간격(t₀' 내지 t₁')동안, 변압기 공진회로(30)와 편향귀선 공진회로(25)로 전달된다.

동-서 핀쿳션 보정을 하기 위해서, 변조회로(26)의 스위칭 트랜지스터(Q2)는 제9도의 펄스폭 제어회로(40)에 의해 포울선내의 수직율로 펄스폭 변조를 한다. 수직편향 권선(L_V)에서 발생된 수직 톱니파전압(41)은 집적 캐패시터(C₃)에 나타나는 수직 포물선 신호(42)를 얻기 위해 조정된다. 포물선은 반전되어 트랜지스터(Q3)에 의해 증폭된다. 약간의 수직 톱니파 전압이 트라피즈(trapeze)제어저항(R1)을 거쳐 트랜지스터(Q3)의 에미터에 인가되어 약간의 틸트(tilt)를 반전된 포물선신호(43)로 보상한다.

대칭을 갖는 진폭, 즉 트랜지스터(Q3)의 클렉터에서 발생된 반전된 포물선 신호(43)는 저항(R4)에 의해 조정되며 DC차폐캐패시터(C4)를 거쳐 전압 비교기(UIA)의 반전 입력단자에 인가된다. 이와 같은 입력 단자에서의 DC레벨은, 폭제어 저항(26)에 의해, 비반전 입력 단자에서의 DC레벨에 대하여 약간 이동될 수있다. 전압 비교기(UIB)는 수평귀선 펄스(44)에 의해 제어되어 캐패시터(C5)에 수평비율 톱니파 신호(45)를 발생한다. 이와 같은 수평 톱니파 신호를 비교기(UIA)의 비반전 입력단자에 인가된 수직 포물선 신호와 비교하므로써 비교기(UIA)는 스위칭 트랜지스터(Q2)의 베이스에 인가되는 원하는 펄스폭 변조된 스위칭 신호(46)를 그 비교기의 출력에서 얻는다. 진폭 제어장치(R4)을 조정하여 포물선 신호(43)의 진폭을 증가시키므로써, 제10a도 내지 제10c도에서의 간격(t₂내지 t₃)을 더 넓게하여 핀쿳션 보정을 증가시킬 수 있다. 폭제어 저항(R6)을 조정하여 비교기(UIA)의 반전과 비반전 단자 사이이 DC전압레벨차를 감소시키므로써 제10a도 내지 제10c도에서의 간격(t₂내지 t₃)을 왼쪽으로 시간이동을 시켜 수평주사전류(i_y)의 진폭을 증가시키며 더넓은 라스터를 생산하게 한다.

제9도의 회로와 제10도의 파형 각각은 24KV의 얼터전압에서 동작되는 110°, S4 칼라 영상 튜브를 갖는 텔레비젼 수신기내에서 동작한다.

Claims (16)

1. 편향권선(L_H)과 ; 상기 편향권선에 연결되고 편향 비율로 동작하여 편향 사이클의 소인 간격 동안 상기 편향권선내에 주사 전류를 발생시키는 스위칭 수단(Q1)과 ; 상기 편향권선과 함께 편향귀선 공진 회로(25)를 형성하며, 편향 사이클의 귀선 간격 동안 귀선 펄스 전압을 발생시키는 편향귀선 캐패시턴스(C_RD)와 ; 전압원(B⁺)과 ; 상기 전압원에 연결되는 공급 인덕턴스(W1)를 구비하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로에 있어서, 상기 공급 인덕턴스(W1) 및 상기 스위칭 수단(Q1)에 연결되고 그리고 귀선 간격내에서 상기 공급 인덕턴스(W1)와 함께 제2공진회로(30)을 형성하여 펄스 전압을 발생시키는 제2캐패시턴스(C_RD)와 ; 상기 펄스 전압으로 구동되는 부하회로(W2)와 ; 귀선 간격 동안 상기 편향 귀선 공진 회로(25)와 제2공진 회로(30)사이의 전류 경로에 개입되며, 상기 제2공진 회로(30)에 의해 발생된 펄스 전압에 변화를 가하므로써 상기 귀선 공진회로(25)를 상기 귀선 펄스의 전압 변조로부터 차단시키는 임피던스(L1)와 ; 그리고 상기 임피던스(L1)에 연결되며 변조 전류가 변화할때 상기 주사 전류를 변조시키는 변조전류원(24)을 구비하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
2. 제1항에 있어서, 상기 임피던스(L1)가 편향귀선 주파수와 같은 고주파에서 비교적 높은 값을 나타내는 변조 임덕턴스를 구성하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
3. 제2항에 있어서, 상기 제2공진회로(38)의 공진 주파수는 상기 편향귀선 주파수에 또는 근처에 존재하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
4. 제2항에 있어서, 상기 편향 권선(L_H)에 연결되어 이곳에 소인 전압을 인가하는 소인 캐패시턴스(C_S)를 포함하고 그리고 상기 주사전류의 진폭이 상기 소인 전압의 변화에 따라 상기 소인 전압이 변화하며, 상기 임피던스(L1)가 상기 변조 전류(i_L1)를 상기 편향귀선 공진 회로(25)에 연결시켜 상기 변조전류가 변할때 소인 전압이 변화하도록 하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
5. 제 1항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 편향 회로는 수평 편향 회로를 구성하고, 그리고 수직률로 상기 변조 전류를 변화시키는 변조 전류원(Q2)에 결합되어 동-서 핀쿳션 보정 주사 전류 파형을 발생시키는 수직률 신호원(43)을 추가로 구비하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 임피던스(T2)가 변조 전류원(W3')에 연결된 제1권선(Wa)과, 제1권선에 자기적으로 연결되며, 상기 편향귀선 간격동안 편향귀선과 제 2공진 회로 사이에 삽입되는 제 2권선(Wb)를 구비하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
7. 제6항에 있어서, 상기 변조 전류원이 상기 임피던스(T2)의 제1권선(Wa)과 제1제어 가능 스위치(Q2)에 연결된 전압원(81)을 구비하며 상기 제어 가능 스위치는 제어 신호에 응답하여 그 스위칭을 펄스변조시키는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
8. 제7항에 있어서, 상기 임피던스(T2)의 제2권선에 연결되어, 제어 기능스위치(Q2)동작의 플라이백 변환 모드를 발생시키는 정류기(D4)를 구비하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로
9. 제8항에 있어서, 편향 회로와 편향권선은 각각 수평 편향 회로와 수평 편향권선을 구성하며, 수직율 신호를 발생시키는 수단(Q3)과 그리고 상기 제1제어 가능 스위치(Q2)에 연결되며, 수직율 신호에 응답하여 상기 제어 신호를 수직율로 변조되어 제1제어가능 스위치에 인가되는 제어 펄스로 전재시킴으로써 동-서 핀쿳션 보정이 제공되도록 하는 방식으로 주사 전류의 변조를 발생시키는 수단(UIA)을 추가로 구비하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
10. 제2항에 있어서, 편향율로 동작하는 스위칭 수단(Q1)과, 편향귀선 공진 회로(25)와 그리고 제2공진 회로(30)가 공통 접합 단자(22)에 연결되는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
11. 제10항에 있어서, 상기 편향율로 동작하는 스위칭 수단이 상기 편향율로 스위칭된 주전류 도통선로를 갖는 편향 출력 장치(Q1)와, 상기 출력 장치(Q1)의 주전류 도통선로를 평행하게 하는 직렬 장치와 직열 연결된 두개의 정류기(D1,D2)와, 두개의 정류기 공통 접합 단자에 연결되어 있는 임피던스(T2)를 구비하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
12. 제1,2,4,10 및 11항에 있어서, 상기 공급 인덕턴스(T)는 상기 제2캐패시턴스에 연결되는 제1권선(W1')을 거쳐 상기 제1권선(W1')양단에 상기 펄스 전압을 발생시킴과 아울러 상기 펄스 전압을 단계적으로 상승시키는 고전압 권선(W5')을 갖는 펄스 변압기를 구비하고, 상기 부하 회로는 얼터 단자(U)와 그리고 상기 얼터단자(U) 및 상기 고전압 권선(W5')에 연결되는 고전압 회로(31)를 포함하고 있어 상기 얼터단자(U)에 얼터 전압이 전개되도록 하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
13. 제12항에 있어서, 상기 얼터 단자상의 전류 부하의 변화는 상기 펄스 전압을 왜곡시키는 경향이 있으므로, 상기 임피던스(T)가 상기 편향귀선 공진 회로(25)에 의해 발생되는 편향귀선 펄스 전압이 전류 부하에서의 변화로 인해 왜곡될 수 있을 가능성을 거의 배제시키는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로,
14. 제1항에 있어서, 상기 편향귀선 공진 회로(25)는 귀선 간격내에서 상기 임피던스(L1)에 의해서만 상기 제2공진회로(30)에 연결되며, 상기 임피던스(L1)는 상기 편향귀선 주파수보다 높은 주파수에서 상기 두개의 공진 회로를 분리시키 작용을 하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 변향 회로.
15. 제14항에 있어서, 상기 공급 인덕턴스는 전원 장치(50)에 연결된 제1권선(W2')과 고전압권선(W5')-이 고전압권선 양단에는 상기 제2공진회로(30)에 의해 발생되는 펄스전압이 전개된다 -으로 이루어진 플라이백 변압기(T)를 구비하고, 상기 부하회로는 고전압권선(W5) 양단에 전재되는 상기 펄스 전압으로부터 얼터 단자(U)의 얼터 전압을 유도하는 고전압 회로(31)를 구비하며, 상기 임피던스(Wb)는 상기 얼터단자(U)에서의 전류 부하의 변화가 상기 편향 귀선 펄스 전압의 왜곡을 야기하는 것을 방지하는 필터로서 기능을 하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.
16. 제14항에 있어서, 상기 제2공진 회로(30)의 공진 주파수는 상기 편향귀선 주파수에 또는 그 근처에 존재하는 것을 특징으로 하는 동-서 핀쿳션 보정 수평 편향 회로.

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