KR800000720B1 - 원자력 발전설비를 위한 제어시스템 - Google Patents

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Description

원자력 발전설비를 위한 제어시스템

제1도는 가압수형 원자로를 이용한 원자력발전 설비의 개요도이며, 제2도와 제3도에 도시한 제어시스템에서의 최초제어기와 최종제어요소들은 부호로 표시되어 있다.

제2도는 제1도에 도시한 원자력 발전설비에 적용시킨 본 발명 제어시스템을 구체적으로 도시한 논리선도.

제3도는 고정점으로부터 임계시스템 매계변수의 편이를 결정하기 위하여 전형적인 배열을 도시하는 논리선도.

본 발명은 높은 압력으로 가압된 물과 같은 냉각제를 가열시켜 여러개의 증기발생기를 병렬로 통과, 순환되게 한 후, 터어빈 발전기같은 원동기에 증기를 공급하도록 한 원자로를 가지는 원자력 발전설비를 위한 제어 시스템에 관한 것이다. 크기순에 따라서 이러한 장치의 원자로는 3,400 메가와트(Mw)이상의 열출력과 1,200메가와트(Mw)의 순수 전기적 출력을 가질 수 있다.

본 발명에 의하여 원하는 전력출력 또는 수요전력 출력에 일치하는 주급수전진 제어신호는, 전력수요를 충족하는데 요구되는 원자로열출력과, 임계시스템 매계변수를 고정점에 유지하는데 요구되는 증기발생기까지의 급수량의 전속도 및 증기 발생기로부터 나오는 증기유량의 전 속도를 개별적인 이산제어 루우프를 통하여 병행조정된다.

본 발명에 의하여 각 이산제어 루우프로 가는 급수전진제어 신호는, 수요전력출력과 실제 전력출력간의 차를 시간적분으로 수정하여 싸이클(cycle) 효율에서의 변화 때문에 전력수요를 충족하는데 요구하는 원자로 열출력에서의 변화와 임계 시스템 매계변수를 고정점에 유지하는데 요구하는 증기발생기까지의 급수량의 전속도 및 증기발생기로부터 나오는 증기유량의 전속도에 일치하는 변화들을 정상상태 조건하에서 계속적으로 조정된다.

또한 본 발명에 의하여 각 이산제어루우프로 가는 급수전진 제어신호는 수요전력 출력 및 실제 전력 출력과 임계시스템 매계변수차에서의 일시적 변화에 비례를 이루도록 수정된다.

또한 본 발명에 의하여 증기발생기까지의 급수량의 상태속도는 증기발생기를 통과하는 냉각재 유량의 상대속도 변화에 비례로 추가조정되며, 증기발생기까지의 급수량의 상대속도는 증기발생기내로 들어오는 급수온도차에 의하여 조정되고, 증기발생기까지 급수의 상대속도는 증기발생기에서의 평균냉각제 온도차를 시간적분함으로써 추가 조정된다.

본 발명의 목적은 다음의 도면을 참고하여 상세히 기술하고자 한다.

제1도에는 가압기(2)에 의하여 소정의 작동압력에 유지되는 가압수형원자로(1)이 도시되었다. 가압수와 같은 원자로 냉각재는 원자로(1)을 통과하여 병렬 냉각재유량 루우프(A)와 (B)로 통하는 일회전용(once through) 증기 발생기(3)과 (4)에 개별적으로 통과하면서 순환된다. 루우프(A)를 통과하는 냉각재유량은 병렬로 배치한 순환펌프(7)과 (8)에 의하여 일정양이 설정되어 유지시킨다.

발생기(3)과 (4)로부터 나오는 증기는 도관(11)을 통과하여 부호(12)로 표시한 터어빈장치에 운반되며, 이 터어빈장치는 고압(HP)장치 또는 부호(14)로 표시한 중간전압 및 저압(IP ＆ LP) 장치로써 이루어진다. 고압장치(13)과 중압 및 저압 장치(14)는 단 하나의 발전기(15)를 작동시켜 전기전력을 발행하여 그로부터 도전체(16),(17)과 (18)에 의하여 전송되게 했다. 선택하기에 따라서, 각 터어빈장치를 각 터어빈에 개별적으로 연결된 발전기를 작동하도록 배치하여 모든 전력을 공통모선에 공급할 수도 있다.

증기는 부호(11)에 개략적으로 도시한 종래의 유량제어 밸브장치를 통하여 고압장치(13)에 인입되고, 도관(20)을 통과하여 재열기(21)로 인입하는데 이 재열기(21)은 도관(11)에서 나오는 가열증기를 분지도관(22)를 통하여 제공받는다.

그 다음 고온재열증기는 도관(23)을 통과하여 중압 및 저압장치에 전송되며, 그로부터 복수기(24)에 인입한다.

복수기(24)에서 나오는 복수(復水)는 복수펌프(25)에 의하여 펌프되어 저압가열기 스트링(string)(26)을 통과하면서 중압 및 저압장치(14)에서 나오는 추출증기에 의하여 가열된다. 급수는 보일러 공급펌프(27)과 (28)에 의하여 저압가열기 스트링(26)으로부터 병렬로 분류되어 나오게 된다.

보일러 공급펌프(27)로부터 방출된 급수는 고압장치(13)에서 나오는 추출증기로 가열되는 고압가열기(29)를 통과하여 증기 발생기(3)으로 들어간다. 또한 보일러 공급펌프(28)로부터 방출된 급수는 고압장치(13)으로부터 나오는 추출증기에 의하여 가열되는 고압가열기(30)을 통과하여 증기발생기(4)로 들어간다.

제2도는 제어시스템의 논리선도이다. 원자력발생설비의 부하수요는 부호(32)로 도시한 자동부하급송시스템 또는 다른 종류의 자동 및 수동장치에 의하여 설정되어 주급수 전진제어신호를 발생한다. 작동중의 원자력 발전 실비의 모든 보조장치들로 인한 최대 부하상태에서의 원자로 가능출력(capability)에 일치하고, 장치(33A)에서 결정된(최대 제한을 가진 급수전진 주제어 신호는, 신호도전제(34)를 지나 전송되도록 하여 고압 터어빈장치(13)에 대한 증기유량, 증기발생기(3)과 (4)에 대한 전급수량과 원자로(1)의 원자력 또는 열출력(Nd)들을 각 개별적인 이산제어 루우프를 통하여 병형조정하므로써 수요전력 출력과 동일한 원자력발전설비의 실제 전력출력을 실질적으로 유지하게 된다.

급수전진주제어 신호는 함수발생기(61A),(62A)와 (63A)를 통하여 개별적으로 이산제어 루우프에 입력되며, 이 신호의 목적은 주급수전진제어 신호를 수정하여 정상작동상태와 싸이클효율에서 그당시 현존하는 수요전력을 충족하는데 요구되는 원자로 열발생과 임계시스템 매개변수를 고정점에 유지하는데 요구되는 증기발생기까지의 급수량의 전속도와 증기 발생기에서 나오는 증기유량을 결정한다. 또한 각각의 제어루우프는 이후 상세히 설명되는 것과 같이 개별적으로 수정신호가 제공되어 실제 전력출력이 수요전력 출력과 조금도 틀림없이 동일하게 유지되며, 임계시스템 매개 변수는 싸이클효율에서의 변화와 작동상태에서의 변화의 단독 또는 복합적인 변화에도 불구하고 고정점에 유지된다.

도면에는 종래의 제어논리회로를 사용하고 있다. 이 부호들이 나타내는 흔히들 하아드웨어라고 부르는 제어성분들은 상업적으로도 이용가치가 있으며, 이들에 대한 작동은 잘 알려져 있다. 또한 종래의 논리부호들이 사용되어 특별한 유형의 제어를 가지는 공기식, 수압식, 전기식 디지탈 및 이들의 조합으로써 이루어지는 제어시스템과의 동질성을 피하였으며, 이는 본 발명이 이들 유형의 어느 하나와 통합될 수도 있기 때문이다. 더욱 주의할 것은 논리선도에 도시된 주제어기들은 제1도에도 관련지어지며, 최종제어요소를 함께 지닌다.

개별적으로 각 이산제어 루우프에 분리인가되는 하나 또는 그 이상의 제2도에서의 수평신호들은 메가와트오차(MWe), 트로틀(throttle) 압력오차(TPe), 급수온도오차(FWTe)와 원자로 냉각재온도오차(RCTe)들로써 표시하였다.

제3도는 이 수정신호들의 발생에 대한 서브 루우프(sub-loop)의 논리선도이다. 급수전진제어 신호는 신호도 전체(34)를 지나 함수발생기(35),(36),(37)과 (39)에 전송되며, 이 함수발생기의 목적은 급수전진제어신호를 조정하여 그로부터 나오는 출력신호가 그당시 현존하는 주급수전진제어신호의 크기와 관련지어진 가변성의 교정치 또는 고정치를 나타나게 하는 것이다. 함수 발생기(35)는 현존하는 주급수전진제어 신호를 위한 교정트로를 압력에 일치하는 고정점 신호를 발생하며, 이 고정점 신호는 조절압력 전송기(41)에서 발생된 신호와 비교장치(40)에서 비교되어 트로틀압력오차(TPe)에 일치하는 출력신호를 발생한다.

때가와트오차(MWe)에 일치하는 오차신호는 함수발생기(36)에서 나오는 출력신호를 메가와트 전송기(42)에서 발생된 출력신호와 비교장치(43)에서 비교함으로써 발생된다.

평균 급수온도오차(FWTe)에 일치하는 신호는 루우프(A)와 (B) 각각에 있는 급수온도오차(FWTeA)와 (FWTeB)를 평균하므로써 발생된다. 따라서 도시와 같이 부하수요에 관련하여 정상급수온도를 나타내고, 정상적으로 작동하는 모든 추출 급수열가열기를 가지는 함수발생기(37)에서 나오는 출력신호는 급수온도 전송기(46)에서 발생된 루우프(A)에서의 실제 급수온도에 일치하는 신호와 비교장치(44A)에서 비교된다. 같은 방법으로, 함수발생기(37)에서부터 나오는 출력신호는 급수온도변환기(47)에서 발생된 루우프(B)에서의 실제 급수온도에 일치하는 신호와 비교 장치(44B)에서 비교된다. 비교장치(44A)와 (44B)로부터 나오는 출력신호는 평균급수온도오차에 일치하는 출력신호(FWTe)를 발생하는 합산장치(45)에 입력된다.

원자로에 들어가거나 나오는 냉각제 온도오차(RCTe)에 일치하는 신호는 함수발생기(39)에서 나오는 출력신호를 평균냉각제 온도에 일치하는 신호와 비교장치(50)에서 비교하므로써 발생되며, 이 원자로에 들어가거나 나오는 평균냉각제온도는 합산장치(52),(53)에서 발생되는 신호들을 평균하는 합산장치(51)에서 발생된다. 합산장치(52)는 루우프(A)에서 원자로(1)을 들어가거나 나오는 냉각재의 온도에 일치하는 온도전송기(54),(55)에서 발생된 신호들을 평균한다.

같은 방법으로 합산장치(53)도 냉각재루우프(B)에서 원자로(1)에 들어가거나 나오는 냉각제의 온도에 일치하는 온도전송기(56),(57)에서 발생된 신호들을 평균한다.

제2도의 항목별 오차신호들은 하나 또는 그 이상의 계산장치에 인가된다. 도면에서의 복잡함을 피하기 위하여 비교장치(40),(43),(45)와 (50)에서 나오는 오차신호도 전체는 도시하지 않았다. 예를 들면 비교장치(40)에서 발생된 신호(TPe)는 이 입력으로 도시한 계산장치에 인가되어 있음이 분명하기 때문이다.

터어빈 증기유량, 급수량과 원자로의 열출력에 대한 제2도에서의 이산제어 루우프에 관하여, 어떤 오차신호가 적분장치(58),(59)와 (60)을 통하여 도입되며, 그로부터 출력신호들이 승산장치(61),(62)와 (63) 각각에 전송되어 정상상태수정의 교정을 주급수전진제어신호에 일치하도록 작용한다.

도시된 바와 같이 다른 신호들도 합산설비(64),(66)와 (66)에 도입되어 바이어스교정을 오찬신호에서의 일시적인 변화에 비례하는 주급수전진제어신호에 일치하도록 작용한다.

정상상태수정의 교정을 이루거나 바이어스교정 또는 일시적인 교정을 이루도록 인가된 이 특별한 오차신호는 문제의 이산제어루우프에 따라 좌우된다. 원자로 열출력제어 루우프에 대하여, 함수발생기(63A)에 의하여 설정된 수정급수 전진제어신호는 제어봉 구동장치(102)를 작동하여 정상상태조건하에 부하수요를 충족시키는데 필요한 출력과 동일한 원자로 열출력을 유지시킨다.

정상상태수정의 교정을 하기 위하여 메가와트오차는 적분장치(6)과 승산장치(63)을 통하여 도입된다. 원자로에 들어오거나 나오는 냉각재 온도 오차에 일치하는 바이어스교정과 일시적 교정을 제공하는 신호들인 트로틀압력오차와 메가와트오차는 합산장치(66)를 통하여 도입된다. 제어봉구동장치(102)를 적소에 위치시키어 비교장치(103)을 이루는 국부궤환 루우프에 의하여 합산장치(66)으로부터 나오는 제어신호에 일치하는 실질원자로 열출력을 유지하게 되었으며, 합산장치(66)으로부터 나오는 출력신호는 원자력 전송기(48)에서 발생된 실제 원자력(Ni)에 일치하는 신호와 비교장치(103)에서 비교된다. 비교장치(103)부터 비례적분장치(104)를 통하여 나오는 출력신호는, 제어봉구동장치(102)의 작동을 조절하여 전력발전 설비의 전력출력을 합산장치(66)에 의하여 설정된 출력치에 유지하는데 요구되는 출력과 동일한 실제 원자력 출력을 유지시킨다.

터어빈 증기유량제어 루우프에 대하여 수정급수 전진제어 신호는 터어빈제어밸브(19)를 작동시킨다. 제어밸브(19)에 전송된 제어신호는 A/D회로 등을 통하여 어느 특정한 유형의 터어빈 제어밸브 장치(mechanism)에 적용된다.

적분장치(58)을 통하여 도입된 트로틀 압력오차는 터어빈 밸브위치를 줄이고 이에 따르는 고정점 이하에서 증기압력의 감소에 따라 증기 유량에 대한 수요가 감소하며 이와 반대의 작용도 성립한다. 증기유량에 대한 부적당한 정상상태교정을 방지하기 위하여 메가와트오차에 비례하는 신호는 비교장치(70)에서 트로틀 압력오차에서 공제된다.

평균냉각재온도오차, 급수온도오차, 트로틀압력오차, 메가와트오차에 비례하는 신호들은 적당한 이득바이어스 교정으로 합산장치(64)에서의 급수전진제어신호에 인가된다. 작동중 평균냉각재 온도의 감소는 터어빈 증기유량의 감소를 발생시키며, 급수가열기의 정지로 인한 급수온도의 감소는 증기유량을 감소시키어 추출유량의 감소를 보상하며 따라서 다른 방법으로 생기게 될지도 모르는 전력출력의 일시적인 증가를 피하고, 트로틀 압력에서의 감소는 터어빈 증기유량을 감소시키는 한편, 전력출력에서의 감소는 터어빈 증기유량에 일치하는 감소를 일으킨다. 합산장치(64)를 통하여 인가된 비례교정은 일시적 상태에 있을 경우 원자력발전장치의 작동을 안정하게 하도록 작용한다. 합산장치(64)에서 나오는 제어신호는 최종제어요소인 터어빈 제어밸브(19)에 전송된다. 합산장치(64)에서 나오는 제어신호와 터어빈 증기유량의 속도사이에 변함없는 관계를 존속하기 위하여, 국부궤한루우프가 제공되었다. 실제터어빈 증기유량에 일치하는 신호는 첫째단 압력 전송기(71)에서 발생되어 합산장치(64)에서 나오는 출력신호와 비교장치(72)에서 비교된다. 비례적분장치(73)에서 발생된 신호는 전송기(71)에서 발생된 신호를 합산장치(64)에서 나오는 출력신호와 동일하게 유지하도록 터어빈 제어밸브를 조정한다.

이미 위에 상세히 기술한 바와 같이 터어빈 증기유량 제어밸브(19)는 합산장치(64)에서 나오는 출력신호에 의하여 요구되는 터어빈 증기유량을 유지하도록 위치시킨다. 필요하다면 1975년 7월 15일자로 허여된 미국특허 제3,894,396호에 기재된 바와 같이 제한제어를 증기유량 제어루우프에 도입하면 그로 인하여 터어빈에 대한 증기유량의 속도는 소정의 제한을 초과하는 고정점으로부터 트로틀압력 폭주를 방지하도록 조정한다.

급수량제어에 관하여, 전 급수량은 개별적으로 수정된 급수전진 제어신호와 비례하여 유지되며, 다른 증기발생기(4)에 대한 급수량과 연관이 되는 한 증기발생기(3)에 대한 급수량은 루우프(A)와 (B)에서 평균냉각재 온도가 동일하재 유지하도록 조정된다.

함수발생기(62A)에서 수정된 급수전진 제어신호는 증기발생기(3)에 대한 급수량을 조정하는 밸브(75)와 증기발생기(4)에 대한 급수량을 조절하는 밸브(76)을 병렬로 작동시킨다. 증기발생기(3)과 (4)에 대한 총급수량은 유량전송기(77), 비교장치(78)과 비례적분장치(79)로서 이루어져 있는 궤환루우프에 의한 수요와 동일하게 유지된다. 비례적분장치(79)에서 발생된 출력신호는 도전체(80)과 (81)을 통하여 합산장치(82)와 (83)에 각각 전송되고, 증기발생기(3)과 (4)에 동일한 증기유량을 이루도록 조정된다. 따라서 정상상태에서 증기발생기로부터 나오는 증기출력은 동일하게 유지된다. 국부궤환루우프는 유량전송기(84), 비교장치(85)와 비례적분장치(86)로 구성한 증기발생기(3)을 위하여 마련되었다.

마찬가지로 똑같은 궤환루우프가 유량전송기(87), 비교장치(88)와 비례적분장치(89)로 구성한 증기발생기(4)를 위하여 마련되었다. 따라서 증기발생기(3)에 대한 급수량은 합산장치(82)에서 나오는 출력신호에 비례하여 유지되고, 증기발생기(4)에 대한 급수량은 합산장치(83)으로부터 나오는 출력신호에 비례하여 유지된다. 지금까지 기술한 바를 요약하면, 급수제어는, 합산장치(65)에서 발생된 신호에 비례하는 증기발생기(3)과 (4)에 대한 총급수량을 유지하도록 작동하고, 동시에 합산장치(82)로부터 나오는 출력신호에 비례하는 증기발생기(3)에 대한 급수량과 합산장치(83)으로부터 나오는 출력신호에 비례하는 증기발생기(4)에 대한 급수량을 유지한다. 그러나 증기발생기(3)과 (4)에 대한 급수량이 동등하다는 것은 루우프(A)와 (B)에서 평균냉각온도가 동등하게 유지하도록 계속적으로 수정이 이루어진다는 것이다.

제3도의 도시에서와 같이 합산장치(52)로부터 나오는 출력신호는 원자로(1)에 들어가고 나오는 루우프(A)에서의 평균냉각재온도에 비례하고, 합산장치(53)으로부터 나오는 출력신호 또는 원자로(1)에 들어가고 나오는 루우프(B)에서의 평균냉각재온도에 비례한다. 제2도의 도시와 같이 루우프(A)와 루우프(B)에서의 냉각재온도차에 비례하는 출력신호는 비교장치(90)에서 발생되며, 비례적분장치(91)과 합산장치(92)를 통하여 합산장치(65)에서 나오는 출력신호를 받아들이는 승산장치(93)에 입력된다. 따라서 증기발생기(3)에 대한 급수량의 속도를 결정하는 급수전진제어 신호는 루우프(A)와 (B)에서의 평균냉각재온도차에 따라 수정된다.

루우프(A)에서의 평균냉각재 온도가 루우프(B)에서의 평균냉각재 온도보다 작을 경우 증기발생기(3)에 대한 급수량은 감소될 것이며, 그와 반대의 경우도 성립된다.

동시에 증기발생기(3)에 대한 급수량에서의 변화에 따르는 제어는, 증기발생기(4)에 대한 급수량에서의 반대변화가 아닌 같은 변화가 발생하도록 작동한다. 증기발생기(3)에 대한 급수량의 수요를 나타내고 승산장치(93)에서 나오는 출력신호는, 신호도전체(94)를 통하여 비교장치(95)에 인가되고, 따라서 합산장치(65)로부터 나오는 출력신호에서 증기발생기(3)에 대한 급수량수요에 일치하는 양을 공제한다.

따라서 총 급수량의 수요와 증기발생기(3)의 급수 수용사이의 차에 비례하는 비교장치(95)에서 나오는 출력신호는 증기발생기(4)에 대한 고정급수 수요이다.

평균냉각재 루우프 온도차에 기인한 오우버라이드(over ride)제어는 매우 정밀하지만, 온도 측정에 따라가 좌우되는 이유 때문에 응답이 비교적 느리며, 이 온도측정은 비교적 긴시간의 상수를 가진다. 다른 증기발생기(4)와 비교되는 한 증기발생기(3)의 증기가 점진적으로 중화되면서 야기되는 평균냉각재온도에서의 변화들을 충분히 조정되도록 한다.

더욱이, 냉각재 펌프의 정지에 의하여 발생될지도 모르는 평균냉각재 온도에서의 급격히 빠르고 격렬한 큰 재해의 가능성이 있는 변화를 조정하기 위하여, 본 발명은 증기발생기에 대한 급수유량의 상대속도에서의 당면한 변화들을 푸쉬-풀(push-pull) 방식으로 평균냉각재 루우프 온도차에서의 최종변화에 접근시키도록 한다. 이러한 접근을 계속하면, 평균냉각제 루우프 온도차로 인하여 작동하는 이 제어는 평균냉각재 루우프온도가 동등하게 회복될 때까지 계속적인 변화를 비교적 느리게 도입한다.

제2도에서 이 원리는 루우프(A) 또는 (b)에서의 냉각재 펌프의 손실에 의해 발생될 수도 있는 냉각재유량의 급격한 변화에 적응시킨 것을 도시하였다. 다른 루우프(B)에서의 냉각재유량에 비교되는 루우프(A)에서의 냉각재유량의 어떠한 변화라도 증기발생기에 대한 급수량의 상대속도에 비례하는 변화를 발생시키며, 상대냉각재 루우프 유량에서의 변화에 기인하는 평균냉각재 온도변화를 예상할 수 있다. 함수발생기(96)은 유량전송기(97)에 의하여 결정되는 것과 같이 루우프(A)를 통하여 냉각재유량에 일치하는 출력신호를 발생한다. 함수발생기(98)은 유량전송기(99)에 의하여 결정되는 것과 같이 루우프(B)를 통과한 냉각재유량에 일치하는 출력신호를 발생한다. 이들 두개의 출력신호들은 비교장치(100)에서 비교되고, 비교장치에서 나오는 출력신호는 합산장치(92)에 입력된다. 예를 들면 냉각재펌프(7)의 정지로 인하여 야기되는 루우프(A)를 통과하는 냉각재 유량에서의 감소에 따라 이 제어는 증기발생기(3)에 대한 급수량이 비례적으로 감소하도록 작동하고, 증기발생기(4)에 대한 급수량과 비례를 이룬 증가를 일으키게 하며, 그와 반대의 작동이 일어날 수도 있다. 이후 평균루우프 온도차를 이용하는 이 제어는 평균루우프 온도와 동등해질 때까지 계속되는 기본원리를 근거로 하여 급수량의 상대속도에서의 변화를 수정한다. 이 원리는 급수가열기의 정지로 유래하는 증기발생기(3)과 (4)에 대한 상대급수온도의 변화에 의하여 야기된 평균냉각재루우프 온도차를 예상하도록 적용시킨 제2도에 도시하였다. 예를 들면, 급수가열기(29)가 정지되는 경우의 예상되는 결과는 증기발생기(3)으로부터 원자로(1)에 들어오는 냉각재온도하락이 있게됨에 따라서 루우프(A)의 평균냉각재온도가 낮아지게 된다.

본 발명은 증기발생기까지의 급수량의 속도에 대한 즉각적인 변화를 일으키게 함으로써 이 변화를 예상한다. 합산장치(92)에서 작용하는 비교장치(101)에서부터 승제장치(93)까지의 바이어스 제어작용은 증기발생기(4)에 대한 급수량을 증가시키고, 증기발생기(3)에 대한 급수량을 감소시킨다.

본 명세서를 간략하게 하기 위하여, 본 발명과 밀접하지 않고 종래의 잘 알려진 유형들에 관련된 도면과 설명은 삭제되었다. 따라서 제1도에서의 증기발생기(3)과 (4)는 일회전용 증기발생기에서 일상적으로 사용되는 다중 평행튜우브가 제공되었다. 마찬가지로 제어봉구동장치(102)와 원자로전력전송기(48)은 블록선도로 도시되어 이 제어시스템이 원자력 레벨과 그것에 관한 측정치를 조정하기 위하여 이용 가능한 몇가지 유형중 어느 한가지가 적용되고 있음을 나타내었다. 또한 원자력 발전소에서 이용된 종래의 방어시스템과 제한제어들이 포함되어 있다. 이러한 시스템과 제어장치들은 본 발명의 일부를 이루지 못하므로 도면과 설명에서 생략하였다.

도시와 설명은 단지 제어시스템의 한 일례이며, 본 발명은 첨부된 청구범위에서 정의하였다.

Claims (1)

1. 도시하고 본문에 상술한 바와 같이, 가압냉각재를 이용한 원자로, 급수공급장치가 장비된 일주전용(once throug) 증기발생기, 증기발생기에서 나오는 증기를 공급받는 터어빈발전기와 원자로 및 증기발생기를 통과하는 냉각재유량을 유지시키는 장치들로 이루어진 원자력발전 설비를 위한 제어시스템에 있어서, 원자력발전 설비의 일정한 원자력출력과 비례를 이루는 급수전진제어 신호발생장치로, 원자로열발생 및 증기발생기까지의 급수량속도를 조정하고 급수전진제어 신호에서만 단독으로 응답하여 병렬로 작동되어, 증기발생기에 대한 원자로의 열발생과 급수량 속도가 급수전진 제어신호에 대하여 개별적인 함수관계를 유지토록 결합한 장치들로써 구성함을 특징으로 하는 원자력 발전설비를 위한 제어시스템.

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