KR20180136000A - 이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법 - Google Patents
이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR20180136000A KR20180136000A KR1020187036219A KR20187036219A KR20180136000A KR 20180136000 A KR20180136000 A KR 20180136000A KR 1020187036219 A KR1020187036219 A KR 1020187036219A KR 20187036219 A KR20187036219 A KR 20187036219A KR 20180136000 A KR20180136000 A KR 20180136000A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- metal
- metal member
- aluminum alloy
- less
- alloy material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 191
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 191
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 8
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 30
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 23
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- SZUVGFMDDVSKSI-WIFOCOSTSA-N (1s,2s,3s,5r)-1-(carboxymethyl)-3,5-bis[(4-phenoxyphenyl)methyl-propylcarbamoyl]cyclopentane-1,2-dicarboxylic acid Chemical compound O=C([C@@H]1[C@@H]([C@](CC(O)=O)([C@H](C(=O)N(CCC)CC=2C=CC(OC=3C=CC=CC=3)=CC=2)C1)C(O)=O)C(O)=O)N(CCC)CC(C=C1)=CC=C1OC1=CC=CC=C1 SZUVGFMDDVSKSI-WIFOCOSTSA-N 0.000 abstract description 10
- 229940126543 compound 14 Drugs 0.000 abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 8
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 5
- 229910001234 light alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- XJHCXCQVJFPJIK-UHFFFAOYSA-M caesium fluoride Chemical compound [F-].[Cs+] XJHCXCQVJFPJIK-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- GLGNXYJARSMNGJ-VKTIVEEGSA-N (1s,2s,3r,4r)-3-[[5-chloro-2-[(1-ethyl-6-methoxy-2-oxo-4,5-dihydro-3h-1-benzazepin-7-yl)amino]pyrimidin-4-yl]amino]bicyclo[2.2.1]hept-5-ene-2-carboxamide Chemical compound CCN1C(=O)CCCC2=C(OC)C(NC=3N=C(C(=CN=3)Cl)N[C@H]3[C@H]([C@@]4([H])C[C@@]3(C=C4)[H])C(N)=O)=CC=C21 GLGNXYJARSMNGJ-VKTIVEEGSA-N 0.000 description 1
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229940125758 compound 15 Drugs 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/005—Soldering by means of radiant energy
- B23K1/0056—Soldering by means of radiant energy soldering by means of beams, e.g. lasers, E.B.
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/19—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering taking account of the properties of the materials to be soldered
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/006—Vehicles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/18—Dissimilar materials
- B23K2103/20—Ferrous alloys and aluminium or alloys thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
- B23K26/323—Bonding taking account of the properties of the material involved involving parts made of dissimilar metallic material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
본 발명은 플레어 이음이 형성된 높은 접합 강도를 갖는 이종 금속 접합체를 제공하는 것을 목적으로 한다. 본 발명에서는, 곡면부(15)를 갖는 제 1 금속 부재(11)와, 제 1 금속 부재(11)보다도 융점이 높고, 제 1 금속 부재(11)와 접합되어 플레어 이음을 형성하고 있는 제 2 금속 부재(12)와, 제 1 금속 부재(11)와 제 2 금속 부재(12)의 접합부에 배치된 용가재 및 제 1 금속 부재(11)에 레이저 조사됨으로써 형성된 접합 금속부(13)를 갖고, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)의 계면에 형성되는 금속간 화합물(14)의 최대 두께가 3μm 이하이며, 제 1 금속 부재(11)의 플레어 이음이 형성되는 곡면부(15)에는, 접합 금속부(13)가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부(16)와 비용융부(17)가 형성되도록 한다.
Description
본 발명은 이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는, 본 발명은 자동차의 도어, 펜더, 루프 등에 이용되는 이종 금속 접합체의 기술에 관한 것이다.
근년, 자동차 등의 구조체의 제조 시에, 종래 이용되고 있던 강재의 일부를 알루미늄이나 마그네슘 등의 경합금으로 대체하는 검토가 이루어지고 있다. 그러기 위해서는, 경합금과 강재의 이재(異材) 접합을 행할 필요가 있다.
예를 들면, 특허문헌 1에서는, 강재 등의 동종의 접합뿐만 아니라, 알루미늄 부재와 강재의 접합과 같은 이재 접합에 레이저 브레이징을 이용하는 기술이 개시되어 있다. 이재 접합의 레이저 브레이징은 도어, 패널 부재, 루프 등 다양한 용도에 적용하는 것이 가능하다. 또한, 특허문헌 2에서는, 알루미늄 부재와 철강 부재를 아크 용접하여, 알루미늄 합금 부재의 접합부를 용융시켜, 철강 부재의 접합부에 얇은 금속간 화합물을 형성해서 접합하는 기술도 개시되어 있다.
이들 용접 접합체의 이음 형상으로서는, 맞댐 이음, 겹침 이음 등을 들 수 있다. 또한, 이음 형상으로서는, 그 밖에 부재의 어셈블리 등의 관점에서 플레어 이음도 들 수 있다. 자동차의 펜더 등에는, 외관성을 향상시킬 수 있기 때문에, 루프 레일 방식이 아니라, 플레어 이음으로 구조 부재를 형성하는 것이 유용한 경우가 있다. 이 플레어 이음의 접합으로서는, 용융 용접이 일반적으로 이용되고 있지만, 예를 들면, 특허문헌 3에서는, 용접 시의 열 변형을 억제하기 위해서, 레이저와 납재 등의 용가재를 이용한 레이저 브레이징을 적용하는 기술이 개시되어 있다.
그러나, 이종 금속재로 이루어지는 부재의 브레이징 용융 용접에서는, 용융 금속부의 접합 계면에 취성인 금속간 화합물이 발생하기 때문에, 동종재의 접합체와 비교하여 접합 강도가 저하되는 경우가 있다. 또한, 레이저 용접을 이용하는 레이저 브레이징은, 금속간 화합물의 두께는 얇아지지만, 아크 용접보다도 입열량이 적기 때문에, 이종 금속의 구조체에 적용하기 위해서는 추가적인 검토가 필요했다. 더욱이, 플레어 이음은, 맞댐 이음이나 겹침 이음과 비교하여 용융부의 형성이 어렵고, 특히 이종 금속의 접합에 적용하는 경우에는, 금속간 화합물의 생성을 억제하면서 접합부의 강도를 얻는 것이 어려워, 높은 접합 강도를 갖는 이종 금속 접합체를 얻을 수 없었다.
그래서, 본 발명은 플레어 이음이 형성된 높은 접합 강도를 갖는 이종 금속 접합체 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 주목적으로 한다.
본 발명은 전술한 과제를 해결하기 위해서 본 발명자들이 예의 검토한 결과 완성된 것으로, 곡면부를 갖는 제 1 금속 부재와, 상기 제 1 금속 부재보다도 융점이 높고, 상기 제 1 금속 부재와 접합되어 플레어 이음을 형성하고 있는 제 2 금속 부재와, 상기 제 1 금속 부재와 상기 제 2 금속 부재의 접합부에 배치된 용가재 및 상기 제 1 금속 부재에 레이저 조사됨으로써 형성된 접합 금속부를 갖고, 상기 제 2 금속 부재와 상기 접합 금속부의 계면에 형성되는 금속간 화합물의 최대 두께가 3μm 이하이며, 상기 제 1 금속 부재의 상기 플레어 이음이 형성되는 상기 곡면부에는, 상기 접합 금속부가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부와 비용융부가 형성되는 이종 금속 접합체를 제공한다.
또한, 이 이종 금속 접합체에서는, 상기 금속간 화합물의 두께 형성 방향에 수직인 방향이고, 상기 제 2 금속 부재가 플레어 형상으로 퍼지는 방향에 있어서, 상기 제 2 금속 부재와 상기 접합 금속부가 접합되는 영역의 최대 길이가 2mm 이상 4mm 이하여도 된다.
또, 이 이종 금속 접합체에서는, 상기 제 1 금속 부재의 상기 용융부와 상기 비용융부가 차례로 형성되는 방향에 있어서, 상기 용융부와 상기 비용융부를 합친 깊이에 대해, 상기 비용융부의 깊이가, 0.5배 이상 0.9배 이하여도 된다.
또한, 상기 제 1 금속 부재는 경합금재이고, 상기 제 2 금속 부재는 강재여도 된다.
또한, 본 발명에서는, 곡면부를 갖는 제 1 금속 부재와, 상기 제 1 금속 부재보다도 융점이 높고, 상기 제 1 금속 부재와 접합되어 플레어 이음을 형성하고 있는 제 2 금속 부재의 접합부에 용가재를 배치하는 공정과, 상기 제 1 금속 부재 및 상기 제 2 금속 부재의 상기 이음의 접합면에 대해서 조사 각도를 15°이하 기울여 레이저 조사하는 공정을 포함하고, 상기 제 2 금속 부재와 상기 접합 금속부의 계면에 형성되는 금속간 화합물의 최대 두께가 3μm 이하이며, 상기 제 1 금속 부재의 상기 플레어 이음이 형성되는 상기 곡면부에는, 상기 접합 금속부가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부와 비용융부가 형성되는 이종 금속 접합체의 제조 방법을 제공한다.
본 발명에 의하면, 플레어 이음이 형성된 높은 접합 강도를 갖는 이종 금속 접합체를 얻을 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면 사진이다.
도 2는 동 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면도이다.
도 3은 도 1 중의 부호(A)가 나타내는 영역을 확대한 단면 사진이다.
도 4a는 동 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면도이다.
도 4b는 관련 기술의 이종 금속 접합체(100)의 단면도이다.
도 4c는 관련 기술의 이종 금속 접합체(200)의 단면도이다.
도 5는 동 실시형태의 이종 금속 접합체(1)를 제조하기 위한 레이저 빔의 조사 방법을 설명하기 위한 도면이다.
도 6은 이종 금속 접합체의 인장 시험을 설명하기 위한 모식도이다.
도 2는 동 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면도이다.
도 3은 도 1 중의 부호(A)가 나타내는 영역을 확대한 단면 사진이다.
도 4a는 동 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면도이다.
도 4b는 관련 기술의 이종 금속 접합체(100)의 단면도이다.
도 4c는 관련 기술의 이종 금속 접합체(200)의 단면도이다.
도 5는 동 실시형태의 이종 금속 접합체(1)를 제조하기 위한 레이저 빔의 조사 방법을 설명하기 위한 도면이다.
도 6은 이종 금속 접합체의 인장 시험을 설명하기 위한 모식도이다.
이하, 본 발명을 실시하기 위한 형태에 대해 상세하게 설명한다. 한편, 본 발명은 이하에 설명하는 실시형태로 한정되는 것은 아니다.
<이종 금속 접합체(1)>
우선, 본 발명의 실시형태의 이종 금속 접합체(1)에 대해 설명한다. 도 1은 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면 사진이다. 도 2는 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면도이다. 또한, 도 3은 도 1 중의 부호(A)가 나타내는 영역을 확대한 단면 사진이다.
도 2에 나타내는 바와 같이, 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)는, 곡면부(15)를 갖는 제 1 금속 부재(11)와, 제 1 금속 부재(11)에 의해 플레어 이음이 형성된 제 2 금속 부재(12)(즉, 제 1 금속 부재(11)와 접합되어 플레어 이음을 형성하고 있는 제 2 금속 부재(12))와, 제 1 금속 부재(11)와 제 2 금속 부재(12)의 접합부에 배치된 용가재와 제 1 금속 부재(11)에 레이저 조사됨으로써 형성된 접합 금속부(13)를 갖는다. 또한, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)의 계면에 형성되는 금속간 화합물(14)은, 그 두께가 3μm 이하이다. 더욱이, 제 1 금속 부재(11)의 플레어 이음이 형성되는 곡면부(15)에는, 접합 금속부(13)가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부(16)와 비용융부(17)가 형성된다.
한편, 도 1, 도 2에 나타내는 바와 같이, 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)에 있어서의 플레어 이음은, 단면 형상에 있어서 원호상의 곡면과 평면으로 된 개선 형상의 용접을 하기 위한 용접 이음이어도 되고, 또한, 원호상의 곡면과 원호상의 곡면으로 된 개선 형상의 용접을 하기 위한 용접 이음이어도 된다. 즉, 제 1 금속 부재(11)와 제 2 금속 부재(12)는, 도면 중의 Z축 방향에 있어서 단차가 형성되어 X축 방향으로 연장되어 있어도 되고, 단차는 형성되지 않고 X축 방향으로 연장되어 있어도 된다.
[제 1 금속 부재(11)]
제 1 금속 부재(11)는, 곡면부(15)를 갖고, 금속 재료로 구성된다면 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 경합금재로 할 수 있다. 경합금재로서는, 구체적으로는, 알루미늄, 알루미늄 합금(JIS 규격의 2000계, 3000계, A4043이나 A4047 등의 4000계, 5000계, 6000계 또는 7000계), 마그네슘, 마그네슘 합금 등을 들 수 있다.
제 1 금속 부재(11)의 곡면부(15)의 굽힘 반지름에 대해서는, 특별히 한정되지 않지만, 0.5∼5mm인 것이 바람직하다. 곡면부(15)의 굽힘 반지름을 이 범위로 함으로써, 이종 금속 접합체(1)의 접합 강도를 높게 할 수 있다.
[제 2 금속 부재(12)]
제 2 금속 부재(12)는, 금속 재료로 구성되고, 제 1 금속 부재(11)보다도 융점이 높고, 제 1 금속 부재(11)에 의해 플레어 이음이 형성된다면 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 강재로 할 수 있다. 강재로서는, 고장력 강재, 아연 도금 강판 및 스테인리스 등을 들 수 있다.
[접합 금속부(13)]
접합 금속부(13)는, 제 1 금속 부재(11)와 제 2 금속 부재(12)의 접합부에 배치된 용가재 및 그 주변의 제 1 금속 부재(11)가 레이저 조사됨으로써 형성된다. 금속간 화합물(14)의 두께 형성 방향에 수직인 방향이고, 제 2 금속 부재(12)가 플레어 형상으로 퍼지는 방향(도면 중, Z축 방향)에 있어서, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)가 접합되는 영역의 최대 길이(이하, 접합 길이라고도 기재한다) l은, 2mm 이상인 것이 바람직하다. 또한, 이 접합 길이 l은, 4mm 이하인 것이 바람직하다. 접합 길이 l이 이 범위에 있음으로써, 접합 금속부(13)와 제 2 금속 부재(12)는 높은 접합 강도로 접합된다.
용가재로서는, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 납재 등을 들 수 있다. 구체적으로는, 용가재로서는, 제 1 금속 부재(11)가 알루미늄재, 제 2 금속 부재(12)가 강재인 경우는, 알루미늄 합금의 용가재(4043, 4047) 등을 사용할 수 있다. 바람직하게는, Si: 2.0질량%이고, Ti: 0.2질량%이며, 잔부가 불가피 불순물(Cr: 0.1질량% 이하, Zn: 0.1질량% 이하, B: 40ppm 이하, 그 밖의 원소 0.05질량% 이하로, 불가피적 불순물의 총량은 0.15질량% 이하) 및 알루미늄으로 이루어지는 알루미늄 합금을 피재로 하고, 내부에 불화세슘: 28질량%, 잔부가 실질적으로 KALF계인 플럭스를 충전율 5%로 충전한 플럭스 코어드 와이어(FCW)로, 와이어 지름이 1.2∼2mm인 용가재를 이용할 수 있고, 이에 의해 금속간 화합물(14)의 두께를 얇게 하면서 접합 강도가 높은 이음이 얻어진다.
본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)에서는, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)의 계면에 형성되는 금속간 화합물(14)의 두께는 3μm 이하로 한다(도 3 참조). 보다 바람직하게는, 이 두께는 1.5μm 이하로 한다. 이와 같이 금속간 화합물(14)의 두께를 최대한 얇게 함으로써, 접합 금속부(13)와 제 2 금속 부재(12)는 높은 접합 강도로 접합된다.
또한, 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)에서는, 도 2에 나타내는 바와 같이, 제 1 금속 부재(11)의 플레어 이음의 곡면부(15)에, 접합 금속부(13)가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부(16)와 비용융부(17)가 형성된다. 용융부(16)는, 용가재와 제 1 금속 부재(11)가 레이저 조사에 의해 용융되어 형성된 것이고, 접합 금속부(13)의 일부이기도 하다. 또한, 비용융부(17)는, 제 1 금속 부재(11)의 곡면부(15)에 있어서, 레이저 조사에 의해 용융되지 않았던 것이다.
여기에서, 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)에서 곡면부(15)에 용융부(16)와 비용융부(17)가 형성되어 있는 구성에 대해 도 4a∼도 4c를 참조하면서 설명한다. 도 4a는 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 단면을 설명하기 위한 도면이며, 도 4b 및 도 4c는 각각 관련 기술의 이종 금속 접합체(100 및 200)의 단면을 설명하기 위한 도면이다.
도 4b에 나타내는 이종 금속 접합체(100)에서는, 곡면부(115)에 비용융부가 형성되지 않는다. 즉, 곡면부(115)의 외측으로부터 내측으로 관통하여, 접합 금속부(113)가 형성된다. 접합 금속부(113)의 기계적 강도는 모재인 제 1 금속 부재(111)의 기계적 강도보다도 낮다. 또한, 제 1 금속 부재(111)는 레이저 조사 시의 레이저의 열 영향에 의한 연화로 기계적 강도가 저하된다. 그 때문에, 이 이종 금속 접합체(100)는 충분한 접합 강도를 얻을 수 없다.
또한, 도 4c에 나타내는 이종 금속 접합체(200)에서는, 곡면부(215)에 용융부가 형성되지 않는다. 즉, 이종 금속 접합체(200)에서는, 그 접합 금속부에서는, 레이저 조사에 의해 실질적으로 용해된 것은 용가재뿐이며, 제 1 금속 부재(1)는 레이저 조사에 의해 실질적으로 용해되어 있지 않다. 그 때문에, 접합 금속부(213)가 제 1 금속 부재(211)와의 계면에서 박리되기 쉬워져, 이 이종 금속 접합체(200)도, 충분한 접합 강도를 얻을 수 없다.
이에 비해, 도 4a에 나타내는 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)는, 전술한 바와 같이 곡면부(15)에 용융부(16)와 비용융부(17)가 형성된다. 그 때문에, 접합 금속부(13)가 제 1 금속 부재(11)로부터 박리되기 어렵고, 제 1 금속 부재(11)의 열에 의한 기계적 강도의 저하도 방지할 수 있다. 그 때문에, 이종 금속 접합체(1)는 높은 접합 강도를 얻을 수 있다.
본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)에서는, 제 1 금속 부재(11)의 용융부(16)와 비용융부(17)가 차례로 형성되는 방향에 있어서, 용융부(16)와 비용융부(17)를 합친 깊이(도 2 중, 부호 d1+d2 참조)에 대해, 비용융부(17)의 깊이(도 2 중, 부호 d1 참조)가, 0.5배 이상인 것이 바람직하다. 또한, 용융부(16)와 비용융부(17)를 합친 깊이(d1+d2)에 대해, 비용융부(17)의 깊이(d1)는, 0.9배 이하인 것이 바람직하다. 이에 의해, 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)는 보다 높은 접합 강도를 얻을 수 있다.
<이종 금속 접합체(1)의 제조 방법>
다음으로, 도 5를 참조하면서 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)의 제조 방법에 대해 설명한다. 도 5는 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)를 제조하기 위한 레이저 빔의 조사 방법을 설명하기 위한 도면이다.
도 5에 나타내는 바와 같이, 이종 금속 접합체(1)는, 제 1 금속 부재(11)와 제 2 금속 부재(12)의 이음의 겹침부(접합부)에, 용가재를 공급하면서 배치하여, 레이저 빔(L1)을 조사함으로써, 제 1 금속 부재(11)의 일부를 용융시키는 브레이즈 접합에 의해 얻어진다. 이때, 레이저 빔(L1)은, 제 1 금속 부재(11)와 제 2 금속 부재(12)의 이음의 접합면(면 A)에 대해서 조사 각도를 15°이하(도면 중, 각도 α) 기울여 조사시키는 것이 바람직하다. 또한, 보다 바람직하게는 이 기울이는 각도 α는 5∼10°이다. 이와 같이, 레이저 빔(L1)을 기울여 조사하는 것에 의해, 제 1 금속 부재(11)에 용융부(16)와 비용융부(17)를 용이하게 형성하여, 이종 금속 접합체(1)를 얻을 수 있다.
또한, 레이저 빔은, 용가재를 배치한 위치로부터 0.5∼1.5mm 정도(도면 중, 부호 B 참조) 시프트시켜 조사시킴으로써(도면 중, 부호 L1→L2 참조), 레이저 빔(L2)으로부터의 열이 제 1 금속 부재(11)로부터 접합 부분으로 간접적으로 전해진다. 그 때문에, 금속간 화합물(14)의 성장이 억제되어 금속간 화합물(14)의 두께를 3μm 이하로 보다 정밀도 좋게 얇게 할 수 있어, 이종 금속 접합체(1)의 접합 강도를 향상시킬 수 있다. 또한, 레이저 빔의 조사 위치를 알루미늄 측(제 1 금속 부재(11))으로 시프트함으로써 충분한 용입이 얻어진다.
레이저로서는, 섬유 레이저, 디스크 레이저, YAG 레이저, 반도체 레이저 등 각종의 레이저를 이용할 수 있다. 또한, 레이저 빔의 조사 위치를 전술한 바와 같이 시프트시키고, 동시에 와이어와의 위치 관계에서 강판에 직접 레이저를 맞지 않도록 하기 위해, 빔 지름은 0.1mm∼3.0mm로 하는 것이 바람직하다.
이와 같은 레이저 빔 조사에 의해, 납재 등의 용가재와 제 1 금속 부재(11)가 용융되어 제 2 금속 부재(12) 표면 상에 형성된 접합 금속부(13)는, 제 1 금속 부재(11)와 제 2 금속 부재(12) 사이에 침투할 수 있다. 그리고, 제 1 금속 부재(11)의 곡면부(15)에 용융부(16)와 비용융부(17)가 형성되고, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)의 계면에 형성되는 금속간 화합물(14)의 최대 두께를 3μm 이하로 한 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)를 얻을 수 있다.
이상 상술한 바와 같이, 본 실시형태의 이종 금속 접합체(1)에서는, 제 1 금속 부재(11)에 용융부(16)와 비용융부(17)가 형성되면서, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)의 계면에 형성되는 금속간 화합물(14)의 최대 두께가 3μm 이하의 범위로 규제되기 때문에, 접합 강도를 높게 할 수 있다. 특히, 금속간 화합물(14)의 두께 형성 방향에 수직인 방향이고, 제 2 금속 부재(12)가 플레어 형상으로 퍼지는 방향에 있어서, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)가 접합되는 영역의 최대 길이를 2mm 이상 4mm 이하로 규정해도 된다. 또한, 제 1 금속 부재(11)의 용융부(16)와 비용융부(17)가 차례로 형성되는 방향에 있어서, 용융부(16)와 비용융부(17)를 합친 깊이에 대해, 비용융부(17)의 깊이를 0.5배 이상 0.9배 이하로 규정해도 된다. 이와 같이 최대 길이 및/또는 비용융부의 길이를 규정함으로써, 접합 강도를 보다 높일 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 실시예 및 비교예를 들어, 본 발명의 효과에 대해 구체적으로 설명한다.
도 6은 이종 금속 접합체의 인장 시험을 설명하기 위한 모식도이다. 도 6에 나타내는 바와 같이, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13)의 접합 길이 l, 금속간 화합물(14)의 두께 t, 제 1 금속 부재(11)의 곡면부의 모재 잔부(비용융부)의 깊이 d1을 변경하는 것에 의한 이종 금속 접합체(1)의 인장 강도를 측정하여, 그의 3회 평균을 평가했다. 인장 시험은, 스페이서(50)를 이용하여, 이종 금속 접합체를 화살표 F1 및 F2의 방향으로 인장하는 것에 의해 행했다.
제 1 금속 부재(11)로서는 알루미늄 합금 6022를 이용하고, 제 2 금속 부재(12)로서는 SPCC(나(裸)강판)를 이용했다. 용가재로서는, Si: 2.0질량%-Ti: 0.2질량%이고, 잔부가 불가피 불순물(Cr: 0.1질량% 이하, Zn: 0.1질량% 이하, B: 40ppm 이하, 그 밖의 원소: 0.05질량% 이하로, 불가피적 불순물의 총량은 0.15질량% 이하) 및 알루미늄으로 이루어지는 알루미늄 합금을 피재로 하고, 내부에 불화세슘: 28질량%, 잔부가 실질적으로 KALF계인 플럭스를 충전율 5%로 충전한 플럭스 코어드 와이어(FCW)로, 와이어 지름이 1.8mm로 이루어지는 FCW를 이용했다.
또한, 제 1 금속 부재(11)를 1.2mmt로 하고(d1+d2), 제 2 금속 부재(12)를 0.7mmt로 했다. 레이저의 출력은 2.8∼3.8kW로 했다. 빔의 스폿 지름(mm)은 1.8Φ 또는 3.0Φ로 했다. 토치 각도는 10°로 하고, 전후퇴각은 0°로 했다. 용접 속도는 1∼3m/min으로 했다. 또한, 와이어의 공급량은 4.0∼8.0m/min으로 했다. 상이한 이종 금속 접합체의 인장 강도를 표 1에 나타낸다.
실시예 1∼14에서는, 제 2 금속 부재(12)와 접합 금속부(13) 사이에 형성되는 금속간 화합물의 두께 t가 3μm 이하이며, 제 1 금속 부재(11)의 플레어 이음의 곡면부에는, 접합 금속부(13)가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부와 비용융부가 형성되어 있었다. 그 때문에, 높은 인장 강도가 얻어져, 접합 강도가 우수하다는 것을 알 수 있었다. 이 중, 실시예 1∼11에서는, 추가로 접합 길이 l이 2mm 이상 4mm 이하임과 더불어, d1/(d1+d2)가 0.5 이상 0.9 이하이기도 하기 때문에, 보다 높은 인장 강도가 얻어져, 접합 강도가 특히 우수하다는 것을 알 수 있었다.
한편, 비교예 1∼5에서는, 제 2 금속 부재와 접합 금속부 사이에 형성되는 금속간 화합물의 두께 t가 3μm를 초과하고 있기 때문에, 충분한 접합 강도는 얻어지지 않았다.
이상의 결과로부터, 본 발명의 이종 금속 접합체는 접합 강도를 높게 할 수 있다는 것이 확인되었다.
본 출원은, 출원일이 2014년 1월 21일인 일본 특허출원, 특원 제2014-008818호를 기초 출원으로 하는 우선권 주장을 수반한다. 특원 제2014-008818호는 참조하는 것에 의해 본 명세서에 도입된다.
1: 이종 금속 접합체
11: 제 1 금속 부재
12: 제 2 금속 부재
13: 접합 금속부
14: 금속간 화합물
15: 곡면부
16: 용융부
17: 비용융부
11: 제 1 금속 부재
12: 제 2 금속 부재
13: 접합 금속부
14: 금속간 화합물
15: 곡면부
16: 용융부
17: 비용융부
Claims (3)
- 곡면부를 갖는 알루미늄 합금재와,
상기 알루미늄 합금재보다도 융점이 높고, 상기 알루미늄 합금재와 접합되어 플레어 이음을 형성하고 있는 강재와,
상기 알루미늄 합금재와 상기 강재의 접합부에 배치된 알루미늄 합금의 용가재 및 상기 알루미늄 합금재에 레이저 조사됨으로써 형성된 접합 금속부
를 갖고,
상기 강재와 상기 접합 금속부의 계면에 형성되는 금속간 화합물의 최대 두께가 3μm 이하이며,
상기 알루미늄 합금재의 상기 플레어 이음이 형성되는 상기 곡면부에는, 상기 접합 금속부가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부와 비용융부가 형성되고,
상기 금속간 화합물의 두께 형성 방향에 수직인 방향이고, 상기 강재가 플레어 형상으로 퍼지는 방향에 있어서, 상기 강재와 상기 접합 금속부가 접합되는 영역의 최대 길이가 2mm 이상 4mm 이하인 이종 금속 접합체. - 제 1 항에 있어서,
상기 알루미늄 합금재의 상기 용융부와 상기 비용융부가 차례로 형성되는 방향에 있어서, 상기 용융부와 상기 비용융부를 합친 깊이에 대해, 상기 비용융부의 깊이가, 0.5배 이상 0.9배 이하인 이종 금속 접합체. - 곡면부를 갖는 알루미늄 합금재와, 상기 알루미늄 합금재보다도 융점이 높고, 상기 알루미늄 합금재와 접합되어 플레어 이음을 형성하고 있는 강재의 접합부에 알루미늄 합금의 용가재를 배치하는 공정과,
상기 알루미늄 합금재 및 상기 강재의 상기 이음의 접합면에 대해서 조사 각도를 15°이하 기울여, 상기 용가재를 배치한 위치로부터 상기 알루미늄 합금재측으로 0.5∼1.5mm 시프트시켜 레이저 조사함으로써, 상기 알루미늄 합금의 용가재와 상기 알루미늄 합금재가 용융되어 접합 금속부를 형성하는 공정을 포함하고,
상기 강재와 상기 접합 금속부의 계면에 형성되는 금속간 화합물의 최대 두께가 3μm 이하이며,
상기 알루미늄 합금재의 상기 플레어 이음이 형성되는 상기 곡면부에는, 상기 접합 금속부가 형성되는 측으로부터 두께 방향으로, 차례로 용융부와 비용융부가 형성되고,
상기 금속간 화합물의 두께 형성 방향에 수직인 방향이고, 상기 강재가 플레어 형상으로 퍼지는 방향에 있어서, 상기 강재와 상기 접합 금속부가 접합되는 영역의 최대 길이가 2mm 이상 4mm 이하인, 이종 금속 접합체의 제조 방법.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014008818A JP5847209B2 (ja) | 2014-01-21 | 2014-01-21 | 異種金属接合体及び異種金属接合体の製造方法 |
| JPJP-P-2014-008818 | 2014-01-21 | ||
| PCT/JP2014/084628 WO2015111363A1 (ja) | 2014-01-21 | 2014-12-26 | 異種金属接合体及び異種金属接合体の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020167018737A Division KR102101604B1 (ko) | 2014-01-21 | 2014-12-26 | 이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20180136000A true KR20180136000A (ko) | 2018-12-21 |
Family
ID=53681179
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020187036219A Withdrawn KR20180136000A (ko) | 2014-01-21 | 2014-12-26 | 이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법 |
| KR1020167018737A Expired - Fee Related KR102101604B1 (ko) | 2014-01-21 | 2014-12-26 | 이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020167018737A Expired - Fee Related KR102101604B1 (ko) | 2014-01-21 | 2014-12-26 | 이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10076799B2 (ko) |
| EP (1) | EP3098013A4 (ko) |
| JP (1) | JP5847209B2 (ko) |
| KR (2) | KR20180136000A (ko) |
| CN (1) | CN105745047B (ko) |
| WO (1) | WO2015111363A1 (ko) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9889526B2 (en) * | 2015-07-03 | 2018-02-13 | Sungwoo Hitech Co., Ltd. | Laser welding method for welding dissimilar metal plates |
| JP2018051570A (ja) * | 2016-09-26 | 2018-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材接合用スポット溶接法、接合補助部材、及び、異材溶接継手 |
| CN106270890B (zh) * | 2016-11-03 | 2018-10-30 | 华北水利水电大学 | 一种铝钢钎焊方法 |
| JP6465125B2 (ja) * | 2017-01-17 | 2019-02-06 | マツダ株式会社 | 異種金属部材の接合装置及び接合方法 |
| EP3808494B1 (en) * | 2018-07-19 | 2025-12-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method for manufacturing joined structure of dissimilar materials, and joined structure of dissimilar materials |
| JP7213070B2 (ja) * | 2018-11-19 | 2023-01-26 | 昭和電工株式会社 | 冷却装置 |
| EP3693124A1 (en) * | 2019-02-06 | 2020-08-12 | C.R.F. Società Consortile per Azioni | A method for providing a welded joint between dissimilar materials |
| EP3957428B1 (en) * | 2019-04-19 | 2024-01-10 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Joining structure and joining method |
| DE102019217912A1 (de) * | 2019-11-20 | 2021-05-20 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zum Laserstrahllöten |
| JP2021122829A (ja) * | 2020-02-03 | 2021-08-30 | 日本電産株式会社 | レーザー接合方法及び接合構造体 |
| JP2021172138A (ja) * | 2020-04-20 | 2021-11-01 | 本田技研工業株式会社 | 車体パネルの接合構造および車体パネルの接合方法 |
| CN116547103B (zh) * | 2021-03-19 | 2024-02-02 | 三菱电机株式会社 | 层叠造形物及层叠造形物的制造方法 |
| FR3127145A1 (fr) * | 2021-09-21 | 2023-03-24 | Psa Automobiles Sa | Procédé de production d’un assemblage hétéro-métallique aluminium / acier et assemblage obtenu par un tel procédé. |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3341680A (en) * | 1964-04-03 | 1967-09-12 | Inst Elektroswarki Patona | Method of weld-jointing aluminum and aluminum alloys with steel |
| JP4187818B2 (ja) * | 1997-02-25 | 2008-11-26 | 三洋機工株式会社 | 溶接状態の検査方法 |
| JP2003126978A (ja) * | 2001-10-18 | 2003-05-08 | Hitachi Constr Mach Co Ltd | レーザによる差厚材の突き合わせ溶接方法 |
| JP4037109B2 (ja) | 2002-01-18 | 2008-01-23 | 株式会社ダイヘン | アルミニウムと鉄鋼の接合方法 |
| AU2003246193A1 (en) * | 2002-06-27 | 2004-01-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Material for welding and weld product |
| JP4911977B2 (ja) * | 2003-09-29 | 2012-04-04 | 日新製鋼株式会社 | 鋼／アルミニウムの接合構造体 |
| JP4256879B2 (ja) * | 2006-02-17 | 2009-04-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 鉄系材料とアルミニウム系材料との接合方法および接合継手 |
| KR101021397B1 (ko) * | 2006-02-17 | 2011-03-14 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 이재 접합용 플럭스 코어드 와이어, 이재 접합 방법 및 그 접합 방법을 이용한 알루미늄재 또는 알루미늄 합금재와, 강재와의 접합 이음 구조체 |
| DE102006021755A1 (de) * | 2006-05-10 | 2007-11-15 | Edag Engineering + Design Ag | Energiestrahl-Löten oder -Schweißen von Bauteilen |
| JP2008000814A (ja) | 2006-06-26 | 2008-01-10 | Hirotec Corp | レーザブレージング加工方法及び装置 |
| EP1920864B1 (en) * | 2006-11-13 | 2022-07-13 | Volvo Car Corporation | Method for laser brazing with twinspot |
| ATE537052T1 (de) * | 2007-03-28 | 2011-12-15 | Kobe Steel Ltd | Strukturelement aus verschiedenen materialien |
| JP2009056508A (ja) | 2007-09-04 | 2009-03-19 | Nissan Motor Co Ltd | 溶接方法と溶接用レーザ加工ヘッド |
| CN201364917Y (zh) * | 2008-12-04 | 2009-12-16 | 比亚迪股份有限公司 | 动力电池组 |
| JP5378812B2 (ja) * | 2008-04-21 | 2013-12-25 | 本田技研工業株式会社 | 金属部材の接合方法および接合構造 |
| JP5124434B2 (ja) * | 2008-12-15 | 2013-01-23 | 本田技研工業株式会社 | 金属部材の接合方法 |
| EP2478992B1 (en) | 2008-04-21 | 2016-06-01 | Honda Motor Co., Ltd. | Method for joining metallic members |
| JP5098792B2 (ja) * | 2008-05-09 | 2012-12-12 | 日産自動車株式会社 | マグネシウム合金と鋼の異種金属接合方法 |
| JP5098804B2 (ja) * | 2008-05-21 | 2012-12-12 | 日産自動車株式会社 | マグネシウム合金と鋼との異種金属接合方法及び接合構造 |
| JP5237231B2 (ja) * | 2008-09-29 | 2013-07-17 | 本田技研工業株式会社 | ろう材、金属部材の接合構造、および、金属部材の接合方法 |
| JP2010247200A (ja) * | 2009-04-17 | 2010-11-04 | Honda Motor Co Ltd | 金属部材の接合方法 |
| JP5520152B2 (ja) * | 2009-07-31 | 2014-06-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ｍｉｇ溶接方法 |
| CN103415369B (zh) * | 2011-03-07 | 2015-11-25 | 株式会社神户制钢所 | 异种金属接合方法 |
| BR112015001407A2 (pt) * | 2012-07-26 | 2017-07-04 | Nisshin Steel Co Ltd | aço conformado soldado a laser |
-
2014
- 2014-01-21 JP JP2014008818A patent/JP5847209B2/ja active Active
- 2014-12-26 KR KR1020187036219A patent/KR20180136000A/ko not_active Withdrawn
- 2014-12-26 EP EP14879337.5A patent/EP3098013A4/en not_active Withdrawn
- 2014-12-26 US US15/036,246 patent/US10076799B2/en active Active
- 2014-12-26 WO PCT/JP2014/084628 patent/WO2015111363A1/ja not_active Ceased
- 2014-12-26 KR KR1020167018737A patent/KR102101604B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2014-12-26 CN CN201480060995.9A patent/CN105745047B/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3098013A4 (en) | 2017-09-20 |
| CN105745047A (zh) | 2016-07-06 |
| US20160297020A1 (en) | 2016-10-13 |
| JP5847209B2 (ja) | 2016-01-20 |
| KR20160096707A (ko) | 2016-08-16 |
| JP2015136710A (ja) | 2015-07-30 |
| EP3098013A1 (en) | 2016-11-30 |
| US10076799B2 (en) | 2018-09-18 |
| WO2015111363A1 (ja) | 2015-07-30 |
| KR102101604B1 (ko) | 2020-04-17 |
| CN105745047B (zh) | 2019-05-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20180136000A (ko) | 이종 금속 접합체 및 이종 금속 접합체의 제조 방법 | |
| KR101780881B1 (ko) | 이재 접합용 용가재 및 이재 용접 구조체의 제조 방법 | |
| JP5955370B2 (ja) | 金属接合体の製造方法 | |
| CN107971650A (zh) | 一种车用钢-铝叠接接头焊接方法与系统 | |
| WO2020017420A1 (ja) | 異材接合構造体の製造方法及び異材接合構造体 | |
| JP2012135811A (ja) | 異材接合方法 | |
| JP2017113781A (ja) | 重ねレーザスポット溶接継手および該溶接継手の製造方法 | |
| JP4957093B2 (ja) | 異種金属の接合方法 | |
| JP2011005499A (ja) | アルミニウム部材と銅部材との突き合わせレーザ溶接方法 | |
| JP7123674B2 (ja) | 異材接合構造体の製造方法及び異材接合構造体 | |
| KR102900441B1 (ko) | 레이저 브레이징 접합 방법 | |
| CN115768586B (zh) | 异种材料接合结构体的制造方法 | |
| JP4326492B2 (ja) | レーザ溶接を用いた異材の接合方法 | |
| JP4518892B2 (ja) | 異材接合方法 | |
| JP4768487B2 (ja) | 異材接合方法 | |
| JP4566091B2 (ja) | 異材接合方法 | |
| WO2022185989A1 (ja) | レーザーブレージング接合方法 | |
| JP4931506B2 (ja) | 異材接合方法 | |
| JP4868223B2 (ja) | 異種金属パネルの接合方法及び接合装置 | |
| JP7028735B2 (ja) | 異材接合構造体の製造方法及び異材接合構造体 | |
| Sreenivasan et al. | Novel approach by remote scanner laser welding on lap weld strength comparison of different weld shapes and weld seam gap bridging using wobbling features for T-joint and Butt joint |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A107 | Divisional application of patent | ||
| PA0104 | Divisional application for international application |
Comment text: Divisional Application for International Patent Patent event code: PA01041R01D Patent event date: 20181213 Application number text: 1020167018737 Filing date: 20160712 |
|
| PG1501 | Laying open of application | ||
| A201 | Request for examination | ||
| PA0201 | Request for examination |
Patent event code: PA02012R01D Patent event date: 20191224 Comment text: Request for Examination of Application |
|
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| PE0902 | Notice of grounds for rejection |
Comment text: Notification of reason for refusal Patent event date: 20200218 Patent event code: PE09021S01D |
|
| PC1202 | Submission of document of withdrawal before decision of registration |
Comment text: [Withdrawal of Procedure relating to Patent, etc.] Withdrawal (Abandonment) Patent event code: PC12021R01D Patent event date: 20200305 |