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KR20140138801A - 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강 및 상기 강으로 스케일이 발생하지 않는 부품을 제조하기 위한 방법 - Google Patents

스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강 및 상기 강으로 스케일이 발생하지 않는 부품을 제조하기 위한 방법 Download PDF

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KR20140138801A
KR20140138801A KR1020147027255A KR20147027255A KR20140138801A KR 20140138801 A KR20140138801 A KR 20140138801A KR 1020147027255 A KR1020147027255 A KR 1020147027255A KR 20147027255 A KR20147027255 A KR 20147027255A KR 20140138801 A KR20140138801 A KR 20140138801A
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요아킴 쇼틀러
프리드리히 루터
스테판 ?체
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잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하
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Abstract

본 발명은 중량%로 다음의 화학 조성을 특징으로 하는 경화된 또는 다이 경화된 부품을 제조하기 위한 특별한 적합성을 갖는 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강에 관한 것이다. C 0.04 내지 0.50; Mn 0.5 내지 6.0; Al 0.5 내지 3.0; Si 0.05 내지 3.0; Cr 0.05 내지 3.0; Ni 3.0 미만; Cu 3.0 미만; Ti 0.010 내지 0.050 이하; B 0.0015 내지 0.0040 이하; P 0.10 미만; S 0.05 미만; N 0.020 미만; 잔부의 철 및 불가피한 불순물. 본 발명은 또한 상기 강으로 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법 및 강으로 핫 스트립을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.

Description

스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강 및 상기 강으로 스케일이 발생하지 않는 부품을 제조하기 위한 방법{NON-SCALING HEAT-TREATABLE STEEL AND METHOD FOR PRODUCING A NON-SCALING COMPONENT FROM SAID STEEL}
본 발명은 특허 청구항 1의 전제부에 따른 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강에 관한 것이다. 본 발명은 또한 청구항 5에 따른 스케일이 발생하지 않는 부품 및 청구항 14에 따른 이러한 강으로 된 스트립의 제조 방법에 관한 것이다.
이와 같은 부품은 판금, 금속 플레이트, 이음매 없는 또는 용접된 튜브와 같은 반제품으로 제조되고, 주로 자동차 산업에서 사용되지만, 또한, 농기계 구조에서 예를 들면 쟁기용으로, 건설 산업에서 예를 들면 마모판용으로, 또는 풍력 에너지 시스템에서 예를 들면, 지지 구조물로서 사용된다.
공지된 바와 같이, 부품의 열처리는 강 재료의 오스테나이트화, ?칭 및 후속 템퍼링에 의해 달성되고, 여기서 사용 분야에 따라 부품은 또한 단지 경화된 상태로, 즉 템퍼링되지 않은 상태로 사용된다.
격렬하게 경쟁하는 자동차 시장으로 인해 제작자들은 신속한 소모를 저감함과 동시에 최상의 가능한 쾌적함 및 탑승자 보호를 유지하기 위한 해법을 끊임없이 모색해야 한다. 이와 같은 상황에서, 한편으로 모든 차량 부품의 중량 절감이 중요한 역할을 하지만, 다른 한편으로는 작동 중에 그리고 충돌의 경우의 높은 정적 응력 및 동적 응력에서 개별 부품의 가장 유리한 거동도 중요한 역할을 한다.
출발 재료의 공급자는 벽 두께를 감소시킬 수 있는 고강도 및 초고강도 강을 제공함과 동시에 제작 및 작동 중에 부품의 개선된 거동을 제공함으로써 이러한 요건에 부합하도록 노력한다.
그러므로, 이러한 강은 강도, 전성, 강인성, 에너지 흡수 및 내식성 뿐만 아니라, 예를 들면, 냉간성형 중 및 용접 중의 처리가능성에 관한 비교적 높은 표준에 부합되어야 한다.
전술된 측면을 고려하면, 열간 가공 가능하고 프레스 경화된 강으로 제조된 부품의 생산은 중요도가 증가하고 있는데, 이것은 낮은 재료비로 부품에 대한 증대되는 요건을 이상적으로 만족시키기 때문이다.
성형 공구에서 열간성형에 의해 프레스 경화 가능한 강으로 제조된 반제품의 ?칭에 의한 프레스 경화된 부품의 생산은 DE 601 19 826 T2로부터 공지되어 있다. 여기서, 사전에 오스테나이트화 온도를 초과하여 800 ~ 1000 ℃까지 가열되는, 그리고 아연 또는 아연 베이스로 코팅되는 강 플레이트는, 경우에 따라 냉각될 수 있는, 공구 내에서 하나의 부품으로 성형되고, 여기서 판금 또는 부품은 성형 중에 급속한 열의 제거에 의한 ?칭(프레스 경화)되고, 그 결과 요구되는 강도 특성을 얻는다. 여기서 금속 코팅은 산화 또는 스케일을 방지하는 역할을 한다.
성형 공구에서 열간성형에 의해 프레스 경화 가능한 강으로 제조된 반제품의 ?칭에 의한 부품의 생산은 또한 DE 699 33 751 T2로부터 공지되어 있다. 여기서, 강 시트는 알루미늄 합금으로 된 금속 코팅으로 코팅되고, 성형 전에 700℃를 초과하는 온도까지 가열되고, 여기서 철, 알루미늄 및 실리콘에 기초한 금속간 합금 화합물이 표면 상에 생성되고, 다음에 판금이 형성되고 임계 경화 속도를 초과하는 속도로 냉각된다. 이 경우 금속 코팅도 또한 산화 또는 스케일 생성을 방지하는 역할을 한다.
코팅에 의해 기본 재료의 스케일 및 공구의 마모를 효과적으로 회피하거나 심지어 방지할 수 있으므로, 성형 온도까지의 가열 전에 형성될 반제품 상에 산화 또는 스케일 방지물을 적용하는 것은 공지된 프레스 성형 경화에서 유리하다.
이와 같은 방지물이 없는 경우, 가열된 반제품은 대기 중 산소와 접촉할 때 스케일을 형성하고, 공구는 심한 마모에 노출된다. 산업적으로 사용되는 가열로(heating furnace)는 통상적으로 철을 산화시키지 않는 분위기를 이용하여 조업되지만, 플레이트가 노로부터 다이 내로 수송될 때 환경의 대기에서 심한 스케일이 발생한다. 추가의 공정 단계 전에 부품은 고가의 블라스팅에 의해 스케일을 제거해야 한다.
산화 또는 스케일의 형성을 방지하는 역할을 하는 금속 코팅은 통상적으로 연속 공정에서 핫 스트립 또는 콜드 스트립에 피복되어야 한다. 용융 코팅에서, 이것은, 예를 들면, 용융 아연도금 또는 용융 알루미늄도금일 수 있다. 또한 금속 코팅 대신 바니시(varnish)계의 비금속 코팅을 사용하는 것도 공지되어 있다. 아연 및 니켈로 된 전해 침착 금속층을 사용하는 것도 공지되어 있다.
자동차 산업에서 사용하기 위한 공지된 열간 성형 가능한 열처리 가능한 강은, 예를 들면, 망가니즈-붕소 강 "22MnB5" 및 본 출원인의 미공개 특허 출원에 따른 최근의 공기 경화 가능한 강이다.
그러나 공지된 재료의 반제품을 프레스 성형 경화하여 이와 같은 부품을 제조하는 것은 몇 가지 결점을 갖는다.
성형 온도로의 가열 중에 스케일 형성을 방지하기 위한 코팅 또는 피복물이 필요한 경우, 이와 같은 강의 제조비가 상당히 증가한다. 또한 자원은 고갈되고, 환경은 에너지 소비의 증가에 의해 부정적인 영향을 받는다.
통상적으로 800℃를 상당히 초과하는 온도에서 실시되는
AC3 온도를 초과하는 성형으로 인해, 스케일에 방지에 대한 온도 저항에 관한 극히 높은 요건이 설정된다. 아연 베이스 상의 스케일 형성의 방지물의 경우, 액체 금속 취화의 우려가 있다.
성형 온도로의 가열 단계 중에 특정의 유지 시간 또는 노 시간(furnace time)이 관찰되어야 하므로, 또한 결점은 코팅 또는 피복물을 갖는 프레스 경화 가능한 강의 공정 단계 그 자체로서, 이것은 고객 측면에서 공정 순서의 유연성을 제한한다. 또한 오작동으로 인해 노 시간이 증가되는 경우에 플레이트가 더 이상 사용될 수 없으므로 폐기율이 증가한다.
그러나 또한 성형 없이 대응하는 온도 프로파일을 통해서만 경화되거나 템퍼링된 상태가 된, 그리고 후속되는 추가의 공정에 의해 어떤 부품으로 가공된 반제품의 경우, 가공재 표면의 스케일 형성은 추가의 공정 단계 전에 고생스럽게 제거되어야 하고, 이것은 또한 상당히 제조 비용을 증가시킨다.
DE 36 04 789 C1으로부터, 0.015%를 초과하는 Al 함량에서 950 내지 1050℃의 요구되는 오스테나이트화 온도가 매우 높고, 이와 함께 심한 스케일 형성이 관련되는 열처리 가능한 강이 공지된다. 더 낮은 온도에서 또한 경화능을 보장하기 위해, 지르콘이 강 내에서 알루미늄 질화물 석출을 방지하도록 질소 함량에 대해 조절되는 양으로 강에 첨가되고, 이것은 충분한 경화능에 부정적인 영향으로서 인식되었다. 표 1에서 거기서 시험된 우수한 열처리 가능한 특성을 갖는 열처리 가능한 강 A-H은 중량%로 다음의 합금 조성을 갖는다. C: 0.32 내지 0.75, Si: 0.26 내지 0.37, Mn: 0.40 내지 1.50, P: 0.009 내지 0.012, Si: 0.005 내지 0.012, Al: 0.016 내지 0.022, Cr: 0.02 내지 1.52, Zr: 0.035 내지 0.060, N: 0.0042 내지 0.0065.
본 발명의 목적은 코팅 또는 피복물 없이 극히 낮은 스케일 성향을 특징으로 하고, 이것에 의해 추가의 공정 단계 전에 후속되는 스케일의 제거를 미연에 방지하는 열처리 가능한 강을 설명하는 것이다. 특히, 이러한 열처리 가능한 강은 또한 강 시트, 강 플레이트 또는 튜브와 같은 반제품의 프레스 성형 경화에 적합해야 한다.
추가의 목적은 이러한 강으로 된 스케일이 발생하지 않는 부품의 제조를 위한 방법을 설명하는 것이다.
또한, 이러한 강으로 된 반제품으로서의 금속 스트립을 제조하기 위한 적절한 제조 방법이 설명된다.
본 발명의 사상에 따르면, 중량%로 다음의 조성을 갖는 열처리 가능한 강이 사용된다.
C: 0.04 내지 0.50
Mn: 0.5 내지 6.0
Al: 0.5 내지 3.0
Si: 0.05 내지 3.0
Cr: 0.05 내지 3.0
Ni: 3.0 미만
Cu: 3.0 미만
Ti: 0.010 내지 0.050 이하
B: 0.0015 내지 0.0040 이하
P: 0.10 미만
S: 0.05 미만
N: 0.020 미만
잔부의 철 및 불가피한 불순물.
본 발명에 따른 재료는 DE 601 19 826 T2로부터 공지된 열처리 가능한 강과 비교되었고, 그 장점은 프레스 성형 경화 전에 추가의 산화 방지가 더 이상 요구되지 않는 것이다.
그 결과, 더 높은 합금 비용에도 불구하고 경화되거나 프레스 경화된 부품의 전체적인 제조 비용을 저감시키는 추가의 제조 단계가 생략되고, 또한 자원이 절약된다.
또한, 아연계 산화 방지 코팅을 생략하는 것에 의해 가능한 부품의 액체 금속 취화가 방지될 수 있다.
DE 36 04 789 C1로부터 공지되는 열처리 가능한 강과 대조적으로, 통상적으로 임의선택적으로 최대 3 중량%에 이르는 높은 알루미늄 함량, 증가된 실리콘 및 크로뮴 함량이 열처리 가능한 강을 위해 첨가되고, 이것은 페라이트 생성원소로서 변태 온도 AC3 및 이에 따라 요구되는 오스테나이트화 온도를 상승시키지만, 우수한 스케일 방지를 실현한다. 그러나 단점은 프레스 성형 경화에서 더 고온에 도달해야 하므로 더 긴 승온 시간 및 이에 따른 사이클 시간으로 이것은 생산성을 저하시킨다.
그러므로 본 발명에 따르면, 이러한 결점을 극복하기 위해 본 발명에 따른 0.5 내지 6 중량%의 함량으로 오스테나이트 생성원소인 망가니즈를 첨가함으로써 변태 온도 AC3가 상당히 하강되도록 한다.
또한 유리하게는 최대 3.0 중량%의 함량의 구리와 함께 최대 3.0 중량%의 함량으로의 니켈의 첨가는 오스테나이트화 온도의 하강을 유발하고, 또한 Mn에 더하여 강에 추가로 첨가될 수 있다. 오스테나이트화 온도를 하강시키기 위해 니켈 및/또는 구리가 첨가되는 경우, 이러한 첨가는 충분한 효과를 제공하기 위해 각각의 경우 0.05 중량% 미만으로 떨어져서는 안 된다.
망가니즈, 니켈 및 구리의 합계 첨가량은 1.0 중량% 미만, 더 우수하게는 2.0 중량% 미만, 최적으로는 3.0 중량% 미만으로 하강해서는 안 된다.
일반적으로 니켈은 변태 온도에 매우 강한 영향을 갖지만, 비교적 고가이고, 구리는 특히 높은 알루미늄 함량 강에서 변태 온도를 상당히 감소시키고, 비교적 비용 효율적이다. 최적으로, Cu는 고온 취성과 같은 발생할 수 있는 구리에 관련된 표면 결함을 방지하기 위해 Ni과 함께 첨가된다.
본 발명에 따른 강은 공지된 열처리 가능한 강에 비해 0.5 % 내지 3.0 중량%의 훨씬 높은 함량의 산소 친화 원소 알루미늄, 및 임의선택적으로 증가된 함량의 산소 친화 원소인 실리콘 및/또는 크로뮴을 또한 가지므로, 가열 중에 극히 낮은 스케일 형성의 경향을 갖는 재료가 얻어진다. 충분한 효과를 달성하기 위해, 알루미늄, 실리콘 및 크로뮴의 전체적인 총 함량은 적어도 10 중량%, 더 우수하게는 2.0 중량%, 최적으로는 3.0 중량%이어야 한다.
시험 결과 놀랍게도 적절한 노 분위기 내에서 성형 온도 또는 경화 온도로의 가열 시, 특히 Al2O3의 두꺼운 층이 가열된 반제품의 표면 상에 형성되고, 이것은 강 내의 철이 스케일 형성을 효과적으로 저하시키거나 심지어 완전히 억제한다. 철을 산화하지 않는 분위기 내에서의 종래의 가열의 경우, Al2O3 층은 주위 분위기에서 노로부터 프레싱 다이로 플레이트를 이송할 때 스케일 형성을 억제한다.
그러나 가능한 균질인, 그리고 스케일 형성을 양호하게 방지하는 산화물 층을 얻기 위해 적절한 어닐링 분위기가 제공되어야 한다는 것에 유의해야 한다.
따라서, 본 발명에 따른 열처리 가능한 강은 고유의 스케일 형성 방지물을 갖고, 이것은 스케일 형성의 방지물로서의 추가의 코팅을 배제하거나 추가의 공정 단계 전에 스케일의 후속 제거를 배제한다.
본 발명에 따르면, 0.010 내지 0.050% 이하의 함량의 티타늄 및 0.0015 내지 0.0040% 이하의 함량의 붕소가 첨가된다.
원소 붕소는 관련되는 변태점을 유리하게 이동시킴으로써 강의 경화능의 향상을 유발한다. 이것은 또한 티타늄의 첨가에 의해 촉진되는데, 강 내에 존재하는 질소는 티타늄 질화물로 결합되기 때문이다. 이러한 방식으로 질화붕소 석출이 방지되고, 첨가된 붕소의 효과가 상승된다.
시험 결과 가공재 표면 상의 스케일의 형성을 억제하는 층의 형성은 가열 중의 어닐링 분위기에 의해 상당히 영향을 받을 수 있다는 것이 밝혀졌다. 또한 시험 결과 노 분위기 내의 과잉의 산소 및 습도의 경우, 강 내에 포함된 망가니즈로부터 점점 더 많은 망가니즈 산화물이 형성되고, 이것은 스케일 형성을 불충분하게 방지할 뿐이라는 것이 밝혀졌다.
경화 온도 또는 성형 온도로의 가열 중에 알루미늄, 실리콘 및 크로뮴-산화물의 스케일 형성 억제층을 형성하기 위해, 낮은 산소 함량 또는 낮은 이슬점에서 망가니즈보다 높은 산소 친화도를 갖는 알루미늄 또는 실리콘 또는 크로뮴과 같은 원소는 가공재 표면 상에서 점점 더 산화되어 산화물막을 형성하므로, 이슬점이 유리하게 0℃ 미만이 되도록, 임의선택적으로 수소, 일산화탄소 및 이산화탄소도 포함할 수 있는, 질소를 포함하는 노 분위기에서 산소 함량 또는 습도를 저감시키는 것이 유리하다는 것이 입증되었다.
이슬점이 -10℃ 미만 또는 심지어 -20℃ 미만 또는 심지어 -30℃ 미만까지 하강되면, 안정하고 고밀도인 유리한 알루미늄 산화물의 층 및 임의선택적으로 또한 실리콘 및 크로뮴 산화물의 층이 가열된 반제품의 표면 상에 형성되므로 매우 유리하다. 이슬점의 하강은 대응하는 낮은 수분 함량의 질소를 사용함으로써 달성된다.
2.0 중량%를 초과하는 알루미늄 또는 실리콘의 증가된 함량의 경우, 공지된 방법을 이용한 주조(스트립 주조, 얇은 슬래브 주조)는 거대 편석, 주조 분말의 개재 또는 응고 중 스트립의 굴곡 변형을 발생함으로써 복잡해진다.
그러므로, 본 발명의 유리한 구성에서, 본 발명에 따른 합금 조성을 갖는 강 스트립의 제조는 DE 10 2004 062 636 A1로부터 공지된 수평형 스트립 주조 시스템 상에서 실행되는 것이 유리하고, 여기서 거대 편석 및 블로홀은 매우 균일한 냉각 조건에 기인되어 최상의 정도까지 방지된다.
이러한 시스템에서 주조 분말이 전혀 사용되지 않으므로 주조 분말에 관련된 문제는 발생하지 않는다.
스트립 주조 공정을 위해, 용탕은 평정 유동(calm flow) 및 굴곡 변형이 없는 상태 하에서 6 내지 300 mm 범위의 스트립용 소재(pre-strip)를 형성하기 위해 수평형 스트립 주조 시스템에서 주조되고, 후속하여 적어도 50%의 변형도로 압연되어 핫 스트립을 형성하는 것이 제안된다.
평정 유동은 전자기 브레이크가 사용됨으로써 달성되는데, 이 전자기 브레이크는 전자기장을 발생하고, 이 전자기장은 스트립과 함께 동조하여 또는 스트립과 함께 최적의 상대 속도로 이동하고, 그리고 이상적으로 용탕의 공급 속도를 컨베이어 벨트의 회전 속도와 동등하게 하는 것을 보장한다. 용탕을 수용하는 주조 벨트의 저면이 인접하여 배치되는 다수의 롤러에 의해 지지되므로 결점으로 간주되는 응고하는 스트립용 소재의 굴곡이 방지된다. 주조 스트립이 롤러 상에 견고하게 가압되도록 주조 벨트의 영역 내에서 진공이 발생되므로 이 지지 효과는 향상된다. 결정적인 응고의 단계 중에 요구되는 조건을 유지하기 위해, 컨베이어 벨트의 길이는 복귀하기 전의 컨베이어 벨트의 단부에서 스트립용 소재가 대부분의 정도까지 응고하도록 선택된다.
컨베이어 벨트의 단부에 이어 균질화 구역이 배치되고, 이것은 스트립용 소재의 온도 보상 및 가능한 장력 감소를 위해 사용된다.
스트립용 소재를 압연하여 핫 스트립을 형성하는 것은 인 라인식으로 또는 별도로 오프 라인 식으로 실시될 수 있다. 스트립용 소재의 제조 후, 오프 라인식 압연 및 냉각 전에, 스트립용 소재는 직접적으로 코일링(coiling)되거나 플레이트로 절단될 수 있다. 가능한 냉각 후, 스트립 또는 플레이트 재료는 재가열되고, 오프 라인식 압연을 위해 언코일링(uncoiling)되거나, 플레이트로서 재가열 및 압연된다.
도 1은 주조 속도 = 압연 속도의 조건을 위한 본 발명에 따른 방법의 순서를 개략적으로 도시한다.
수평형 스트립 주조 시스템(1)을 이용하는 주조 방법은 열간 압연 공정의 상류에 위치되고, 회전하는 컨베이어 벨트(2) 및 2 개의 편향 롤(3, 3')로 구성된다. 또한 측면 실링(4)을 볼 수 있고, 이것은 가해진 용탕(5)이 컨베이어 벨트의 우측 또는 좌측으로 흘러 넘치는 것을 방지한다. 용탕(5)은 팬(6)에 의해 스트립 주조 시스템(1)으로 수송되고, 팬의 저면에 제공되는 개구(7)를 통해 공급 용기(8) 내로 유입된다. 이 공급 용기(8)는 오버플로우(overflow)의 방식으로 구성된다.
컨베이어 벨트(2)의 상측 탑의 저면의 집중적 냉각 장치 및 대응하는 불활성 기치 분위기를 갖춘 스트립 주조 시스템(1)의 전체 하우징은 도시되어 있지 않다.
온도 보상 및 장력 감소를 위해, 균질화 구역(10)이 스트립 주조 시스템(1)에 인접한다. 균질화 구역은 열 절연성 하우징(11) 및 여기에 도시되지 않은 롤러 테이블을 포함한다.
그 후방의 제 1 스탠드(12)는 작은 패스(pass)를 갖는 순수한 구동 유닛으로서만 구성되거나 또는 소정의 패스를 갖는 롤러 유닛으로서 구성된다.
다음에, 예들 들면, 코일(13)의 형태로 구성되는 바람직하게는 유도 가열로서의 중간 가열체가 배치된다. 실제의 열간 성형은 하류의 후속되는 스탠드 어레이(14)에서 실시되고, 여기서 3 개의 제 1 스탠드(15, 15', 15'')는 실제의 패스 감소를 유발하고, 최종 스탠드(16)는 평활화 스탠드로서 구성된다.
최종 패스 후에 냉각 구역(17)이 배치되고, 여기서 핫 스트립은 코일링 온도까지 냉각된다.
냉각 거리(17)의 단부와 코일링(19, 19') 사이에는 전단기(20)가 배치된다. 이 전단기(20)는 2 개의 코일(19, 19') 중의 하나가 완전히 권취되는 즉시 핫 스트립을 횡방향으로 분리하기 위한 목적을 갖는다. 다음에 후속하는 핫 스트립(18)의 선두는 제 2 해방 코일(19, 19') 상으로 안내된다. 이것에 의해 스트립 상의 장력은 전체 스트립의 길이에 걸쳐 확실히 유지된다. 이것은 특히 얇은 핫 스트립의 제조 시에 중요하다.
핫 스트립의 냉간 압연을 위한 시스템 부품은 도면에 도시되어 있지 않다.
1: 스트립 주조 시스템
2: 컨베이어 벨트
3, 3': 편향 롤러
4: 측면 실링
5: 용탕
6: 팬
7: 개구
8: 공급 용기
9: 스트립용 소재
10: 균질화 구역
11: 하우징
12: 제 1 스탠드
13: 유도 코일
14: 스탠드 어레이
15, 15', 15'': 롤러 스탠드
16: 평활화 스탠드
17: 냉각 거리
18: 완성된 핫 스트립
19, 19': 코일
20: 전단기

Claims (29)

  1. 중량%로 하기의 화학 조성을 특징으로 하는 경화된 또는 다이 경화된 부품을 제조하기에 특히 적합한 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강.
    C: 0.04 내지 0.50
    Mn: 0.5 내지 6.0
    Al: 0.5 내지 3.0
    Si: 0.05 내지 3.0
    Cr: 0.05 내지 3.0
    Ni: 3.0 미만
    Cu: 3.0 미만
    Ti: 0.010 내지 0.050 이하
    B: 0.0015 내지 0.0040 이하
    P: 0.10 미만
    S: 0.05 미만
    N: 0.020 미만
    잔부의 철 및 불가피한 불순물.
  2. 제 1 항에 있어서,
    Al + Si + Cr ≥ 1 중량%인, 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강.
  3. 제 2 항에 있어서,
    Al + Si + Cr ≥ 2 중량%인, 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강.
  4. 제 3 항에 있어서,
    Al + Si + Cr ≥ 3 중량%인, 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    Mn + Ni + Cu ≥ 1 중량%인, 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강.
  6. 제 5 항에 있어서,
    Mn + Ni + Cu ≥ 2 중량%인, 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강.
  7. 제 5 항에 있어서,
    Mn + Ni + Cu ≥ 3 중량%인, 스케일이 발생하지 않는 열처리 가능한 강.
  8. 반제품은 오스테나이트화 온도까지 가열되고, 필요한 경우 부품으로 형성되고, 후속하여 ?칭되는 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 따른 강으로 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법으로서, 상기 가열은 질소 함유 분위기 내에서 실행되고, 상기 질소 함유 분위기는 또한 선택적으로 H2, CO 및 CO2를 포함할 수 있는, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 분위기는 0℃ 미만의 이슬점을 갖는, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  10. 제 8 항에 있어서,
    상기 분위기는 -10℃ 미만의 이슬점을 갖는, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  11. 제 8 항에 있어서,
    상기 분위기는 -20°C 미만의 이슬점을 갖는, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  12. 제 8 항에 있어서,
    상기 분위기는 -30°C 미만의 이슬점을 갖는, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  13. 제 8 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트화 온도까지의 가열은 유도적으로, 전도적으로 또는 복사에 의해 실행되는, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  14. 제 8 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 있어서,
    열간 또는 냉간 압연된 판금 또는 튜브가 반제품으로서 사용되는, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  15. 제 14 항에 있어서,
    상기 튜브는 핫 스트립으로부터 제조되는 이음매 없게 열간 압연된 튜브 또는 용접된 튜브인, 스케일이 발생하지 않는 경화된 부품을 제조하기 위한 방법.
  16. 상기 용탕은 스트립용 소재(pre-strip)로 주조되고, 다음에 상기 스트립용 소재는 핫 스트립으로 압연되는 제 1 항 내지 제 7 항에 따른 강으로 핫 스트립을 제조하기 위한 방법으로서, 상기 용탕은 평정 유동(calm flow)의 상태 하에서 수평형 스트립 주조 시스템 내에서 스트립용 소재로 주조되고, 다음에 적어도 50 %의 변형도를 갖는 핫 스트립으로 압연되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  17. 제 16 항에 있어서,
    상기 용탕의 공급 속도는 회전하는 컨베이어 벨트의 속도와 동등한, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  18. 제 16 항 또는 제 17 항에 있어서,
    대략 동일한 냉각 조건이 상기 컨베이어 벨트의 폭에 걸쳐 연장되는 밴드를 따라 상기 응고의 개시에 의해 형성되는 스트랜드 셸(strand shell)의 모든 표면 영역에 대해 제공되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  19. 제 16 항 내지 제 18 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 컨베이어 벨트 상에 가해지는 상기 용탕은 상기 컨베이어 벨트의 단부에서 실질적으로 완전히 응고되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  20. 제 19 항에 있어서,
    완전 응고 후 및 추가의 공정 단계를 개시하기 전에, 상기 스트립용 소재는 균질화 구역을 통과하는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  21. 제 20 항에 있어서,
    상기 추가의 공정 단계는 상기 스트립용 소재를 절단하여 플레이트를 형성하는 단계인, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  22. 제 21 항에 있어서,
    스트립용 소재를 절단하여 플레이트를 형성한 후, 상기 플레이트는 압연 온도까지 가열되고, 후속하여 압연되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  23. 제 20 항에 있어서,
    상기 추가의 공정 단계는 상기 스트립용 소재의 코일링(coiling) 단계인, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  24. 제 23 항에 있어서,
    상기 코일링 단계 후 상기 스트립용 소재는 압연 온도까지 가열되고, 후속하여 압연되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  25. 제 23 항에 있어서,
    상기 스트립용 소재는 언코일링(uncoiling) 단계 전에 재가열되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  26. 제 16 항 내지 제 25 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 스트립용 소재는 인 라인식 압연 공정을 받고, 후속하여 코일링되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  27. 제 16 항 내지 제 26 항 중 어느 한 항에 있어서,
    압연 중에 상기 변형도는 70%를 초과하는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  28. 제 16 항 내지 제 27 항 중 어느 한 항에 있어서,
    압연 중에 상기 변형도는 90%를 초과하는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
  29. 제 16 항 내지 제 28 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 핫 스트립은 냉각 후에 냉간 압연되는, 핫 스트립을 제조하기 위한 방법.
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