JPWO1997017759A1 - 同調制御方式 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 同調機構は、２つの移相回路を縦続接続して形成される同調回路１と、位相差検出回路３および制御電圧発生回路４を含む周波数制御回路２とを備える。位相差検出回路３は、同調回路１に含まれる一方の移相回路の入力信号および出力信号のそれぞれを矩形波信号に変換した後、これら２つの矩形波信号の排他的論理和を演算して制御電圧発生回路４に対して出力する。制御電圧発生回路４は、位相差検出回路３の出力を平滑して増幅するとともに所定のバイアス電圧を加算し、同調回路１の同調周波数を決定する制御電圧を生成する。この制御電圧は、同調回路１の内部の２つの移相回路に入力される。同調回路１は、制御信号に基づいて各移相回路の時定数を等しく維持しながら位相シフト量を調整し、同調周波数を同調回路１の入力信号の周波数に一致させる。

Description

【発明の詳細な説明】 同調制御方式 技術分野 本発明は、所定の周波数信号のみを通過させる同調制御方式に関する。

背景技術 従来のフィルタあるいは同調回路として、ＬＣ共振等を利用した各種の構成が 知られている。例えば、スーパーヘテロダイン受信機の中間周波増幅回路がフィ ルタとしての機能を包含するが、この中間周波増幅回路は一般には複数組の中間 周波トランス（ＩＦＴ）とキャパシタとを用いて所望の周波数特性を実現してい る。例えば、ＡＭ受信機の場合には、４５５ｋＨｚの中心周波数が設定されてい るとともに、この中心周波数から９ｋＨｚ離調した場合に所定の減衰量となるよ うに設定されている。また、複数組の中間周波トランス等の代わりに１個のセラ ミクスフィルタを用いて所望の周波数特性を実現しているものもある。

ところで、上述したスーパーヘテロダイン方式を適用した従来技術においては 、同調を行うフィルタである中間周波増幅回路の構成に中間周波トランスやセラ ミクスフィルタが含まれるため、これらを含む全体を半導体基板上に集積化する ことが困難であった。

また、この中間周波増幅回路と組み合わされる局部発振回路は、簡単なもので は局部発振トランスを利用したＬＣ発振器により実現され、高精度のものになる と水晶発振を利用したＰＬＬ構成により実現される。特に、局部発振回路をＰＬ Ｌ構成とした場合には、正弦波発振を行う電圧制御型発振器（ＶＣＯ）を含むた め集積化が難しく、一部にハイブリッドＩＣを用いていた。

このように、フィルタとして動作する中間周波増幅回路のみならずこれと組み 合わせて同調機構を構成する局部発振回路までを含む全体を集積化することは困 難であり、同調機構の全体を集積化することができる同調制御方式が望まれてい た。また、仮に従来から存在するフィルタの全体あるいはこのフィルタを含む回 路の全体を集積化したとしても、回路定数に大きなばらつきが生じるため、製造 したチップ毎に異なる特性を有することになる。あるいは、中心周波数が温度等 によって大きく変化する場合も考えられるため、集積化した場合であっても確実 に所期の周波数特性を達成することができる同調制御方式が必要となる。

発明の開示 本発明は、このような課題を解決するために考えられたものであり、その目的 は集積化に適した新たな同調制御方式を提供することにある。

本発明の同調制御方式は、縦続接続された全域通過型の２つの移相回路と、後 段の前記移相回路の出力を帰還信号として前段の前記移相回路の入力側に帰還さ せるとともに前記帰還信号と入力信号とを加算して前段の前記移相回路に入力す る加算回路とを含み、所定の周波数近傍の信号のみを通過させる同調回路と、 前記同調回路に前記所定の周波数近傍の周波数を有する信号が入力されたとき に、前記同調回路に含まれる一方の移相回路の入出力信号間の位相差に基づいて 、前記同調回路の同調周波数を前記同調回路の入力信号の周波数に一致させる周 波数制御回路と、を備える。

そして、同調回路に含まれる一方の移相回路の入出力信号間の位相差が例えば ９０°となるように制御を行うことにより、同調周波数は常に入力信号の周波数 に追従して変化するようになり、両周波数を一致させることができる。

図面の簡単な説明 第１図は、本発明の同調制御方式を適用した一実施形態である同調機構の構成 図、 第２図は、同調回路の詳細な構成を示す回路図、 第３図は、第２図に示す前段の移相回路の構成を抜き出して示した回路図、 第４図は、第３図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電圧と の関係とを示すベクトル図、 第５図は、第２図に示す後段の移相回路の構成を抜き出して示した回路図、 第６図は、後段の移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電圧との関係 を示すベクトル図、 第７図は、第２図に示す２つの移相回路および分圧回路の全体を伝達関数Ｋ１ を有する回路に置き換えた回路図、 第８図は、第７図に示す回路をミラーの定理によって変換した回路図、 第９図は、第２図に示した同調回路の同調特性を示す図、 第１０図は、２つの移相回路に入出力される信号間の位相関係を示す図、 第１１図は、前段の移相回路に入力される信号の周波数より同調周波数の方が 高い場合の各移相回路の入出力信号間の位相関係を示す図、 第１２図は、前段の移相回路に入力される信号周波数より同調周波数の方が低 い場合の各移相回路の入出力信号間の位相関係を示す図、 第１３図は、周波数制御回路の構成を示す回路図、 第１４図は、同調回路に入力される信号の周波数に比べて同調回路の同調周波 数が高い場合のタイミング図、 第１５図は、同調回路に入力される信号の周波数に比べて同調回路の同調周波 数が低い場合のタイミング図、 第１６図は、周波数制御回路の他の構成例を示す回路図、 第１７図は、第１６図に示す同調回路に入力される信号の周波数に比べて同調 周波数が高い場合のタイミング図、 第１８図は、第１６図に示す同調回路に入力される信号の周波数に比べて同調 周波数が低い場合のタイミング図、 第１９図は、ＦＭ検波を兼ねた同調機構の構成を示す図、 第２０図は、第１９図に示す周波数制御回路の詳細構成を示す回路図、 第２１図は、第１９図に示す同調機構を利用したＦＭ受信機の構成を示す図、 第２２図は、同期整流によるＡＭ検波を併用した同調機構の構成を示す図、 第２３図は、第２２図に示す同期整流回路の詳細構成を示す図、 第２４図は、第２２図に示す同調機構を利用したＡＭ受信機の構成を示す図、 第２５図は、ＬＲ回路を含む移相回路の構成を示す回路図、 第２６図は、第２５図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第２７図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図、 第２８図は、第２７図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第２９図は、同調回路の第２の変形例を示す回路図、 第３０図は、ＬＲ回路を含む移相回路の構成を示す回路図、 第３１図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図、 第３２図は、同調回路の第４の変形例を示す回路図、 第３３図は、同調回路の第５の変形例を示す回路図、 第３４図は、同調回路の第６の変形例を示す回路図、 第３５図は、同調回路の第７の変形例を示す回路図、 第３６図は、同調回路の第８の変形例を示す回路図、 第３７図は、第３６図に示す前段の移相回路の構成を抜き出して示した回路図 、 第３８図は、第３７図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第３９図は、第３６図に示す後段の移相回路の構成を抜き出して示した回路図 、 第４０図は、第３９図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第４１図は、ＬＲ回路を含む移相回路の構成を示す回路図、 第４２図は、第４１図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第４３図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図、 第４４図は、第４３図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第４５図は、同調回路の第１０の変形例を示す回路図、 第４６図は、同調回路の第１１の変形例を示す回路図、 第４７図は、同調回路の第１２の変形例を示す回路図、 第４８図は、第４７図に示す前段の移相回路の構成を抜き出して示した回路図 、 第４９図は、第４８図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第５０図は、第４７図に示す後段の移相回路の構成を抜き出して示した回路図 、 第５１図は、第５０図に示す移相回路の入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第５２図は、ＬＲ回路を含む移相回路の構成を示す回路図、 第５３図は、第５２図に示す移相回路の入出力電圧とインダクタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第５４図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図、 第５５図は、第５４図に示す移相回路の入出力電圧とインダクタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図、 第５６図は、同調回路の第１４の変形例を示す回路図、 第５７図は、同調回路の第１５の変形例を示す回路図、 第５８図は、第３図に示した移相回路内の可変抵抗をＭＯＳ型のＦＥＴで形成 した同調回路の回路図、 第５９図は、キャパシタの静電容量を変えることにより全体の同調周波数を変 化させるようにした同調回路の回路図、 第６０図は、第２図に示した各移相回路内の可変抵抗としてＦＥＴ以外の素子 を用いた同調回路の回路図、 第６１図は、オペアンプの構成の中で移相回路の動作に必要な部分を抽出した 回路図である。

発明を実施するための最良の形態 以下、本発明の同調制御方式の一実施形態について、図面を参照しながら具体 的に説明する。

〔Ａ．同調機構の全体構成および動作〕 本発明の同調制御方式は、同調回路に含まれる２つの移相回路の各時定数を同 じに設定したときに２つの移相回路のそれぞれにおいて、入出力信号間の位相差 が９０°、すなわち位相シフト量が９０°あるいは２７０°になることに着目し 、ある周波数の交流信号が入力されたときに一方の移相回路の位相シフト量を９ ０°あるいは２７０°に近づけるように制御することにより、同調周波数が入力 信 号の周波数に一致するように制御することに特徴がある。

第１図は、本発明の同調制御方式を適用した一実施形態である同調機構の構成 を示す図である。

同図に示す同調機構は、ある周波数近傍の信号を通過させるフィルタとして機 能する同調回路１と、この同調回路１の通過中心周波数の制御を行う周波数制御 回路２とを含んでいる。

同調回路１は、２つの移相回路を含んでおり、後段の移相回路の出力を同調回 路１の出力として取り出すとともに、この信号を帰還抵抗を介して帰還させ、入 力抵抗を介して入力される入力信号と帰還抵抗を介して帰還される帰還信号とを 加算して前段の移相回路に入力することにより、２つの移相回路全体の位相シフ ト量が３６０°となる周波数で所定の同調動作を行うようになっている。

しかも、各移相回路の時定数を同じに設定した場合には各移相回路における位 相シフト量が９０°となる。見方を変えれば、各移相回路の時定数を同じに設定 するとともにいずれか一方の移相回路の位相シフト量が９０°となるように制御 すれば、入力信号の周波数に同調周波数を一致させることができる。

なお、同調回路１は、外部から入力される制御信号によって、２つの移相回路 の位相シフト量を変えることにより同調周波数をある範囲で任意に設定可能な構 成を有している。同調回路１の詳細構成および詳細動作については後述する。

周波数制御回路２は、同調回路１に含まれる一方の移相回路に入出力される２ 種類の信号が入力されており、これら２信号間の位相差が９０°からずれている 場合に、このずれを無くすように同調回路１の同調周波数を制御する。

このような制御を行うために、周波数制御回路２は位相差検出回路３と制御電 圧発生回路４とを含んで構成されている。

位相差検出回路３は、同調回路１に含まれる一方の移相回路の位相シフト量が ９０°のときにデューティ比が５０％となり、位相シフト量が９０°からずれた ときにはそのずれに対応してデューティ比が５０％からずれた矩形波信号を出力 する。

制御電圧発生回路４は、位相差検出回路３から出力される矩形波信号のデュー ティ比に応じた電圧を発生し、この発生した電圧と所定のバイアス電圧とを加算 した電圧を制御信号として同調回路１に向けて出力する。

なお、上述した周波数制御回路２を構成する位相差検出回路３と制御電圧発生 回路４の詳細な構成および動作については後述する。

〔Ｂ．同調回路の詳細構成および動作〕 次に、第１図に示した同調回路１の詳細について説明する。第２図は、同調回 路１の詳細な構成を示す回路図である。同図に示す同調回路１は、それぞれが入 力される交流信号の位相を所定量シフトさせることにより所定の周波数において 合計で３６０°の位相シフトを行う２つの移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃと、後段 の移相回路１３０Ｃの出力側に設けられた抵抗１６２および１６４からなる分圧 回路１６０と、帰還抵抗１７０および入力抵抗１７４（入力抵抗１７４は帰還抵 抗１７０の抵抗値のｎ倍の抵抗値を有しているものとする）のそれぞれを介する ことにより分圧回路１６０の分圧出力（帰還信号）と入力端子１９０に入力され る信号（入力信号）とを所定の割合で加算する加算回路とを含んで構成されてい る。

第３図は、第２図に示した前段の移相回路１１０Ｃの構成を抜き出して示した ものである。同図に示す前段の移相回路１１０Ｃは、差動増幅器の一種であるオ ペアンプ１１２と、入力端１２２に入力された交流信号の位相を所定量シフトさ せてオペアンプ１１２の非反転入力端子に入力する可変抵抗１１６およびキャパ シタ１１４と、入力端１２２とオペアンプ１１２の反転入力端子との間に挿入さ れた抵抗１１８と、オペアンプ１１２の出力端子に接続されて分圧回路を構成す る抵抗１２１および１２３と、この分圧回路の出力端子とオペアンプ１１２の反 転入力端子との間に接続された抵抗１２０とを含んで構成されている。

このような構成を有する移相回路１１０Ｃにおいて、抵抗１１８と抵抗１２０ の抵抗値は同じに設定されている。また、可変抵抗１１６は外部からの制御電圧 に応じて抵抗値が変更可能であり、例えば、第３図に示すようにＦＥＴのチャネ ルを抵抗体として用い、第２図に示す制御入力端子１９４を介して外部から供給 される制御電圧をゲートに印加することにより抵抗値が設定されるようになって いる。

第３図に示す入力端１２２に所定の交流信号が入力されると、オペアンプ１１ ２の非反転入力端子には、可変抵抗１１６の両端に現れる電圧ＶR1が印加される 。また、抵抗１１８の両端には、コンデンサ１１４の両端に現れる電圧ＶC1と同 じ電圧ＶC1が現れる。２つの抵抗１１８、１２０には同じ電流Ｉが流れ、しかも 、上述したように抵抗１１８と抵抗１２０の各抵抗値は等しいので、抵抗１２０ の両端にも電圧ＶC1が現れる。オペアンプ１１２の反転入力端子（電圧ＶR1）を 基準にして考えると、抵抗１１８の両端電圧ＶC1をベクトル的に加算したものが 入力電圧Ｅi に、抵抗１２０の両端電圧ＶC1をベクトル的に減算したものが抵抗 １２１と抵抗１２３の接続点の電圧（分圧出力）Ｅo ′になる。

第４図は、前段の移相回路１１０Ｃの入出力電圧とキャパシタ等に現れる電圧 との関係を示すベクトル図である。

上述したように、オペアンプ１１２の非反転入力端子に印加される電圧ＶR1を 基準に考えると、入力電圧Ｅi と分圧電圧Ｅo ′とは電圧ＶC1を合成する方向が 異なるだけでありその絶対値は等しくなる。したがって、入力電圧Ｅi と分圧出 力Ｅo ′の大きさと位相の関係は、入力電圧Ｅi および分圧出力Ｅo ′を斜辺と し、電圧ＶC1の２倍を底辺とする二等辺三角形で表すことができ、分圧出力Ｅo ′の振幅は周波数に関係なく入力信号の振幅と同じであって、位相シフト量は第 ４図に示すφ1 で表されることがわかる。この位相シフト量φ1 は、周波数に応 じて、入力電圧Ｅi を基準として時計回り方向（位相遅れ方向）に１８０°から ３６０°まで変化する。

また、移相回路１１０Ｃの出力端１２４はオペアンプ１１２の出力端子に接続 されているため、抵抗１２１の抵抗値をＲ21、抵抗１２３の抵抗値をＲ23とする と、出力電圧Ｅo と上述した分圧出力Ｅo ′との間には、抵抗１２０の抵抗値に 対してＲ21およびＲ23が十分小さいときは、Ｅo ＝（１＋Ｒ21／Ｒ23）Ｅo ′の 関係がある。したがって、Ｒ21およびＲ23の値を調整することにより１より大き な利得が得られ、しかも第４図に示すように周波数が変化しても出力電圧Ｅo の 振幅は一定であり、位相のみを所定量シフトさせることができる。

同様に、第５図は第２図に示した後段の移相回路１３０Ｃの構成を抜き出して 示したものである。同図に示す後段の移相回路１３０Ｃは、差動増幅器の一種で あるオペアンプ１３２と、入力端１４２に入力された信号の位相を所定量シフト させてオペアンプ１３２の非反転入力端子に入力するキャパシタ１３４および可 変抵抗１３６と、入力端１４２とオペアンプ１３２の反転入力端子との間に挿入 された抵抗１３８と、オペアンプ１３２の出力端子に接続されて分圧回路を構成 する抵抗１４１および１４３と、この分圧回路の出力端子とオペアンプ１３２の 反転入力端子との間に接続された抵抗１４０とを含んで構成されている。

このような構成を有する移相回路１３０Ｃにおいて、抵抗１３８と抵抗１４０ の抵抗値は同じに設定されている。また、可変抵抗１３６は外部からの制御電圧 に応じて抵抗値が変更可能であり、第２図に示す制御入力端子１９５を介して外 部から供給される制御電圧をゲートに印加することにより抵抗値が設定されるよ うになっている。

第５図に示した入力端１４２に所定の交流信号が入力されると、オペアンプ１ ３２の非反転入力端子には、コンデンサ１３４の両端に現れる電圧ＶC2が印加さ れる。また、抵抗１３８の両端には、可変抵抗１３６の両端に現れる電圧ＶR2と 同じ電圧ＶR2が現れる。２つの抵抗１３８、１４０には同じ電流Ｉが流れ、しか も、上述したように抵抗１３８と抵抗１４０の各抵抗値が等しいので、抵抗１４ ０の両端にも電圧ＶR2が現れる。オペアンプ１３２の反転入力端子（電圧ＶC2） を基準にして考えると、抵抗１３８の両端電圧ＶR2をベクトル的に加算したもの が入力電圧Ｅi に、抵抗１４０の両端電圧ＶR2をベクトル的に減算したものが抵 抗４１と抵抗４３の接続点の電圧（分圧出力）Ｅo ′になる。

第６図は、後段の移相回路１３０Ｃの入出力電圧とキャパシタ等に現れる電圧 との関係を示すベクトル図である。

上述したように、オペアンプ１３２の非反転入力端子に印加される電圧ＶC2を 基準に考えると、入力電圧Ｅi と分圧出力Ｅo ′とは電圧ＶR2を合成する方向が 異なるだけでありその絶対値は等しくなる。したがって、入力電圧Ｅi と分圧出 力Ｅo ′の大きさと位相の関係は、入力電圧Ｅi および分圧出力Ｅo ′を斜辺と し、電圧ＶR2の２倍を底辺とする二等辺三角形で表すことができ、分圧出力Ｅo ′の振幅は周波数に関係なく入力信号の振幅と同じであって、位相シフト量は第 ６図に示すφ2 で表されることがわかる。この位相シフト量φ2 は、周波数に応 じて、入力電圧Ｅi を基準として時計回り方向に０°から１８０°まで変化する 。

また、移相回路１３０Ｃの出力端１４４はオペアンプ１３２の出力端子に接続 されているため、抵抗１４１の抵抗値をＲ41、抵抗１４３の抵抗値をＲ43とする と、出力電圧Ｅo と上述した分圧出力Ｅo ′との間には、抵抗１４０の抵抗値に 対してＲ41およびＲ43が十分小さいときは、Ｅo ＝（１＋Ｒ41／Ｒ43）Ｅo ′の 関係がある。したがって、Ｒ41およびＲ43の値を調整することにより１より大き な利得が得られ、しかも第６図に示すように周波数が変化しても出力電圧Ｅo の 振幅が一定であり、位相のみを所定量シフトすることができる。

このようにして、２つの移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃのそれぞれにおいて位相 が所定量シフトされ、第４図および第６図に示すように、同調回路１全体での位 相シフト量は所定の周波数において３６０°となる。

また、後段の移相回路１３０Ｃの出力は、第２図に示すように出力端子１９２ から同調回路１の出力として取り出されるとともに、この移相回路１３０Ｃの出 力を分圧回路１６０を通した信号が帰還抵抗１７０を介して前段の移相回路１１ ０Ｃの入力側に帰還されている。そして、この帰還された信号と入力抵抗１７４ を介して入力される信号とが加算され、この加算された信号が前段の移相回路１ １０Ｃに入力される。

このように、２つの移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃによって所定の周波数におけ る位相シフト量の合計が３６０°となり、このとき２つの移相回路１１０Ｃ、１ ３０Ｃ、分圧回路１６０および帰還抵抗１７０による帰還ループのループゲイン を１以下に設定することにより、上述した所定の周波数成分の信号のみを通過さ せる同調動作が行われる。

また、同調回路１の出力端子１９２からは、分圧回路１６０に入力される前の 移相回路１３０Ｃの出力が取り出されているため、同調回路１自体に利得を持た せることができ、同調動作と同時に信号振幅の増幅が可能となる。

第７図は、上述した構成を有する２つの移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃおよび分 圧回路１６０の全体を伝達関数Ｋ1 を有する回路に置き換えた回路図であり、伝 達関数Ｋ1 を有する回路と並列に抵抗Ｒ0 を有する帰還抵抗１７０が、直列に帰 還抵抗１７０のｎ倍の抵抗値（ｎＲ0 ）を有する入力抵抗１７４が接続されてい る。

第８図は、第７図に示す回路をミラーの定理によって変換した回路図であり、 変換後のシステム全体の伝達関数Ａは、 Ａ＝Ｖo ／Ｖi ＝Ｋ1 ／｛ｎ（１−Ｋ1 ）＋１｝ ・・・(1) で表すことができる。

前段の移相回路１１０Ｃの伝達関数Ｋ2 は、可変抵抗１１６とキャパシタ１１ ４からなるＣＲ回路の時定数をＴ₁（可変抵抗１１６の抵抗値をＲ、キャパシタ １１４の静電容量をＣとするとＴ₁ ＝ＣＲ）とすると、 Ｋ2 ＝−ａ₁（１−Ｔ₁ｓ）／（１＋Ｔ₁ｓ） ・・・(2) となる。ここで、ｓ＝ｊωであり、ａ₁は移相回路１１０Ｃの利得であってａ₁＝ （１＋Ｒ21／Ｒ23）＞１である。

また、後段の移相回路１３０Ｃの伝達関数Ｋ3 は、キャパシタ１３４と抵抗１ ３６からなるＣＲ回路の時定数をＴ₂（キャパシタ１３４の静電容量をＣ、抵抗 １３６の抵抗値をＲとするとＴ₂＝ＣＲ）とすると、 Ｋ3 ＝ａ₂（１−Ｔ₂ｓ）／（１＋Ｔ₂ｓ） ・・・(3) となる。ここで、ａ₂は移相回路１３０Ｃの利得であってａ₂＝（１＋Ｒ41／Ｒ43 ）＞１である。

分圧回路１６０を介することによって信号振幅が１／ａ₁ａ₂に減衰するものと すると、２つの移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃと分圧回路１６０を縦続接続した場 合の全体の伝達関数Ｋ1 は、 Ｋ1 ＝−｛１＋（Ｔｓ）²−２Ｔｓ｝／｛１＋（Ｔｓ）²＋２Ｔｓ｝ ・・・(4) となる。なお、上述した（４）式においては、計算を簡単なものとするために、 各移相回路の時定数Ｔ₁、Ｔ₂をともにＴとした。この（４）式を上述した（１） 式に代入すると、 Ａ＝−｛１＋（Ｔｓ）²−２Ｔｓ｝ ／〔（２ｎ＋１）｛１＋（Ｔｓ）²｝＋２Ｔｓ〕 ＝−｛１／（２ｎ＋１）｝〔｛１＋（Ｔｓ）²−２Ｔｓ｝ ／｛１＋（Ｔｓ）²＋２Ｔｓ／（２ｎ＋１）｝〕 ・・・(5) となる。

この（５）式によれば、ω＝０（直流の領域）のときにＡ＝−１／（２ｎ＋１ ）となって、最大減衰量を与えることがわかる。また、ω＝１のときにもＡ＝− １／（２ｎ＋１）となって、最大減衰量を与えることがわかる。さらに、ω＝１ ／Ｔの同調点においてはＡ＝１であって帰還抵抗１７０と入力抵抗１７４の抵抗 比ｎに無関係であることがわかる。換言すれば、第９図に示すように、ｎの値を 変化させても同調点がずれることなく、かつ同調点の減衰量も変化しない。

しかも、前段の移相回路１１０Ｃ内の可変抵抗１１６および後段の移相回路１ ３０Ｃに含まれる可変抵抗１３６の各抵抗値を変えることにより、移相回路１１ ０Ｃ、１３０Ｃに含まれる各ＣＲ回路の時定数を変化させることができ、同調周 波数ωをある範囲で任意に変化させることができる。

ところで、上述した第７図において、伝達関数Ｋ1 で示される全域通過回路が 入力インピーダンスを有する場合、帰還抵抗１７０とこの全域通過回路の入力イ ンピーダンスによる分圧回路が形成されるため、全域通過回路を含む帰還ループ のループゲインは伝達関数Ｋ1 の絶対値より小さくなる。全域通過回路の入力イ ンピーダンスとは、前段の移相回路１１０Ｃの入力インピーダンスであり、オペ アンプ１１２の入力抵抗１１８に可変抵抗１１６とキャパシタ１１４からなるＣ Ｒ回路の直列インピーダンスが並列に接続されて形成される入力インピーダンス に他ならない。したがって、全域通過回路の入力インピーダンスによる帰還ルー プのループゲインの損失を補償するには、全域通過回路自体の利得を１以上に設 定することが必要である。

例えば、移相回路１１０Ｃに含まれる抵抗１２１、１２３による分圧回路を無 視して考える（分圧比が１の場合であって、上述した（２）式におけるａ₁が１ の場合を考える）と、移相回路１１０Ｃは、（２）式によれば、入力された周波 数に応じて利得が１倍のホロワ回路から利得が−１倍の反転増幅器としての範囲 で動作しなければならないので、抵抗１１８と１２０の抵抗比を１以外にするこ とは好ましくない。なぜなら、抵抗１１８、１２０の各抵抗値をＲ18、Ｒ20とす ると、移相回路１１０Ｃが反転増幅器として動作するときの利得は−Ｒ20／Ｒ18 であるが、ホロワ回路として動作する場合の利得は抵抗１１８と抵抗１２０の抵 抗比にかかわらず常に１であるから、抵抗１１８と抵抗１２０の抵抗比が１でな い場合には、移相回路１１０Ｃが動作する全領域において、その入出力間の位相 だけが変化し、出力振幅が変化しない理想条件が満足できなくなるからである。

移相回路１１０Ｃの出力側に抵抗１２１と抵抗１２３からなる分圧回路を付加 し、この分圧回路を介してオペアンプ１１２の反転入力端子への帰還を施すこと により、抵抗１１８と抵抗１２０の抵抗比を１に保持したまま移相回路１１０Ｃ の利得を１以上に設定することが可能となる。同様に、移相回路１３０Ｃの出力 側に抵抗１４１と抵抗１４３からなる分圧回路を付加し、この分圧回路を介して オペアンプ１３２の反転入力端子への帰還を施すことにより、抵抗１３８と抵抗 １４０の抵抗比を１に保持したまま移相回路１３０Ｃの利得を１以上に設定する ことが可能となる。

なお、（２）式あるいは（３）式から第４図、第６図に示したφ1（入力電圧 Ｅi を基準として時計回り方向（位相遅れ方向）に１８０°≦φ1 ≦３６０°） 、φ2（入力電圧Ｅi を基準として時計回り方向に０°≦φ2 ≦１８０°）を求 めると、 φ1 ＝ｔａｎ｛２ωＴ₁／（１−ω²Ｔ₁ ²）｝ ・・・(6) φ2 ＝ｔａｎ｛２ωＴ₂／（１−ω²Ｔ₂ ²）｝ ・・・(7) となる。

Ｔ₁＝Ｔ₂（＝Ｔ）の場合には、ω＝１／Ｔのときに２つの移相回路１１０Ｃ、 １３０Ｃによる位相シフト量の合計は３６０°となって上述した同調動作が行わ れ、このときφ1 ＝２７０°、φ2 ＝９０°となる。

第１０図は、２つの移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃに入出力される信号間の位相 関係を示す図であり、前段の移相回路１１０Ｃに入力される信号の周波数と同調 周波数が等しい場合を示している。

前段の移相回路１１０Ｃの出力信号Ｓ２は、第１０図（Ａ）に示すように、入 力信号Ｓ１を基準として、時計回り方向にφ1 ＝２７０°位相がシフトする。ま た、後段の移相回路１３０Ｃの出力信号Ｓ３は、第１０図（Ｂ）に示すように、 入力信号Ｓ２を基準として時計回り方向にφ2 ＝９０°位相がシフトする。

したがって、２つの移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃを縦続接続すると、第１０図（ Ｃ）に示すように、全体として３６０°位相がシフトする。

ところが、前段の移相回路１１０Ｃに入力される信号の周波数より設定されて いる同調周波数の方が高い場合には、上述したφ1 とφ2 を足し合わせた結果が ３６０°とはならない。

第１１図は、前段の移相回路１１０Ｃに入力される信号の周波数より同調周波 数の方が高い場合の各移相回路の入出力信号間の位相関係を示す図である。

前段の移相回路１１０Ｃに入力される信号の周波数より同調周波数の方が高い 場合とは、入力される信号の周波数が同調周波数より相対的に低い場合であり、 この場合には、第４図および第６図から明らかなように、前段の移相回路１１０ Ｃの位相シフト量φ1 は２７０°より小さくなり、後段の移相回路１３０Ｃの位 相シフト量φ2 は９０°より小さくなる。したがって、φ1 およびφ2 はそれぞ れ第１１図（Ａ）、第１１図（Ｂ）のように表され、２つの移相回路１１０Ｃ、 １３０Ｃを縦続接続した場合の位相シフト量の合計は、第１１図（Ｃ）に示すよ うに、３６０°よりも小さくなる。

ところで、このような場合に同調周波数を実際に入力される信号の周波数に近 づけるには、上述したφ1 およびφ2 を大きくすればよく、具体的には、第２図 に示した可変抵抗１１６の両端電圧ＶR1と可変抵抗１３６の両端電圧ＶR2を大き くすればよい。例えば、可変抵抗１１６あるいは１３６をｎチャネル型のＦＥＴ で形成した場合には、ゲート電圧を下げてチャネル抵抗を大きくすればよい。

一方、前段の移相回路１１０Ｃに入力される信号の周波数より同調周波数の方 が低い場合も、上述したφ1 とφ2 を足し合わせた結果が３６０°とはならない 。

第１２図は、前段の移相回路１１０Ｃに入力される信号周波数より同調周波数 の方が低い場合の各移相回路の入出力信号間の位相関係を示す図である。

前段の移相回路１１０Ｃに入力される信号の周波数より同調周波数の方が低い 場合とは、入力される信号の周波数が同調周波数より相対的に高い場合であり、 この場合には、第４図および第６図から明らかなように、前段の移相回路１１０ Ｃの位相シフト量φ1 は２７０°より大きくなり、後段の移相回路１３０Ｃの位 相シフト量φ2 は９０°より大きくなる。したがって、φ1 およびφ2 はそれぞ れ第１２図（Ａ）、第１２図（Ｂ）のように表され、２つの移相回路１１０Ｃ、 １３０Ｃを縦続接続した場合の位相シフト量の合計は、第１２図（Ｃ）に示すよ うに、３６０°よりも大きくなる。

ところで、このような場合に同調周波数を実際に入力される信号の周波数に近 づけるには、上述したφ1 およびφ2 の絶対値を小さくすればよく、具体的には 、第２図に示した可変抵抗１１６の両端電圧ＶR1と可変抵抗１３６の両端電圧Ｖ R2を小さくすればよい。例えば、可変抵抗１１６および１３６をｎチャネル型の ＦＥＴで形成した場合には、ゲート電圧を上げてチャネル抵抗を小さくすればよ い。

以上に説明したように、上述した同調回路１では、移相回路１１０Ｃ内の抵抗 １１８と抵抗１２０の抵抗値を同じ値に設定するとともに移相回路１３０Ｃ内の 抵抗１３８と抵抗１４０の抵抗値を同じ値に設定しているため、同調周波数を変 えた際の振幅変動を防止でき、ほぼ一定の振幅を有する同調出力が得られる。

特に、同調出力の振幅変動を抑えたことにより、上述した抵抗比ｎを大きくし て同調回路１のＱの値を大きくすることができる。すなわち、ループゲインに周 波数依存性があると、利得の低い周波数では抵抗比ｎを大きくしてもＱが上がら ず、利得の高い周波数ではループゲインが１を越えて発振することがある。した がって、振幅変動が大きい場合には、このような発振を防止するために抵抗比ｎ をあまり大きな値に設定することができず、同調回路１のＱの値も小さくなる。

一方、第２図に示す同調回路１によれば、抵抗比ｎを大きく設定しても同調回路 １の同調出力は振幅変動を起こさないため、抵抗比ｎを大きくしてＱの値を大き くすることができる。

また、分圧回路１６０を介して減衰した信号を帰還信号として用いるとともに 、分圧回路１６０に入力前の信号を同調回路１の出力として取り出すことにより 、入力信号の中から所定の周波数成分のみを抽出する同調動作とともに、この抽 出された信号に対して所定の増幅を行うことができる。

なお、上述した第２図に示した同調回路１において、同調回路１に含まれる各 移相回路内のオペアンプ１１２あるいは１３２の出力端に接続された分圧回路の うち、いずれか一方の分圧回路を省略し、あるいは分圧比を１に設定してもよい 。例えば、移相回路１１０Ｃ内の分圧回路を省略してオペアンプ１１２の出力端 子を抵抗１２０の一方端に直接接続してもよい。

このように、縦続接続された２つの移相回路の一方について分圧回路を省略し てゲインを１に設定すると、他方の移相回路１１０Ｃのゲインを１より大きな値 に設定することにより、第２図に示した同調回路１と同様の同調動作が行われる 。

また、増幅動作が不要な場合には、移相回路１３０Ｃの後段の分圧回路１６０ を省略し、移相回路１３０Ｃの出力を直接前段側に帰還してもよい。あるいは、 分圧回路１６０内の抵抗１６２の抵抗値を極端に小さな値にして分圧比を１に設 定してもよい。

〔Ｃ．周波数制御回路の詳細構成および動作〕 次に、第１図に示した周波数制御回路２の詳細について説明する。第１３図は 、周波数制御回路２の構成を示す回路図であり、周波数制御回路２に含まれる位 相差検出回路３、制御電圧発生回路４の詳細構成が示されている。

第１３図に示す位相差検出回路３は、ソースホロワ等のバッファ３０と、２つ の電圧比較器３１、３２と、ＥＸ−ＯＲ（排他的論理和）ゲート３３とを含んで 構成されている。

２つの電圧比較器３１、３２の反転入力端子はともに接地されており、一方の 電圧比較器３１の非反転入力端子には同調回路１の制御出力端子１９６から出力 される信号（後段の移相回路１３０Ｃの入力信号）がバッファ３０を介して入力 されており、他方の電圧比較器３２の非反転入力端子には同調回路１の制御出力 端子１９７から出力される信号（後段の移相回路１３０Ｃの出力信号）が入力さ れている。

各電圧比較器３１、３２は、非反転入力端子に入力される信号の電圧レベルが ０Ｖより高いか低いかによって、正負いずれかの電圧レベルを有する矩形波信号 を出力する。すなわち、電圧比較器３１、３２はそれぞれ同調回路１の制御出力 端子１９６、１９７から出力される信号と周波数および位相が等しい矩形波信号 を出力する。

ＥＸ−ＯＲゲート３３は、各電圧比較器３１、３２からそれぞれ出力される矩 形波信号を入力としており、各矩形波信号が有する正極性の電圧レベルを論理Ｈ に、負極性の電圧レベルを論理Ｌに対応させて、これら２入力の排他的論理和を 求める。

したがって、例えば同調回路１の２つの制御出力端子１９６、１９７から出力 される２つの信号の位相差が９０°である場合には、電圧比較器３１、３２から それぞれ出力される矩形波信号の位相差は９０°となり、ＥＸ−ＯＲゲート３３ からはこれら矩形波信号の２倍の周波数を有しデューティ比が５０％の矩形波信 号が出力される。

第１３図に示す制御電圧発生回路４は、抵抗４０およびキャパシタ４１を含ん で構成されるローパスフィルタと、所定のバイアス電圧を発生する可変抵抗４２ と、オペアンプ４４、抵抗４５および抵抗４６を含んで構成される増幅器とを備 えている。

ローパスフィルタは、抵抗４０およびキャパシタ４１により定まる時定数に応 じて、ＥＸ−ＯＲゲート３３から出力される矩形波信号から高周波成分を除去す る。したがって、ローパスフィルタの出力電圧は、ＥＸ−ＯＲゲート３３から出 力される矩形波信号のデューティ比が５０％より大きい場合（論理Ｈの相対的割 合が多い場合）には徐々に上昇し、反対にＥＸ−ＯＲゲート３３から出力される 矩形波信号のデューティ比が５０％より小さい場合（論理Ｌの相対的割合が多い 場合）には徐々に低下する。なお、第１３図に示すローパスフィルタは、増幅器 の前段に挿入されているが、増幅器の帰還抵抗と並列にキャパシタを接続する等 により、増幅器と一体的に形成してもよい。

オペアンプ４４の出力端子と反転入力端子の間には抵抗４５が接続され、また 反転入力端子は抵抗４６を介して接地されている。このような接続により、オペ アンプ４４は、抵抗４５、４６の抵抗比に応じた増幅度を有する増幅器として機 能する。オペアンプ４４で増幅された電圧は、以下に説明するように所定のバイ アス電圧と加算されて制御電圧が生成された後、同調回路１に入力される。

オペアンプ４４の反転入力端子には、２つの固定端子が正電源Ｖddと負電源Ｖ ssに接続された可変抵抗４２の可動端子が抵抗４３を介して接続されている。し たがって、この可変抵抗４２を含んで構成されるバイアス回路によって、オペア ンプ４４の出力端の電圧は所定のバイアス電圧に設定される。なお、この可変抵 抗４２を実際に半導体基板上に形成する場合にはＦＥＴ等の能動素子を利用して 形成することができる。

このバイアス回路は、同調回路１の同調周波数と入力信号の周波数とが一致し たときに（すなわち誤差がないときに）、同調回路１の一方の移相回路１１０Ｃ に含まれる可変抵抗１１６および他方の移相回路１３０Ｃに含まれる可変抵抗１ ３６の各ゲートに印加すべき電圧を設定するために設けられている。

なお、可変抵抗１１６および１３６をＦＥＴを用いて構成した場合には、各Ｆ ＥＴに同一のゲート電圧を印加しても、各ＦＥＴのソース電位等が異なると、抵 抗値が等しくならないことがある。このため、実際に回路を組む場合には、制御 電圧発生回路４の出力電圧に応じて互いに連動して可変可能な２種類のゲート電 圧を発生する分配器５を制御電圧発生回路４と同調回路１の間に接続するのが望 ましい。あるいは、同一のゲート電圧が印加されたときに抵抗値が等しくなるよ うにＦＥＴを選別してもよく、このような選別を行えば第１３図に示した分配器 ５を省略することができる。

本実施形態の周波数制御回路２はこのような詳細構成を有しており、次にその 詳細動作を場合を別けて説明する。

〔Ｃ−１．入力信号の周波数より同調周波数が高い場合〕 第１４図は、同調回路１に入力される信号の周波数に比べて同調回路１の同調 周波数が高い場合のタイミング図であり、周波数制御回路２内の各構成の入出力 タイミングが示されている。同図（Ａ）〜（Ｆ）は第１３図の回路図において示 した符号Ａ〜Ｆに対応している。

同調回路１の入力信号の周波数より同調周波数の方が高い場合には、第１１図 に示したように後段の移相回路１３０Ｃの位相シフト量φ2 が９０°より小さく なるため、同調回路１の２つの制御出力端子１９６、１９７から出力される２つ の信号はそれぞれ、第１４図（Ａ）に示す制御出力および第１４図（Ｂ）に示 す制御出力のような位相関係を有する。

位相差検出回路３内の一方の電圧比較器３１は、上述した制御出力の電圧レ ベルが０Ｖより高いときにはＨレベルの信号を出力する。したがって、電圧比較 器３１からは、第１４図（Ｃ）に示すように制御出力と同じ周波数および位相 を有する信号、すなわち、制御出力の電圧レベルが正極性のときにＨレベル、 反対に制御出力の電圧レベルが負極性のときにＬレベルとなる矩形波信号が出 力される。

同様に、位相差検出回路３内の他方の電圧比較器３２は、上述した制御出力 の電圧レベルが０Ｖより高いときにはＨレベルの信号を出力する。したがって、 電圧比較器３２からは、第１４図（Ｄ）に示すように制御出力と同じ周波数お よび位相を有する信号、すなわち、制御出力の電圧レベルが正極性のときにＨ レベル、反対に制御出力の電圧レベルが負極性のときにＬレベルとなる矩形波 信号が出力される。

ＥＸ−ＯＲゲート３３は、２つの電圧比較器３１、３２の各出力の論理が異な るときにＨレベルとなり、各出力の論理が同じときにＬレベルとなる矩形波信号 を出力する。同調回路１の入力信号の周波数より同調周波数の方が高い場合には 、後段の移相回路１３０Ｃの位相シフト量φ2 が９０°より小さくなるため、第 １４図（Ｅ）に示すように、デューティ比が５０％より小さい矩形波信号が出力 される。

このＥＸ−ＯＲゲート３３から出力される矩形波信号は、制御電圧発生回路４ 内の抵抗４０とキャパシタ４１からなるローパスフィルタを介してオペアンプ４ ４の非反転入力端子に入力される。このローパスフィルタは、入力される矩形波 信号から高周波成分を除去するために用いられており、この入力される矩形波信 号のデューティ比が５０％より小さい場合には、第１４図（Ｆ）に示すように、 ローパスフィルタの出力電圧は０Ｖより低くなる。

このローパスフィルタの出力電圧はオペアンプ４４を含んで構成される増幅器 によって所定の増幅度で増幅され、さらに可変抵抗４２によって設定された所定 のバイアス電圧が加算される。そして、この加算された電圧を分配器５に印加す ることにより、同調回路１の制御入力端子１９４、１９５に印加される各制御電 圧が生成される。したがって、ＥＸ−ＯＲゲート３３から出力される矩形波信号 のデューティ比が５０％より小さい場合には、これらの制御電圧も低い方に変化 する。

このようにして、同調回路１にフィードバックされる制御電圧が低くなって同 調回路１の同調周波数を低い方に変化させる。このような制御は、同調回路１の 入力信号の周波数と同調周波数のずれがなくなるまで繰り返され、所定時間経過 後に同調周波数が入力信号の周波数に一致する。

〔Ｃ−２．入力信号の周波数より同調周波数の方が低い場合〕 第１５図は、同調回路１に入力される信号の周波数に比べて同調回路１の同調 周波数が低い場合のタイミング図であり、周波数制御回路２内の各構成の入出力 タイミングが示されている。第１４図と同様に、第１５図（Ａ）〜（Ｆ）は第１ ３図の回路図において示した符号Ａ〜Ｆに対応している。

同調回路１の入力信号の周波数より同調周波数の方が低い場合には、第１２図 に示したように後段の移相回路１３０Ｃの位相シフト量φ2 が９０°より大きく なるため、同調回路１の２つの制御出力端子１９６、１９７から出力される２つ の信号を観察すると、第１５図（Ａ）に示す制御出力および第１５図（Ｂ）に 示す制御出力のような位相関係となる。

上述したように、位相差検出回路３内の電圧比較器３１は制御出力の電圧レ ベルが０Ｖより高いときにＨレベルとなる矩形波信号を出力し（第１５図（Ｃ） ）、電圧比較器３２は制御出力の電圧レベルが０Ｖより高いときにＨレベルと なる矩形波信号を出力する（第１５図（Ｄ））。

また、ＥＸ−ＯＲゲート３３は、これら２つの電圧比較器３１、３２の各出力 の論理が異なるときにＨレベル、同じときにＬレベルとなる矩形波信号を出力す る。したがって、同調回路１の入力信号の周波数より同調周波数の方が低い場合 には後段の移相回路１３０Ｃの位相シフト量φ2 が９０°より大きくなるため、 第１５図（Ｅ）に示すように、ＥＸ−ＯＲゲート３３が出力する矩形波信号のデ ューティ比は５０％より大きくなる。

したがって、制御電圧発生回路４内のローパスフィルタの出力電圧は、第１５ 図（Ｆ）に示すように０Ｖより高くなり、これに伴って制御電圧発生回路４から 分配器５を介して同調回路１に印加される制御電圧も高い方に変化する。

このようにして、同調回路１にフィードバックされる制御電圧が高くなって同 調回路１の同調周波数を高い方に変化させる。このような制御は、同調回路１の 入力信号の周波数と同調周波数のずれがなくなるまで繰り返され、所定時間経過 後に同調周波数が入力信号の周波数に一致する。

このように、本実施形態の同調機構によれば、同調回路１の一方の移相回路１ ３０Ｃの入出力信号間の位相差が９０°となるように制御を行うため、同調周波 数は常に入力信号の周波数に追従して変化し、両周波数は必ず一致する。したが って、本実施形態の同調機構を例えばスーパーヘテロダイン方式の受信機に適用 した場合においては、入力される放送波等のキャリアの周波数に容易に同調周波 数を一致させることができる。

また、本実施形態の同調機構の内部に含まれる同調回路１および周波数制御回 路２は、電圧比較器やゲートあるいはオペアンプ、キャパシタ、抵抗等によって 構成されており、いずれの素子も半導体基板上に形成することができることから 、同調機構全体あるいは同調機構やその周辺回路を含む全体を半導体基板上に集 積化することができる。

特に、同調機構全体を集積化した場合には、製造したチップ毎に回路定数に大 きなばらつきが生じて周波数特性が一致しないことが考えられるが、このような 場合であっても本実施形態の同調機構によれば、所定周波数を有する入力信号に 追随するように同調回路１の同調周波数が変化するため、回路素子の特性がばら ついても実際の同調特性に影響することはなく、常に安定した同調特性が得られ る。

また、同調機構全体を集積化した場合には、使用時の温度変化に伴って抵抗等 の各種の素子定数が変化することも考えられるが、本実施形態の同調制御方式で は常に入力信号の周波数に一致するような制御を行っているため、各種の素子定 数が変化した場合であっても適度なフィードバックがかかり、入力信号の周波数 と同調周波数のずれがなくなる。

〔Ｄ．周波数制御回路の他の例〕 次に、第１図に示した周波数制御回路２の他の構成例について説明する。第１ ３図に詳細構成を示した周波数制御回路２内の位相差検出回路３は、ＥＸ−ＯＲ ゲート３３を用いて構成されているが、それ以外の素子を用いて構成することも できる。

第１６図は、周波数制御回路の他の構成例を示す詳細回路図であり、第１３図 に示した位相差検出回路３を位相差検出回路３Ａに置き換えた構成を有している 。

第１６図に示す位相差検出回路３Ａは、バッファ３０と、２つの電圧比較器３ １、３２と、一方の電圧比較器３１の出力に応じて動作が制御されるトライステ ートバッファ３４とを含んで構成されている。この位相差検出回路３Ａは、第１ ３図に示した位相差検出回路３内のＥＸ−ＯＲゲート３３をトライステートバッ ファ３４に置き換えるとともに、一方の電圧比較器３２の２つの入力端子の接続 を入れ換えた構成を有している。なお、このトライステートバッファ３４をアナ ログスイッチに置き換えるようにしてもよい。

第１７図は、第１６図に示す同調回路１に入力される信号の周波数に比べて同 調周波数が高い場合のタイミング図であり、周波数制御回路を構成する位相差検 出回路３Ａおよび制御電圧発生回路４のそれぞれの各構成における入出力タイミ ングが示されている。第１７図（Ａ）〜（Ｆ）は第１６図の回路図において示し た符号Ａ〜Ｆに対応している。

なお、第１７図（Ａ）〜（Ｃ）に示すタイミングは、第１４図（Ａ）〜（Ｃ） に示した各タイミングと同じであり、以下では主にトライステートバッファ３４ の動作に着目して説明する。

上述したように、トライステートバッファ３４の制御端子には一方の電圧比較 器３１の出力信号が入力され、この制御端子の電圧レベルに応じてトライステー トバッファ３４は電圧比較器３２の出力を通過させあるいは遮断する。例えば電 圧比較器３１の出力信号がＨレベルのときに他方の電圧比較器３２から出力され る信号をそのまま通過させ、反対に電圧比較器３１の出力がＬレベルのときにハ イインピーダンス状態になる。

ところで、同調回路１の入力信号の周波数より同調周波数の方が高い場合であ って、トライステートバッファ３４がバッファとして動作するとき、すなわち一 方の電圧比較器３１の出力がＨレベルのとき、他方の電圧比較器３２の出力はＨ レベルの期間よりもＬレベルの期間の方が長くなる。

したがって、トライステートバッファ３４からは、第１７図（Ｅ）に示すよう に、一方の電圧比較器３１の出力がＬレベルにあるときには０Ｖとなり、電圧比 較器３１の出力がＨレベルにあるときにはＬレベルあるいはＨレベルとなる信号 が出力される。

このように、入力信号の周波数より同調周波数の方が高い場合には、トライス テートバッファ３４の出力はＨレベル期間よりもＬレベル期間の方が長くなるた め、制御電圧発生回路４内の抵抗４０、キャパシタ４１により構成されるローパ スフィルタの出力電圧は、第１７図（Ｆ）に示すように０Ｖより低くなり、これ に伴い同調回路１にフィードバックされる制御電圧も低い方に変化する。

なお、トライステートバッファ３４の出力は、１周期のうち半周期は必ず０Ｖ になるため、第１３図に示したようにＥＸ−ＯＲゲート３３を使った場合と比べ ると検出感度が低く、制御の応答速度は遅くなる。

第１８図は、第１６図に示す同調回路１に入力される信号の周波数に比べて同 調周波数が低い場合のタイミング図であり、周波数制御回路を構成する位相差検 出回路３Ａおよび制御電圧発生回路４のそれぞれの各構成における入出力タイミ ングが示されている。第１８図（Ａ）〜（Ｆ）は第１６図の回路図において示し た符号Ａ〜Ｆに対応している。

同調回路１の入力信号の周波数より同調周波数の方が低い場合には、電圧比較 器３１の出力がＨレベルのときのトライステートバッファ３４の出力レベルが上 述した場合と異なる。すなわち、電圧比較器３１の出力がＨレベルの場合には、 トライステートバッファ３４の出力はＬレベル期間よりもＨレベル期間の方が長 くなる。なお、電圧比較器３１の出力がＬレベルの場合には、トライステートバ ッファ３４の出力は常に０Ｖとなる。

このように、入力信号の周波数より同調周波数の方が低い場合には、トライス テートバッファ３４の出力は、Ｌレベル期間よりもＨレベル期間の方が長くなる ため、制御電圧発生回路４内の抵抗４０、キャパシタ４１により構成されるロー パスフィルタの出力電圧は、第１８図（Ｆ）に示すように０Ｖより高くなり、こ れに伴い同調回路１にフィードバックされる制御電圧も高い方に変化する。

このようにして、同調回路１の入力信号の周波数よりも同調周波数の方が高い 場合にはフィードバックされる制御電圧が低くなって同調周波数を低い方に変化 させ、反対に同調周波数の方が低い場合にはフィードバックされる制御電圧が高 くなって同調周波数を高い方に変化させるため、同調周波数が常に入力信号の周 波数に追従して一致するように制御が行われる。

〔Ｅ．ＦＭ受信機に適用した場合の例〕 次に、上述した本実施形態の同調機構をＦＭ受信機に適用した場合について説 明する。第１図に示した周波数制御回路２は、同調回路１の入力信号の周波数が 変化した場合に、この周波数変化に追従させて同調回路１に帰還する制御電圧を 変化させている。したがって、原理的にはこの制御電圧には同調回路１の入力信 号の周波数変化、すなわち入力信号としてＦＭ波を考えた場合にこのＦＭ波の変 調信号と同じ周波数成分が含まれており、本実施形態はこの周波数成分をＦＭ検 波信号として取り出すものである。

第１９図は、ＦＭ検波を兼ねた同調機構の構成を示す図である。同図に示す構 成は、第１図に示した周波数制御回路２内の制御電圧発生回路４を制御電圧発生 回路４Ａに置き換え、この制御電圧発生回路４Ａから同調回路１へ帰還する制御 電圧と並行してＦＭ検波信号を取り出している。

第２０図は、第１９図に示す周波数制御回路２の詳細構成を示す回路図である 。周波数制御回路２を構成する位相差検出回路３の詳細構成は第１３図に示した 構成と同じであり、制御電圧発生回路４Ａの構成が第１３図に示した制御電圧発 生回路４とは若干異なっている。

制御電圧発生回路４Ａは、抵抗４０およびキャパシタ４１により構成されるロ ーパスフィルタと、オペアンプ４４と、抵抗４５、４６により構成される増幅器 とを含んでいる点や、可変抵抗４２を操作することにより制御電圧発生回路４Ａ から同調回路１に印加する制御電圧のバイアス電圧を任意に変更できる点は第１ ３図に示した制御電圧発生回路４と同じである。

制御電圧発生回路４Ａは、第１３図に示した制御電圧発生回路と同様の構成を 備えており、その他に抵抗４７とキャパシタ４８により構成される第２のローパ スフィルタと、オペアンプ４９および抵抗５０、５１により構成される第２の増 幅器とを備えている。

抵抗４０およびキャパシタ４１により構成される第１のローパスフィルタは、 位相差検出回路３から出力される矩形波信号から高周波成分を除去するために設 けられている。この第１のローパスフィルタからは、上述した矩形波信号のデュ ーティ比に応じて直流電圧レベルがなだらかに変化する信号が出力される。

これに対し、抵抗４７およびキャパシタ４８により構成される第２のローパス フィルタは、位相差検出回路３から出力される矩形波信号から約２０ｋＨｚ以上 の高周波成分を除去するために設けられている。この第２のローパスフィルタか らは、ＦＭ音声等のＦＭ変調信号がＦＭ検波信号として出力される。このＦＭ検 波信号は、オペアンプ４９等により構成される増幅器によって増幅され、制御電 圧発生回路４Ａの外部に取り出される。

第２１図は、第１９図に示した同調機構を利用したＦＭ受信機の構成を示す図 である。

第２１図に示すＦＭ受信機は、第１９図および第２０図に示した同調回路１お よび周波数制御回路２と、高周波増幅回路１０と、低周波増幅回路１２と、スピ ーカ１４と、アンテナ１６とを含んで構成されている。

高周波増幅回路１０は、アンテナ１６によって受信したＦＭ波を高周波増幅し て同調回路１に入力する。上述したように、同調回路１は、周波数制御回路２か らの制御電圧に応じて、入力されるＦＭ波の周波数に同調周波数を一致させる制 御を行う。

低周波増幅回路１２は、周波数制御回路２内の制御電圧発生回路４Ａから出力 されるＦＭ検波信号に対して低周波増幅を行い、スピーカ１４から音声を出力す る。なお、スピーカ１４を用いずに、イヤホン等によって音声に変換するように してもよい。

また、第２１図に示すＦＭ受信機は、アンテナ１６からの入力部分にバリコン とバーアンテナによるＬＣ回路を用いずに、同調回路１によって直接所望周波数 のＦＭ波を抽出しているため、入力部分の設計が容易となる。このため、アンテ ナ１６を短い棒状あるいは紐状の導電性材料で形成することができ、ＦＭ波を効 率良く受信することができる。具体的には、カーラジオ等に使用されるロッドア ンテナによってアンテナ１６を形成したり、イヤホンのリード部分をアンテナ１ ６として使用するだけで、所望のＦＭ波を感度良く受信することができ、従来不 可欠であったバーアンテナをなくすことができる。

また、バーアンテナを用いずに済むため、同調回路１や周波数制御回路２およ び高周波増幅回路１０等を含むＦＭ受信機のほとんど全ての構成回路を半導体基 板上に集積化することができ、構成回路を１チップ上に形成することも可能とな る。

このように、制御電圧発生回路４Ａに含まれるローパスフィルタの時定数を調 整することにより、同調回路１に入力されるＦＭ変調がかかった信号から容易に ＦＭ変調信号のみを取り出すことができ、第１９図に示した同調機構をＦＭ受信 機に適用した場合には、本来であれば同調機構の後段に別に設けるＦＭ検波回路 が不要となり、回路構成の簡素化が可能となる。

また、従来のＦＭ受信機では同調機構とＦＭ検波回路の間に、振幅変動の影響 を除去した後にＦＭ検波を行うためにリミッタ回路を設けていたが、第２０図に 示した同調機構では位相差検出回路３内の２つの電圧比較器で矩形波信号に変換 しているため振幅変動の影響がなく、従来必要であったリミッタ回路も不要とな る。

なお、第１９図および第２０図は、周波数制御回路２内の制御電圧発生回路４ ＡからＦＭ検波信号を取り出す場合を説明したが、当然ながら、従来の受信機で 行っているように、同調回路１の後段にリミッタ回路および各種の検波方式を用 いたＦＭ検波回路を接続してＦＭ検波信号を得るようにしてもよい。

〔Ｆ．ＡＭ受信機に適用した場合の例〕 次に、上述した本実施形態の同調機構をＡＭ受信機に適用した場合について説 明する。本実施形態の同調回路１は、同調時には２つの移相回路１１０Ｃ、１３ ０Ｃの全体により合計で３６０°の位相シフトを行う。したがって、同調回路１ の出力信号を参照信号として入力信号に対する同期整流を行うことにより、入力 信号に含まれる各種の周波数成分の中から同調周波数と同じ周波数成分のみを抽 出し、この同期整流出力をＡＭ検波信号として用いることができる。

第２２図は、同期整流によるＡＭ検波を併用した同調機構の構成を示す図であ る。同図に示す同調機構は、第１図に示した同調回路１と周波数制御回路２に加 え、同期整流回路６とその後段に接続されたローパスフィルタ（ＬＰＦ）６とを 含んで構成されている。

一般に、ある参照信号に同期して入力信号に対するスイッチングを行うという 操作は、参照信号と入力信号とをミキシングすることに等価であるといえる。い ま、入力信号として互いに周波数が接近した第１および第２の信号を考え、第１ の信号の周波数をｆ1 、第２の信号の周波数をｆ2（＝ｆ1 ＋Δｆ）とする。ま た、参照信号の周波数をｆr とする。

このような参照信号を用いて入力信号に対する同期整流を行うと、三角関数で 表すことができる各信号同士を掛け算することに相当するため、結果として入力 信号の周波数ｆ1 およびｆ2 と参照信号の周波数ｆr との和と差の成分が生じる 。したがって、入力信号の中の第１の信号と参照信号とを掛け合わせることによ りｆ1 ＋ｆr 、ｆ1 −ｆr の各周波数成分が現れ、入力信号の中の第２の信号と 参照信号とを掛け合わせることにより、ｆ1 ＋Δｆ＋ｆr 、ｆ1 ＋Δｆ−ｆr の 各周波数成分が現れる。

今、ｆr ＝ｆ1 とすると、第１の信号と参照信号を掛け合わせることにより２ ｆ1 、０の各周波数成分が現れ、第２の信号と参照信号とを掛け合わせることに より２ｆ＋Δｆ、Δｆの周波数成分が現れる。したがって、同期整流出力として は２ｆ＋Δｆ、２ｆ1 、Δｆ、０の各周波数成分が現れる。ここで、周波数「０ 」の成分とは直流成分であり、実際にはこの直流成分には変調信号が含まれるた め、この直流成分とそれ以外の交流成分（２ｆ＋Δｆ、２ｆ1 、Δｆ）を分離し て直流成分のみを取り出すことにより、同期整流を利用した検波と同調分離を同 時に行うことができる。

国内のＡＭ放送を考えた場合、上述したΔｆは９ｋＨｚであるため、この９ｋ Ｈｚ以上の周波数成分を除去可能なローパスフィルタ７を用いることにより、参 照信号と同じ周波数を有する所望の放送波のみを取り出すことが可能となる。

第２３図は、第２２図に示す同期整流回路６の詳細構成を示す図である。同図 に示す同期整流回路６は、電圧比較器６０およびアナログスイッチ（ＡＳ）６１ を備えている。

この電圧比較器６０は、反転入力端子が接地されており、非反転入力端子に同 調回路１の出力信号が入力されている。したがって、電圧比較器６０は、同調回 路１の出力信号が０Ｖより高い電圧レベルにあるときに所定の正電圧を有し、反 対に０Ｖより低い電圧レベルにあるときに所定の負電圧を有する矩形波信号を出 力する。

アナログスイッチ６１は、電圧比較器６０から出力される矩形波信号の電圧レ ベルに応じてスイッチング状態を切り換える。すなわち、電圧比較器６０から出 力された矩形波信号が所定の正電圧のときに同調回路１の入力信号を通過させ、 矩形波信号が所定の負電圧のときに同調回路１の入力信号を遮断する。アナログ スイッチ６１の出力はローパスフィルタ７に入力され、このローパスフィルタ７ により同調周波数に等しい周波数成分のみが抽出され、ＡＭ検波信号が得られる 。

本実施形態で用いた同調回路１は、第２図に示す詳細構成を用いて説明したよ うに、理論的には信号振幅の減衰がなく、同調周波数が変化した場合であっても 常に一定振幅の出力信号を得ることができる。しかし、実際に同調回路１を組み 立てたりシミュレーションを行ってみると、同調周波数の変化によって出力振幅 が若干変化したり、可変抵抗１１６、１３６を構成するＦＥＴの種類や可変幅等 によっては出力信号に歪みが生じることがある。ところが、第２２図に示したよ うに同調回路１の入力信号に対して同期整流を行うことにより、同調回路１を通 すことによる振幅変動や歪みの発生等によるＡＭ検波信号への影響がなくなり、 ＳＮ比が良好なＡＭ検波信号を取り出すことができる。

また、同期整流出力をＡＭ検波に用いる場合には、例えばダイオードを用いて ＡＭ検波を行う場合のような順方向電圧以下の不感帯領域が存在しないため、直 線性の良いＡＭ受信が可能となる。特に、ＡＭ検波回路を含む同調機構の全体を 半導体基板上に集積化する場合には、順方向電圧が低いゲルマニウムダイオード が使えず順方向電圧が高いシリコンダイオード等を使うことになるため、ダイオ ードを使わない検波方式の方が望ましい。したがって、第２２図に示す同調機構 は、集積化する場合に特に有効である。

なお、第２２図に示した同調機構では同調回路１の入力信号に対して同期整流 を行ったが、当然ながら、従来の受信機のように、同調回路１の後段に同期整流 を利用したＡＭ検波回路を接続して、あるいは同調回路１の後段にその他の検波 方式を用いたＡＭ検波回路を接続してＡＭ検波信号を得るようにしてもよい。

第２４図は、第２２図に示した同調機構を利用したＡＭ受信機の構成を示す図 である。

第２４図に示すＡＭ受信機は、第２２図に示す同調回路１、周波数制御回路２ 、同期整流回路６およびローパスフィルタ７に加えて、高周波増幅回路１０、ロ ーパスフィルタ７、低周波増幅回路１２、スピーカ１４およびアンテナ１６を含 ん で構成されている。

アンテナ１６で受信したＡＭ波を高周波増幅回路１０で高周波増幅した後に同 調回路１に入力する。周波数制御回路２によって同調回路１の同調周波数が制御 され、このとき同調回路１から出力される信号を用いて同期整流が行われ、ロー パスフィルタ７からＡＭ検波信号が出力される。このＡＭ検波信号は低周波増幅 回路１２によって増幅された後スピーカ１４から出力される。

〔同調回路の第１の変形例〕 第２図に示した同調機構に含まれる同調回路１は各移相回路１１０Ｃ、１３０ ＣをＣＲ回路を含んで構成したが、ＣＲ回路を抵抗とインダクタからなるＬＲ回 路に置き換えた移相回路を用いて同調回路を構成することもできる。

第２５図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図であり、第２図 に示した同調回路１の前段の移相回路１１０Ｃと置き換え可能な構成が示されて いる。同図に示す移相回路１１０Ｌは、第３図に示した移相回路１１０Ｃ内のキ ャパシタ１１４と可変抵抗１１６からなるＣＲ回路を、可変抵抗１１６とインダ クタ１１７からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有している。

したがって、第２５図に示す移相回路１１０Ｌの入出力電圧等の関係は、第２ ６図のベクトル図に示すように、第４図に示した電圧ＶC1を可変抵抗１１６の両 端電圧ＶR1に、第４図に示した電圧ＶR1をインダクタ１１７の両端電圧ＶL1にそ れぞれ置き換えて考えることができる。

また、移相回路１１０Ｌの位相シフト量φ3 は、インダクタ１１７と可変抵抗 １１６により構成されるＬＲ回路の時定数をＴ₁（インダクタ１１７のインダク タンスをＬ、可変抵抗１１６の抵抗値をＲとするとＴ₁＝Ｌ／Ｒ）とすると、上 述した（６）式に示したφ1 と同じとなる。

第２７図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図であり、第２図 に示した同調回路１の後段の移相回路１３０Ｃと置き換え可能な構成が示されて いる。同図に示す移相回路１３０Ｌは、第５図に示した移相回路１３０Ｃ内の可 変抵抗１３６とキャパシタ１３４からなるＣＲ回路を、インダクタ１３７と可変 抵抗１３６からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有している。

したがって、第２７図に示す移相回路１３０Ｌの入出力電圧等の関係は、第２ ８図のベクトル図に示すように、第６図に示した電圧ＶC2を可変抵抗１３６の両 端電圧ＶR2に、第６図に示した電圧ＶR2をインダクタ１３７の両端電圧ＶL2にそ れぞれ置き換えて考えることができる。

また、移相回路１３０Ｌの位相シフト量φ4 は、可変抵抗１３６とインダクタ １３７により構成されるＬＲ回路の時定数をＴ₂（可変抵抗１３６の抵抗値をＲ 、インダクタ１３７のインダクタンスをＬとするとＴ₂＝Ｌ／Ｒ）とすると、上 述した（７）式に示したφ2 と同じとなる。

このように、第２５図に示した移相回路１１０Ｌおよび第２７図に示した移相 回路１３０Ｌのそれぞれは、第３図あるいは第５図に示した移相回路１１０Ｃ、 １３０Ｃと等価であり、第２図に示した同調回路１において、前段の移相回路１ １０Ｃを第２５図に示した移相回路１１０Ｌに、後段の移相回路１３０Ｃを第２ ７図に示した移相回路１３０Ｌにそれぞれ置き換えることが可能である。移相回 路１１０Ｌ、１３０Ｌを含んで構成した同調回路の同調周波数は、例えば各移相 回路１１０Ｌ、１３０Ｌ内のＬＲ回路の時定数の逆数Ｒ／Ｌに比例し、この中で インダクタンスＬは集積化等により小さくすることが容易であるため、２つの移 相回路１１０Ｌ、１３０Ｌを含んで構成した同調回路全体を集積化することによ り同調周波数の高周波化が容易となる。

なお、第２図に示す移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃをそれぞれ、第２５図に示す 移相回路１１０Ｌと第２７図に示す移相回路１３０Ｌに置き換えた場合には、可 変抵抗１１６および１３６を形成するＦＥＴのゲート電圧を変化させた場合の各 位相シフト量の変化の方向が反対となるため、第１３図に示した位相差検出回路 ３内のＥＸ−ＯＲゲート３３をＥＸ−ＮＯＲ（イクスクルシブ・ノア）ゲートに 置き換えたり、第１３図に示した電圧比較器３１、３２のいずれか一方の２つの 入力を入れ換える等して制御電圧の変化の方向を反転させる必要がある。

また、第２図に示した同調回路１内の移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃのそれぞれ を、移相回路１１０Ｌ、１３０Ｌに置き換えた場合には、各移相回路内のオペア ンプ１１２あるいは１３２の出力端に接続された分圧回路のうち、いずれか一方 の分圧回路を省略してもよい。あるいは、双方の分圧回路を省略し、抵抗１１８ および１２０の抵抗比と、抵抗１３８および１４０の抵抗比とを調整することに より、同調回路１の帰還ループで生じる損失を補うようにしてもよい。

また、増幅動作が不要な場合には、後段の移相回路のさらに後段の分圧回路１ ６０を省略し、後段の移相回路の出力を直接前段側に帰還してもよい。あるいは 、分圧回路１６０内の抵抗１６２の抵抗値を極端に小さな値にして分圧比を１に 設定してもよい。

〔同調回路の第２の変形例〕 第２９図は、同調回路の第２の変形例を示す回路図である。同図に示す同調回 路１Ａは、それぞれが入力される交流信号の位相を所定量シフトさせることによ り所定の周波数において合計で３６０°の位相シフトを行う２つの移相回路２１ ０Ｃ、２３０Ｃと、帰還抵抗１７０および入力抵抗１７４（入力抵抗１７４は帰 還抵抗１７０の抵抗値のｎ倍の抵抗値を有しているものとする）のそれぞれを介 することにより後段の移相回路２３０Ｃの出力（帰還信号）と入力端子１９０に 入力される信号（入力信号）とを所定の割合で加算する加算回路とを含んで構成 されている。

第２図に示した同調回路１においては、前段の移相回路１１０Ｃ内の抵抗１１ ８と抵抗１２０の各抵抗値を同じに設定することで、入力される交流信号の周波 数が変わったときの振幅変化を抑え、オペアンプ１１２の出力側に抵抗１２１と １２３による分圧回路を接続することで、移相回路１１０Ｃの利得を１より大き な値に設定している。これに対し、第２９図に示す同調回路１Ａに含まれる前段 の移相回路２１０Ｃは、移相回路内に分圧回路を設けずに、抵抗１１８′の抵抗 値よりも抵抗１２０′の抵抗値を大きく設定することにより、移相回路２１０Ｃ の利得を１より大きな値に設定している。

後段の移相回路２３０Ｃについても同様であり、抵抗１３８′の抵抗値よりも 抵抗１４０′の抵抗値を大きく設定することで、移相回路２３０Ｃの利得を１よ り大きな値に設定している。また、移相回路２３０Ｃの出力端子には、帰還抵抗 １７０、出力端子１９２および抵抗１７８が接続されている。

なお、第２９図に示す同調回路１Ａでは、後段の移相回路２３０Ｃの出力を直 接帰還させているが、後段の移相回路２３０Ｃのさらに後段に分圧回路を接続し 、その分圧出力を帰還抵抗１７０を介して帰還させるようにしてもよい。

ところで、上述したように、各抵抗の値を設定して移相回路の利得を１より大 きな値にすると、入力される信号の周波数に応じて利得変動が生じる。例えば、 前段の移相回路２１０Ｃについて考えると、入力信号の周波数が低い場合には移 相回路２１０Ｃはボルテージホロワ回路となるためこのときの利得は１倍となる のに対し、周波数が高い場合には移相回路２１０Ｃは反転増幅器となるためこの ときの利得は−ｍ倍（ｍは抵抗１２０′と抵抗１１８′の抵抗比）となり、入力 信号の周波数が変化したときに移相回路２１０Ｃの利得も変化して出力信号の振 幅変動が生じる。

このような振幅変動は、オペアンプ１１２の反転入力端子に抵抗１１９を接続 して、入力信号の周波数が低い場合と高い場合の利得を一致させることにより抑 えることができる。具体的には、抵抗１１８′の抵抗値をｒ、抵抗１２０′の抵 抗値をｍｒとすると、抵抗１１９の抵抗値をｍｒ／（ｍ−１）に設定することに より、入力信号の周波数が０と無限大のときの移相回路２１０Ｃの各利得を一致 させることができる。同様に、移相回路２３０Ｃについてもオペアンプ１３２の 反転入力端子に所定の抵抗値を有する抵抗１３９を接続することにより、出力信 号の振幅変動を抑えることができる。なお、抵抗１１９および抵抗１３９の一方 端はグランドレベル以外の固定電位に接続してもよい。

〔同調回路の第３の変形例〕 第２９図に示す同調回路１Ａでは、移相回路２１０Ｃおよび２３０Ｃ内にＣＲ 回路を含む例を説明したが、ＣＲ回路の代わりにＬＲ回路を含む場合にも、同様 の移相回路を構成できる。

第３０図は、ＬＲ回路を含む移相回路の構成を示す回路図であり、第２９図に 示した同調回路１Ａの前段の移相回路２１０Ｃと置き換え可能な構成が示されて いる。同図に示す移相回路２１０Ｌは、第２９図に示した前段の移相回路２１０ Ｃ内のキャパシタ１１４と可変抵抗１１６からなるＣＲ回路を、可変抵抗１１６ とインダクタ１１７からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有している。

一方、第３１図はＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図であり、第 ２９図に示した同調回路１Ａの後段の移相回路２３０Ｃと置き換え可能な構成が 示されている。同図に示す移相回路２３０Ｌは、第２９図に示した後段の移相回 路２３０Ｃ内の可変抵抗１３６とキャパシタ１３４からなるＣＲ回路を、インダ クタ１３７と可変抵抗１３６からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有している。

第３０図に示す移相回路２１０Ｌは第２９図に示した前段の移相回路２１０Ｃ と等価であって、第２９図に示した同調回路１Ａの前段の移相回路２１０Ｃを第 ３０図に示した移相回路２１０Ｌに置き換えることが可能である。同様に、第３ １図に示す移相回路２３０Ｌは第２９図に示した後段の移相回路２３０Ｃと等価 であって、第２９図に示した同調回路１Ａの後段の移相回路２３０Ｃを第３１図 に示した移相回路２３０Ｌに置き換えることが可能である。

２つの移相回路２１０Ｃ、２３０Ｃのそれぞれを移相回路２１０Ｌ、２３０Ｌ に置き換えた場合には、同調回路全体を集積化することにより同調周波数の高周 波化が容易となる。

なお、第２９図に示す移相回路２１０Ｃ、２３０Ｃをそれぞれ第３０図に示す 移相回路２１０Ｌと第３１図に示す移相回路２３０Ｌに置き換えた場合には、可 変抵抗１１６および１３６を形成するＦＥＴのゲート電圧を変化させた場合の各 位相シフト量の変化の方向が反対となるため、第１３図に示した位相差検出回路 ３内のＥＸ−ＯＲゲート３３をＥＸ−ＮＯＲ（イクスクルシブ・ノア）ゲートに 置き換えたり、第１３図に示した電圧比較器３１、３２のいずれか一方の２つの 入力を入れ換える等して制御電圧の変化の方向を反転させる必要がある。

ところで、第２９図に示した同調回路１Ａは、２つの移相回路２１０Ｃ、２３ ０Ｃのそれぞれに抵抗１１９あるいは１３９を接続することにより、同調周波数 を可変したときの振幅変動を防止したが、周波数の可変範囲が狭い場合には振幅 変動も少なくなるため上述した抵抗１１９、１３９を取り除いて同調回路を構成 することもできる。あるいは、一方の抵抗１１９あるいは１３９のみを取り除い て同調回路を構成することもできる。

〔同調回路の第４の変形例〕 上述した同調回路１、１Ａにおいて、２つの移相回路１１０Ｃ等を含む全域通 過回路と帰還抵抗１７０からなる帰還ループのループゲインの損失は、前段の移 相回路１１０Ｃ等の入力インピーダンスに起因するものであるから、この入力イ ンピーダンスに起因する損失の発生を抑えるために、前段の移相回路１１０Ｃ等 のさらに前段にトランジスタによるホロワ回路を挿入し、帰還される信号をこの ホロワ回路を介して前段の移相回路（例えば１１０Ｃや１１０Ｌ等）に入力する ようにしてもよい。

第３２図は、ホロワ回路を内部に含む同調回路の一例を示す回路図である。同 図に示す同調回路１Ｂは、前段の移相回路１１０Ｃの前段側にトランジスタによ るホロワ回路１５０を挿入した点で第２図に示す同調回路１と相違している。な お、第３２図に示すホロワ回路１５０は、いわゆるソースホロワ回路で構成され ているが、エミッタホロワ回路で構成してもよい。また、第３２図において、分 圧回路１６０の分圧比を１に設定し、あるいはこの分圧回路１６０自体を省略す ることにより、同調回路全体により増幅動作は行わずに単に同調動作のみを行う ようにしてもよい。

このように、前段の移相回路１１０Ｃ等の前段側にトランジスタによるホロワ 回路１５０を縦続接続すれば、第２図の同調回路１等と比較して、帰還抵抗１７ ０および入力抵抗１７４の抵抗値を大きくすることができる。特に、同調回路全 体を半導体基板上に集積化するような場合には、帰還抵抗１７０等の抵抗値を小 さくしようとすると素子の占有面積を大きくしなければならないため、ある程度 抵抗値が大きい方が望ましい。したがって、集積化する場合などは特に、第３２ 図に示すようなホロワ回路５０を接続するのが有効である。

〔同調回路の第５の変形例〕 第２図に示した同調回路１では、２つの移相回路１１０Ｃと１３０Ｃを合わせ た位相シフト量を３６０°としているが、縦続接続された移相回路１１０Ｃと１ ３０Ｃに、位相をシフトさせない非反転回路を接続して同調回路を構成してもよ い。

第３３図は、２つの移相回路の前段に非反転回路３５０を接続した同調回路１ Ｃの構成を示す回路図である。同図に示すように、同調回路１Ｃは、第３図に示 した移相回路１１０Ｃから抵抗１２１および１２３を省いた構成を有する移相回 路３１０Ｃと、第５図に示した移相回路１３０Ｃから抵抗１４１および１４３を 省いた構成を有する移相回路３３０Ｃと、移相回路３１０Ｃの前段に接続された 非反転回路３５０と、抵抗１６２および１６４からなる分圧回路１６０と、帰還 抵抗１７０および入力抵抗１７４からなる加算回路とを含んで構成される。

第３３図に示す移相回路３１０Ｃ、３３０Ｃは、オペアンプ１１２あるいは１ ３２の出力端子に分圧回路が接続されていない点以外は第３図に示した各移相回 路１１０Ｃ、１３０Ｃと同じ構成を有しており、伝達関数や位相シフト量も移相 回路１１０Ｃ、１３０Ｃと同じである。ただし、（２）式においてａ₁＝１、（ ３）式においてａ₂＝１となる。

非反転回路３５０は、非反転入力端子に交流信号が入力され反転入力端子が抵 抗３５４を介して接地されたオペアンプ３５２と、このオペアンプ３５２の反転 入力端子と出力端子との間に接続された抵抗３５６とにより構成されている。オ ペアンプ３５２は、２つの抵抗３５４、３５６の抵抗比によって定まる所定の増 幅度を有する。

移相回路３１０Ｃは、抵抗１１８および１２０の各抵抗値が同じであるため、 利得が１となる。同様に、移相回路３３０Ｃも抵抗１３８および１４０の各抵抗 値が同じであるため、利得が１となる。したがって、上述した同調回路１Ｃでは 、各移相回路で利得を稼ぐ代わりに、上述した非反転回路３５０の利得を１より 大きな値に設定している。

このような構成を有する非反転回路３５０は、入力信号の位相を変えずに出力 しており、利得を調整することにより、分圧回路１６０による信号振幅の減衰や 帰還ループで生じる損失を補うことが容易となる。また、非反転回路３５０は、 上述したトランジスタによるホロワ回路と同様に、前段の移相回路３１０Ｃの前 段側に接続されたバッファとしても機能する。

なお、第３３図に示す非反転回路３５０は、第２図や第２９図に示した同調回 路１、１Ａの前段等に接続してもよい。

〔同調回路の第６の変形例〕 上述した各同調回路１、１Ａ、１Ｂ、１Ｃは、２つの移相回路による位相シフ ト量の合計が３６０°となる周波数で所定の同調動作を行っていたが、基本的に 同じ動作を行う２つの移相回路を組み合わせて同調回路を構成することにより、 ２つの移相回路による位相シフト量の合計が１８０°となる周波数で所定の同調 動作を行うようにしてもよい。

第３４図は同調回路の第６の変形例を示す回路図であって、第３３図の後段の 移相回路３３０Ｃの代わりに移相回路３１０Ｃを接続し、非反転回路３５０の代 わりに位相反転回路３８０を接続したものである。

位相反転回路３８０は、入力される交流信号が抵抗３８４を介して反転入力端 子に入力されるとともに非反転入力端子が接地されたオペアンプ３８２と、この オペアンプ３８２の反転入力端子と出力端子との間に接続された抵抗３８６とに より構成されている。抵抗３８４を介してオペアンプ３８２の反転入力端子に交 流信号が入力されると、オペアンプ３８２の出力端子からは位相が反転した逆相 の信号が出力され、この逆相の信号が前段の移相回路３１０Ｃに入力される。ま た、この位相反転回路３８０は、２つの抵抗３８４、３８６の抵抗比によって定 まる所定の増幅度を有しており、抵抗３８４の抵抗値より抵抗３８６の抵抗値を 大きくすることにより１より大きな利得が得られる。

ところで、上述したように、移相回路３１０Ｃは入力信号の周波数ωが０から ∞まで変化するに従って、入力電圧Ｅi を基準として時計回り方向に１８０°か ら３６０°まで位相がシフトする。２つの移相回路３１０Ｃ内のＣＲ回路の時定 数が同じ（これをＴとおく）である場合には、ω＝１／Ｔの周波数では２つの移 相回路３１０Ｃのそれぞれにおける位相シフト量が２７０°となる。したがって 、２つの移相回路３１０Ｃの全体によって位相が２７０°×２＝５４０°（＝１ ８０°）シフトされ、しかも２つの移相回路３１０Ｃの前段に接続された位相反 転回路３８０によって位相が反転されるため、全体として、位相が一巡して位相 シフト量が３６０°となる信号が後段の移相回路３１０Ｃ′から出力される。

また、第３４図に示す同調回路１Ｄでは、各移相回路で利得を稼ぐ代わりに、 上述した位相反転回路３８０の利得を１より大きな値に設定しており、分圧回路 １６０による信号振幅の減衰や帰還ループで生じる損失を補うことが容易となる 。

〔同調回路の第７の変形例〕 第３４図に示した同調回路１Ｄは、移相回路３１０Ｃを縦続接続する例を示し たが、第３３図に示した移相回路３３０Ｃを縦続接続した場合も同調動作を行わ せることができる。

第３５図は、同調回路の第７の変形例を示す回路図である。同図に示す同調回 路１Ｅは、第３４図の移相回路３１０Ｃの代わりに、移相回路３３０Ｃを縦続接 続したものである。

ところで、上述したように、移相回路３３０Ｃは、入力信号の周波数ωが０か ら∞まで変化するに従って、入力電圧Ｅi を基準として時計回り方向に０°から １８０°まで位相がシフトする。２つの移相回路３３０Ｃ内のＣＲ回路の時定数 が同じ（これをＴとおく）である場合には、ω＝１／Ｔの周波数では、２つの移 相回路３３０Ｃのそれぞれにおける位相シフト量が９０°となる。したがって、 ２つの移相回路３３０Ｃの全体によって位相が１８０°シフトされ、しかも２つ の移相回路３３０Ｃの前段に接続された位相反転回路３８０によって位相が反転 されるため、全体として、位相が一巡して位相シフト量が３６０°となる信号が 後段の移相回路３３０Ｃから出力される。

また、第３４図に示した同調回路１Ｄと同様に、上述した同調回路１Ｅでは、 各移相回路で利得を稼ぐ代わりに、上述した位相反転回路３８０の利得を１より 大きな値に設定しており、分圧回路１６０による信号振幅の減衰や帰還ループで 生じる損失を補うことが容易となる。

また、第３３図〜第３５図に示した同調回路１Ｃ、１Ｄ、１Ｅは、いずれも２ つの移相回路をＣＲ回路を含んで構成したが、ＬＲ回路を含んで構成するように してもよい。例えば、第３３図に示した同調回路１Ｃにおいて、前段の移相回路 ３１０Ｃを第２５図に示した移相回路１１０Ｌから分圧回路を省略した移相回路 に置き換えるとともに、後段の移相回路３３０Ｃを第２７図に示した移相回路１ ３０Ｌから分圧回路を省略した移相回路に置き換えてもよい。

なお、第３３図〜第３５図に示した同調回路１Ｃ、１Ｄ、１Ｅにおいて、信号 振幅の増幅を行わずに同調動作のみを行わせたい場合には、分圧回路１６０を省 略すればよい。また、２つの移相回路内のオペアンプの少なくとも一方の出力端 に分圧回路を接続してもよい。例えば、第３３図の同調回路１Ｃにおいて、前段 の移相回路３１０Ｃ内のオペアンプ１１２の出力端と、後段の移相回路３３０Ｃ 内のオペアンプ１３２の出力端にそれぞれ分圧回路を接続すれば、第２図に示し た同調回路１内の前段の移相回路１１０Ｃのさらに前段に非反転回路３５０を接 続した構成と同じになる。

ところで、第３３図〜第３５図に示した同調回路１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ等は、２つ の移相回路と非反転回路、あるいは２つの移相回路と位相反転回路によって構成 されており、接続された３つの回路の全体によって所定の周波数において合計の 位相シフト両を３６０°にすることにより所定の同調動作を行うようになってい る。したがって、位相シフト量だけに着目すると、３つの回路をどのような順序 で接続するかはある程度の自由度があり、必要に応じて接続順序を決めることが できる。

〔同調回路の第８の変形例〕 上述した同調回路の第１〜第７の変形例はいずれも、移相回路の内部にオペア ンプを含んでいるが、オペアンプの代わりにトランジスタを用いて移相回路を構 成することも可能である。

第３６図に示す同調回路１Ｆは、それぞれが入力される交流信号の位相を所定 量シフトさせることにより所定の周波数において合計で３６０°の位相シフトを 行う２つの移相回路４１０Ｃ、４３０Ｃと、移相回路４３０Ｃの出力信号の位相 を変えずに所定の増幅度で増幅して出力する非反転回路４５０と、非反転回路４ ５０の後段に設けられた抵抗１６２および１６４からなる分圧回路１６０と、帰 還抵抗１７０および入力抵抗１７４（入力抵抗１７４は帰還抵抗１７０のｎ倍の 抵抗値を有しているものとする）のそれぞれを介することにより分圧回路１６０ の分圧出力（帰還信号）と入力端子１９０に入力される信号（入力信号）とを所 定の割合で加算する加算回路とを含んで構成されている。

帰還抵抗１７０と直列に接続されたキャパシタ１７２、および入力抵抗１７４ と入力端子１９０との間に挿入されたキャパシタ１７６はともに直流電流を阻止 するためのものであり、そのインピーダンスは動作周波数において極めて小さく 、すなわち大きな静電容量を有している。

第３７図は、第３６図に示した前段の移相回路４１０Ｃの構成を抜き出して示 したものである。同図に示す前段の移相回路４１０Ｃは、ゲートが入力端１２２ に接続されたＦＥＴ４１２と、このＦＥＴ４１２のソース・ドレイン間に直列に 接続されたキャパシタ４１４および可変抵抗４１６と、ＦＥＴ４１２のドレイン と正電源との間に接続された抵抗４１８と、ＦＥＴ４１２のソースとアースとの 間に接続された抵抗４２０とを含んで構成されている。なお、ＦＥＴ４１２およ び後述するＦＥＴ４３２は、少なくとも一方をバイポーラトランジスタに置き替 えるようにしてもよい。

ここで、上述したＦＥＴ４１２のソースおよびドレインに接続された２つの抵 抗４１８、４２０の抵抗値はほぼ等しく設定されており、入力端１２２に印加さ れる入力電圧の交流成分に着目すると、位相が一致した信号がＦＥＴ４１２のソ ースから、位相が反転した（位相が１８０°シフトした）信号がＦＥＴ４１２の ドレインからそれぞれ出力されるようになっている。

なお、第３６図に示した移相回路４１０内の抵抗４２６は、ＦＥＴ４１２に適 切なバイアス電圧を印加するためのものである。また、可変抵抗４１６は、例え ば第３７図に示すように、接合型のＦＥＴのソース・ドレイン間に形成されるチ ャネルを抵抗体として用いており、ゲート電圧を可変することにより抵抗値をあ る範囲で任意に変化させることができる。

このような構成を有する移相回路４１０Ｃにおいて、所定の交流信号が入力端 １２２に入力されると、すなわちＦＥＴ４１２のゲートに所定の交流電圧（入力 電圧）が印加されると、ＦＥＴ４１２のソースにはこの入力電圧と同相の交流電 圧が現れ、反対にＦＥＴ４１２のドレインにはこの入力電圧と逆相であってソー スに現れる電圧と振幅が等しい交流電圧が現れる。このソースおよびドレインに 現れる交流電圧の振幅をともにＥi とする。

このＦＥＴ４１２のソース・ドレイン間には可変抵抗４１６とキャパシタ４１ ４により構成される直列回路（ＣＲ回路）が接続されている。したがって、ＦＥ Ｔ４１２のソースおよびドレインに現れる電圧のそれぞれを可変抵抗４１６ある いはキャパシタ４１４を介して合成した信号が出力端１２４から出力される。

第３８図は、前段の移相回路４１０Ｃの入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図である。

ＦＥＴ４１２のソースとドレインにはそれぞれ入力電圧と同相および逆相であ って電圧振幅がＥi の交流電圧が現れるため、ソース・ドレイン間の電位差（交 流成分）は２Ｅi となる。また、キャパシタ４１４の両端に現れる電圧ＶC1と可 変抵抗４１６の両端に現れる電圧ＶR1とは互いに９０°位相がずれており、これ らをベクトル的に合成したものが、ＦＥＴ４１２のソース・ドレイン間の電圧２ Ｅi に等しくなる。

したがって、第３８図に示すように、電圧Ｅi の２倍を斜辺とし、キャパシタ ４１４の両端電圧ＶC1と可変抵抗４１６の両端電圧ＶR1とが直交する２辺を構成 する直角三角形を形成することになる。このため、入力信号の振幅が一定で周波 数のみが変化した場合には、第３８図に示す半円の円周に沿ってキャパシタ４１ ４の両端電圧ＶC1と可変抵抗４１６の両端電圧ＶR1とが変化する。

ところで、キャパシタ４１４と可変抵抗４１６の接続点とグランドレベルとの 電位差を出力電圧Ｅo として取り出すものとすると、この出力電圧Ｅo は、第３ ８図に示した半円においてその中心点を始点とし、電圧ＶC1と電圧ＶR1とが交差 する円周上の一点を終点とするベクトルで表すことができ、その大きさは半円の 半径Ｅi に等しくなる。しかも、入力信号の周波数が変化しても、このベクトル の終点は円周上を移動するだけであるため、周波数に応じて出力振幅が変化しな い安定した出力を得ることができる。

また、第３８図から明らかなように、電圧ＶR1と電圧ＶC1とは円周上で直角に 交わるため、理論的にはＦＥＴ４１２のゲートに印加される入力電圧と電圧ＶR1 との位相差は、周波数ωが０から∞まで変化するに従って、入力電圧と同相の電 圧Ｅi を基準として時計回り方向に２７０°から３６０°まで変化する。そして 、移相回路４１０Ｃ全体の位相シフト量φ5 は、周波数に応じて１８０°から３ ６０°まで変化する。しかも、可変抵抗４１６の抵抗値を可変することにより、 位相シフト量φ5 を変化させることができる。

また、第３７図に示した移相回路４１０Ｃの伝達関数は、キャパシタ４１４と 可変抵抗４１６からなるＣＲ回路の時定数をＴ₁（キャパシタ４１４の静電容量 をＣ、可変抵抗４１６の抵抗値をＲとするとＴ₁＝ＣＲ）とすると、（２）式に 示したＫ2 をそのまま適用でき（ただし、ａ₁＜１）、第３８図に示す位相シフ ト量φ5 も上述した（６）式に示したφ1 と同じになる。

同様に、第３９図は第３６図に示した後段の移相回路４３０Ｃの構成を抜き出 して示したものである。同図に示す後段の移相回路４３０Ｃは、ゲートが入力端 １４２に接続されたＦＥＴ４３２と、このＦＥＴ４３２のソース・ドレイン間に 直列に接続されたキャパシタ４３４および可変抵抗４３６と、ＦＥＴ４３２のド レインと正電源との間に接続された抵抗４３８と、ＦＥＴ４３２のソースとアー スとの間に接続された抵抗４４０とを含んで構成されている。

第３７図に示した移相回路４１０Ｃと同様に、第３９図に示したＦＥＴ４３２ のソースおよびドレインに接続された２つの抵抗４３８、４４０の抵抗値はほぼ 等しく設定されており、入力端１４２に印加される入力電圧の交流成分に着目す ると、位相が一致した信号がＦＥＴ４３２のソースから、位相が反転した信号が ＦＥＴ４３２のドレインからそれぞれ出力されるようになっている。

なお、第３６図に示した移相回路４３０Ｃ内の抵抗４４６は、ＦＥＴ４３２に 適切なバイアス電圧を印加するためのものである。また、移相回路４３０Ｃの入 力側に設けられたキャパシタ１４８は、移相回路４１０Ｃの出力から直流成分を 取り除く直流電流阻止用であり、交流成分のみが移相回路４３０Ｃに入力される 。

このような構成を有する移相回路４３０Ｃにおいて、所定の交流信号が入力端 １４２に入力されると、すなわちＦＥＴ４３２のゲートに所定の交流電圧（入力 電圧）が印加されると、ＦＥＴ４３２のソースにはこの入力電圧と同相の交流電 圧が現れ、反対にＦＥＴ４３２のドレインにはこの入力電圧と逆相であってソー スに現れる電圧と振幅が等しい交流電圧が現れる。このソースおよびドレインに 現れる交流電圧の振幅をともにＥi とする。

このＦＥＴ４３２のソース・ドレイン間にはキャパシタ４３４と可変抵抗４３ ６とにより構成される直列回路（ＣＲ回路）が接続されている。したがって、Ｆ ＥＴ４３２のソースおよびドレインに現れる電圧のそれぞれをキャパシタ４３４ あるいは可変抵抗４３６を介して合成した信号が出力端１４４から出力される。

第４０図は、後段の移相回路４３０Ｃの入出力電圧とキャパシタ等に現れる電 圧との関係を示すベクトル図である。

ＦＥＴ４３２のソースとドレインにはそれぞれ入力電圧と同相および逆相であ って電圧振幅がＥi の交流電圧が現れるため、ソース・ドレイン間の電位差は２ Ｅi となる。また、可変抵抗４３６の両端に現れる電圧ＶR2とキャパシタの両端 に現れる電圧ＶC2とは互いに９０°位相がずれており、これらをベクトル的に加 算したものが、ＦＥＴ４３２のソース・ドレイン間の電位差２Ｅi に等しくなる 。

したがって、第４０図に示すように、電圧Ｅi の２倍を斜辺とし、可変抵抗４ ３６の両端電圧ＶR2とキャパシタ４３４の両端電圧ＶC2とが直交する２辺を構成 する直角三角形を形成することになる。このため、入力信号の振幅が一定で周波 数のみが変化した場合には、第４０図に示す半円の円周に沿って可変抵抗４３６ の両端電圧ＶR2とキャパシタ１３４の両端電圧ＶC2とが変化する。

可変抵抗４３６とキャパシタ４３４の接続点とグランドレベルとの電位差を出 力電圧Ｅo として取り出すものとすると、この出力電圧Ｅo は、第４０図に示し た半円においてその中心点を始点とし、電圧ＶR2と電圧ＶC2とが交差する円周上 の一点を終点とするベクトルで表すことができ、その大きさは半円の半径Ｅi に 等しくなる。しかも、入力信号の周波数が変化しても、このベクトルの終点は円 周上を移動するだけであるため、周波数に応じて出力振幅が変化しない安定した 出力を得ることができる。

また、第４０図から明らかなように、電圧ＶR2と電圧ＶC2とは円周上で直角に 交わるため、理論的にはＦＥＴ４３２のゲートに印加される入力電圧と電圧ＶC2 との位相差は、周波数ωが０から∞まで変化するに従って０°から９０°まで変 化する。そして、移相回路４３０Ｃ全体の位相シフト量φ6 は、周波数に応じて ０°から１８０°まで変化する。

また、第３７図に示した移相回路４３０Ｃの伝達関数は、キャパシタ４３４と 可変抵抗４３６からなるＣＲ回路の時定数をＴ₂（キャパシタ４３４の静電容量 をＣ、可変抵抗の抵抗値をＲとするとＴ₂＝ＣＲ）とすると、（３）式に示した Ｋ3 をそのまま適用でき（ただし、ａ₂＜１）、第４０図に示す位相シフト量φ6 も上述した（７）式に示したφ2 と同じになる。

このようにして、２つの移相回路４１０Ｃ、４３０Ｃのそれぞれにおいて位相 が所定量シフトされ、第３８図および第４０図に示すように、所定の周波数にお いて２つの移相回路４１０Ｃ、４３０Ｃの全体により位相シフト量の合計が３６ ０°となる信号が出力される。

また、第３６図に示した非反転回路４５０は、ドレインと正電源との間に抵抗 ４５４が、ソースとアースとの間に抵抗４５６がそれぞれ接続されたＦＥＴ４５ ２と、ベースがＦＥＴ４５２のドレインに接続されているとともにコレクタが抵 抗４６０を介してＦＥＴ４５２のソースに接続されたトランジスタ４５８と、Ｆ ＥＴ４５２に適切なバイアス電圧を印加するための抵抗４６２とを含んで構成さ れている。なお、第３６図に示した非反転回路４５０の前段に設けられたキャパ シタ１６４は、後段の移相回路４３０Ｃの出力から直流成分を取り除く直流電流 阻止用であり、交流成分のみが非反転回路４５０に入力される。

ＦＥＴ４５２は、ゲートに交流信号が入力されると、逆相の信号をドレインか ら出力する。また、トランジスタ４５８は、ベースにこの逆相の信号が入力され ると、さらに位相を反転した信号、すなわちＦＥＴ４５２のゲートに入力された 信号の位相を基準に考えると同相の信号をコレクタから出力し、この同相の信号 が非反転回路４５０から出力される。

この非反転回路４５０の出力は、出力端子１９２から同調回路１Ｆの出力とし て取り出されるとともに、この非反転回路４５０の出力を分圧回路１６０を通し た信号が帰還抵抗１７０を介して前段の移相回路４１０Ｃの入力側に帰還されて いる。そして、この帰還された信号と入力抵抗１７４を介して入力される信号と が加算され、この加算された信号の電圧が前段の移相回路４１０Ｃの入力端（第 ３７図に示した入力端１２２）に印加されている。

また、上述した非反転回路４５０の利得は、上述した抵抗４５４、４５６、４ ６０の各抵抗値によって決まり、これら各抵抗の抵抗値を調整することにより、 第３６図に示した２つの移相回路４１０Ｃ、４３０Ｃあるいは分圧回路１６０に よる減衰や帰還ループで生じる損失を補い、かつ同調回路全体のループゲインが １以下になるように設定されている。

また、同調回路１の出力端子１９２からは、分圧回路１６０に入力される前の 非反転回路４５０の出力信号が取り出されているため、同調回路１Ｆ自体に利得 を持たせることができ、同調動作と同時に信号振幅の増幅が可能となる。

〔同調回路の第９の変形例〕 第３６図に示した同調回路は、各移相回路４１０Ｃ、４３０Ｃの内部にＣＲ回 路を含んでいるが、ＣＲ回路を抵抗とインダクタからなるＬＲ回路に置き換えた 移相回路を用いて同調回路を構成することも可能である。

第４１図は、ＬＲ回路を含む移相回路の構成を示す回路図であり、第３６図に 示した同調回路１Ｆの前段の移相回路４１０Ｃと置き換え可能な構成が示されて いる。同図に示す移相回路４１０Ｌは、第３６図に示した前段の移相回路４１０ Ｃ内のキャパシタ４１４と可変抵抗４１６からなるＣＲ回路を、可変抵抗４１６ とインダクタ４１７からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有しており、抵抗４１ ８と抵抗４２０の各抵抗値が同じ値に設定されている。なお、インダクタ４１７ とＦＥＴ４１２のドレインとの間に挿入されたキャパシタ４１９は直流電流阻止 用である。

上述した移相回路４１０Ｌの入出力電圧等の関係は、第４２図のベクトル図に 示すように、第３８図に示した電圧ＶC1を可変抵抗４１６の両端電圧ＶR1に、第 ３８図に示した電圧ＶR1をインダクタ４１７の両端電圧ＶL1にそれぞれ置き換え て考えることができる。

また、第４１図に示した移相回路４１０Ｌの伝達関数は、インダクタ４１７と 可変抵抗４１６からなるＬＲ回路の時定数をＴ₁（インダクタ４１７のインダク タンスをＬ、可変抵抗４１６の抵抗値をＲとするとＴ₁＝Ｌ／Ｒ）とすると、（ ２）式に示したＫ2 をそのまま適用でき（ただしａ，＜１）、第４２図に示す位 相シフト量φ7 も上述した（６）式に示したφ1 と同じになる。

したがって、第４１図に示す移相回路４１０Ｌは、第３７図に示した移相回路 ４１０Ｃと基本的に等価であり、第３７図に示した移相回路４１０Ｃを第４１図 に示した移相回路４１０Ｌに置き換えることができる。

第４３図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図であり、第３６ 図に示した同調回路１Ｆの後段の移相回路４３０Ｃと置き換え可能な構成が示さ れている。同図に示す移相回路４３０Ｌは、第３９図に示した後段の移相回路４ ３０Ｃ内のキャパシタ４３４と可変抵抗４３６からなるＣＲ回路を、可変抵抗４ ３６とインダクタ４３７からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有しており、抵抗 ４３８と抵抗４４０の各抵抗値は同じ値に設定されている。なお、可変抵抗４３ ６とＦＥＴ４３２のドレインとの間に挿入されたキャパシタ４３９は直流電流阻 止用である。

上述した移相回路４３０Ｌの入出力電圧等の関係は、第４４図のベクトル図に 示すように、第４０図に示した電圧ＶR2をインダクタ４３７の両端電圧ＶL2に、 第４０図に示した電圧ＶC2を可変抵抗４３６の両端電圧ＶR2にそれぞれ置き換え て考えることができる。

また、第４３図に示した移相回路４３０Ｌの伝達関数は、可変抵抗４３６とイ ンダクタ４３７からなるＬＲ回路の時定数をＴ₂（可変抵抗４３６の抵抗値をＲ 、インダクタ４３７のインダクタンスをＬとするとＴ₂＝Ｌ／Ｒ）とすると、（ ３）式に示したＫ3 をそのまま適用でき（ただし、ａ₂＜１）、第４４図に示す 位相シフト量φ8 も上述した（７）式に示したφ2 と同じになる。

したがって、第４３図に示す移相回路４３０Ｌは、第３９図に示した移相回路 ４３０Ｃと基本的に等価であり、第３９図に示した移相回路４３０Ｃを第４３図 に示した移相回路４３０Ｌに置き換えることができる。

このように、第３６図に示した２つの移相回路４１０Ｃおよび４３０Ｃの両方 を第４１図、第４３図に示した移相回路４１０Ｌ、４３０Ｌに置き換えることが でき、同調回路全体を集積化することにより同調周波数の高周波化が容易となる 。

なお、第３６図に示す移相回路４１０Ｃ、４３０Ｃをそれぞれ第４１図に示す 移相回路４１０Ｌと第４３図に示す移相回路４３０Ｌに置き換えた場合には、可 変抵抗４１６および４３６を形成するＦＥＴのゲート電圧を変化させた場合の各 位相シフト量の変化の方向が反対となるため、第１３図に示した位相差検出回路 ３内のＥＸ−ＯＲゲート３３をＥＸ−ＮＯＲ（イクスクルシブ・ノア）ゲートに 置き換えたり、第１３図に示した電圧比較器３１、３２のいずれか一方の２つの 入力を入れ換える等して制御電圧の変化の方向を反転させる必要がある。

また、第３６図に示した移相回路４１０Ｃ、４３０Ｃをそれぞれ移相回路４１ ０Ｌ、４３０Ｌに置き換えた場合に、分圧回路１６０を省略して後段の移相回路 の出力を直接前段側に帰還してもよい。あるいは分圧回路１６０内の抵抗１６２ を取り除いて抵抗１６４だけにしてもよい。分圧回路１６０を省略した場合、あ るいは抵抗１６２を取り除いた場合には、同調動作のみを行うことができる。

〔同調回路の第１０の変形例〕 第４５図は、同調回路の他の変形例を示す回路図である。同図に示す同調回路 １Ｇは、それぞれが入力される交流信号の位相を所定量シフトさせることにより 所定の周波数において合計で１８０°の位相シフトを行う２つの移相回路４１０ Ｃと、後段の移相回路４１０Ｃの出力信号の位相をさらに反転する位相反転回路 ４８０と、帰還抵抗１７０および入力抵抗１７４のそれぞれを介することにより 位相反転回路４８０から出力される信号（帰還信号）と入力端子１９０に入力さ れる信号（入力信号）とを所定の割合で加算する加算回路とを含んで構成されて いる。

各移相回路４１０Ｃは、その詳細構成および入出力の位相関係は第３７図およ び第３８図を用いて説明した通りであり、例えばキャパシタ４１４と可変抵抗４ １６からなるＣＲ回路の時定数をＴ₁とすると、ω＝１／Ｔ₁の周波数における位 相シフト量φ5 は時計回り方向（位相遅れ方向）に２７０°となる。

したがって、２つの移相回路４１０Ｃの全体による位相遅れ方向の位相シフト 量の合計が所定の周波数において、φ5 ＋φ5 ＝２７０°＋２７０°＝５４０° （＝１８０°）となる。

また、位相反転回路４８０は、ドレインと正電源との間に抵抗４８４が、ソー スとアースとの間に抵抗４８６がそれぞれ接続されたＦＥＴ４８２と、ＦＥＴ４ ８２のゲートに所定のバイアス電圧を印加する抵抗４８８とを含んで構成されて いる。ＦＥＴ４８２のゲートに交流信号が入力されると、ＦＥＴ４８２のドレイ ンからは位相を反転した逆相の信号が出力される。また、この位相反転回路４８ ０は、２つの抵抗４８４、４８６の抵抗比によって定まる所定の利得を有する。

このように、所定の周波数において、２つの移相回路４１０Ｃによって位相が １８０°シフトされ、さらに後段に接続された位相反転回路４８０によって位相 が反転され、これら３つの回路の全体による位相シフト量の合計が３６０°とな る。したがって、位相反転回路４８０の出力を帰還抵抗１７０を介して前段の移 相回路４１０Ｃの入力側に帰還させ、この帰還信号に入力抵抗１７４を介して入 力した信号を加算するとともに、位相反転回路４８０の利得を調整することによ り、第２図に示した同調回路１と同様の同調動作が行われる。

なお、第４５図に示した同調回路１Ｇにおいては、位相反転回路４８０の出力 を直接帰還抵抗１７０を介して帰還させたが、第３６図に示す同調回路１Ｆと同 様に、この位相反転回路４８０の後段に分圧回路１６０を接続して分圧出力を帰 還させてもよい。

〔同調回路の第１１の変形例〕 第４６図は、同調回路の他の変形例を示す回路図であり、第４５図とは反対に 第３６図に示す後段の移相回路４３０Ｃを含んで構成されている。

第４６図に示す同調回路１Ｈは、それぞれが入力される交流信号の位相を所定 量シフトさせることにより所定の周波数において合計で１８０°の位相シフトを 行う２つの移相回路４３０Ｃと、後段の移相回路４３０Ｃの出力信号の位相をさ らに反転する位相反転回路４８０と、帰還抵抗１７０および入力抵抗１７４のそ れぞれを介することにより位相反転回路４８０から出力される信号（帰還信号） と入力端子１９０に入力される信号（入力信号）とを所定の割合で加算する加算 回路とを含んで構成されている。

各移相回路４３０Ｃは、その詳細構成および入出力の位相関係は第３９図およ び第４０図を用いて説明した通りであり、例えばキャパシタ４３４と可変抵抗４ ３６からなるＣＲ回路の時定数をＴ₂とすると、ω＝１／Ｔ₂の周波数における位 相シフト量φ6 は時計回り方向（位相遅れ方向）に９０°となる。

したがって、所定の周波数において、２つの移相回路４３０Ｃによって位相が １８０°シフトされ、さらに後段に接続された位相反転回路４８０によって位相 が反転され、これら３つの回路の全体による位相シフト量の合計が３６０°とな る。このため、位相反転回路４８０の出力を帰還抵抗１７０を介して前段の移相 回路４３０Ｃの入力側に帰還させ、この帰還信号に入力抵抗１７４を介して入力 した信号を加算するとともに、位相反転回路４８０の利得を調整することにより 、第２図に示した同調回路１と同様の同調動作が行われる。

なお、第３６図に示した同調回路１Ｆと同様に、第４６図に示した同調回路１ Ｈにおいても、位相反転回路４８０の後段に分圧回路１６０を接続して同調と同 時に増幅を行うようにしてもよい。

ところで、上述した各種の同調回路１Ｆ、１Ｇ、１Ｈ等は、２つの移相回路と 非反転回路あるいは２つの移相回路と位相反転回路によって構成されており、接 続された３つの回路の全体によって所定の周波数において合計の位相シフト量を ３６０°にすることにより所定の同調動作を行うようになっている。したがって 、位相シフト量だけに着目すると、３つの回路をどのような順番で接続するかは あ る程度の自由度があり、必要に応じて接続順番を決めることができる。

また、上述した第４５図および第４６図に示す同調回路１Ｇ、１Ｈでは、移相 回路内部にＣＲ回路を含む例を示したが、ＬＲ回路を内部に含む移相回路を縦続 接続して同調回路を構成してもよい。例えば、第４５図に示す同調回路１Ｇの２ つの移相回路４１０Ｃの代わりに第４１図に示す移相回路４１０Ｌを接続しても よい。あるいは、第４６図に示す同調回路１Ｈの２つの移相回路４３０Ｃの代わ りに第４３図に示す移相回路４３０Ｌを接続してもよい。

ただし、ＣＲ回路を含む移相回路をＬＲ回路を含む移相回路に置き換えた場合 には、可変抵抗４１６および４３６を形成するＦＥＴのゲート電圧を変化させた 場合の各位相シフト量の変化の方向が反対となるため、第１３図に示した位相差 検出回路３内のＥＸ−ＯＲゲート３３をＥＸ−ＮＯＲ（イクスクルシブ・ノア） ゲートに置き換えたり、第１３図に示した電圧比較器３１、３２のいずれか一方 の２つの入力を入れ換える等して制御電圧の変化の方向を反転させる必要がある 。

なお、上述した同調回路１Ｆ、１Ｇ、１Ｈでは、ＦＥＴ４１２あるいはＦＥＴ ４３２を用いて移相回路を構成しているが、ＦＥＴの代わりにバイポーラトラン ジスタを用いて移相回路を構成してもよい。

〔同調回路の第１２の変形例〕 第４７図は、同調回路の第１２の変形例を示す回路図である。同図に示す同調 回路１Ｊは、入力される交流信号の位相を変えずに出力する非反転回路５５０と 、それぞれが入力信号の位相を所定量シフトさせることにより所定の周波数にお いて合計で３６０°の位相シフトを行う２つの移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃと、 後段の移相回路５３０Ｃのさらに後段に設けられた抵抗１６２および１６４から なる分圧回路１６０と、帰還抵抗１７０および入力抵抗１７４（入力抵抗１７４ は帰還抵抗１７０のｎ倍の抵抗値を有しているものとする）のそれぞれを介する ことにより分圧回路１６０の分圧出力（帰還信号）と入力端子１９０に入力され る信号（入力信号）とを所定の割合で加算する加算回路とを含んで構成されてい る。

なお、非反転回路５５０は、バッファ回路として機能するものであり、前段の 移相回路５１０Ｃと上述した加算回路とを直接接続した場合に生じる信号の損失 等を防止するために設けられている。非反転回路５５０は、例えばエミッタホロ ワ回路やソースホロワ回路等により構成されている。なお、直接接続した場合の 損失等を最小限に抑えるように帰還抵抗１７０等の各素子の素子定数を選定した 場合には、この非反転回路５５０を省略して同調回路を構成してもよい。

第４８図は、第４７図に示した前段の移相回路５１０Ｃの構成を抜き出して示 したものである。同図に示す前段の移相回路５１０Ｃは、２入力の差分電圧を所 定の増幅度で増幅して出力する差動増幅器５１２と、入力端１２２に入力された 信号の位相を所定量シフトさせて差動増幅器５１２の非反転入力端子に入力する キャパシタ５１４および可変抵抗５１６と、入力端１２２に入力された信号の位 相を変えずにその電圧レベルを約１／２に分圧して差動増幅器５１２の反転入力 端子に入力する抵抗５１８および５２０とを含んで構成されている。

上述した可変抵抗５１６は、例えば第４８図に示すように、接合型のＦＥＴの ソース・ドレイン間に形成されるチャネルを抵抗体として用いており、ゲート電 圧を可変することにより抵抗値をある範囲で任意に変化させることができる。

第４８図に示す入力端１２２に所定の交流信号が入力されると、差動増幅器５ １２の反転入力端子には、入力端１２２に印加される電圧Ｅi を抵抗５１８と抵 抗５２０とによって約１／２に分圧した電圧が印加される。

一方、入力信号が入力端１２２に入力されると、差動増幅器５１２の非反転入 力端子には、キャパシタ５１４と可変抵抗５１６の接続点に現れる信号が入力さ れる。キャパシタ５１４と可変抵抗５１６により構成されるＣＲ回路の一方端に は入力信号が入力されているため、入力信号の位相をこのＣＲ回路によって所定 量シフトした信号の電圧が差動増幅器５１２の非反転入力端子には印加される。

差動増幅器５１２は、このようにして２つの入力端子に印加される電圧の差分を 所定の増幅度で増幅した信号を出力する。

第４９図は、第４８図に示す移相回路５１０Ｃの入出力電圧とキャパシタ等に 現れる電圧との関係を示すベクトル図である。

同図に示すように、可変抵抗５１６の両端に現れる電圧ＶR1とキャパシタ５１ ４の両端に現れる電圧ＶC1は、互いに位相が９０°ずれており、これらをベクト ル的に加算したものが入力電圧Ｅi となる。したがって、入力信号の振幅が一定 で周波数のみが変化した場合には、第４９図に示す半円の円周に沿って可変抵抗 ５１６の両端電圧ＶR1とキャパシタ５１４の両端電圧ＶC1とが変化する。

また、差動増幅器５１２の非反転入力端子に印加される電圧（可変抵抗５１６ の両端電圧ＶR1）から反転入力端子に印加される電圧（抵抗５２０の両端電圧Ｅ ｉ／２）をベクトル的に減算したものが差分電圧Ｅo ′となる。この差分電圧Ｅ o ′は、第４９図に示した半円において、その中心点を始点とし、電圧ＶR1と電 圧ＶC1とが交差する円周上の一点を終点とするベクトルで表すことができ、その 大きさは半円の半径Ｅi ／２に等しくなる。

差動増幅器５１２の出力電圧Ｅo はこの差分電圧Ｅo ′を所定の増幅度で増幅 したものとなる。したがって、上述した移相回路５１０Ｃにおいて、出力電圧Ｅ o は入力信号の周波数によらず一定であって、全域通過回路として動作する。

また、第４９図から明らかなように、電圧ＶR1と電圧ＶC1とは円周上で直角に 交わるため、入力電圧Ｅi と電圧ＶR1との位相差は、周波数ωが０から∞まで変 化するに従って、入力電圧Ｅi を基準として時計回り方向（位相遅れ方向）に２ ７０°から３６０°まで変化する。そして、移相回路５１０Ｃ全体の位相シフト 量φ9 は、周波数に応じて１８０°から３６０°まで変化する。

同様に、第５０図は第４７図に示した後段の移相回路５３０Ｃの構成を抜き出 して示したものである。同図に示す後段の移相回路５３０Ｃは、２入力の差分電 圧を所定の増幅度で増幅して出力する差動増幅器５３２と、入力端１４２に入力 された信号の位相を所定量シフトさせて差動増幅器５３２の非反転入力端子に入 力する可変抵抗５３６およびキャパシタ５３４と、入力端１４２に入力された信 号の位相を変えずにその電圧レベルを約１／２に分圧して差動増幅器５３２の反 転入力端子に入力する抵抗５３８および５４０とを含んで構成されている。

第５０図に示した入力端１４２に所定の交流信号が入力されると、差動増幅器 ５３２の反転入力端子には、入力端１４２に印加される電圧Ｅi を抵抗５３８と 抵抗５４０とによって約１／２に分圧した電圧が印加される。

一方、入力信号が入力端１４２に入力されると、差動増幅器５３２の非反転入 力端子には、可変抵抗５３６とキャパシタ５３４の接続点に現れる信号が入力さ れる。可変抵抗５３６とキャパシタ５３４により構成されるＣＲ回路の一方端に は入力信号が入力されているため、入力信号の位相をこのＣＲ回路によって所定 量シフトした信号の電圧が差動増幅器５３２の非反転入力端子には印加される。

差動増幅器５３２は、このようにして２つの入力端子に印加される電圧の差分を 所定の増幅度で増幅した信号を出力する。

第５１図は、移相回路５３０Ｃの入出力電圧とキャパシタ等に現れる電圧との 関係を示すベクトル図である。

同図に示すように、キャパシタ５３４の両端に現れる電圧ＶC2と可変抵抗５３ ６の両端に現れる電圧ＶR2は、互いに位相が９０°ずれており、これらをベクト ル的に加算したものが入力電圧Ｅi となる。したがって、入力信号の振幅が一定 で周波数のみが変化した場合には、第５１図に示す半円の円周に沿ってキャパシ タ５３４の両端電圧ＶC2と可変抵抗５３６の両端電圧ＶR2とが変化する。

また、差動増幅器５３２の非反転入力端子に印加される電圧（キャパシタ５３ ４の両端電圧ＶC2）から反転入力端子に印加される電圧（抵抗５４０の両端電圧 Ｅi ／２）をベクトル的に減算したものが差分電圧Ｅo ′となる。この差分電圧 Ｅo ′は、第５１図に示した半円において、その中心点を始点とし、電圧ＶC2と 電圧ＶR2とが交差する円周上の一点を終点とするベクトルで表すことができ、そ の大きさは半円の半径Ｅi ／２に等しくなる。

差動増幅器５３２の出力電圧Ｅo はこの差分電圧Ｅo ′を所定の増幅度で増幅 したものとなる。したがって、上述した移相回路５３０Ｃにおいて、出力電圧Ｅ o は入力信号の周波数によらず一定であって、全域通過回路として動作する。

また、第５１図から明らかなように、電圧ＶC2と電圧ＶR2とは円周上で直角に 交わるため、入力電圧Ｅi と電圧ＶC2との位相差は、周波数ωが０から∞まで変 化するに従って０°から９０°まで変化する。そして、移相回路５３０Ｃ全体の 位相シフト量φ10は周波数に応じて０°から１８０°まで変化する。

このようにして、２つの移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃのそれぞれにおいて位相 が所定量シフトされ、第４９図および第５１図に示すように、所定の周波数にお いて２つの移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃの全体により位相シフト量の合計が３６ ０°となる信号が出力される。

また、後段の移相回路５３０Ｃの出力は、出力端子１９２から同調回路１Ｊの 出力として取り出されるとともに、この移相回路５３０Ｃの出力を分圧回路１６ ０を通した信号が帰還抵抗１７０を介して非反転回路５５０の入力側に帰還され ている。そして、この帰還された信号と入力抵抗１７４を介して入力される信号 とが加算され、この加算された信号が非反転回路５５０を介して前段の移相回路 ５１０Ｃに入力されている。

また、上述した２つの移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃの各利得を調整することに より、第４７図に示した２つの移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃ、分圧回路１６０に よる減衰や帰還ループで生じる損失を補い、かつ同調回路全体のループゲインが １以下になるように設定されている。なお、移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃの各利 得を調整する代わりに、非反転回路５５０に１以上の利得を持たせ、この値を調 整してもよい。

また、同調回路１Ｊの出力端子１９２からは、分圧回路１６０に入力される前 の移相回路５３０Ｃの出力が取り出されているため、同調回路１Ｊ自体に利得を 持たせることができ、同調動作と同時に信号振幅の増幅が可能となる。

なお、第４７図に示した同調回路において、増幅動作が不要な場合には、分圧 回路１６０を省略して移相回路５３０Ｃの出力を直接前段側に帰還してもよい。

あるいは、分圧回路１６０内の抵抗１６２の抵抗値を極端に小さな値にして分圧 比を１に設定してもよい。

〔同調回路の第１３の変形例〕 第４７図に示した同調回路１Ｊは、各移相回路５１０Ｃ、５３０ＣをＣＲ回路 を含んで構成したが、ＣＲ回路を抵抗とインダクタからなるＬＲ回路に置き換え た移相回路を用いて同調回路を構成することもできる。

第５２図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図であり、第４７ 図に示した同調回路１Ｊの前段の移相回路５１０Ｃと置き換え可能な構成が示さ れている。同図に示す移相回路５１０Ｌは、第４８図に示した移相回路５１０Ｃ 内のキャパシタ５１４と可変抵抗５１６からなるＣＲ回路を、可変抵抗５１６と インダクタ５１７からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有している。なお、イン ダクタ５１７に直列に接続されたキャパシタ５１９は直流電流阻止用であり、そ のインピーダンスは動作周波数において極めて小さく設定され、すなわち大きな 静電容量を有している。

第５３図は、移相回路５１０Ｌの入出力電圧とインダクタ等に現れる電圧との 関係を示すベクトル図である。同図に示す移相回路５１０Ｌの位相シフト量φ11 は、可変抵抗５１６とインダクタ５１７により構成されるＬＲ回路の時定数をＴ₁ （可変抵抗５１６の抵抗値をＲ、インダクタ５１７のインダクタンスをＬとす るとＴ₁＝Ｌ／Ｒ）とすると、上述した（６）式に示したφ1 と同じとなる。

第５４図は、ＬＲ回路を含む移相回路の他の構成を示す回路図であり、第４７ 図に示した同調回路１Ｊの後段の移相回路５３０Ｃと置き換え可能な構成が示さ れている。同図に示す移相回路５３０Ｌは、第５０図に示した移相回路５３０Ｃ 内の可変抵抗５３６とキャパシタ５３４からなるＣＲ回路を、インダクタ５３７ と可変抵抗５３６からなるＬＲ回路に置き換えた構成を有している。なお、イン ダクタ５３７に直列に接続されたキャパシタ５３９は直流電流阻止用であり、そ のインピーダンスは動作周波数において極めて小さく設定され、すなわち大きな 静電容量を有している。

第５５図は、移相回路５３０Ｌの入出力電圧とインダクタ等に現れる電圧との 関係を示すベクトル図である。同図に示す移相回路５３０Ｌの位相シフト量φ12 は、インダクタ５３７と可変抵抗５３６により構成されるＬＲ回路の時定数をＴ₂ （インダクタ１３７のインダクタンスをＬ、可変抵抗５３６の抵抗値をＲとす るとＴ₂＝Ｌ／Ｒ）とすると、上述した（７）式に示したφ2 と同じとなる。

なお、第４７図に示す移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃをそれぞれ第５２図に示す 移相回路５１０Ｌと第５４図に示す移相回路５３０Ｌに置き換えた場合には、可 変抵抗５３６を形成するＦＥＴのゲート電圧を変化させた場合の各位相シフト量 の変化の方向が反対となるため、第１３図に示した位相差検出回路３内のＥＸ− ＯＲゲート３３をＥＸ−ＮＯＲ（イクスクルシブ・ノア）ゲートに置き換えたり 、第１３図に示した電圧比較器３１、３２のいずれか一方の２つの入力を入れ換 える等して制御電圧の変化の方向を反転させる必要がある。

このように、第５２図に示した移相回路５１０Ｌおよび第５４図に示した移相 回路５３０Ｌのそれぞれは、第４８図あるいは第５０図に示した移相回路５１０ Ｃ、５３０Ｃと等価であり、第４７図に示した同調回路１Ｊにおいて、前段の移 相回路５１０Ｃを第５２図に示した移相回路５１０Ｌに、後段の移相回路５３０ Ｃを第５４図に示した移相回路５３０Ｌにそれぞれ置き換えることが可能である 。２つの移相回路５１０Ｃ、５３０Ｃの両方を移相回路５１０Ｌ、５３０Ｌに置 き換えた場合には、同調回路全体を集積化することにより同調周波数の高周波化 が容易となる。

〔同調回路の第１４の変形例〕 第４７図に示した同調回路１Ｊは、互いに移相方向が異なる２つの移相回路を 含んでいるが、基本的に同じ構成を有する２つの移相回路を組み合わせて同調回 路を構成することもできる。

第５６図は、同調回路の他の構成を示す回路図である。同図に示す同調回路１ Ｋは、入力される交流信号の位相を反転して出力する位相反転回路５８０と、そ れぞれが入力される交流信号の位相を所定量シフトさせることにより所定の周波 数において合計で１８０°の位相シフトを行う２つの移相回路５１０Ｃと、後段 の移相回路５１０Ｃのさらに後段に設けられた抵抗１６２および１６４からなる 分圧回路１６０と、帰還抵抗１７０および入力抵抗１７４のそれぞれを介するこ とにより分圧回路１６０の分圧出力（帰還信号）と入力端子１９０に入力される 信号（入力信号）とを所定の割合で加算する加算回路とを含んで構成されている 。

２つの移相回路５１０Ｃの詳細構成および入出力信号の位相関係は第４８図お よび第４９図を用いて説明した通りであり、所定の周波数において、２つの移相 回路５１０Ｃの全体による位相シフト量の合計が１８０°となる。

また、２つの移相回路５１０Ｃの前段に接続された位相反転回路５８０は、入 力される交流信号の位相を反転するものであり、例えば、エミッタ接地回路やソ ース接地回路あるいはオペアンプと抵抗を組み合わせた回路によって実現される 。

このように、所定の周波数において、２つの移相回路５１０Ｃによって位相が １８０°シフトされ、さらにその前段に接続された位相反転回路５８０によって 位相が反転され、これら３つの回路の全体による位相シフト量の合計が３６０° となる。

また、後段の移相回路５１０Ｃの出力は出力端子１９２から同調回路１Ｋの出 力として取り出されるとともに、後段の移相回路５１０Ｃの出力を分圧回路１６ ０を通した信号が帰還抵抗１７０を介して位相反転回路５８０の入力側に帰還さ れている。そして、この帰還される信号と入力抵抗１７４を介して入力される信 号とが加算され、この加算された信号が位相反転回路５８０に入力されている。

このように、分圧回路１６０の出力を帰還抵抗１７０を介して位相反転回路５ ８０の入力側に帰還させ、この帰還信号に入力抵抗１７４を介して入力した信号 を加算するとともに、２つの移相回路５１０Ｃの利得を調整して分圧回路１６０ や帰還抵抗１７０と入力抵抗１７４の接続部において生じる損失等を補うことに より、第４７図に示した同調回路１Ｊと同様の同調動作および増幅動作を行うこ とができる。なお、移相回路５１０Ｃの各利得を調整する代わりに、位相反転回 路５８０の利得を調整してもよい。

なお、第５６図に示した同調回路１Ｋにおいて、増幅動作が不要な場合には分 圧回路１６０を省略し、移相回路５１０Ｃの出力を直接前段側に帰還してもよい 。あるいは、分圧回路１６０内の抵抗１６２の抵抗値を極端に小さな値にして分 圧比を１に設定してもよい。

〔同調回路の第１５の変形例〕 第５７図は、同調回路の他の変形例を示す回路図であり、第５６図とは反対に 第４７図に示す後段の移相回路５３０Ｃを含んで構成されている。

第５７図に示す同調回路１Ｌは、それぞれが入力される交流信号の位相を所定 量シフトさせることにより所定の周波数において合計で１８０°の位相シフトを 行う２つの移相回路５３０Ｃと、後段の移相回路５３０Ｃの出力信号の位相をさ らに反転する位相反転回路５８０と、帰還抵抗１７０および入力抵抗１７４のそ れぞれを介することにより位相反転回路５８０から出力される信号（帰還信号） と入力端子１９０に入力される信号（入力信号）とを所定の割合で加算する加算 回路とを含んで構成されている。

各移相回路５３０Ｃの詳細構成および入出力の位相関係は第５０図および第５ １図を用いて説明した通りであり、例えばキャパシタ５３４と可変抵抗５３６か らなるＣＲ回路の時定数をＴ₂とすると、ω＝１／Ｔ₂の周波数における位相シフ ト量φ10は時計回り方向（位相遅れ方向）に９０°となる。したがって、所定の 周波数において、２つの移相回路５３０Ｃの全体による位相シフト量の合計は１ ８０°となる。

このように、上述した２つの移相回路５３０Ｃを用いた場合であっても、所定 の周波数において２つの移相回路５３０Ｃによって位相が１８０°シフトされ、 さらにその前段に接続された位相反転回路５８０によって位相が反転され、これ ら３つの回路の全体による位相シフト量の合計が３６０°となる。

したがって、上述した同調回路１Ｌは、分圧回路１６０の出力を帰還抵抗１７ ０を介して位相反転回路５８０の入力側に帰還させ、この帰還信号に入力抵抗１ ７４を介して入力した信号を加算するとともに、２つの移相回路５３０Ｃの利得 を調整して分圧回路１６０や帰還抵抗１７０と入力抵抗１７４の接続部において 生じる損失等を補い、かつ帰還ループのループゲインを１以下に設定することに より、第５６図に示した同調回路１Ｋ等と同様の同調動作および増幅動作を行う ことができる。

なお、第５６図、第５７図に示した同調回路１Ｋ、１Ｌは、ＣＲ回路を内部に 含む移相回路を縦続接続しているが、両方の移相回路についてＬＲ回路を内部に 含んで構成するようにしてもよい。

具体的には、第５６図に示した同調回路１Ｋにおいて、２つの移相回路５１０ Ｃを第５２図に示した移相回路５１０Ｌに置き換えてもよい。また、第５７図に 示した同調回路１Ｌにおいて、２つの移相回路５３０Ｃを第５４図に示した移相 回路５３０Ｌに置き換えてもよい。

ただし、ＣＲ回路を含む移相回路をＬＲ回路を含む移相回路に置き換えた場合 には、可変抵抗１１６あるいは１３６を形成するＦＥＴのゲート電圧を変化させ た場合の各位相シフト量の変化の方向が反対となるため、第１３図に示した位相 差検出回路３内のＥＸ−ＯＲゲート３３をＥＸ−ＮＯＲ（イクスクルシブ・ノア ）ゲートに置き換えたり、第１３図に示した電圧比較器３１、３２のいずれか一 方の２つの入力を入れ換える等して制御電圧の変化の方向を反転させる必要があ る。

ところで、上述した同調回路１Ｊ、１Ｋ、１Ｌは、非反転回路と２つの移相回 路あるいは位相反転回路と２つの移相回路を含んで構成されており、接続された ３つの回路の全体によって所定の周波数において合計の位相シフト量を３６０° にすることにより所定の同調動作を行うようになっている。したがって、位相シ フト量だけに着目すると、２つの移相回路のどちらを前段に用いるか、あるいは 上述した３つの回路をどのような順番で接続するかはある程度の自由度があり、 必要に応じて接続順番を決めることができる。

上述した各同調回路において、ＣＲ回路を含む移相回路をＬＲ回路を含む移相 回路に置き換える場合には、縦続接続された２つの移相回路のうちいずれか一方 の移相回路のみを、ＬＲ回路を含む移相回路に置き換えてもよい。ただし、その 場合には、前段の移相回路内の可変抵抗１１６の抵抗値の制御方向と、後段の移 相回路内の可変抵抗１３６の抵抗値の制御方向とが反対であるため、第１３図に 示す分配器５の出力レベルを反転させる等の若干の回路の修正が必要となる。こ のように、ＣＲ回路を含む移相回路とＬＲ回路を含む移相回路とを縦続接続して 同調回路を構成し、同調回路全体を集積化した場合には、温度変化による同調周 波数の変動を防止する、いわゆる温度補償が可能となる。

上述した各同調回路では、後段の移相回路の入出力信号間の位相差を検出して いるが、前段の移相回路の入出力信号間の位相差を検出してもよい。ただし、そ の場合には、後段の移相回路の入出力信号間の位相差を検出する場合とは位相シ フト量の変化の方向が反対となるため、第１３図に示した位相差検出回路３内の ＥＸ−ＯＲゲート３３をＥＸ−ＮＯＲゲートに置き換える等の若干の回路の修正 が必要となる。

〔Ｊ．その他の変形例〕 ところで、第１図や第２０図等に示した各種の同調機構は、同調回路を構成す る２つの移相回路内の可変抵抗１１６等を接合型のＦＥＴを用いて形成したが、 可変抵抗を他の素子で形成するようにしてもよい。

第５８図に示す同調回路１Ｍは、第３図に示した移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃ 内の可変抵抗１１６、１３６をＭＯＳ型のＦＥＴで形成した可変抵抗１１５、１ ３５にそれぞれ置き換えたものである。このように、ＭＯＳ型のＦＥＴのソース ・ドレイン間に形成されるチャネルを抵抗体として用いることもできる。この場 合に、ゲートに印加する制御電圧を変えることによりこのＦＥＴのチャネル抵抗 を変化させることができるため、同調回路１の同調周波数をある範囲で任意に変 化させることができる。

また、上述した移相回路１１０Ｃ等は、キャパシタ１１４等と直列に接続され た可変抵抗１１６等の抵抗値を変化させて位相シフト量を変化させることにより 全体の同調周波数を変えるようにしたが、キャパシタ１１４等の静電容量を変化 させることにより全体の同調周波数を変えるようにしてもよい。

第５９図は、キャパシタの静電容量を変えることにより全体の同調周波数を変 化させるようにした同調回路の構成を示す図である。同図に示す同調回路１Ｎは 、第２図に示した移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃを元にして構成されているが、第 ２９図や第４６図等に示す各種の移相回路を元にして構成してもよい。

第５９図において、可変容量ダイオード１２７、１４７に直列に接続されたキ ャパシタ１２８、１４８は、可変容量ダイオードに逆バイアス電圧を印加する際 の直流電流阻止用であり、そのインピーダンスは動作周波数において極めて小さ く、すなわち大きな静電容量を有している。

なお、第５９図に示した同調回路では、可変容量素子として可変容量ダイオー ドを用いてその静電容量を可変したが、ゲートに印加する制御電圧に応じてその ゲート容量がある範囲で変更可能なＦＥＴを可変容量素子として用いるようにし てもよい。

第６０図は、第２図に示した移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃ内の可変抵抗として ＦＥＴ以外の素子を利用した場合の一例を示す回路図である。

第６０図に示す移相回路１１０Ｃ″は、第２図に示した移相回路１１０Ｃ内の ＦＥＴを用いて形成された可変抵抗１１６を、ＣｄＳフォトセンサと発光ダイオ ードからなるＣｄＳフォトカプラ１７７に置き換えた構成を有している。このフ ォトカプラ１７７に含まれるＣｄＳフォトセンサは、発光ダイオードの発光量が 多いほど抵抗値が小さくなる特性を有しているため、このようなＣｄＳフォトカ プラ１７７を外部からの制御電流に応じて抵抗値が変更可能な可変抵抗として用 いることができる。

同様に、第６０図に示す移相回路１３０Ｃ″は、第２図に示した移相回路１３ ０Ｃ内のＦＥＴを用いて形成された可変抵抗１３６を、ＣｄＳフォトセンサと発 光ダイオードからなるＣｄＳフォトカプラ１７９に置き換えた構成を有している 。

第６０図に示す制御電圧発生回路４Ｂは、第１３図に示した制御電圧発生回路 ４を部分的に変形した構成を有しており、制御電圧発生回路４に対して、可変抵 抗４２および抵抗４３を含んで構成されたバイアス回路が取り除かれている点が 異なっている。

また、第６０図に示す電圧−電流変換回路２００は、制御電圧発生回路４Ｂの 出力である制御電圧が抵抗２０２を介して反転入力端子に入力されるオペアンプ ２０４と、可変のバイアス電圧を発生させるために用いる可変抵抗２０６とを含 んで構成されている。

オペアンプ２０４は、出力端子と反転入力端子との間に上述したフォトカプラ １７７、１７９内の２つの発光ダイオードが直列に接続されており、非反転入力 端子が接地されている。したがって、制御電圧発生回路４Ｂの出力電圧（制御電 圧）が定まると、抵抗２０２と可変抵抗２０６の抵抗比によって決まる所定の電 流がフォトカプラ１７７、１７９内の各発光ダイオードに流れ、この発光ダイオ ードと対になるＣｄＳフォトセンサが発光ダイオードの発光量に応じたある一定 の抵抗値を有するようになる。

したがって、制御電圧発生回路４Ｂの出力電圧を下げることにより発光ダイオ ードに流す電流値が小さくなって発光量が少なくなり、ＣｄＳフォトセンサが有 する抵抗値が高くなって第６０図に示す同調回路の同調周波数が低くなる。反対 に、制御電圧発生回路４Ｂの出力電圧を上げることにより発光ダイオードに流す 電流値も大きくなって発光量が多くなり、ＣｄＳフォトセンサが有する抵抗値が 低くなって同調回路１の同調周波数が高くなる。この関係は、上述したＦＥＴに よって形成した可変抵抗と制御電圧の関係と同じであり、全く同じ制御手順によ って同調回路１の同調周波数を入力信号の周波数に一致させることができる。

このように、フォトカプラ１７７、１７９を可変抵抗として用いることによっ ても上述した実施形態の同調機構を実現する同調回路を構成することができる。

フォトカプラ１７７、１７９を可変抵抗として用いた場合には、この可変抵抗の 両端電圧等によらず常に一定の抵抗値が得られるため、歪みの少ない同調出力を 容易に得ることができる利点がある。但し、フォトカプラ１７７、１７９を含む 同調回路１の全体を半導体基板上に集積化することはできないため、フォトカプ ラ１７７、１７９は単体の部品を接続線等を用いて結線することになる。

また、上述した各同調回路においては、オペアンプを用いた移相回路１１０Ｃ 、 １３０Ｃによって同調回路１を構成することにより高い安定度を実現することが できるが、本実施形態の移相回路１１０Ｃ、１３０Ｃのような使い方をする場合 にはオフセット電圧や電圧利得はそれほど高性能なものが要求されないため所定 の増幅度を有する差動増幅器を各移相回路内のオペアンプの代わりに使用するよ うにしてもよい。

第６１図は、オペアンプの構成の中で移相回路の動作に必要な部分を抽出した 回路図であり、全体が所定の増幅度を有する差動増幅器として動作する。同図に 示す差動増幅器は、ＦＥＴにより構成された差動入力段１００と、この差動入力 段１００に定電流を与える定電流回路１０２と、定電流回路１０２に所定のバイ アス電圧を与えるバイアス回路１０４と、差動入力段１００に接続された出力ア ンプ１０６とによって構成されている。同図に示すように、実際のオペアンプに 含まれている電圧利得を稼ぐための多段増幅回路を省略して、差動増幅器の構成 を簡略化し、広帯域化を図ることができる。このように、回路の簡略化を行うこ とにより、動作周波数の上限を高くすることができるため、その分この差動増幅 器を用いて構成した同調回路１の同調周波数の上限を高くすることができる。

なお、この発明は上述した各種の実施形態に限定されるものではなく、この発 明の要旨の範囲内で種々の変形実施が可能である。

例えば、第２図に詳細構成を示した同調回路１は、帰還インピーダンス素子と して帰還抵抗１７０を、入力インピーダンス素子として入力抵抗１７４を用いた が、それぞれの素子に入力された信号の位相関係を変えることなく加算できれば よいことから、帰還インピーダンス素子および入力インピーダンス素子を抵抗の 代わりにキャパシタにより形成したり、抵抗やキャパシタ等を組み合わせてイン ピーダンスの実数分および虚数分の比を同時に調整しうるようにしてもよい。

また、帰還抵抗１７０と入力抵抗１７４のうち少なくとも一方の抵抗を可変抵 抗により構成して、同調増幅器１等における同調帯域幅を可変するようにしても よい。

また、第２図に示した移相回路１１０Ｃ等では、可変抵抗１１６を１つのＦＥ Ｔによって構成したが、ｐチャネルのＦＥＴとｎチャネルのＦＥＴとを並列接続 して１つの可変抵抗を構成してもよい。このように、２つのＦＥＴを組み合わせ て可変抵抗を構成することにより、ＦＥＴの非線形領域の改善を行うことができ るため、同調出力の歪みを少なくすることができる。

産業上の利用可能性 以上のように、本発明の同調制御方式は、同調回路の入力信号の周波数と同調 周波数のずれがなくなるように同調回路の同調周波数をフィードバック制御する ため、入力信号の周波数に同調周波数を確実に合わせることができる。したがっ て、同調機構全体を集積化した場合に、製造したチップごとに周波数特性がばら ついても同調特性はばらつかなくなる。また、同調周波数を決定する各素子の素 子定数が温度等によって変動しても同調周波数は変動しなくなるため、集積化に も適する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 特願平7−346658 (32)優先日 平７(1995)12月13日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平8−38878 (32)優先日 平８(1996)２月１日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平8−38881 (32)優先日 平８(1996)２月１日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＡＵ，ＣＮ，ＪＰ，Ｋ Ｒ，ＲＵ，ＵＳ，ＶＮ （注）この公表は、国際事務局（ＷＩＰＯ）により国際公開された公報を基に作 成したものである。 なおこの公表に係る日本語特許出願（日本語実用新案登録出願）の国際公開の 効果は、特許法第１８４条の１０第１項（実用新案法第４８条の１３第２項）に より生ずるものであり、本掲載とは関係ありません。

Claims (53)

【特許請求の範囲】
1. １．縦続接続された全域通過型の２つの移相回路と、後段の前記移相回路の出力 を帰還信号として前段の前記移相回路の入力側に帰還させるとともに前記帰還信 号と入力信号とを加算して前段の前記移相回路に入力する加算回路とを含み、所 定の周波数近傍の信号のみを通過させる同調回路と、 前記同調回路に前記所定の周波数近傍の周波数を有する信号が入力されたとき に、前記同調回路に含まれる一方の移相回路の入出力信号間の位相差に基づいて 、前記同調回路の同調周波数を前記同調回路の入力信号の周波数に一致させる周 波数制御回路と、 を備えることを特徴とする同調制御方式。
2. ２．前記同調回路に含まれる前記２つの移相回路のそれぞれは、時定数が変更可 能な直列回路を含んでおり、 前記周波数制御回路は、前記同調回路の入力信号の周波数と前記同調回路の同 調周波数とが異なる場合に、双方の前記直列回路の時定数を互いに等しく維持し ながら各移相回路の位相シフト量を変化させることにより、前記同調回路の同調 周波数を前記同調回路の入力信号の周波数に一致させることを特徴とする請求の 範囲第１項記載の同調制御方式。
3. ３．前記直列回路のそれぞれは、キャパシタあるいはインダクタによるリアクタ ンス素子と第１の抵抗とを含んで構成され、 双方の前記直列回路の時定数は、前記周波数制御回路から出力される制御信号 によって変更可能とされ、 前記周波数制御回路は、前記同調回路の同調周波数が前記同調回路の入力信号 の周波数に一致するように前記制御信号を出力することを特徴とする請求の範囲 第２項記載の同調制御方式。
4. ４．前記周波数制御回路は、前記同調回路に含まれるいずれか一方の前記移相回 路の入出力信号の位相差が９０°からずれているときに、前記２つの移相回路の それぞれに含まれる前記直列回路の時定数を変化させることにより、前記一方の 移相回路の入出力信号の位相差を９０°に制御することを特徴とする請求の範囲 第３項記載の同調制御方式。
5. ５．前記周波数制御回路は、 前記同調回路に含まれるいずれか一方の移相回路の入出力信号の位相差に応じ てデューティ比が変化する第１の矩形波信号を出力する位相差検出回路と、 前記第１の矩形波信号を平滑することにより、前記第１の矩形波信号のデュー ティ比に応じて電圧レベルが変化する制御電圧を発生させる制御電圧発生回路と 、 を備え、前記制御電圧を前記制御信号として出力することを特徴とする請求の 範囲第４項記載の同調制御方式。
6. ６．前記位相差検出回路は、 前記同調回路に含まれるいずれか一方の移相回路の入力信号に同期した第２の 矩形波信号を出力する第１の電圧比較器と、 前記一方の移相回路の出力信号に同期した第３の矩形波信号を出力する第２の 電圧比較器と、 前記第２および第３の矩形波信号を合成して前記第１の矩形波信号を出力する 矩形波合成手段と、 を備えることを特徴とする請求の範囲第５項記載の同調制御方式。
7. ７．前記矩形波合成手段は、前記第２および第３の矩形波信号の排他的論理和を 演算する論理ゲートを含んで構成され、この論理ゲートの出力を前記第１の矩形 波信号とする請求の範囲第６項記載の同調制御方式。
8. ８．前記矩形波合成手段は、制御端子の電圧レベルに応じて入力端子に入力され た信号を通過させあるいは遮断するトライステートバッファを含んで構成され、 前記第２および第３の矩形波信号のいずれか一方を前記制御端子に入力し、他方 を前記入力端子に入力し、前記トライステートバッファの出力を前記第１の矩形 波信号とする請求の範囲第６項記載の同調制御方式。
9. ９．前記制御電圧発生回路は、前記位相差検出回路から出力される前記第１の矩 形波信号を平滑する平滑回路と、前記平滑回路の出力電圧を増幅して前記制御電 圧を出力する増幅器とを備えることを特徴とする請求の範囲第５項記載の同調制 御方式。
10. １０．前記同調回路に含まれる前記２つの移相回路の少なくとも一方は、反転入 力端子に第２の抵抗の一方端が接続され前記第２の抵抗を介して交流信号が入力 される差動増幅器と、前記差動増幅器の出力端と前記差動増幅器の反転入力端子 との間に接続された第３の抵抗とを含み、前記第２の抵抗の他方端に前記直列回 路を接続し、前記直列回路を構成する前記第１の抵抗および前記リアクタンス素 子との接続部を前記差動増幅器の非反転入力端子に接続したことを特徴とする請 求の範囲第３項記載の同調制御方式。
11. １１．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を変えずに出力する非反転回 路を備えており、前記非反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によって 形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が３６０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第１０項記載の同調制御方式。
12. １２．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を反転して出力する位相反転 回路を備えており、前記位相反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によ って形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が１８０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第１０項記載の同調制御方式。
13. １３．前記縦続接続された２つの移相回路の前段にトランジスタによるホロワ回 路を挿入することを特徴とする請求の範囲第１０項記載の同調制御方式。
14. １４．前記縦続接続された２つの移相回路によって形成される帰還ループの一部 に分圧回路を挿入し、 前記同調回路は、前記分圧回路に入力される交流信号を同調信号として出力す ることを特徴とする請求の範囲第１０項記載の同調制御方式。
15. １５．前記直列回路内の前記第１の抵抗を可変抵抗により形成し、前記可変抵抗 の抵抗値を前記制御信号の電圧レベルに応じて変えることで前記同調回路の同調 周波数を可変することを特徴とする請求の範囲第１０項記載の同調制御方式。
16. １６．前記差動増幅器は演算増幅器であることを特徴とする請求の範囲第１０項 記載の同調制御方式。
17. １７．構成部品を半導体基板上に一体形成したことを特徴とする請求の範囲第１ ０項記載の同調制御方式。
18. １８．前記同調回路に含まれる前記２つの移相回路の少なくとも一方は、反転入 力端子に第２の抵抗の一方端が接続され前記第２の抵抗を介して交流信号が入力 される差動増幅器と、前記差動増幅器の出力端子に接続された第１の分圧回路と 、前記第１の分圧回路の出力端と前記差動増幅器の反転入力端子との間に接続さ れた第３の抵抗とを含み、前記第２の抵抗の他方端に前記直列回路を接続し、前 記直列回路を構成する前記第１の抵抗および前記リアクタンス素子の接続部を前 記差動増幅器の非反転入力端子に接続したことを特徴とする請求の範囲第３項記 載の同調制御方式。
19. １９．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を変えずに出力する非反転回 路を備えており、前記非反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によって 形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が３６０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第１８項記載の同調制御方式。
20. ２０．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を反転して出力する位相反転 回路を備えており、前記位相反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によ って形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が１８０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第１８項記載の同調制御方式。
21. ２１．前記縦続接続された２つの移相回路の前段にトランジスタによるホロワ回 路を挿入することを特徴とする請求の範囲第１８項記載の同調制御方式。
22. ２２．前記縦続接続された２つの移相回路によって形成される帰還ループの一部 に第２の分圧回路を挿入し、 前記同調回路は、前記第２の分圧回路に入力される交流信号を同調信号として 出力することを特徴とする請求の範囲第１８項記載の同調制御方式。
23. ２３．前記直列回路内の前記第１の抵抗を可変抵抗により形成し、前記可変抵抗 の抵抗値を前記制御信号の電圧レベルに応じて変えることで前記同調回路の同調 周波数を可変することを特徴とする請求の範囲第１８項記載の同調制御方式。
24. ２４．前記差動増幅器は演算増幅器であることを特徴とする請求の範囲第１８項 記載の同調制御方式。
25. ２５．構成部品を半導体基板上に一体形成したことを特徴とする請求の範囲第１ ８項記載の同調制御方式。
26. ２６．前記同調回路に含まれる前記２つの移相回路の少なくとも一方は、反転入 力端子に第２の抵抗の一方端が接続され前記第２の抵抗を介して交流信号が入力 される差動増幅器と、前記差動増幅器の反転入力端子と出力端子との間に接続さ れた第３の抵抗と、一方端が前記差動増幅器の反転入力端子に接続され他方端が 接地された第４の抵抗とを含み、前記第２の抵抗の他方端に前記直列回路を接続 し、前記直列回路を構成する前記第１の抵抗および前記リアクタンス素子の接続 部を前記差動増幅器の非反転入力端子に接続したことを特徴とする請求の範囲第 ３項記載の同調制御方式。
27. ２７．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を変えずに出力する非反転回 路を備えており、前記非反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によって 形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が３６０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第２６項記載の同調制御方式。
28. ２８．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を反転して出力する位相反転 回路を備えており、前記位相反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によ って形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が１８０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第２６項記載の同調制御方式。
29. ２９．前記縦続接続された２つの移相回路の前段にトランジスタによるホロワ回 路を挿入することを特徴とする請求の範囲第２６項記載の同調制御方式。
30. ３０．前記縦続接続された２つの移相回路によって形成される帰還ループの一部 に分圧回路を挿入し、 前記同調回路は、前記分圧回路に入力される交流信号を同調信号として出力す ることを特徴とする請求の範囲第２６項記載の同調制御方式。
31. ３１．前記直列回路内の前記第１の抵抗を可変抵抗により形成し、前記可変抵抗 の抵抗値を前記制御信号の電圧レベルに応じて変えることで前記同調回路の同調 周波数を可変することを特徴とする請求の範囲第２６項記載の同調制御方式。
32. ３２．前記差動増幅器は演算増幅器であることを特徴とする請求の範囲第２６項 記載の同調制御方式。
33. ３３．構成部品を半導体基板上に一体形成したことを特徴とする請求の範囲第２ ６項記載の同調制御方式。
34. ３４．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を変えずに出力する非反転回 路を備えており、前記非反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によって 形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記２つの移相回路の少なくとも一方は、入力された交流信号を同相および逆 相の交流信号に変換して出力する変換手段と、この変換手段によって変換された 一方の交流信号を前記直列回路の一方端を介して、他方の交流信号を前記直列回 路の他方端を介して合成する合成手段とを含むことを特徴とする請求の範囲第３ 項記載の同調制御方式。
35. ３５．前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シ フト量の合計が３６０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴と する請求の範囲第３４項記載の同調制御方式。
36. ３６．前記縦続接続された２つの移相回路および前記非反転回路によって形成さ れる帰還ループの一部に分圧回路を挿入し、 前記同調回路は、前記分圧回路に入力される交流信号を同調信号として出力す ることを特徴とする請求の範囲第３４項記載の同調制御方式。
37. ３７．前記２つの移相回路内の前記変換手段はトランジスタを含んでおり、前記 トランジスタのソースおよびドレイン、あるいはエミッタおよびコレクタにそれ ぞれ抵抗値がほぼ等しい第２の抵抗を接続し、前記トランジスタのゲートあるい はベースに交流信号を入力し、前記トランジスタのソース・ドレイン間あるいは エミッタ・コレクタ間に前記合成手段を構成する前記直列回路を接続したことを 特徴とする請求の範囲第３４項記載の同調制御方式。
38. ３８．前記直列回路内の前記第１の抵抗を可変抵抗により形成し、前記可変抵抗 の抵抗値を前記制御信号の電圧レベルに応じて変えることで前記同調回路の同調 周波数を可変することを特徴とする請求の範囲第３４項記載の同調制御方式。
39. ３９．構成部品を半導体基板上に一体形成したことを特徴とする請求の範囲第３ ４項記載の同調制御方式。
40. ４０．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を反転して出力する位相反転 回路を備えており、前記位相反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によ って形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記２つの移相回路の少なくとも一方は、入力された交流信号を同相および逆 相の交流信号に変換して出力する変換手段と、この変換手段によって変換された 一方の交流信号を前記直列回路の一方端を介して、他方の交流信号を前記直列回 路の他方端を介して合成する合成手段とを含むことを特徴とする請求の範囲第３ 項記載の同調制御方式。
41. ４１．前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シ フト量の合計が１８０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴と する請求の範囲第４０項記載の同調制御方式。
42. ４２．前記縦続接続された２つの移相回路および前記位相反転回路によって形成 される帰還ループの一部に分圧回路を挿入し、 前記同調回路は、前記分圧回路に入力される交流信号を同調信号として出力す ることを特徴とする請求の範囲第４０項記載の同調制御方式。
43. ４３．前記２つの移相回路内の前記変換手段はトランジスタを含んでおり、前記 トランジスタのソースおよびドレイン、あるいはエミッタおよびコレクタにそれ ぞれ抵抗値がほぼ等しい第２の抵抗を接続し、前記トランジスタのゲートあるい はベースに交流信号を入力し、前記トランジスタのソース・ドレイン間あるいは エミッタ・コレクタ間に前記合成手段を構成する前記直列回路を接続したことを 特徴とする請求の範囲第４０項記載の同調制御方式。
44. ４４．前記直列回路内の前記第１の抵抗を可変抵抗により形成し、前記可変抵抗 の抵抗値を前記制御信号の電圧レベルに応じて変えることで前記同調回路の同調 周波数を可変することを特徴とする請求の範囲第４０項記載の同調制御方式。
45. ４５．構成部品を半導体基板上に一体形成したことを特徴とする請求の範囲第４ ０項記載の同調制御方式。
46. ４６．前記同調回路に含まれる前記２つの移相回路の少なくとも一方は、抵抗値 がほぼ等しい第２および第３の抵抗により構成される第１の分圧回路と、前記第 １の分圧回路の出力端の電位と前記直列回路を構成する前記リアクタンス素子お よび前記第１の抵抗の接続点の電位との差分を所定の増幅度で増幅して出力する 差動増幅器とを含み、前記第１の分圧回路および前記直列回路の一端にそれぞれ 交流信号を入力することを特徴とする請求の範囲第３項記載の同調制御方式。
47. ４７．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を変えずに出力する非反転回 路を備えており、前記非反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によって 形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が３６０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第４６項記載の同調制御方式。
48. ４８．前記同調回路は、入力される交流信号の位相を反転して出力する位相反転 回路を備えており、前記位相反転回路は前記縦続接続された２つの移相回路によ って形成される帰還ループの一部に挿入され、 前記同調回路は、前記縦続接続された２つの移相回路の全体により位相シフト 量の合計が１８０°となる周波数近傍の信号のみを通過させることを特徴とする 請求の範囲第４６項記載の同調制御方式。
49. ４９．前記縦続接続された２つの移相回路によって形成される帰還ループの一部 に第２の分圧回路を挿入し、 前記同調回路は、前記第２の分圧回路に入力される交流信号を同調信号として 出力することを特徴とする請求の範囲第４６項記載の同調制御方式。
50. ５０．前記直列回路内の前記第１の抵抗を可変抵抗により形成し、前記可変抵抗 の抵抗値を前記制御信号の電圧レベルに応じて変えることで前記同調回路の同調 周波数を可変することを特徴とする請求の範囲第４６項記載の同調制御方式。
51. ５１．構成部品を半導体基板上に一体形成したことを特徴とする請求の範囲第４ ６項記載の同調制御方式。
52. ５２．前記同調回路は、入力信号が一方端に入力される入力インピーダンス素子 と、帰還信号が一方端に入力される帰還インピーダンス素子とを含んでおり、前 記加算回路は、前記入力インピーダンス素子を介して入力される前記入力信号と 、前記帰還インピーダンス素子を介して入力される前記帰還信号とを前記加算回 路によって加算することを特徴とする請求の範囲第３項記載の同調制御方式。
53. ５３．前記入力インピーダンス素子と前記帰還インピーダンス素子との素子定数 の比を変えることにより、前記同調回路の帯域幅を変えることを特徴とする請求 の範囲第５２項記載の同調制御方式。