JPS625681B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS625681B2 JPS625681B2 JP15847980A JP15847980A JPS625681B2 JP S625681 B2 JPS625681 B2 JP S625681B2 JP 15847980 A JP15847980 A JP 15847980A JP 15847980 A JP15847980 A JP 15847980A JP S625681 B2 JPS625681 B2 JP S625681B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- width
- steel billet
- press
- steel
- reduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
この発明は、分塊鋼片あるいは連続鋳造鋼片
（以下、単に鋼片という）の熱間成形方法に関す
るものである。 一般に、鋼片の熱間圧延においては成品幅を確
保するために前段工程で行なう幅殺しにより第１
図に示すように鋼片Ｓの端部にフイツシユテイル
Ｆが形成される。また、最近では連続鋳造を簡略
化する目的でモールド数を少なくしているため
に、前記幅殺しを強力に行なうことが必要となる
場合があり、フイツシユテイルＦはより大きくな
る。 このフイツシユテイル部は圧延後に切捨てられ
るので、歩留りを低下させる最大の原因となつて
いる。 さらに、鋼片の熱間圧延では、第２図に示すよ
うに先端部および後端部の板幅が中間部の板幅よ
り小さくなる先後端部幅小の問題があり、これも
歩留り低下の大きな原因となつている。 そのため、フイツシユテイルの減少方法とし
て、鋼片の先端部をプレスで挾圧して狭幅に変形
させてから幅圧下を行なう方法が提案されてい
る。 しかしながら、このような方法の場合、プレス
による変形時に鋼片が逃げること、プレス本体に
モーメントが作用することおよび先端部狭幅の影
響で先端部に生じる幅小の助長が懸念される。 この発明は、前述のような事情に鑑み提案され
たもので、その目的は、プレス成形時の鋼片の安
定性を向上させ、プレス本体のモーメントの発生
を防止し、先端・後端部の幅小を助長することな
くフイツシユテイルを減少せしめ、歩留りの向上
が図れる鋼片の熱間成形方法を提供することにあ
る。 この発明に係る鋼片の熱間成形方法は、鋼片の
長手方向の少なくとも一端部における端面から少
なくともこの端部が原形を残し得る距離だけ離れ
た部分を狭幅にプレス成形した後、この鋼片を後
段の圧延機により幅圧下あるいは厚み圧下を行な
い、鋼片の端部の幅小を助長することなくフイツ
シユテイルが減少するようにしたものである。 以下、この発明を図示する一実施例に基づいて
説明する。第３図に示すように圧延機の前段には
幅圧下用プレスヘツド１が一対で設けられ、この
プレスヘツド１は油圧シリンダ２により幅方向に
進退するようにされている。このようなプレスに
おいて後段の圧延機による鋼片Ｓの幅圧下および
厚み圧下を行なう前に鋼片Ｓの端面Ｅから距離ｌ
だけ離れた部分を狭幅にプレス成形する。ただ
し、鋼片端部S1は幅殺しを行なわない。すなわち
距離ｌは、少なくともこの端部S1が原形を残し得
る距離とする。 また、幅殺しノツチの形状は幅広Ｕ字状でも、
第８図に示すような幅広Ｖ字状でもよく、幅Ｗの
鋼片に対して幅殺し量ａ、プレス成形長さｂとさ
れている。このａ，ｂとｌは鋼片の厚さ、幅、成
品の厚さ、幅、圧延方法等により適宜決定され
る。 このような幅殺しノツチを入れると、端面Ｅは
第５図に示すように幅方向中央部が張り出した形
状となる。 次に、このような鋼片Ｓを後段の圧延機で圧延
すると、端部S1は圧延方向に押し出されてフイツ
シユテイルを形成するが、幅殺しノツチの形成に
よる幅方向中央部の張り出し効果と相殺され大幅
に減少する。そして、鋼片端部S1はプレス成形さ
れていないため、端部幅小への影響は通常の鋼片
と何ら変わらず端部幅小をほとんど起すことな
く、フイツシユテイルの減少が可能となる。 この発明は、このような幅殺しノツチの成形で
あるため、プレス本体には、ほとんどモーメント
が作用することもなく、さらにプレスによる変形
の際、鋼片が長手方向に逃げることもない。 また、この発明方法を鋼片先端、後端の両部分
に適用する場合には、鋼片を長手方向に移動する
だけで容易に所定の幅殺しノツチの成形が可能と
なる。 また、端部幅小の問題のないブルームおよびビ
レツト等の圧延においても、この発明の方法によ
り端部に発生するフイツシユテイルが減少する。 次に、具体例をもつて詳述する。Ａ（厚さ270
mm、幅900mm、長さ5000mm）、Ｂ（厚さ270mm、幅
1200mm、長さ5000mm）、Ｃ（厚さ270mm、幅1500
mm、長さ5000mm）の三種類の鋼片を用いて第８図
に示すように端面Ｅからｌだけ離れた部分を条件
ｌ／Ｗ＝0.45、ａ＝30mm、ｂ＝650mmでプレス幅
殺しした後、圧延機で幅殺し量（スラブ幅−成品
幅）50mmで成品厚35mmまでの圧延を実施した。こ
のような本発明の方法とプレス幅殺し成形を行な
わない従来方法とのフイツシユテイル長さの比較
を次表に示す。
（以下、単に鋼片という）の熱間成形方法に関す
るものである。 一般に、鋼片の熱間圧延においては成品幅を確
保するために前段工程で行なう幅殺しにより第１
図に示すように鋼片Ｓの端部にフイツシユテイル
Ｆが形成される。また、最近では連続鋳造を簡略
化する目的でモールド数を少なくしているため
に、前記幅殺しを強力に行なうことが必要となる
場合があり、フイツシユテイルＦはより大きくな
る。 このフイツシユテイル部は圧延後に切捨てられ
るので、歩留りを低下させる最大の原因となつて
いる。 さらに、鋼片の熱間圧延では、第２図に示すよ
うに先端部および後端部の板幅が中間部の板幅よ
り小さくなる先後端部幅小の問題があり、これも
歩留り低下の大きな原因となつている。 そのため、フイツシユテイルの減少方法とし
て、鋼片の先端部をプレスで挾圧して狭幅に変形
させてから幅圧下を行なう方法が提案されてい
る。 しかしながら、このような方法の場合、プレス
による変形時に鋼片が逃げること、プレス本体に
モーメントが作用することおよび先端部狭幅の影
響で先端部に生じる幅小の助長が懸念される。 この発明は、前述のような事情に鑑み提案され
たもので、その目的は、プレス成形時の鋼片の安
定性を向上させ、プレス本体のモーメントの発生
を防止し、先端・後端部の幅小を助長することな
くフイツシユテイルを減少せしめ、歩留りの向上
が図れる鋼片の熱間成形方法を提供することにあ
る。 この発明に係る鋼片の熱間成形方法は、鋼片の
長手方向の少なくとも一端部における端面から少
なくともこの端部が原形を残し得る距離だけ離れ
た部分を狭幅にプレス成形した後、この鋼片を後
段の圧延機により幅圧下あるいは厚み圧下を行な
い、鋼片の端部の幅小を助長することなくフイツ
シユテイルが減少するようにしたものである。 以下、この発明を図示する一実施例に基づいて
説明する。第３図に示すように圧延機の前段には
幅圧下用プレスヘツド１が一対で設けられ、この
プレスヘツド１は油圧シリンダ２により幅方向に
進退するようにされている。このようなプレスに
おいて後段の圧延機による鋼片Ｓの幅圧下および
厚み圧下を行なう前に鋼片Ｓの端面Ｅから距離ｌ
だけ離れた部分を狭幅にプレス成形する。ただ
し、鋼片端部S1は幅殺しを行なわない。すなわち
距離ｌは、少なくともこの端部S1が原形を残し得
る距離とする。 また、幅殺しノツチの形状は幅広Ｕ字状でも、
第８図に示すような幅広Ｖ字状でもよく、幅Ｗの
鋼片に対して幅殺し量ａ、プレス成形長さｂとさ
れている。このａ，ｂとｌは鋼片の厚さ、幅、成
品の厚さ、幅、圧延方法等により適宜決定され
る。 このような幅殺しノツチを入れると、端面Ｅは
第５図に示すように幅方向中央部が張り出した形
状となる。 次に、このような鋼片Ｓを後段の圧延機で圧延
すると、端部S1は圧延方向に押し出されてフイツ
シユテイルを形成するが、幅殺しノツチの形成に
よる幅方向中央部の張り出し効果と相殺され大幅
に減少する。そして、鋼片端部S1はプレス成形さ
れていないため、端部幅小への影響は通常の鋼片
と何ら変わらず端部幅小をほとんど起すことな
く、フイツシユテイルの減少が可能となる。 この発明は、このような幅殺しノツチの成形で
あるため、プレス本体には、ほとんどモーメント
が作用することもなく、さらにプレスによる変形
の際、鋼片が長手方向に逃げることもない。 また、この発明方法を鋼片先端、後端の両部分
に適用する場合には、鋼片を長手方向に移動する
だけで容易に所定の幅殺しノツチの成形が可能と
なる。 また、端部幅小の問題のないブルームおよびビ
レツト等の圧延においても、この発明の方法によ
り端部に発生するフイツシユテイルが減少する。 次に、具体例をもつて詳述する。Ａ（厚さ270
mm、幅900mm、長さ5000mm）、Ｂ（厚さ270mm、幅
1200mm、長さ5000mm）、Ｃ（厚さ270mm、幅1500
mm、長さ5000mm）の三種類の鋼片を用いて第８図
に示すように端面Ｅからｌだけ離れた部分を条件
ｌ／Ｗ＝0.45、ａ＝30mm、ｂ＝650mmでプレス幅
殺しした後、圧延機で幅殺し量（スラブ幅−成品
幅）50mmで成品厚35mmまでの圧延を実施した。こ
のような本発明の方法とプレス幅殺し成形を行な
わない従来方法とのフイツシユテイル長さの比較
を次表に示す。
【表】
この表から明らかなように、本発明の方法によ
ればフイツシユテイルが特に後端部側で著しく減
少し、先端部と後端部のフイツシユテイル切捨に
よる歩留り向上率は0.2〜0.3％となる。さらに、
先端部および後端部の幅小は従来法に比べ増大す
ることなくほぼ同等であつた。 前述のとおり、この発明に係る熱間成形方法に
よれば、先端部および後端部の幅小を助長するこ
となくフイツシユテイルの形成を著しく減少させ
ることができ、歩留りが向上する。
ればフイツシユテイルが特に後端部側で著しく減
少し、先端部と後端部のフイツシユテイル切捨に
よる歩留り向上率は0.2〜0.3％となる。さらに、
先端部および後端部の幅小は従来法に比べ増大す
ることなくほぼ同等であつた。 前述のとおり、この発明に係る熱間成形方法に
よれば、先端部および後端部の幅小を助長するこ
となくフイツシユテイルの形成を著しく減少させ
ることができ、歩留りが向上する。
第１図は従来の鋼片のフイツシユテイルを示す
平面図、第２図は従来の鋼片の端部幅小を示す平
面図、第３図はこの発明に係る鋼片の成形方法を
示す平面図、第４図は第３図の−線断面図、
第５図は成形後の鋼片を示す平面図、第６図は成
形に使用するプレスヘツドを示す正面図、第７図
は同様のプレスヘツドの変形例を示す正面図、第
８図は第７図のプレスヘツドを使用して成形した
鋼片を示す平面図である。 １……プレスヘツド、２……油圧シリンダ、３
……幅殺しノツチ。Ｓ……鋼片、S1……鋼片端
部、Ｅ……端面。
平面図、第２図は従来の鋼片の端部幅小を示す平
面図、第３図はこの発明に係る鋼片の成形方法を
示す平面図、第４図は第３図の−線断面図、
第５図は成形後の鋼片を示す平面図、第６図は成
形に使用するプレスヘツドを示す正面図、第７図
は同様のプレスヘツドの変形例を示す正面図、第
８図は第７図のプレスヘツドを使用して成形した
鋼片を示す平面図である。 １……プレスヘツド、２……油圧シリンダ、３
……幅殺しノツチ。Ｓ……鋼片、S1……鋼片端
部、Ｅ……端面。
Claims (1)
- １ 分塊圧延あるいは連続鋳造された鋼片の熱間
圧延に際し、前記鋼片の長手方向の少なくとも一
端部における端面から少なくともこの端部が原形
を残し得る距離だけ離れた部分を狭幅にプレス成
形した後、この鋼片を後段の圧延機により幅圧下
および厚み圧下を行なうことを特徴とする鋼片の
熱間成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15847980A JPS5781902A (en) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | Hot formation of slab |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15847980A JPS5781902A (en) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | Hot formation of slab |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5781902A JPS5781902A (en) | 1982-05-22 |
| JPS625681B2 true JPS625681B2 (ja) | 1987-02-06 |
Family
ID=15672634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15847980A Granted JPS5781902A (en) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | Hot formation of slab |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5781902A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6131501U (ja) * | 1984-07-27 | 1986-02-25 | 住友金属工業株式会社 | 圧延素材の端部成形用ヘツド |
| JPS6268602A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-03-28 | Nippon Steel Corp | 金属スラブの熱間圧延方法 |
| US8381385B2 (en) | 2004-12-27 | 2013-02-26 | Tri-Arrows Aluminum Inc. | Shaped direct chill aluminum ingot |
| US20060137851A1 (en) | 2004-12-27 | 2006-06-29 | Gyan Jha | Shaped direct chill aluminum ingot |
-
1980
- 1980-11-11 JP JP15847980A patent/JPS5781902A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5781902A (en) | 1982-05-22 |
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