JPS5880381A - 石炭ガス化方法及び石炭ガス化装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は石炭ガス化方法及び石炭ガス化装置に関する。

Ｉ！＃に、少なくとも酸素を有効成分とするガス化剤と
石炭とを反応させて可燃性ガスを発生させる石炭ガス化
方法及び、この方法の実施の丸めに使用する石炭ガス化
装置に関すゐものである。

この櫨の石炭ガス化技術は従来よｐｌ例えば石炭ガス化
複合発電プラント等に＾体化されている。

このような従来技術は１石炭ガス化炉に＠素！友は高酸
素一度空気をガス化剤として供給する構成をとっている
が、従来技術にあってはかかるガス化剤を生る丸めの繊
素発生供給設備を含め九補機消費動力が大きく、効率が
悪いという問題がある。

以下従来技術につき一層詳しく説明する。第１図乃至第
３図は、各々第１乃至第３の従来ｆ１を示す、第１図の
例は、ガス化炉設備ｌＯと、このガス化炉が発生した可
燃性ガスを燃料とする複合発電機設備３０とを備えてｉ
る。ガス化炉設備１Ｇは石Ｒ１とガス化剤えるｉｌ！４
１１８及び水蒸気４などとを反応さ、せて可燃性Ｏガス
２を生成し、かつこれを冷却するものでろり、かかる生
成ガス２はガス精製設備２０において脱塵・脱硫されて
ガスタービン用の燃料ガス３となる。

この第１図の列では、ガス化剤供給装置として＃Ｒ索発
生設備４０を用いる。この設備は高酸素濃度の空気をガ
ス化剤として供給するもので、所望の噴素濃Ｉｌ！に見
合つ九仕様としである。例えばこの例では、１素９８％
（その余は空気）の高濃度酸素を発生できる。この酸素
発生設備４０は、原料空気を与えるためにこれを圧縮す
る原料空気圧縮機４１と、酸素を空気から分鳩して得る
ため空気分離装置１４２と、得られた酸素を圧縮する酸
素圧縮機４３とを備えている。

ところが上記従来例では、この酸素発生設備４０がかな
夛の電力を要するという問題がある。

通常１発電一般備３０が発電した電力の１３％程度が、
ａ素発生設備４０において消費されている。

重油等による火力発電では補機消費電力は発電電力の５
％ｌｉ度であシ１石炭を直接燃料とする火力発電では８
％＃Ａ度であるから、このような石炭ガス化燃料での補
機消費電力は他に比して大きいと言わざるを得ない、結
局従来例では、所内消費電力が発電電力の１５％ｍ１ｍ
になっている。

従って石炭ガス化技術におｉては、補機の消費電力を少
なくして、熱効率を向上させることが課題として要せら
れているのである。

第２図に示す従来例では、上記の如き酸素発生供給設置
１１４Ｇの池に、空気圧縮機５０と温合ドラム５４とを
備えて、酸素＃［Ｋ見合りた比率で酸素８と空気とを混
合し、高酸素員度空気９として。

これをガス化炉設備に供給している。この例でも。

上述の鎮き補機消費電力の問題が残っている。

第３図の従来例では、＊素発生供給設備４０の池に、＊
電設備３０内のガスタービン用空気圧縮ｆｌＩ３１から
４合ドラム５４に空気を引くツインムを設ける。このラ
インムは、ガスタービン用空気圧縮礪３１０出口の圧縮
空気を利用するもので。

この圧縮空気を熱交換器５２にで冷却後、外圧空気圧縮
１１５１にて昇圧し、さらに熱交換器５３にで冷却して
混合ドラムｓ４に導き、これを希釈用に使用することに
よＪ）、１１票ｌＩＩ１ｍｌ！に見合り電比率で酸素８
と繍空気とを温合し、高酸素ｆａ度空気９として供給し
ている。

この例は、第２図の９１に比すると別個の空気圧縮機ｓ
Ｏｔ用いなくてよいという利点はあるが、＠素発生供給
設備４０における電力消費は依然として大きく、その効
率向上が望まれるものである。

なお、第１図乃至第３図中、１１は石炭ｌとガス化剤と
を反応させるガス化炉であシ、１２はガス化炉１１から
の可燃性ガスを冷却する冷却器である。ま九、第１＃Ａ
及び第２図の複合発電設備３０は、燃料ガス３を燃焼さ
せる燃焼器３２と。

このＩａ焼ａ３２からの燃焼ガスを作動１とするガスタ
ービン３３と、咳タービン用の空気圧縮機３１とを備え
、ガスタービン３３からの排ガスは排熱回収ボイラ３４
に導いて排ガスの熱によ〕蒸気を発生させ、その後排ガ
スを遁突３５に遣宜導１１、蒸気Ｆは蒸気タービン３６
０作ＩＩｈ源としてここでも発電を行わせている。符号
５は空気圧縮機３１への空気である。

本発明者は、上記従来例の構成ｔ−縄用し九ままで、所
望の効率向上をなし得ないか種々検討し友。

酸素比率を変えることによる酸素発生供給設備Ｏ低容量
化（低負荷化・）や、生成ガス０発熱量との関係の考察
などによ為、補機の電力消費低減の試みである。しかし
ながら従来技術では１種々検討しても最夷の場合で４比
動力は４０％１１Ｒの節減にしかならず、比出力ＬＯＫ
おける所内消費電力が上述の如く発電出力０１０−１５
％であることを考えろと、この程度で紘効単向上に資す
るには不十分である。少なくとも５０％以上の消費−力
低減が望ましい。

従来技術においては、このように効率向上には限界があ
ることの検討結果を、以下に説明しておく。

第４図は、＃ｉ票比率と、酸素発生供給設備の容量との
関係をグラフにて示したものである。酸素比率は％で示
す、ｉ九、設備容量は、＠１１００％（実際には９８％
１１ｍ１：）の時Ｋｌ！する容量を１００％とし、これ
をもとに％で表している。このグラフから、純粋酸素で
はなく高濃度酸素を使用する場合には、ｉ１２素発生供
給設備容量を小さくで龜ることがわか弗０例えば、第２
図、第３図の例において、酸素濃［５Ｇ％の空気をガス
化剤９として使り九場合には、＃ｌ！素発生供給設備容
量は約４０％でよｉことが示されている。

しかし容量を小ならしめて消費電力を小さくすぺ＜、ｍ
素濃度を余りに小さくすると、ガス化剤として機能が低
下し、所望の発熱量をもった燃料ガスを発生できなくな
ることが考えられる。第５図には、ガスタービンで必要
とされる燃料ガスの発熱量が提示され九場合、どのａｌ
ｌ！［の酸素濃度がガス化剤える高酸素濃度空気に要せ
られるかを示しである。えて軸に発熱量（ＫＣＪｌｊ／
ＮＩｍ　”　）をと〕、横軸Ｋｌｌ！素比率（体積％）
をとる、最近のガスタービン燃焼器では燃料ガスの発熱
量が１５０６〜３０００ＫＣａｔ／Ｎｍ＠位でも運転可
能と考えられている。よって第５図よシ、概ね５０％以
上の酸素１１４Ｋがあれば、ガスタービンに使用し得る
燃料ガスの生成が可能で６ることがわかる。

次に酸素比率を変えた場合、４１に酸素比率を小さくし
九場合に比−力がどのようになるかを考察する。！Ａ中
中動動力、ＫＷ／ＫＷ単位で表している。第６図には前
述の嬉１図に基づ〈従来例において、酸素比率を変え九
場合の１酸素発生供給装置４０の比動力の変化を示す０
図中、６１は原料空気圧縮機４１Ｏ比動力である。こＯ
原料空気圧線機４１の比動力６１は１石炭量に対して必
要な酸素の絶吋量は同じととから、酸素比率に関係なく
ほぼ一定である。一方、酸素圧縮ｌＩ４３の比動力６３
は、Ｓｔ素比率が下がると窒素分の動力が加算されるの
で、酸素比率の低下に＃りて大自（なる、こ０ＩＩＩＩ
来１合計の比動力６３は、酸素比率Ｏ−下によｐむしろ
増加してデメリットとなることが示されている。

１ｓ７図は、第２図と第３図にて示し九従来例において
の、＊素地率とガス他剤供給装置の比−力との関係を示
している０図中、６４は、第２ｔｌＪＯ例における原料
空気圧Ｓ機４１と酸素ｉ縮機４３との合計の比動力であ
る。この比励力６４は、＠素地率の減少に伴い減少する
。第４図で示したように、酸素発生供給設備４Ｇの容量
が酸素比率とともに減少するからである。一方、６５は
同じく第２図の例の空気圧縮機ｉｏの比助力であるが。

この比動力６５は上記と逆の傾向を示す、結局合計の比
動力６６は酸素比率の減少によ〉増加し。

デメリットとなることを示している。

６７は、第３図の従来例における昇圧圧縮機５１の比動
力である。Ｉｌ＊従来例において拡、ガスタービン用空
気圧縮機３１の出口圧縮空気を用いているので、この外
圧圧縮機５１の比動力６７は逆の傾向を示す、しかしな
がらこの相対量は小さいため、原料空気圧縮［１１４１
及び酸素圧縮機４３の合計比勅力６４（これは第２図の
従来例におけると同じである）と合わせた総計の比動力
６８は。

虜素比率の減少によシ、４少することが示されている。

上記の検討から、第１図、４°２１１ｇ１の従来例の構
成を用いるのでは、ガス化剤の酸素比率を小さくして酸
素発生供給設備４０の容量を小さくしても。

結局比勅力を下げることはできず、効率を向上し得ない
ことがわかる。各々ｉｓＧ図、第７図に符号６３．６６
で示すデータのとお゛）である。

しかし、第３図の従来例□にあっては、酸素比率を小さ
くして、比動力を下げることができる。第７図のグラフ
６８に示す如くである。よってこの構成を用いれば、効
率を向上させることが期待できる。しかしながらこの場
合でも、第Ｓ図を用いて説明したとおり、ガスタービン
の要求に見合うためには５０％以上の酸素比率を要する
。そうすると、酸素５０％が比動力低減の＠界というこ
とになるが、かかる最＆（２）ケースでｔ比動力ｄ（Ｌ
６ｍｇで６９．約４０％の節減にしかならない。このｍ
＊の節減は、比出力ＬＯＫおける消費−力が石炭ガス化
疲合発電プツントの電気出力の１０〜１５％を消費して
いることを考えると、ｔだまだ十分ではない。効率向キ
のためには、少なくとも５０％以上の消費−力低減を図
らなければならない、ところが上記考察によれば、従来
−の内最も良い第３図の４成を採用して、しかも着実の
ケースでも、４０％低減にしか−らないのである。しか
奄これは、ａｍ的に考え得る峡大効率で６って。

これ以上の向上は望めな＾ものでおる。

結局従来技術にあっては、最大限の改良を施しても、補
機消費動力を著しく低減させて所望の如き効率向上を達
成するということは不可能なのである。

本発明の目的は、従来技術の上記した限界を打破し、酸
素発生供給設備の設備容量を小さくするとともに、ｆＲ
素発生供給設備を含む補機消費動力を著しく低減させて
、石炭ガス化技術を効率良く有利に用いることができる
石炭ガス化方法、及び石炭ガス化ｆｉｌｉｆを提供する
ことにめる。

この目的を達成する九め１本発明においては。

空気よりｆＩＩＩＩｉを分離生成させてガス化剤を得る
に際し、生成した町ｆｉ性ガスを燃料とするガスタービ
ンに用＾る空気、圧縮機から圧縮空気を一部抽出し、砿
油出空気を少なくとも前記酸素分−のための原料空気と
して導いて用いる構成とする。

このような構成をとると、酸素生成用の別個の空気圧縮
−は不用となるので、消費動力を低減させることができ
る。

かつ、ガスタービン用の空気圧ＪＩＩＩＩから抽出した
空気を、酸素発生供給設備の出口がわにも導いて、この
空気によ）石炭ガス化炉設置に供給する高酸−ａ度空気
の酸素員度をｓｕｉする構成とすることもできる。この
ようにすると、＊素Ｉ１１度調肇による峨素発垂供給設
備の設備容量を小さくでき。

前記別個の空気圧ａｆｌＩ＆を不用にしたこととの組合
せ効果上達成できて、補、ｌＩ消費−力を一噛小さくし
、それを着しく低減できるものである。

よって本発明の石炭ガス体技＃を石炭ガス化複合発電プ
ラントなどに適用すると、＃発電プラントの送電噌熱効
率を着しく高めること汎できる。

以下１本発明の一実施例について、＠８図を参照してＩ
Ｉ％！明する。この実ｊｉｌＩ例は、本発明を石炭ガス
化複合発電プラントに適用したものである。

本発明におけるガス化剤は酸素を必須の有効成分として
有するが１本実施例では酸素８のは力為。

水蒸気４も含有している。

本実権的の構成は、ｇ！気Ｂより酸素８を分−生成させ
る酸素発生供給設備４０と、ガス化剤と石炭１との反応
によｐ町塙性ガスＺｔＡ生する石炭ガ、ス化炉設備１０
とをＭし、該可燃性ガス２はガスタービン３３の燃料と
して送るようにするとともに、このガスタービン３３用
の空気圧１１ＦＩＡａｔの出口（中間段でもよい）から
圧縮空気を一部抽出し、この抽出空気Ｃを酸素発生供給
設置＃４０の原料空気Ｂとして導いて成るものである。

このように原料空気Ｂはガスタービン３３用空気圧ａ＋
ｌＡ３１からの抽出空気Ｃを用いるので、特別な原料空
気圧ｍｆＩＩ＆を別Ｉ１ｍに設けるという必要がない、
よってこれによシ、酸素発生供給設備４０における動力
消費を格段に低下させることができる。

さらに事実１列においては、ガスタービン３３用空気圧
５ｆＩＡ３１から抽出した空気Ｃはこれを二分し、一方
の空気Ｃ，は上記の叩く酸素生成用原料空気Ｂとするが
、他方は希釈用に用いる。即ち他方の抽出空気Ｃ３は＃
Ｒ素発生供給設備４０からの＃！素８と混合させるよう
に導いて希釈用空気Ｄとし、ａ１合によプ高ＩＩ！素Ｉ
Ｉ度の空気９を得、これを石炭ガス化炉設備に供給する
構成とする。このようにすると、Ｉ＃！素発生供給設備
４００供給量を−らし得、４４図乃至第７図を用匹て説
明し九期侍にかなう消費電力低減・効率向上を達成でき
るのである。この効果につｉては、データを用いて後に
詳述する。

本実ｔｉｎｓの具体的な構成をさらに詳しく述べれば、
以下の如くである。

即ち、この石炭ガス化複合発電プツントは１石炭ｌと高
酸素ｌｌ＆度空気９．水蒸俄婆などのガス化剤を反応店
せて可燃性のガス２ｔ−生成・冷却するガス化−設備１
０と、生成ガス２を脱塵・脱硫してガスタービン用の燃
料ガス３に精製するガス精製設備２０と、ガスタービン
設備を有する複合発電設備３０と、前述の如く空気Ｂよ
〕酸素を分−精製して供給する酸素発生供給設備４０と
を備えている。ｍ票発生供給設備４０は、！２！気から
酸素を分峨して得る空気分離装置４２と、これによ〕得
九酸素を圧縮して送る酸素圧＠＠４３とをＩＩしている
。

この酸素発生供給設備４０の原料空気Ｂとして。

ガスタービン用空気圧＠機３１からの抽出空気Ｃｔａ用
するわけであるが、これは次のような構成で達成する。

まず抽出空気Ｃを二部する（二部は適宜手段を用い得、
蚊分岐点は＃Ｉ８図の８点である）、抽出空気の一方Ｃ
Ｉは膨張タービン５５に導かれ、＃タービン５５に用い
られることで動力回収して減圧・減温する。このタービ
ン５５からの空気を空気分離装置ｔ４２に導＾て、原料
空気Ｂとするのである。

また、他方の空気Ｃ８は外圧空気圧縮機５１に導かれて
、そこから混合ドラム５４に送られる。

外圧空気圧縮機５１の前後には、空気を冷却する熱交換
！５２＋５３が設けられている。ま九この昇圧ｇ！気圧
縮機５１は前述の膨張タービン５５と連結されて一体的
に雇ってシシ、このタービン５５の回収動力をもって運
転するようになっている。混合ドラム５４は冷却後の空
気Ｃ３を希釈用空気りとして受容し、ここで戚嵩圧縮磯
４３から供給される酸素８と、鍍空気りとを温合して、
高酸ＪＥＪＩＩ度空気８９としでｌｉｌ壷し、これを次
のガス化炉設備１０に送る。

ガス化炉設ｓｌｌ°０は１石炭１と高酸素濃度空気９、
水蒸気４などのガス化剤とを反応させるガス化炉１１と
、このガス化炉１１からＯ可燃性ガスを冷却するガス冷
却器１２とを有する。冷却後の可燃性ガス２はガス精製
設備２０にて精製されて。

ガスタービン用可燃性ガス３として複合発電設備３０に
送られることは、既述のとＴｈｅ）である。

複合発電設置１３０自体の構成は第１図、第３図の従来
例と同様であるので、同一〇符号を付して。

靜しい説明は省略する。

本＃我によれば、従来の酸素発生供給設備に設置されて
い九原料空気圧縮礪（１１１図乃至第３図に符号４１で
図示）が不用となる。しかもガスタービン用空気圧縮機
３１がら空気を抽出する際に。

外圧空気圧線１ｆｉ５１の動力のすべてまたは二部が膨
張タービン５５にて回収されている。従って。

第３図に示した従来の高酸素濃度空気供給装置による＃
１素発生供給設備の設備容量の低減と、補機消費助力の
低減による効果とが組合わされることになり、著しい補
ｆａｌｌＩＩｉ費動力低減の効果がらる。

次に成体的に、高ｉ１！３１ｃｆＩＩ＆度空気のｆＩＲ
素濃度を例えば５０％とし九場合の実施列について、そ
の動作と効果とを説明する。

酸素濃［５０％の高酸素濃度空気９を得るには。

酸素圧＠ｆＩＡ４３より送られる酸素８の純度がガえば
９８％と与えられていれば、空気中の酸素は約２１％な
ので、咳酸素８の量、希釈用空気りの量。

原料空気Ｂの量の比は、計算で求められる。即ち。

ｎＲＪＲ圧１１ｄ４３で送られる純度９８％）ｆＲ素８
の量と、昇圧空気圧１１ｆｉ５１で送られる希釈用空気
Ｄｏ量と、膨張タービン５５で送られる原料空気Ｂの量
との比は１ｇ略０．１６　：α２６：α７４となる。但
しこの数値は、ガスタービン用空気圧縮礪３１出口の圧
縮空気の量を１．０．りま９希釈用′ｇ！、気りと原料
空気Ｂとの和を１．０として表し友もので弗る。

仁の場合、ガスタービン用空気圧縮磯３１出口の圧線空
気Ｃの状態を例えば１０気圧で５ｓｏｃとした場合、＊
科ｇ！気Ｂとして抽出する際に膨張タービン５５にて５
気圧まで減圧して空気分ｓ１装置４２へ導くことによ〉
、約α０１８ＫＷ／Ｎｍ”１１度の動力回収が時期され
る。一方、希釈用空気りとして抽出する経路においては
、熱交換！５２にて冷却した空気を昇圧空気圧１１１１
５１にて例えば２８＠圧まで昇圧し、熱交換器５３に、
て常温近くまで冷却して１合ドラムｓ４に導く過程で、
約α０４　ＫＷ／Ｎｍ”程度の動力を消費する。ｔた、
酸素圧暖機４３は大気圧から例えば２８気圧まで酸素８
を圧縮して混合ドラム５４に導くことにより、約（Ｌ２
ＫＷ／Ｎｍ”程度の動力を消費する。

本構成の場合、従来技術で要せられた原料空気圧縮ＷＡ
４１（ｉｌ１図乃至第３図参照）は不要なので、この勅
力分は当然節減される。従って、従来の原料空気圧１１
機４１での動力を約αｏ　ｅ　ＫＷ／″′Ｉ Ｎｍ’　Ｉｌｍとすれば、この分と、上記膨張タービン
５Ｓにて回収され九−力分約α０１８ＫＷ／？Ｊｆｆ１
ｍとの和である（Ｌ１０８ＫＷ／Ｎｔｎ”が、従来技術
に比しての本構成の節減分ということになる。この結果
、１１！素圧纏磯４３と昇圧空気圧暖機５１と膨張ター
ビン５５との合計の消費動力は、先きの圧縮ｇ！気の流
量比を考慮すると、従来技術の約半分以下とすることが
できる。

４９図は１本構成におけるガス化剤中のｒＲ素の含有比
率と１本構成のガス化剤供給嘴造の消費動力比との関係
を示したものである０図中横軸には２１％〜９８％の範
囲での酸素の含有比率をとり。

たて軸には本！ＩＩＪ成中の酸素発生供給膜ａ４０を含
めたガス体刑供給構造の消費動力比をとっている。

消費動力比は、＃１度９８％の酸素をガス化剤とした場
合の原料圧ａｌｆ！ＩＩと酸素圧Ｉｌｍとの消費動力の
和ｔ１．０としである。第９図中符号７４で示すのが本
実施例（８８図のもの）の消費動力比曲線でるる、比較
のため、７１．７２．７３にて、各々第１図乃至第３図
に示す従来ガの消費動力比曲線ｒ１屹 を示ｆｏ　（７ｔは第６図の６３で示したもの、７２゜
７３は＃Ｉ７図の６６．６８で示したものと同様で６９
、ナでに各図を参照して説明して６る）。

＠９図から明らかなように、第１図、第２図。

第３図の従来ガでの嘴肴馳力比曲纏７１，７２゜７３に
比べて、８８図のｌ！廁例の消費−力比―纏７４Ｆｉ、
ナベての領域で小さな直となっており。

本構成の消費動力の節減効果がこれから明らかである。

講９図中、７５で示すのは、第１θ図に示す実施列のデ
ータでるる、１ＩＩｉ１０図の例は、第８図のｆｌｌを
一ノー簡略化したもので、この列では９８図のものよｐ
消費出力比はや中大きくなるが、８１図。

第２図のガ（７１，７２）よりはるかに小さく。

か−）酸素ａ度が約５０％以上の領域では、第３図の従
来ｆｌ（７３）よプを消費動力が節減・されており、効
果的であることが示されている。

この第１０図の例は１本発明の基本的な夷總ガというこ
とができ１図示の如く、ガスタービン３３用の空気圧４
ｆＩＡ３１の出口（中間段でもよい）から圧Ｊ１！！気
Ｃを一部抽出し、この抽出空気Ｃは二部することなくそ
のままｍ張メービ３１５５で動力回収し友後、　＃＄生
成用の原料空気Ｂとして空気分縮装置１４２に送ろ−の
である。つまりこのガでは、第８図の列と異なり、空気
圧縮機３１から抽出した空気を酸素８と１合することな
く、酸素８はほぼ純粋な状態でガス化炉設備に送るよう
にする。この結果、第９図に示した本構成の消費動力比
のデータの中でも、最も効率の高い部分に該当する実権
例として実残し得るようになっているのである。

この例は、第１図に示した従来列に抽出空気Ｃ用のライ
ンを設けるだけで容易に構成できるので。

もともと高Ｍ度の酸素を用いていた従来列を簡単に改嵐
するだけで達成できろ、第８図のガよりも。

ガス化剤中のＦｌを素濃質を希釈できない発効率を向上
できないが、ｍ成が簡単なのでコスト的に有利で６９．
従来構造の簡単な改造で達成で色るという利点がある。

上述の如く１本発明の石炭ガス化技術においては、空気
よシ＃Ｉ素を分層生成させてガス化剤を得るに際し、生
成した町感性ガスｔ−燃料とするガスタービンに用いる
空気圧縮機から圧縮ｌＩ！気を一部抽出し、この抽出空
気は少なくともＩＩＩ＃ｅシた酸素発鳴のための原料空
気として導いて用いる構成をとるので、酸素発生供給設
備の原料空気圧縮機を不用とすることができ、さらに廖
彊！−ビンにて動力回収を行えるので１石炭ガス化炉設
備へのガス体刑供給系における補機消費動力を著しく減
少させることができ、効率を向上させ得るという効果が
ある。また、高酸素濃度空気をガス化剤として石炭ガス
化炉設備に供給するという構成にすることもでき、この
場合には散票発生供給設置１１１８量を小さくし得ると
贋う効果が６９．これと上記効果とを組合せて、（狭素
をガス化剤として用いる従米技術に対し、格段の補機消
費−力の減少（例えば７０〜８０％の減少）ｔ−構成で
きるという効果がある。を曳、ガス化剤として高酸素濃
度空気を用いる従来例に対しても、ガスタービン用燃料
として光分な燃料ガス発熱量の得られる酸素濃度の範囲
では、ガえば５０〜７０％もの補礪消費動力の減少を遣
成し得るという効果がある。いずれにして４．従米技術
に灯して特別顕著な効果を有するので６って１本発明の
有利性は明ら゛かでろろう。

なお轟然のことではあるが１本発明は図示の各々１ｉａ
ｓにのみ限定されるものではない。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第３図は各々従来例を示すプラント構成図で
ある。Ｎ４図及び第５図は、各々ガス化剤のｌｌ！素比
率による一般的なプラント特性を示す図である。第６図
及び第７図は各々従来例による消費動力の変化を示す図
である。第８図は本発明の一実施例を示すプラント構成
図でらる。第９図は彼夷處例の作用効果を示す図でめる
。第１０図は本発明の他の実施例を示すプラント構成図
である。 ｌ・・・石炭、２・・・（生成）可燃性ガス、３・・・
ｆｆｉ科ガス、８・−ｍ素、９・・・高酸素＃度空気、
１０・・・ガス化−設備、１１−・・石炭ガス化炉、３
０・・・複合発電膜端、３１・・・ガスタービン用空気
圧ｍｆｆ１．ａａ・・・ガスタービン・発電機、４０・
・・酸素発生１ｇ１ｍ設置＃。 Ｂ・・・（酸素用）原料空気、Ｃ・・・抽出正確空気、
Ｄ・・・希釈用空気。 笛　４　口 酸聚比帝（−７，） ２０　　　４０　　　６０　　　　　θ０　　　１００
献を比ｆ淋損炉 箋６１２ Ｉｔ！尤率回嶋フ １！７１２ 歓聚比亭（体積帽

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、＃！素を有効成分の少なくとも一部とするガス化剤
   と石炭とを反応させて可燃性ガスを生成させる方法にお
   いて、空気より酸素を分離生成させてガス化剤を得るに
   際し、生成した可燃性ガスを燃料とするガスタービンに
   用いる空気圧縮機から圧縮空気を一部抽出し、咳抽出空
   気を少なくとも前記酸素分離の九めの原１％！！気とし
   て導いて用ｉる構成とし九ことを待機とする石炭ガス化
   方法。 ２．９素を有効成分の少なくとも一部とするガス化剤と
   石炭とを反応させて可燃性ガスを生成させる石炭ガス化
   装置で６って、空気よシ酸素を分離生成させる酸素発生
   供給設備と、ガス化剤と石炭との反応によシ可燃性ガス
   を発生する石炭ガス化炉設備とを有し、該可燃性ガスは
   ガスタービンのｆＢＩＩ！＋として送る構成とするとと
   もに、＃ガスタービン用Ｏ空気圧＊ｍｏ出口を九は中間
   段よ〉圧縮空気を一部抽出し、該袖山空気を酸素発生供
   給設備の原料空気として導くことによって別個の原料空
   気圧縮機を不要ならしめ得る＃ｌ成としたことを特徴と
   する石炭ガス化装置。 ３、酸素を有効成分の少なくとも一部とするガス化剤と
   石炭とを反応させて可燃性ガスを生成させる石炭ガス化
   装置であって、空気より酸素を分離生成させるｌｌｌ素
   発生供給設備と、ガス化剤と石炭との反応によ）可燃性
   ガスを発生する石炭ガス化炉設備とを有し、ｄ＊町感性
   ガスはガスタむビンの＠科として送る構成とするととも
   に、砿ガスタービン用の空気圧＃磯の出口または中間段
   よ〉圧縮空気を一部抽出し、峡圧縮空気を二分して一方
   の圧縮空気を酸素発生供給設備の原料空気として導くこ
   とによシ別個の原料空気圧縮ＩＩｔ−不要ならしめ得る
   構成とし、＊方の圧縮空気を前記酸素発生供給膜−から
   導かれた＃ｌｌ素と混合させて高酸素濃度の４！気とし
   て石炭ガス化炉設備に供給することによＭｒ＊漏発生供
   給設備の所要供給量を減らし得る構成とし九ことを特徴
   とする石炭ガス化装置。