JPH1190135A - プリーツフィルター - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 濾過ライフが長く且つ濾過精度の安定なプリ
ーツフィルターを提供すること。 【解決手段】 繊維径の異なる熱可塑性繊維からなる異
繊度混繊不織繊維集合体がひだ折り加工されたシートで
あつて、該異繊度混繊不織布繊維集合体シートは、繊維
交点が熱接着され、かつ表層部と裏層部で繊維径勾配を
形成していることを特徴とするプリーツフィルターによ
る。
ーツフィルターを提供すること。 【解決手段】 繊維径の異なる熱可塑性繊維からなる異
繊度混繊不織繊維集合体がひだ折り加工されたシートで
あつて、該異繊度混繊不織布繊維集合体シートは、繊維
交点が熱接着され、かつ表層部と裏層部で繊維径勾配を
形成していることを特徴とするプリーツフィルターによ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プリーツフィルタ
ーに関し、さらに詳しくは濾過精度の安定と濾過ライフ
の延命効果に優れたプリーツフィルターに関する。
ーに関し、さらに詳しくは濾過精度の安定と濾過ライフ
の延命効果に優れたプリーツフィルターに関する。
【０００２】
【従来の技術】サブミクロンから数ミクロンの微粒子等
を１００％近く濾過する濾材としては、高分子材料から
なる微多孔シートや繊維径が数ミクロン以下の極細繊維
を用いた不織布が主に用いられている。微多孔透液膜の
例としては、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）シ
ートを延伸することで製造したメンブランシートが知ら
れている。また、不織布の例としては、メルトブロー紡
糸法により製造されたポロプロピレン製極細繊維不織布
を加熱カレンダーロールで加圧することで圧密処理した
ものが知られている。これらの濾材は、微小な孔径のた
めに通液性が悪く、また、粒子が濾材表面に捕集される
ため、濾材表面が濾過物で覆われ易く目詰まりが早いと
いった欠点をを有している。そこで、このような濾材で
フィルターを形成するには、これらの欠点を補うため、
濾材をひだ折り加工した後、両端を合わせて加熱シール
して、多孔性の円筒状コアを内側に入れた後、両端面に
ガスケットを接着し円筒形状に組み立てることで、極力
濾過面積を広くしたプリーツフィルターと呼ばれるタイ
プが主に作られている。
を１００％近く濾過する濾材としては、高分子材料から
なる微多孔シートや繊維径が数ミクロン以下の極細繊維
を用いた不織布が主に用いられている。微多孔透液膜の
例としては、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）シ
ートを延伸することで製造したメンブランシートが知ら
れている。また、不織布の例としては、メルトブロー紡
糸法により製造されたポロプロピレン製極細繊維不織布
を加熱カレンダーロールで加圧することで圧密処理した
ものが知られている。これらの濾材は、微小な孔径のた
めに通液性が悪く、また、粒子が濾材表面に捕集される
ため、濾材表面が濾過物で覆われ易く目詰まりが早いと
いった欠点をを有している。そこで、このような濾材で
フィルターを形成するには、これらの欠点を補うため、
濾材をひだ折り加工した後、両端を合わせて加熱シール
して、多孔性の円筒状コアを内側に入れた後、両端面に
ガスケットを接着し円筒形状に組み立てることで、極力
濾過面積を広くしたプリーツフィルターと呼ばれるタイ
プが主に作られている。
【０００３】近年、産業発展によりエレクトロニクス関
連、食品、バイオケミカル、医薬品等の産業における液
体の濾過には、微小な粒子や菌を除去する能力の高いフ
ィルターが重要視されてきており、これに呼応するよう
にプリーツフィルターの需要が増えると共に、より濾過
ライフの長いフィルターが望まれている。しかし、この
対策としてフィルター１本当たりの折り山数を増やそう
とすると、濾材間の隙間が狭くなりすぎて通液性が悪化
して、かえって濾過ライフが短くなってしまう。また、
濾材を薄くして隙間が狭くならないよう折り山数を増や
そうとしても、薄い濾材で高精度を保つには、厚みのあ
る濾材より孔径を小さくしなければならず、表面閉塞が
起こり易くなり、結果的には思うように濾過ライフが延
びないといった問題がある。
連、食品、バイオケミカル、医薬品等の産業における液
体の濾過には、微小な粒子や菌を除去する能力の高いフ
ィルターが重要視されてきており、これに呼応するよう
にプリーツフィルターの需要が増えると共に、より濾過
ライフの長いフィルターが望まれている。しかし、この
対策としてフィルター１本当たりの折り山数を増やそう
とすると、濾材間の隙間が狭くなりすぎて通液性が悪化
して、かえって濾過ライフが短くなってしまう。また、
濾材を薄くして隙間が狭くならないよう折り山数を増や
そうとしても、薄い濾材で高精度を保つには、厚みのあ
る濾材より孔径を小さくしなければならず、表面閉塞が
起こり易くなり、結果的には思うように濾過ライフが延
びないといった問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来技術の課題である濾過ライフ延長を実現し、更に濾
材強度や濾過精度安定性を向上させたプリーツフィルタ
ーを提供することにある。
従来技術の課題である濾過ライフ延長を実現し、更に濾
材強度や濾過精度安定性を向上させたプリーツフィルタ
ーを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するべく鋭意研究を重ねた結果、以下の構成をと
ることにより、所期の目的が達成される見通しを得て、
本発明を完成するに至った。 （１） 繊維径の異なる熱可塑性繊維からなる異繊度混
繊不織繊維集合体がひだ折り加工されたシートであつ
て、該異繊度混繊不織繊維集合体シートは、繊維交点が
熱接着され、かつ、表層部と裏層部で繊維径勾配を形成
していることを特徴とするプリーツフィルター。 （２） 熱可塑性繊維が、融点差１０℃以上を有する低
融点樹脂と高融点樹脂からなる複合繊維である（１）項
に記載のプリーツフィルター。 （３） 熱可塑性繊維が、混繊繊維である（１）項に記
載のプリーツフィルター。 （４） 異繊度混繊不織繊維集合体シートが、繊維径
０．１〜２０μｍを有する（１）〜（３）項の何れかに
記載のプリーツフィルター。 （５） 異繊度混繊不織繊維集合体シートの表層部と裏
層部における繊維径比が、２〜２０倍である（１）〜
（４）項の何れかに記載のプリーツフィルター。 （６） （１）〜（５）項の何れかに記載の異繊度混繊
不織繊維集合体と、微多孔透液膜、ガラス繊維多孔シー
ト、長繊維不織布の群から選ばれた少なくとも１種が積
層一体化された複合化プリーツフィルター。以下、本発
明について詳細に説明する。
を解決するべく鋭意研究を重ねた結果、以下の構成をと
ることにより、所期の目的が達成される見通しを得て、
本発明を完成するに至った。 （１） 繊維径の異なる熱可塑性繊維からなる異繊度混
繊不織繊維集合体がひだ折り加工されたシートであつ
て、該異繊度混繊不織繊維集合体シートは、繊維交点が
熱接着され、かつ、表層部と裏層部で繊維径勾配を形成
していることを特徴とするプリーツフィルター。 （２） 熱可塑性繊維が、融点差１０℃以上を有する低
融点樹脂と高融点樹脂からなる複合繊維である（１）項
に記載のプリーツフィルター。 （３） 熱可塑性繊維が、混繊繊維である（１）項に記
載のプリーツフィルター。 （４） 異繊度混繊不織繊維集合体シートが、繊維径
０．１〜２０μｍを有する（１）〜（３）項の何れかに
記載のプリーツフィルター。 （５） 異繊度混繊不織繊維集合体シートの表層部と裏
層部における繊維径比が、２〜２０倍である（１）〜
（４）項の何れかに記載のプリーツフィルター。 （６） （１）〜（５）項の何れかに記載の異繊度混繊
不織繊維集合体と、微多孔透液膜、ガラス繊維多孔シー
ト、長繊維不織布の群から選ばれた少なくとも１種が積
層一体化された複合化プリーツフィルター。以下、本発
明について詳細に説明する。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明は、プリーツフィルターの
濾材を形成する繊維に表層部から裏層部にかけて繊維径
勾配が付与されている。つまり、表層部と裏層部で繊維
径勾配を付与することで濾過機能としての孔径勾配が形
成される。この結果、粒子を表面だけでなく濾材内部で
も捕集することで、深層濾過機能を向上させ、より一
層、濾過ライフの延長を実現しようとするものである。
また、高融点樹脂と低融点樹脂からなる複合繊維または
混繊繊維を使用することで、熱処理による繊維交点が熱
接着により一体化される。この結果、濾材の強度を上
げ、通液時の圧力により発生し易いひだの変形を防止
し、更に、繊維間の動きが抑えられることで、安定した
濾過精度を与えるのである。
濾材を形成する繊維に表層部から裏層部にかけて繊維径
勾配が付与されている。つまり、表層部と裏層部で繊維
径勾配を付与することで濾過機能としての孔径勾配が形
成される。この結果、粒子を表面だけでなく濾材内部で
も捕集することで、深層濾過機能を向上させ、より一
層、濾過ライフの延長を実現しようとするものである。
また、高融点樹脂と低融点樹脂からなる複合繊維または
混繊繊維を使用することで、熱処理による繊維交点が熱
接着により一体化される。この結果、濾材の強度を上
げ、通液時の圧力により発生し易いひだの変形を防止
し、更に、繊維間の動きが抑えられることで、安定した
濾過精度を与えるのである。
【０００７】本発明における複合繊維としては、高融点
樹脂を芯側、低融点樹脂を鞘側とした鞘芯型、偏芯鞘芯
型、または、両者の並列型が挙げられる。また、混繊繊
維としては、高融点樹脂と低融点樹脂が各々独立して存
在する繊維が挙げられる。各々の複合繊維や混繊繊維
は、一般的な溶融紡糸方法、メルトブロー法やスパンボ
ンド法等により製造でき、各製法において分割繊維や海
島型繊維において海成分を溶解する方法を組込んだもの
でも良い。また、混繊繊維の中に複合繊維が混合したも
のも用いることができる。
樹脂を芯側、低融点樹脂を鞘側とした鞘芯型、偏芯鞘芯
型、または、両者の並列型が挙げられる。また、混繊繊
維としては、高融点樹脂と低融点樹脂が各々独立して存
在する繊維が挙げられる。各々の複合繊維や混繊繊維
は、一般的な溶融紡糸方法、メルトブロー法やスパンボ
ンド法等により製造でき、各製法において分割繊維や海
島型繊維において海成分を溶解する方法を組込んだもの
でも良い。また、混繊繊維の中に複合繊維が混合したも
のも用いることができる。
【０００８】高融点樹脂と低融点樹脂の例としては、ポ
リプロピレン、ポリエチレン、ポリ−４−メチルペンテ
ン、プロピレンと他のαオレフィンとの結晶性共重合
体、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフ
タレート、ポリアミド、ポリカーボネート等の熱可塑性
樹脂が挙げられる。これらの中から、その融点差が１０
℃以上、好ましくは１５℃以上になるような組み合わせ
て複合紡糸また混繊紡糸を適宜選択する。
リプロピレン、ポリエチレン、ポリ−４−メチルペンテ
ン、プロピレンと他のαオレフィンとの結晶性共重合
体、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフ
タレート、ポリアミド、ポリカーボネート等の熱可塑性
樹脂が挙げられる。これらの中から、その融点差が１０
℃以上、好ましくは１５℃以上になるような組み合わせ
て複合紡糸また混繊紡糸を適宜選択する。
【０００９】高融点樹脂と低融点樹脂の複合比もしくは
混繊比は、好ましくは８０：２０から２０：８０である
が、低融点樹脂が少ないと繊維同士の熱接着点が少なく
なり、充分な強度が得られなくなる。また、逆に低融点
樹脂が多いと、繊維同士を接着するための熱処理時に溶
ける量が多くなることで溶けた樹脂が集まり、繊維径が
太くなる部分と細くなる部分が現れて繊維径に斑が生じ
るため、より好ましくは７０：３０から３０：７０であ
る。
混繊比は、好ましくは８０：２０から２０：８０である
が、低融点樹脂が少ないと繊維同士の熱接着点が少なく
なり、充分な強度が得られなくなる。また、逆に低融点
樹脂が多いと、繊維同士を接着するための熱処理時に溶
ける量が多くなることで溶けた樹脂が集まり、繊維径が
太くなる部分と細くなる部分が現れて繊維径に斑が生じ
るため、より好ましくは７０：３０から３０：７０であ
る。
【００１０】不織繊維集合体に繊維径勾配を付与させる
製法としては、予め、繊維径の異なる数種類の不織繊維
集合体を製造しておいてから、順次繊維径が変化するよ
うにそれらの不織繊維集合体を重ねた後、スルーエアー
型ドライヤーで熱処理を行い、低融点成分を溶かした状
態で、出口にて加熱カレンダーロールにて圧密し、層間
を完全に熱融着させる方法が一般に用いられる。また、
遠赤外線ヒーターによって、それぞれの不織繊維集合体
を熱処理した後、重ね合わせて、加熱カレンダーロール
で圧密する方法でも良い。
製法としては、予め、繊維径の異なる数種類の不織繊維
集合体を製造しておいてから、順次繊維径が変化するよ
うにそれらの不織繊維集合体を重ねた後、スルーエアー
型ドライヤーで熱処理を行い、低融点成分を溶かした状
態で、出口にて加熱カレンダーロールにて圧密し、層間
を完全に熱融着させる方法が一般に用いられる。また、
遠赤外線ヒーターによって、それぞれの不織繊維集合体
を熱処理した後、重ね合わせて、加熱カレンダーロール
で圧密する方法でも良い。
【００１１】重ね合わせて圧密加工する前の不織繊維集
合体については、目付は５〜１００ｇ／ｍ2のものが用
いられるが、目付が少ないと繊維径勾配を付けた効果が
少なくなり、逆に目付が多いと貼り合わせた時の異繊度
混繊不織繊維集合体シート全体の厚みが厚くなり、プリ
ーツフィルターの折り山数が少なくなったり、薄くする
ために圧密しすぎると通液性が低下し、繊維径勾配の効
果が充分に得られないため、望ましくは１５〜９０ｇ／
ｍ2のものが用いられる。
合体については、目付は５〜１００ｇ／ｍ2のものが用
いられるが、目付が少ないと繊維径勾配を付けた効果が
少なくなり、逆に目付が多いと貼り合わせた時の異繊度
混繊不織繊維集合体シート全体の厚みが厚くなり、プリ
ーツフィルターの折り山数が少なくなったり、薄くする
ために圧密しすぎると通液性が低下し、繊維径勾配の効
果が充分に得られないため、望ましくは１５〜９０ｇ／
ｍ2のものが用いられる。
【００１２】繊維径については、０．１〜２０μｍが望
ましく、貼り合わせた時の表層部と裏層部の繊維径比は
２〜２０になるように組み合わされる。２より小さいと
濾過ライフ延長の効果が少なく、２０より大きくても濾
過ライフ延長の効果が頭打ちとなる。中間層の繊維径は
表層部繊維径、裏層部繊維径若しくはそれらの中間のも
のが選ばれ、一定比率で層間の繊維径が変化するような
貼り合わせでも良いし、細繊度側や太繊度側に偏った繊
維径勾配の付け方でもよい。
ましく、貼り合わせた時の表層部と裏層部の繊維径比は
２〜２０になるように組み合わされる。２より小さいと
濾過ライフ延長の効果が少なく、２０より大きくても濾
過ライフ延長の効果が頭打ちとなる。中間層の繊維径は
表層部繊維径、裏層部繊維径若しくはそれらの中間のも
のが選ばれ、一定比率で層間の繊維径が変化するような
貼り合わせでも良いし、細繊度側や太繊度側に偏った繊
維径勾配の付け方でもよい。
【００１３】繊維の組合せの例としては、スパンボンド
紡糸法による複合繊維若しくはスパンボンド紡糸法によ
る混繊繊維からなる不織繊維集合体、及び溶融紡糸によ
る分割繊維からなる不織繊維集合体、並びに、メルトブ
ロー紡糸法による複合繊維若しくはメルトブロー紡糸法
による混繊繊維からなる不織繊維集合体を適宜選択し重
ね合わせる方法が挙げられ、特に、メルトブロー紡糸法
では、繊維径数ミクロン以下の不織繊維集合体が比較的
容易に得られるため、最細繊度層に用いる不織布として
望ましい。
紡糸法による複合繊維若しくはスパンボンド紡糸法によ
る混繊繊維からなる不織繊維集合体、及び溶融紡糸によ
る分割繊維からなる不織繊維集合体、並びに、メルトブ
ロー紡糸法による複合繊維若しくはメルトブロー紡糸法
による混繊繊維からなる不織繊維集合体を適宜選択し重
ね合わせる方法が挙げられ、特に、メルトブロー紡糸法
では、繊維径数ミクロン以下の不織繊維集合体が比較的
容易に得られるため、最細繊度層に用いる不織布として
望ましい。
【００１４】繊維径勾配を形成するために用いられる不
織繊維集合体の枚数は、２〜１０枚の範囲がとられる
が、多くても濾過ライフ延長の効果が頭打ちになるた
め、２〜６枚の範囲で製造しても充分な効果が得られ
る。貼り合わせる不織繊維集合体のそれぞれの目付は上
記範囲のものを適宜選び、貼り合わせた後の目付は、３
０〜３００ｇ／ｍ2のものが用いられ、加熱カレンダー
ロールによる圧密加工により、不織布の見かけ密度は
０．１〜０．６ｇ／ｃｍ3となるようにする。不織布の
見かけ密度は０．１ｇ／ｃｍ3より小さくなると微小粒
子等の捕集が充分行われなくなり、０．６ｇ／ｃｍ3を
こえると繊維間の隙間がなくなり、通液性が低下してし
まう。
織繊維集合体の枚数は、２〜１０枚の範囲がとられる
が、多くても濾過ライフ延長の効果が頭打ちになるた
め、２〜６枚の範囲で製造しても充分な効果が得られ
る。貼り合わせる不織繊維集合体のそれぞれの目付は上
記範囲のものを適宜選び、貼り合わせた後の目付は、３
０〜３００ｇ／ｍ2のものが用いられ、加熱カレンダー
ロールによる圧密加工により、不織布の見かけ密度は
０．１〜０．６ｇ／ｃｍ3となるようにする。不織布の
見かけ密度は０．１ｇ／ｃｍ3より小さくなると微小粒
子等の捕集が充分行われなくなり、０．６ｇ／ｃｍ3を
こえると繊維間の隙間がなくなり、通液性が低下してし
まう。
【００１５】また、細繊度側不織繊維集合体を先に圧密
加工した後、太繊度側不織繊維集合体を重ね合わせて圧
密加工することで、圧密状態に差をつけても良い。しか
しながら、本発明のプリーツフィルターは、不織布を構
成する繊維の繊度に勾配をつけているため特に不織布密
度に差を付けなくとも、濾過ライフ延長等の本発明の効
果を有するのであり、同一繊度で不織布密度のみについ
て勾配をつけたものに比して一層優れたものになってい
るのである。
加工した後、太繊度側不織繊維集合体を重ね合わせて圧
密加工することで、圧密状態に差をつけても良い。しか
しながら、本発明のプリーツフィルターは、不織布を構
成する繊維の繊度に勾配をつけているため特に不織布密
度に差を付けなくとも、濾過ライフ延長等の本発明の効
果を有するのであり、同一繊度で不織布密度のみについ
て勾配をつけたものに比して一層優れたものになってい
るのである。
【００１６】本発明のプリーツフィルターは、異繊度混
繊不織繊維集合体シートを高精度濾過を受け持つメディ
ア層として用いることで、濾過ライフ延長の効果を示す
が、メディア層として微多孔透過膜、ガラス繊維多孔シ
ート等を用い、その外層側に異繊度混繊不織繊維集合体
シートを積層させてプリーツフィルターを形成する方法
もある。この場合も異繊度混繊不織繊維集合体シートに
より、粗い粒子を捕集し、微多孔透過膜等に捕集される
粒子の数を減らし微多孔膜の表面閉塞を遅延させる効果
を示す。また、異繊度混繊不織繊維集合体シート自体も
孔径勾配をもつことで表面閉塞しにくいために、濾過ラ
イフ延長に寄与する特徴を持つ。更に、微多孔膜等が腰
のない素材の場合、貼り合わせることで、加工性や強度
的に優れたものとなる。
繊不織繊維集合体シートを高精度濾過を受け持つメディ
ア層として用いることで、濾過ライフ延長の効果を示す
が、メディア層として微多孔透過膜、ガラス繊維多孔シ
ート等を用い、その外層側に異繊度混繊不織繊維集合体
シートを積層させてプリーツフィルターを形成する方法
もある。この場合も異繊度混繊不織繊維集合体シートに
より、粗い粒子を捕集し、微多孔透過膜等に捕集される
粒子の数を減らし微多孔膜の表面閉塞を遅延させる効果
を示す。また、異繊度混繊不織繊維集合体シート自体も
孔径勾配をもつことで表面閉塞しにくいために、濾過ラ
イフ延長に寄与する特徴を持つ。更に、微多孔膜等が腰
のない素材の場合、貼り合わせることで、加工性や強度
的に優れたものとなる。
【００１７】微多孔透過膜等と異繊度混繊不織繊維集合
体シートの貼り合わせの方法としては、異繊度混繊不織
繊維集合体シートを加熱カレンダーロールで圧密する際
に微多孔透過膜等も同時に圧密することで貼り合わせる
方法が挙げられる。更に、従来のプリーツフィルターと
同じように濾材の上下にスパンボンド不織布等の長繊維
不織布やネットを積層しプリーツフィルターを形成すれ
ばひだ間の接触による通液性の低下が防げるため望まし
い。以下、実施例及び比較例により本発明を詳細に説明
するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではな
い。なお、各例において用いた測定方法を以下に示す。
体シートの貼り合わせの方法としては、異繊度混繊不織
繊維集合体シートを加熱カレンダーロールで圧密する際
に微多孔透過膜等も同時に圧密することで貼り合わせる
方法が挙げられる。更に、従来のプリーツフィルターと
同じように濾材の上下にスパンボンド不織布等の長繊維
不織布やネットを積層しプリーツフィルターを形成すれ
ばひだ間の接触による通液性の低下が防げるため望まし
い。以下、実施例及び比較例により本発明を詳細に説明
するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではな
い。なお、各例において用いた測定方法を以下に示す。
【００１８】
○平均繊維径 不織繊維集合体を構成する繊維の電子顕微鏡画像を画像
処理装置に取り込み、繊維直径を１００本測定し、その
平均値を平均繊維径とした。 ○圧力損失 循環式濾過精度試験機において、ハウジングにフィルタ
ーを取付け、毎分３０リットルの流量で通水循環した時
の、ハウジング入口側と出口側との差圧値を圧力損失と
した。 ○濾過精度 前記、循環式濾過試験機のハウジングにフィルターを取
付け、毎分３０リットルの流量で通水循環をしながら、
ＡＣファインテストダスト（ＡＣＦＴＤ、中位径６．６
〜８．６μｍ）を３ｇ／ｍｉｎで添加し、３分後と差圧
０．１５ＭＰａに達した時の原液とフィルター通過後の
液をサンプリングする。それぞれの液の粒度分布を光遮
断式粒度分布測定機で濾過精度を測定し、粒子がフィル
ターに捕集された割合を示す捕集効率を求め、９９．９
％捕集する粒子径を濾過精度とした。 ○濾過ライフ 前記、循環式濾過精度試験機において、ハウジングにフ
ィルターを取付け、毎分３０リットルの流量で通水循環
をしながら、ＡＣＦＴＤを２ｇ／ｍｉｎで添加して、ハ
ウジング入口側と出口側との差圧を測定する。差圧が
０．２ＭＰａを示すまでの時間を濾過ライフとした。
処理装置に取り込み、繊維直径を１００本測定し、その
平均値を平均繊維径とした。 ○圧力損失 循環式濾過精度試験機において、ハウジングにフィルタ
ーを取付け、毎分３０リットルの流量で通水循環した時
の、ハウジング入口側と出口側との差圧値を圧力損失と
した。 ○濾過精度 前記、循環式濾過試験機のハウジングにフィルターを取
付け、毎分３０リットルの流量で通水循環をしながら、
ＡＣファインテストダスト（ＡＣＦＴＤ、中位径６．６
〜８．６μｍ）を３ｇ／ｍｉｎで添加し、３分後と差圧
０．１５ＭＰａに達した時の原液とフィルター通過後の
液をサンプリングする。それぞれの液の粒度分布を光遮
断式粒度分布測定機で濾過精度を測定し、粒子がフィル
ターに捕集された割合を示す捕集効率を求め、９９．９
％捕集する粒子径を濾過精度とした。 ○濾過ライフ 前記、循環式濾過精度試験機において、ハウジングにフ
ィルターを取付け、毎分３０リットルの流量で通水循環
をしながら、ＡＣＦＴＤを２ｇ／ｍｉｎで添加して、ハ
ウジング入口側と出口側との差圧を測定する。差圧が
０．２ＭＰａを示すまでの時間を濾過ライフとした。
【００１９】（実施例１）メルトブロー用並列型複合糸
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、高融点樹脂としてポリプロピレン
（ＭＦＲ１０２ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１６２
℃）を、低融点樹脂としてポリプロピレンコポリマー
（エチレン３．５重量％、ブテンー１２．５重量％、Ｍ
ＦＲ９５ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１３８℃）と
を紡糸温度３００℃、成分比率６０：４０で押し出し、
３６０℃の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸した。加
熱空気の圧力と全ポリマー吐出量を調節することで平均
繊維径１．１、３．１、５．２、９．６、１４．３μ
ｍ、目付はそれぞれ４０、４０、３０、４０、５０ｇ／
ｍ2の不織布５種類（各不織布の見かけ密度は０．４０
〜０．４７ｇ／ｃｍ3とほぼ一定であった）を作製し
た。これらの不織布を繊維径が太くなる順に重ねてか
ら、加熱温度１３５℃のスルーエアー型ドライヤーに通
して低融点樹脂を溶融させた後、出口にてロール温度１
００℃のカレンダーロールにて圧密処理し、目付２００
ｇ／ｍ2、不織布の見かけ密度０．４５ｇ／ｃｍ3の異繊
度混繊不織繊維集合体シートを得た。これを２４０ｍｍ
幅にカットして、折幅１３ｍｍのプリーツ加工を行なっ
たものを、太繊度の面が外層になるようポリプロピレン
製の多孔性円筒形コアに１２０山巻き、異繊度混繊不織
繊維集合体シートの端同士を加熱シールした後、円筒形
状の両端にガスケットを接着させることで内径３０ｍ
ｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルタ
ーを作製した。測定結果は表１に示す。
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、高融点樹脂としてポリプロピレン
（ＭＦＲ１０２ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１６２
℃）を、低融点樹脂としてポリプロピレンコポリマー
（エチレン３．５重量％、ブテンー１２．５重量％、Ｍ
ＦＲ９５ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１３８℃）と
を紡糸温度３００℃、成分比率６０：４０で押し出し、
３６０℃の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸した。加
熱空気の圧力と全ポリマー吐出量を調節することで平均
繊維径１．１、３．１、５．２、９．６、１４．３μ
ｍ、目付はそれぞれ４０、４０、３０、４０、５０ｇ／
ｍ2の不織布５種類（各不織布の見かけ密度は０．４０
〜０．４７ｇ／ｃｍ3とほぼ一定であった）を作製し
た。これらの不織布を繊維径が太くなる順に重ねてか
ら、加熱温度１３５℃のスルーエアー型ドライヤーに通
して低融点樹脂を溶融させた後、出口にてロール温度１
００℃のカレンダーロールにて圧密処理し、目付２００
ｇ／ｍ2、不織布の見かけ密度０．４５ｇ／ｃｍ3の異繊
度混繊不織繊維集合体シートを得た。これを２４０ｍｍ
幅にカットして、折幅１３ｍｍのプリーツ加工を行なっ
たものを、太繊度の面が外層になるようポリプロピレン
製の多孔性円筒形コアに１２０山巻き、異繊度混繊不織
繊維集合体シートの端同士を加熱シールした後、円筒形
状の両端にガスケットを接着させることで内径３０ｍ
ｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルタ
ーを作製した。測定結果は表１に示す。
【００２０】（比較例１）メルトブロー用レギュラー糸
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、ポリプロピレン（ＭＦＲ１０２ｇ
／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１６２℃）を紡糸温度３
００℃で押し出し、３６０℃の加熱空気を用いてメルト
ブロー紡糸することで、平均繊維径１．６μｍ、目付５
０ｇ／ｍ2 、見かけ密度０．４４ｇ／ｃｍ3の不織布を作
製した。この不織布を４枚重ねにして、加熱温度１３５
℃のスルーエアー型ドライヤーに通した後、出口にてロ
ール温度１００℃のカレンダーロールにて圧密処理し、
目付２００ｇ／ｍ2、不織布の見かけ密度０．４４ｇ／
ｃｍ3の不織繊維集合体を得た。実施例１と同じ加工方
法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍの
プリーツフィルターを作製した。測定結果は表１に示
す。実施例１と比較すると、実施例１は一定繊維径の濾
材からなる比較例１よりも濾過ライフが長く、また、繊
維交点が熱接着していることで繊維がずれないため、孔
径が安定しており、圧力損失が上昇したときでも濾過精
度の低下が殆どない。
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、ポリプロピレン（ＭＦＲ１０２ｇ
／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１６２℃）を紡糸温度３
００℃で押し出し、３６０℃の加熱空気を用いてメルト
ブロー紡糸することで、平均繊維径１．６μｍ、目付５
０ｇ／ｍ2 、見かけ密度０．４４ｇ／ｃｍ3の不織布を作
製した。この不織布を４枚重ねにして、加熱温度１３５
℃のスルーエアー型ドライヤーに通した後、出口にてロ
ール温度１００℃のカレンダーロールにて圧密処理し、
目付２００ｇ／ｍ2、不織布の見かけ密度０．４４ｇ／
ｃｍ3の不織繊維集合体を得た。実施例１と同じ加工方
法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍの
プリーツフィルターを作製した。測定結果は表１に示
す。実施例１と比較すると、実施例１は一定繊維径の濾
材からなる比較例１よりも濾過ライフが長く、また、繊
維交点が熱接着していることで繊維がずれないため、孔
径が安定しており、圧力損失が上昇したときでも濾過精
度の低下が殆どない。
【００２１】（実施例２）２成分を紡糸孔から交互に押
し出すメルトブロー用混繊糸紡糸ノズル（ホール径０．
３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、５０１ホール）より、高融
点樹脂としてポリプロピレン（ＭＦＲ１０２ｇ／１０分
（２３０℃）、ｍｐ．１６２℃）を、低融点樹脂として
ポリプロピレンコポリマー（エチレン３．５重量％、ブ
テンー１２．５重量％、ＭＦＲ９５ｇ／１０分（２３０
℃）、ｍｐ．１３８℃）とを紡糸温度３００℃、成分比
率５０：５０で押し出し、３６０℃の加熱空気を用いて
メルトブロー紡糸した。加熱空気の圧力と全ポリマー吐
出量を調節することで平均繊維径０．８、１．５、４．
２、８．１μｍ、目付はそれぞれ３０、３０、５０、５
０ｇ／ｍ2の不織布４種類（見かけ密度は０．４９〜
０．５２ｇ／ｃｍ3とほぼ一定であった）を作製した。
これらの不織布を繊維径が太くなる順に重ねてから、加
熱温度１３５℃のスルーエアー型ドライヤーに通して低
融点樹脂を溶融させた後、出口にてロール温度１００℃
のカレンダーロールにて圧密処理し、目付１６０ｇ／ｍ
2、不織布の見かけ密度０．５１ｇ／ｃｍ3の異繊度混繊
不織繊維集合体シートを得た。この両面に同じ幅で目付
２０ｇ／ｍ2、平均繊維径２２．３μｍ、不織布の見か
け密度０．０８ｇ／ｍ3のポリプロピレン製スパンボン
ド不織布を重ね合わせた後、実施例１と同じ加工方法
で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプ
リーツフィルターを作製した。測定結果は表１に示す。
し出すメルトブロー用混繊糸紡糸ノズル（ホール径０．
３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、５０１ホール）より、高融
点樹脂としてポリプロピレン（ＭＦＲ１０２ｇ／１０分
（２３０℃）、ｍｐ．１６２℃）を、低融点樹脂として
ポリプロピレンコポリマー（エチレン３．５重量％、ブ
テンー１２．５重量％、ＭＦＲ９５ｇ／１０分（２３０
℃）、ｍｐ．１３８℃）とを紡糸温度３００℃、成分比
率５０：５０で押し出し、３６０℃の加熱空気を用いて
メルトブロー紡糸した。加熱空気の圧力と全ポリマー吐
出量を調節することで平均繊維径０．８、１．５、４．
２、８．１μｍ、目付はそれぞれ３０、３０、５０、５
０ｇ／ｍ2の不織布４種類（見かけ密度は０．４９〜
０．５２ｇ／ｃｍ3とほぼ一定であった）を作製した。
これらの不織布を繊維径が太くなる順に重ねてから、加
熱温度１３５℃のスルーエアー型ドライヤーに通して低
融点樹脂を溶融させた後、出口にてロール温度１００℃
のカレンダーロールにて圧密処理し、目付１６０ｇ／ｍ
2、不織布の見かけ密度０．５１ｇ／ｃｍ3の異繊度混繊
不織繊維集合体シートを得た。この両面に同じ幅で目付
２０ｇ／ｍ2、平均繊維径２２．３μｍ、不織布の見か
け密度０．０８ｇ／ｍ3のポリプロピレン製スパンボン
ド不織布を重ね合わせた後、実施例１と同じ加工方法
で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプ
リーツフィルターを作製した。測定結果は表１に示す。
【００２２】（比較例２）比較例１と同じノズル及び同
じ原料を用い、紡糸温度３００℃で押し出し、３６０℃
の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸することで、平均
繊維径１．１μｍ、目付４０ｇ／ｍ2の不織布を作製し
た。１段目の圧密処理として、この不織布を３枚重ねに
して、加熱温度１３５℃のスルーエアー型ドライヤーに
通した後、出口にてロール温度１００℃のカレンダーロ
ールにて圧密処理し、続いて２段目の圧密処理として、
１段目の圧密不織布１枚と未処理の不織布１枚を重ね
て、１段目と同じ工程の圧密処理を行った。温度条件は
同じで、カレンダーロールの加圧を１段目より小さくす
ることで、目付１６０ｇ／ｍ2、１段目に圧密した不織
布の見かけ密度が０．５５ｇ／ｃｍ3、２段目に貼り合
わせた不織布の見かけ密度が０．２０ｇ／ｃｍ3の不織
繊維集合体を得た。実施例２と同じスパンボンド不織布
を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍ
ｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作製した。
測定結果は表１に示す。実施例２と比較すると、比較例
２は密度勾配をつけているが実施例２の方が、濾過ライ
フ、濾過精度の安定性ともに優れていることが分かる。
じ原料を用い、紡糸温度３００℃で押し出し、３６０℃
の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸することで、平均
繊維径１．１μｍ、目付４０ｇ／ｍ2の不織布を作製し
た。１段目の圧密処理として、この不織布を３枚重ねに
して、加熱温度１３５℃のスルーエアー型ドライヤーに
通した後、出口にてロール温度１００℃のカレンダーロ
ールにて圧密処理し、続いて２段目の圧密処理として、
１段目の圧密不織布１枚と未処理の不織布１枚を重ね
て、１段目と同じ工程の圧密処理を行った。温度条件は
同じで、カレンダーロールの加圧を１段目より小さくす
ることで、目付１６０ｇ／ｍ2、１段目に圧密した不織
布の見かけ密度が０．５５ｇ／ｃｍ3、２段目に貼り合
わせた不織布の見かけ密度が０．２０ｇ／ｃｍ3の不織
繊維集合体を得た。実施例２と同じスパンボンド不織布
を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍ
ｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作製した。
測定結果は表１に示す。実施例２と比較すると、比較例
２は密度勾配をつけているが実施例２の方が、濾過ライ
フ、濾過精度の安定性ともに優れていることが分かる。
【００２３】（実施例３）放射型８分割糸紡糸ノズル
（ホール径０．６ｍｍ、８００ホール）より、高融点樹
脂としてポリプロピレン（ＭＦＲ２０ｇ／１０分（２３
０℃）、ｍｐ．１６４℃）を、低融点樹脂として高密度
ポリエチレン（ＭＦＲ１６ｇ／１０分（１９０℃）、ｍ
ｐ．１３５℃）を紡糸温度２７０℃、、成分比率５０：
５０で押し出し、溶融紡糸により１２．０デニールの未
延伸糸を得た。これを３、５、８倍と延伸し、４、２．
４、１．５デニールの延伸糸３種類を作製した。それぞ
れを１３山／２５ｍｍのクリンプ加工を行った後切断し
て、長さ５１ｍｍのステープル繊維を得た。それぞれの
繊維をカード機にかけ、ウォータージェットニードル加
工にて繊維の分割を行うことで、平均繊維径４．１、
２．５、１．７μｍ、目付は各５０ｇ／ｍ2（見かけ密
度０．３８〜０．４２ｇ／ｃｍ3とほぼ一定）の不織布
を得た。これらの不織布を繊維径が太くなる順に重ねて
から、加熱温度１３５℃のスルーエアー型ドラーヤーに
通して、出口にてロール温度１００℃のカレンダーロー
ルにて圧密処理し、幅５００ｍｍ、目付１５０ｇ／
ｍ2、不織布の見かけ密度０．３５ｇ／ｃｍ3の異繊度混
繊不織繊維集合体シートを得た。実施例２と同じスパン
ボンド不織布を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、
外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを
作製した。測定結果は表１に示す。
（ホール径０．６ｍｍ、８００ホール）より、高融点樹
脂としてポリプロピレン（ＭＦＲ２０ｇ／１０分（２３
０℃）、ｍｐ．１６４℃）を、低融点樹脂として高密度
ポリエチレン（ＭＦＲ１６ｇ／１０分（１９０℃）、ｍ
ｐ．１３５℃）を紡糸温度２７０℃、、成分比率５０：
５０で押し出し、溶融紡糸により１２．０デニールの未
延伸糸を得た。これを３、５、８倍と延伸し、４、２．
４、１．５デニールの延伸糸３種類を作製した。それぞ
れを１３山／２５ｍｍのクリンプ加工を行った後切断し
て、長さ５１ｍｍのステープル繊維を得た。それぞれの
繊維をカード機にかけ、ウォータージェットニードル加
工にて繊維の分割を行うことで、平均繊維径４．１、
２．５、１．７μｍ、目付は各５０ｇ／ｍ2（見かけ密
度０．３８〜０．４２ｇ／ｃｍ3とほぼ一定）の不織布
を得た。これらの不織布を繊維径が太くなる順に重ねて
から、加熱温度１３５℃のスルーエアー型ドラーヤーに
通して、出口にてロール温度１００℃のカレンダーロー
ルにて圧密処理し、幅５００ｍｍ、目付１５０ｇ／
ｍ2、不織布の見かけ密度０．３５ｇ／ｃｍ3の異繊度混
繊不織繊維集合体シートを得た。実施例２と同じスパン
ボンド不織布を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、
外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを
作製した。測定結果は表１に示す。
【００２４】（比較例３）実施例３と同じ方法及び、同
じ原料を用い紡糸した。得られた１２．０デニールの未
延伸糸を６倍に延伸し、２．０デニールの延伸糸を作製
した。これに１３山／２５ｍｍのクリンプ加工を行った
後切断して、長さ５１ｍｍのステープル繊維を作製し
た。この繊維をカード機にかけ、ウォータージェットニ
ードル加工にて繊維の分割を行うことで、平均繊維径
２．３μｍ、目付５０ｇ／ｍ2の不織布を得た。この不
織布を比較例２と同じ工程、同じ温度条件にて圧密処理
し、幅５００ｍｍ、目付１５０ｇ／ｍ2、１段目に圧密
した不織布の見かけ密度０．５２ｇ／ｃｍ3、２段目に
貼り合わせた不織布の見かけ密度が０．１８ｇ／ｃｍ3
の不織繊維集合体を得た。実施例２と同じスパンボンド
不織布を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外径６
６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作製し
た。測定結果は表１に示す。実施例３と比較すると、高
融点樹脂と低融点樹脂からなる分割繊維を用いているた
め、濾過精度の安定性は優れているが、濾過ライフは、
繊維径勾配のある実施例３の方が優れている。
じ原料を用い紡糸した。得られた１２．０デニールの未
延伸糸を６倍に延伸し、２．０デニールの延伸糸を作製
した。これに１３山／２５ｍｍのクリンプ加工を行った
後切断して、長さ５１ｍｍのステープル繊維を作製し
た。この繊維をカード機にかけ、ウォータージェットニ
ードル加工にて繊維の分割を行うことで、平均繊維径
２．３μｍ、目付５０ｇ／ｍ2の不織布を得た。この不
織布を比較例２と同じ工程、同じ温度条件にて圧密処理
し、幅５００ｍｍ、目付１５０ｇ／ｍ2、１段目に圧密
した不織布の見かけ密度０．５２ｇ／ｃｍ3、２段目に
貼り合わせた不織布の見かけ密度が０．１８ｇ／ｃｍ3
の不織繊維集合体を得た。実施例２と同じスパンボンド
不織布を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外径６
６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作製し
た。測定結果は表１に示す。実施例３と比較すると、高
融点樹脂と低融点樹脂からなる分割繊維を用いているた
め、濾過精度の安定性は優れているが、濾過ライフは、
繊維径勾配のある実施例３の方が優れている。
【００２５】（実施例４）メルトブロー用鞘芯型複合糸
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、高融点樹脂としてポリプロピレン
（ＭＦＲ１０２ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１６２
℃）を、低融点樹脂としてポリプロピレンコポリマー
（エチレン３．５重量％、ブテンー１ ２．５重量％、
ＭＦＲ９５ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１３８℃）
とを紡糸温度３００℃、成分比率７０：３０で押し出
し、３６０℃の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸し
た。加熱空気の圧力と全ポリマー吐出量を調節すること
で平均繊維径１．８、４．５、１０．２、１６．４μ
ｍ、目付はそれぞれ３０、３０、２０、２０ｇ／ｍ
2（見かけ密度０．４０〜０．４５ｇ／ｃｍ3とほぼ一
定）の不織布４種類を作製した。これらの不織布を繊維
径が太くなる順に重ねてから、加熱温度１３５℃のスル
ーエアー型ドライヤーに通して低融点樹脂を溶融させた
後、出口にてロール温度１００℃のカレンダーロールに
て圧密処理し、目付１００ｇ／ｍ2、不織布の見かけ密
度０．４１ｇ／ｃｍ3の異繊度混繊不織繊維集合体シー
トを得た。この不織布を２４０ｍｍ幅にカットして、両
面に同じ幅で繊維度２５０デニール、経糸、緯糸の間隔
が２ｍｍのポリプロピレン製ネットを重ね合わせた後、
実施例１と同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍ
ｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作製した。
測定結果は表１に示す。
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、高融点樹脂としてポリプロピレン
（ＭＦＲ１０２ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１６２
℃）を、低融点樹脂としてポリプロピレンコポリマー
（エチレン３．５重量％、ブテンー１ ２．５重量％、
ＭＦＲ９５ｇ／１０分（２３０℃）、ｍｐ．１３８℃）
とを紡糸温度３００℃、成分比率７０：３０で押し出
し、３６０℃の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸し
た。加熱空気の圧力と全ポリマー吐出量を調節すること
で平均繊維径１．８、４．５、１０．２、１６．４μ
ｍ、目付はそれぞれ３０、３０、２０、２０ｇ／ｍ
2（見かけ密度０．４０〜０．４５ｇ／ｃｍ3とほぼ一
定）の不織布４種類を作製した。これらの不織布を繊維
径が太くなる順に重ねてから、加熱温度１３５℃のスル
ーエアー型ドライヤーに通して低融点樹脂を溶融させた
後、出口にてロール温度１００℃のカレンダーロールに
て圧密処理し、目付１００ｇ／ｍ2、不織布の見かけ密
度０．４１ｇ／ｃｍ3の異繊度混繊不織繊維集合体シー
トを得た。この不織布を２４０ｍｍ幅にカットして、両
面に同じ幅で繊維度２５０デニール、経糸、緯糸の間隔
が２ｍｍのポリプロピレン製ネットを重ね合わせた後、
実施例１と同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍ
ｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作製した。
測定結果は表１に示す。
【００２６】（比較例４）比較例１と同じノズル及び同
じ原料を用い、紡糸温度３００℃で押し出し、３６０℃
の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸することで、平均
繊維径２．０μｍ、目付５０ｇ／ｍ2の不織布を作製し
た。この不織布を２枚重ねにして、加熱温度１３５℃の
スルーエアー型ドライヤーに通した後、出口にてロール
温度１００℃のカレンダーロールにて圧密処理し、目付
１００ｇ／ｍ2、各層の不織布の見かけ密度が０．４０
ｇ／ｃｍ3の不織繊維集合体を得た。実施例４と同じ加
工方法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍ
ｍのプリーツフィルターを作製した。なお、実施例４で
用いたネットは使用しなかった。測定結果は表１に示
す。実施例４と比較すると、濾過精度の安定性、濾過ラ
イフともに、実施例４の方が優れており、また、測定時
に比較例４のフィルターは濾材の折り山が密になった部
分と開いた部分が観られ、濾材に強度のないことが分か
った
じ原料を用い、紡糸温度３００℃で押し出し、３６０℃
の加熱空気を用いてメルトブロー紡糸することで、平均
繊維径２．０μｍ、目付５０ｇ／ｍ2の不織布を作製し
た。この不織布を２枚重ねにして、加熱温度１３５℃の
スルーエアー型ドライヤーに通した後、出口にてロール
温度１００℃のカレンダーロールにて圧密処理し、目付
１００ｇ／ｍ2、各層の不織布の見かけ密度が０．４０
ｇ／ｃｍ3の不織繊維集合体を得た。実施例４と同じ加
工方法で、内径３０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍ
ｍのプリーツフィルターを作製した。なお、実施例４で
用いたネットは使用しなかった。測定結果は表１に示
す。実施例４と比較すると、濾過精度の安定性、濾過ラ
イフともに、実施例４の方が優れており、また、測定時
に比較例４のフィルターは濾材の折り山が密になった部
分と開いた部分が観られ、濾材に強度のないことが分か
った
【００２７】（実施例５）メルトブロー用並列型複合糸
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、高融点樹脂としてポリエチレンテ
レフタレート（ｍｐ．２５３℃）を、低融点樹脂として
エチレングリコールテレフタレート・イソフタレート共
重合体（ｍｐ．１６０℃）を紡糸温度３３０℃、複合比
率５０：５０で押し出し、４００℃の加熱空気を用いて
メルトブロー紡糸した。加熱空気の圧力と全ポリマー吐
出量を調節することで平均繊維径２．５、５．２、１
０．２μｍ、目付はそれぞれ３０、３０、３０ｇ／ｍ2
（見かけ密度０．２７〜０．３１ｇ／ｃｍ3とほぼ一
定）の不織布３種類を作製した。これらの不織布を繊維
径が太くなる順に重ねた後、加熱温度１５０℃のスルー
エアー型ドライヤーに通して低融点樹脂を溶融させた
後、出口にて細繊度側の面にポリテトラフロロエチレン
製メンブランシート（孔径０．７μｍ、厚み０．８ｍ
ｍ）を重ねてロール温度１５０℃のカレンダーロールに
て圧密処理をした。メンブランシートを除いた異繊度混
繊不織繊維集合体シートは、目付９０ｇ／ｍ2、不織布
の見かけ密度０．２８ｇ／ｃｍ3であった。この濾材を
２４０ｍｍ幅にカットした後、実施例２と同じスパンボ
ンド不織布を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外
径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作
製した。測定結果は表１に示す。
紡糸ノズル（ホール径０．３ｍｍ、１．０ｍｍピッチ、
５０１ホール）より、高融点樹脂としてポリエチレンテ
レフタレート（ｍｐ．２５３℃）を、低融点樹脂として
エチレングリコールテレフタレート・イソフタレート共
重合体（ｍｐ．１６０℃）を紡糸温度３３０℃、複合比
率５０：５０で押し出し、４００℃の加熱空気を用いて
メルトブロー紡糸した。加熱空気の圧力と全ポリマー吐
出量を調節することで平均繊維径２．５、５．２、１
０．２μｍ、目付はそれぞれ３０、３０、３０ｇ／ｍ2
（見かけ密度０．２７〜０．３１ｇ／ｃｍ3とほぼ一
定）の不織布３種類を作製した。これらの不織布を繊維
径が太くなる順に重ねた後、加熱温度１５０℃のスルー
エアー型ドライヤーに通して低融点樹脂を溶融させた
後、出口にて細繊度側の面にポリテトラフロロエチレン
製メンブランシート（孔径０．７μｍ、厚み０．８ｍ
ｍ）を重ねてロール温度１５０℃のカレンダーロールに
て圧密処理をした。メンブランシートを除いた異繊度混
繊不織繊維集合体シートは、目付９０ｇ／ｍ2、不織布
の見かけ密度０．２８ｇ／ｃｍ3であった。この濾材を
２４０ｍｍ幅にカットした後、実施例２と同じスパンボ
ンド不織布を用い、同じ加工方法で、内径３０ｍｍ、外
径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィルターを作
製した。測定結果は表１に示す。
【００２８】（比較例５）比較例１と同じノズルで、ポ
リエチレンテレフタレート（ｍｐ．２５３℃）を紡糸温
度３３０℃で押し出し、４００℃の加熱空気を用いてメ
ルトブロー紡糸することで、平均繊維径２．６μｍ、目
付４５ｇ／ｍ2の不織布を作製した。この不織布を２枚
重ねにして、加熱温度１５０℃のスルーエアー型ドライ
ヤーに通した後、出口にて実施例５で用いたメンブラン
シートを重ね合わせ、ロール温度１５０℃のカレンダー
ロールにて圧密処理した。メンブランシートを除くいた
不織布は、目付９０ｇ／ｍ2、各層の不織布の見かけ密
度が０．２６ｇ／ｃｍ3であった。実施例２と同じスパ
ンボンド不織布を重ね合わせ、同じ加工方法で、内径３
０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィ
ルターを作製した。測定結果は表１に示す。実施例５と
比較すると、メディア層にメンブランシートを用いてい
るため、圧力損失上昇に伴う濾過精度の低下は観られな
いが、濾過ライフは実施例５の方が優れた結果となっ
た。
リエチレンテレフタレート（ｍｐ．２５３℃）を紡糸温
度３３０℃で押し出し、４００℃の加熱空気を用いてメ
ルトブロー紡糸することで、平均繊維径２．６μｍ、目
付４５ｇ／ｍ2の不織布を作製した。この不織布を２枚
重ねにして、加熱温度１５０℃のスルーエアー型ドライ
ヤーに通した後、出口にて実施例５で用いたメンブラン
シートを重ね合わせ、ロール温度１５０℃のカレンダー
ロールにて圧密処理した。メンブランシートを除くいた
不織布は、目付９０ｇ／ｍ2、各層の不織布の見かけ密
度が０．２６ｇ／ｃｍ3であった。実施例２と同じスパ
ンボンド不織布を重ね合わせ、同じ加工方法で、内径３
０ｍｍ、外径６６ｍｍ、長さ２５０ｍｍのプリーツフィ
ルターを作製した。測定結果は表１に示す。実施例５と
比較すると、メディア層にメンブランシートを用いてい
るため、圧力損失上昇に伴う濾過精度の低下は観られな
いが、濾過ライフは実施例５の方が優れた結果となっ
た。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【発明の効果】本発明のプリーツフィルターは、表層部
と裏層部において繊維径勾配を形成している異繊度混繊
不織繊維集合体を濾材として用いることで、微小な粒子
等を濾材の内部でも捕集することで表面での目詰まりを
防止し、均一な繊維径の濾材を用いたものより濾過ライ
フの延長が可能となった。また、高融点樹脂と低融点樹
脂からなる複合繊維や混繊繊維を用いることで、圧力損
失が上昇した際に、繊維交点が熱接着していないレギュ
ラー糸を用いた濾材より、濾過精度の低下が少ないとい
う効果を示す。また、メンブランシート等の微多孔透過
膜の外層に用いることで濾過ライフを延ばす効果があ
る。
と裏層部において繊維径勾配を形成している異繊度混繊
不織繊維集合体を濾材として用いることで、微小な粒子
等を濾材の内部でも捕集することで表面での目詰まりを
防止し、均一な繊維径の濾材を用いたものより濾過ライ
フの延長が可能となった。また、高融点樹脂と低融点樹
脂からなる複合繊維や混繊繊維を用いることで、圧力損
失が上昇した際に、繊維交点が熱接着していないレギュ
ラー糸を用いた濾材より、濾過精度の低下が少ないとい
う効果を示す。また、メンブランシート等の微多孔透過
膜の外層に用いることで濾過ライフを延ばす効果があ
る。
Claims (6)
- 【請求項１】 繊維径の異なる熱可塑性繊維からなる異
繊度混繊不織繊維集合体がひだ折り加工されたシートで
あつて、該異繊度混繊不織繊維集合体シートは、繊維交
点が熱接着され、かつ、表層部と裏層部で繊維径勾配を
形成していることを特徴とするプリーツフィルター。 - 【請求項２】 熱可塑性繊維が、融点差１０℃以上を有
する低融点樹脂と高融点樹脂からなる複合繊維である請
求項（１）に記載のプリーツフィルター。 - 【請求項３】 熱可塑性繊維が、混繊繊維である請求項
（１）に記載のプリーツフィルター。 - 【請求項４】 異繊度混繊不織繊維集合体シートが、繊
維径０．１〜２０μｍである繊維から形成されている請
求項（１）〜（３）の何れかに記載のプリーツフィルタ
ー。 - 【請求項５】 異繊度混繊不織繊維集合体シートの表層
部と裏層部における繊維径比が、２〜２０である請求項
（１）〜（４）の何れかに記載のプリーツフィルター。 - 【請求項６】 請求項（１）〜（５）の何れかに記載の
異繊度混繊不織繊維集合体と、微多孔透液膜、ガラス繊
維多孔シート、長繊維不織布の群から選ばれた少なくと
も１種が積層一体化された複合化プリーツフィルター。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9278209A JPH1190135A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | プリーツフィルター |
| KR1019980039348A KR19990030043A (ko) | 1997-09-25 | 1998-09-23 | 플리츠 필터 |
| EP98118111A EP0904819A1 (en) | 1997-09-25 | 1998-09-24 | Pleats filter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9278209A JPH1190135A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | プリーツフィルター |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1190135A true JPH1190135A (ja) | 1999-04-06 |
Family
ID=17594125
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9278209A Pending JPH1190135A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | プリーツフィルター |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0904819A1 (ja) |
| JP (1) | JPH1190135A (ja) |
| KR (1) | KR19990030043A (ja) |
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| JP2002541337A (ja) * | 1999-02-17 | 2002-12-03 | フィルトロナ、リッチモンド、インコーポレーテッド | 混合繊維のウェブの紡糸方法および装置、ならびにそれから製造される製品 |
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| JP2015161041A (ja) * | 2014-02-27 | 2015-09-07 | 東レ株式会社 | 混繊不織布 |
| WO2018221122A1 (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-06 | 東レ株式会社 | フィルター用スパンボンド不織布およびその製造方法 |
| JP2020049413A (ja) * | 2018-09-26 | 2020-04-02 | Jnc株式会社 | デプスフィルター |
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|---|---|---|---|---|
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| DE10332439B3 (de) * | 2003-07-16 | 2004-12-30 | Sandler Ag | Zweilagen-Synthetik Filterelement |
| WO2006052732A2 (en) | 2004-11-05 | 2006-05-18 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and structure |
| US12172111B2 (en) | 2004-11-05 | 2024-12-24 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| US8057567B2 (en) | 2004-11-05 | 2011-11-15 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| KR100650144B1 (ko) * | 2006-01-19 | 2006-11-28 | 주식회사 코오롱 | 밀도구배를 가지는 스펀본드 부직포의 제조방법 |
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