JPH1182426A - 油圧シリンダのクッション装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 クッションリングの圧力差による膨らみを少
なくし、ピストンロッドの各部の強度を維持できる油圧
シリンダのクッション装置を提供すること。 【解決手段】 第一クッションリング６ａは、内径が一
定で軸方向に分割されたリング１１ａとリング１１ｂか
らなり、環状通路１０ａに先に入るリング１１ａは軸方
向に係止され、リング１１ｂは制限された量だけ移動可
能に取り付けられ、それらが環状通路１０ａに挿入して
行く過程で、リング１１ａとリング１１ｂとの隙間を流
れる圧油の圧力差によってリング１１ｂはリング１１ａ
方向へ移動した後リング１１ａと一部分で当接し、リン
グ１１ａとリング１１ｂとの隙間が遮断され、第一クッ
ションリング６ａの内外面に作用する圧力の影響がリン
グ１１ｂよりリング１１ａ側で小さくなり、これにより
第一クッションリング６ａの圧力差による膨らみが少な
くなり、ピストンロッド４の各部の強度も維持される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、油圧ショベル等の
掘削機械に用いられる油圧シリンダに係わり、特に油圧
シリンダが最収縮側または最伸長側に変位したときに緩
衝作用を発揮するクッション装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、油圧シリンダが最収縮側または最
伸長側に変位したときに緩衝作用を発揮するクッション
装置を備えた油圧シリンダとしては、種々のものが知ら
れている。その一例が実公平７−４４８０５号に記載さ
れている油圧シリンダである。

【０００３】この油圧シリンダは、図１０に示すように
構成されている。

【０００４】油圧シリンダは、シリンダ５１と、このシ
リンダ５１内に摺動可能に嵌挿されたピストン５２と、
ナット５３による締め付けによりピストン５２に固定さ
れ、そしてシリンダ５１の一方向へ延出されているピス
トンロッド５４と、このピストンロッド５４におけるピ
ストン５２及びナット５３を挾んだ前後の近傍の位置に
それぞれ形成された小径部５５ａ，５５ｂと、その小径
部５５ａ，５５ｂに摺動可能に挿入（遊嵌状態）された
クッションリング５６ａ，５６ｂと、シリンダ５１の両
端側をそれぞれ閉塞している壁部６２ａ，６２ｂと、そ
の壁部６２ａ，６２ｂにそれぞれ形成された給排通路５
８ａ，５８ｂと、その給排通路５８ａ，５８ｂに連通し
て壁部６２ａ，６２ｂの内面側にそれぞれ開口して形成
された環状通路６０ａ，６０ｂとから概ね構成されてい
る。

【０００５】シリンダ５１内には、ピストン５２によっ
て画成されたロッド側室５７ａとボトム側室５７ｂとが
形成されている。

【０００６】給排通路５８ａからロッド側室５７ａに圧
油を供給することにより、ピストン５２が図において右
方向に動作してピストンロッド５４が収縮し、また給排
通路５８ｂからボトム側室５７ｂに圧油を供給すること
によりピストン５２が図において左方向に動作してピス
トンロッド５４が伸長する。

【０００７】クッションリング５６ａ，５６ｂには、ピ
ストン５２及びナット５３側の端面に連通溝５９ａ，５
９ｂが設けられている。クッションリング５６ａもしく
はクッションリング５６ｂは、ピストンロッド５４が最
伸長側または最収縮側に変位したときに環状通路６０ａ
もしくは環状通路６０ｂに挿入する。

【０００８】これによりロッド側室５７ａもしくはボト
ム側室５７ｂと給排通路５８ａもしくは給排通路５８ｂ
との連通が急激に制限（クッションリング５６ａ，５６
ｂの内周面と小径部５５ａ，５５ｂとの隙間を通って流
れる）されるため、ロッド側室５７ａもしくはボトム側
室５７ｂの圧力が上昇し、この圧力によってクッション
リング５６ａもしくはクッションリング５６ｂは環状通
路６０ａもしくは環状通路６０ｂの方向に摺動する。

【０００９】そして、端面６１ａあるいは端面６１ｂが
小径部５５ａもしくは小径部５５ｂの端壁に当接する
と、ロッド側室５７ａもしくはボトム側室５７ｂの作動
油はクッションリング５６ａもしくはクッションリング
５６ｂの内周面と小径部５５ａもしくは小径部５５ｂと
の隙間を通って流れることができなくなる。

【００１０】ロッド側室５７ａもしくはボトム側室５７
ｂの作動油は、クッションリング５６ａもしくはクッシ
ョンリング５６ａもしくはクッションリング５６ｂの外
周面と環状通路６０ａもしくは環状通路６０ｂの内周面
との環状隙間を通って流れる。この流れによる絞り効果
により、所望のクッション効果を得ることができる。

【００１１】またピストンロッド５４の最伸長または最
収縮から逆方向へ動作される行程の場合には、給排通路
５８ａもしくは給排通路５８ｂから供給される作動油の
圧力によってクッションリング５６ａもしくはクッショ
ンリング５６ｂがピストン５２の方向に押されて摺動す
ることにより、クッションリング５６ａもしくはクッシ
ョンリング５６ｂの内周面と小径部５５ａもしくは小径
部５５ｂとの隙間と給排通路５８ａもしくは給排通路５
８ｂとが連通されるため、作動油はこの環状の通路及び
連通溝５９ａもしくは連通溝５９ｂからロッド側室５７
ａもしくはボトム側室５７ｂに流入する。これによりピ
ストン５２はすばやく始動することができる。

【００１２】上記した図１０に示す油圧シリンダのクッ
ションリング５６ａ，５６ｂの場合、クッション行程で
クッションリング５６ａ，５６ｂの内周面には圧力が均
等に分布して作用し、クッションリング５６ａ，５６ｂ
の外周面にはロッド側室５７ａもしくはボトム側室５７
ｂから給排通路５８ａもしくは給排通路５８ｂに向かっ
て徐々に小さくなる圧力が分布して作用する。この内外
周面に作用する圧力分布の差により内外周面には圧力差
が生じ、この圧力差によってクッションリング５６ａ，
５６ｂに膨らみが生じるということが問題となってい
た。

【００１３】既にこの問題に対応する構造が提案されて
おり、その一例を図１１に示している。図にはピストン
ロッド７０側のクッションリング７１を部分的に拡大し
て示しており、クッションリング７１が挿入（遊嵌状
態）されているピストンロッド７０の小径部７２はその
中間部の段部７３を境にして径が異なっており、この小
径部７２に対応してクッションリング７１の内周側は段
部７４を境にして径が異なって形成されている。

【００１４】従って、ロッド側室７５にクッション作用
を行うための圧力が発生したときに、段部７３にクッシ
ョンリング７１の段部７４が当接されて、クッションリ
ング７１の内周面で受ける受圧面積が段部７３までの小
さい面積となって、クッションリング７１の内外周面で
の圧力差が小さくなり、これによりクッションリングの
膨らみが少なくなる。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】上記の図１１で示した
従来例によると、油圧シリンダが最収縮側または最伸長
側に変位したときに発揮する緩衝作用の行程におけめク
ッションリングの膨らみを、クッションリングの中間部
に段部を形成することによって少なくするようにしてい
るが、段差を設けるためにクッションリングだけではな
くピストンロッドにも小径部を余分に設けなければなら
ない。

【００１６】これにより、ナットを締め付けることによ
りピストンに当接するピストンロッド肩部の強度（締め
付け力に対応する強度）及び、シリンダ作動時の外力に
よる曲げに対応するピストンロッド段部の強度を確保し
なければならないという課題があった。

【００１７】本発明は上記のことに鑑みなされたもの
で、その目的はクッションリングの圧力差による膨らみ
を少なくすることができるとともに、ピストンロッドの
各部の強度を維持することができる油圧シリンダのクッ
ション装置を提供することにある。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに本発明は、少なくとも一方側にピストンロッドを設
けているピストンを摺動可能に挿入したシリンダし、そ
のシリンダの少なくとも一端側を閉鎖する壁部の内面側
に形成した環状通路と、環状通路に開口させて壁部に設
けた給排通路と、ピストン近傍に形成したピストンロッ
ドの小径部に挿入させたクッションリングとを備え、そ
してそのクッションリングは環状通路に挿入する時の調
心を許容するだけの隙間を内面側に設けると共に、軸方
向に予め制限された量だけ移動可能に取り付けられてい
る油圧シリンダのクッション装置に適用される。

【００１９】そして、請求項１の発明が採用する構成の
特徴は、前記クッションリングは、内径が一定で軸方向
に分割された第一リングと第二リングからなり、その第
一リング及び第二リングはそれぞれが環状通路に挿入し
た時に調心を許容するための隙間を内面側に設けている
と共に、環状通路に先に入る第一リングは軸方向に係止
されており、第二リングは制限された量だけ移動可能に
取り付けており、第一リング及び第二リングが環状通路
に挿入して行く過程で、第一リングと第二リングとの分
割面部の隙間を圧油が流れることで圧力差が生じ、この
圧力差によって第二リングは第一リング方向へ移動した
後第一リングと一部分で当接し、その結果として第一リ
ングと第二リングとの隙間で形成された通路が遮断さ
れ、クッションリングの内外面に作用する圧力の影響が
第二リングより第一リング側で小さくなるように構成し
たことにある。

【００２０】上記の構成によれば、クッションリングが
同一の内径である第一リング及び第二リングからなって
おり、クッション作用時に第一リング及び第二リングが
一部分で当接した時のクッションリングの内外面に作用
する圧力の影響が第二リングより第一リング側で小さく
なっているため、クッションリングの圧力差による膨ら
みが少なくなると共に、ピストンロッドの各部の強度も
維持することができる。

【００２１】また、請求項２の発明では、前記クッショ
ンリングの第一リング、第二リングの分割面は、軸に対
して角度をもって切断されており、非接触面をクッショ
ンリング中央よりピストン側に設けて構成している。

【００２２】これにより、クッションリングの内周面側
の全長に亘って圧力がこもることがないため、内外周面
に作用する圧力差によって生じるクッションリングの膨
らみは第一リング側での極めて小さなものになる。

【００２３】そして、請求項３の発明では、前記クッシ
ョンリングの第一リング、第二リングの分割面をくの字
に切断することにより線対称に形成し、また分割面にお
ける非接触部を第二リング側に設けて構成している。

【００２４】これにより、上記請求項２と同様にクッシ
ョンリングの内周面側の全長に亘って圧力がこもること
がないため、内外周面に作用する圧力差によって生じる
クッションリングの膨らみは第一リング側での極めて小
さなものになる。

【００２５】さらに、請求項４の発明では、前記クッシ
ョンリングの第一リング、第二リングの分割面を、軸に
対して交差する線と軸に平行な直線との組み合わせで切
断し、分割面における非接触部を軸と平行な直線部分に
設けて構成している。

【００２６】これにより、クッションリングの内周面側
の全長に亘って圧力がこもることがないため、内外周面
に作用する圧力差によって生じるクッションリングの膨
らみは第一リング及び第二リングの直線部分以外の部分
となるため極めて小さなものになる。

【００２７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の第１実施形態を図
１により説明する。

【００２８】油圧シリンダは、シリンダ１と、このシリ
ンダ１内に摺動可能に挿入されたピストン２と、このピ
ストン２にナット３の締め付けによって固定されそして
シリンダ１の一方向へ延出しているピストンロッド４
と、ピストンロッド４におけるピストン２及びナット３
を挟んだ前後の近傍の位置にそれぞれ形成された小径部
５ａ，５ｂと、その小径部５ａ，５ｂに摺動可能に挿入
（遊嵌状態）された第一及び第二クッションリング（ク
ッションリング）６ａ，６ｂとを備えている。

【００２９】そして、シリンダ１内にはピストン２の一
方の面及びシリンダ１の一端側を閉塞している壁部７ａ
によって形成されたロッド側室８ａと、ピストン２の他
方の面及びシリンダ１の他端側を閉塞している壁部７ｂ
によって形成されたボトム側室８ｂとが構成されてい
る。

【００３０】壁部７ａ，７ｂにはそれぞれ給排通路９
ａ，９ｂが設けられており、給排通路９ａ，９ｂはそれ
ぞれ壁部７ａ，７ｂの内面側に開口して軸方向に形成さ
れた環状通路１０ａ，１０ｂを通してロッド側室８ａ、
ボトム側室８ｂに連通されている。

【００３１】前記小径部５ａ，５ｂの外周面と第一及び
第二クッションリング６ａ，６ｂの内周面との間に生じ
る隙間は、第一、第二クッションリング６ａ，６ｂがピ
ストン２の摺動により環状通路１０ａ，１０ｂに挿入さ
れたときに、相互の調心性を保持できる量の大きさとな
っている。

【００３２】第一、第二クッションリング６ａ，６ｂ
は、図２に示すように、筒状体を軸方向の中間部で斜め
に分割し、かつそれらを傾斜面で合わせた時にその傾斜
面の一端側の一部で当接するように形成された一対の第
一、第二リング１１ａ，１１ｂ及び第三、第四リング１
２ａ，１２ｂによって構成されており、それら第一、第
二リング１１ａ，１１ｂ及び第三、第四リング１２ａ，
１２ｂは内径が一定である。

【００３３】第一クッションリング６ａのうち環状通路
１０ａに先に入る第一リング１１ａは、その反傾斜側端
面１３ａが小径部５ａによって形成されたピストンロッ
ド４の壁端に当接された状態で、内周側が止め輪ピンな
どの係止具１４ａによって小径部５ａの外周面に軸方向
動作が規制されるように係止されており、第二リング１
１ｂは第一リング１１ａとピストン２との間で軸方向に
摺動可能に挿入（遊嵌状態）されている。

【００３４】第二クッションリング６ｂのうち環状１０
ｂに先に入る第三リング１２ａは、その反傾斜側端面１
３ｂが小径部５ｂによって形成されたピストンロッド４
の壁端に当接された状態で、内周側が止め輪１４ｂによ
って小径部５ｂの外周面に軸方向動作が規制されるよう
に係止されており、第四リング１２ｂは第三リング１２
ａとナット３との間で軸方向に摺動可能に挿入（遊嵌状
態）されている。

【００３５】次に、上記の構成による作用について説明
する。

【００３６】給排通路９ａから間状通路１０ａと通して
ロッド側室８ａに圧油を供給し、環状通路１０ｂから給
排通路９ｂへボトム側室８ｂの圧油を排出することによ
り、ピストン２が図１の状態から右方向に動作してピス
トンロッド４が収縮し、最収縮側に変位したときに第二
クッションリング６ｂが環状通路１０ｂに挿入する。

【００３７】この時、第二クッションリング６ｂにおけ
る第三リング１２ａと第四リング１２ｂの傾斜側の一部
が挿入された摺動の過渡状態においては、ボトム側室８
ｂの圧油は第三、第四リング１２ａ，１２ｂの外周面と
環状通路１０ｂの内周面との隙間及び第四リング１２ｂ
の内周面と第三リング１２ａ及び第四リング１２ｂの傾
斜面にて形成される狭い隙間と第三リング１２ａの外周
面側の隙間を通って給排通路９ｂへ流れており、この通
路の絞り作用による緩衝効果によってピストン２の速度
が急激に減速される。

【００３８】さらに、ボトム側室８ｂの圧力が上昇する
ことにより、第四リング１２ｂの両端面での圧力差（つ
まりボトム側室８ｂ側の端面に作用するボトム側室８ｂ
の圧力と傾斜面に作用する通路絞りによる流れ抵抗によ
って生じる圧力との差）が大きくなり、ボトム側室８ｂ
の圧力によって第四リング１２ｂが第三リング１２ａ側
へ押されて摺動し、図３及び図７に示すように第三リン
グ１２ａと第四リング１２ｂとが傾斜面の一部で当接す
ることで、傾斜面の所での狭い通路が閉鎖されるため、
ボトム側室８ｂの圧油は第三、第四リング１２ａ，１２
ｂの外周面と環状通路１０ｂの内周面との隙間からのみ
通って給排通路９ｂに流れる。従って、ボトム側室８ｂ
の圧油の排出経路がさらに狭くなるために、絞り作用に
よる緩衝効果によってさらにピストン２の速度が減速さ
れる。

【００３９】ピストン２は、速度が遅いときには図３に
示すような状態で停止し、速度が速いときにはナット３
が壁部７ｂの内面に当接して停止する。前記のように、
第三リング１２ａと第四リング１２ｂとが傾斜面の一部
で当接した時に、傾斜面には非接触部が存在するため、
その部分を通して第二クッションリング６ｂの内外周面
に作用する圧力がほぼ同一になる。

【００４０】これにより、第二クッションリング６ｂの
内周面側の全長に亘って圧力がこもることがないため、
内外周面に作用する圧力差によって生じる第二クッショ
ンリング６ｂの膨らみは問題とならない極めて小さなも
のになる。

【００４１】次に、給排通路９ｂから環状通路１０ｂを
通してボトム側室８ｂに圧油を供給し、環状通路１０ａ
から給排通路９ａへロッド側室８ａの圧油を排出するこ
とで油圧シリンダを図３の収縮状態から伸長した時に
は、給排通路９ｂから供給される圧油の圧力が第四リン
グ１２ｂの傾斜面に作用することにより、図４に示すよ
うに第四リング１２ｂがナット３に当接する位置まで摺
動し、第三リング１２ａ及び第四リング１２ｂの傾斜面
側に形成される通路を通って圧油がボトム側室８ｂに導
かれることで、ピストン２及びピストンロッド４は図に
おいて左方向に移動する。

【００４２】次に、ピストン２が図１の状態から左方向
に動作してピストンロッド４が最伸長側に変位したとき
には、第一クッションリング６ａが環状通路１０ａに挿
入する。

【００４３】この時の第一クッションリング６ａの作用
は、上述した第二クッションリング６ｂと同様な作用で
ある。つまり、第一クッションリング６ａにおける第一
リング１１ａと第二リング１１ｂの傾斜側の一部が挿入
された摺動の過渡状態においては、ロッド側室８ａ内の
圧油は第一、第二リング１１ａ，１１ｂの外周面と環状
通路１０ａの内周面との隙間及び第二リング１１ｂの内
周面と第一リング１１ａ及び第二リング１１ｂの傾斜面
にて形成される狭い隙間と第一リング１１ａの外周面側
の隙間を通って給排通路９ａへ流れており、この通路の
絞り作用による緩衝効果によってピストン２の速度が急
激に減速される。

【００４４】さらに、ロッド側室８ａの圧力が上昇する
ことにより、第二リング１１ｂの両端面での圧力差（つ
まりロッド側室８ａ側の端面に作用するロッド側室８ａ
の圧力と傾斜面に作用する通路絞りによる流れ抵抗によ
って生じる圧力との差）が大きくなり、ロッド側室８ａ
の圧力によって第二リング１１ｂが第一リング１１ａ側
へ押されて摺動し、図５及び図７に示すように第一リン
グ１１ａと第二リング１１ｂとが傾斜面の一部で当接す
ることで、傾斜面の所での狭い通路が閉鎖されるため、
ロッド側室８ａの圧油は第一、第二リング１１ａ，１１
ｂの外周面と環状通路１０ａの内周面との隙間からのみ
通って給排通路９ａに流れる。従って、ロッド側室８ａ
の圧油の排出経路がさらに狭くなるために、絞り作用に
よる緩衝効果によってさらにピストン２の速度が減速さ
れる。

【００４５】ピストン２は、速度が遅いときには図５に
示すような状態で停止し、速度が速いときにはピストン
２が壁部７ａの内面に当接して停止する。前記のよう
に、第一リング１１ａと第二リング１１ｂとが傾斜面の
一部で当接した時に、傾斜面には非接触部が存在するた
め、その部分を通して第一クッションリング６ａの内外
周面に作用する圧力がほぼ同一になる。

【００４６】これにより、第一クッションリング６ａの
内周面側の全長に亘って圧力がこもることがないため、
内外周面に作用する圧力差によって生じる第一クッショ
ンリング６ａの膨らみは問題とならない極めて小さなも
のになる。

【００４７】次に、給排通路９ａから環状通路１０ａを
通してロッド側室８ａに圧油を供給し、環状通路１０ｂ
から給排通路９ｂへボトム側室８ｂの圧油を排出するこ
とで油圧シリンダを図５の伸長状態から収縮した時に
は、給排通路９ａから供給される圧油の圧力が第二リン
グ１１ｂの傾斜面に作用することにより、図６に示すよ
うに第二リング１１ｂがピストン２に当接する位置まで
摺動し、第一リング１１ａ及び第二リング１１ｂの傾斜
面側に形成される通路を通って圧油がロッド側室８ａに
導かれることで、ピストン２及びピストンロッド４は図
において右方向に移動する。

【００４８】本発明の第２実施形態を図８により説明す
る。図に示したクッションリング２０ａは、上述した第
１実施形態の第一、第二クッションリング６ａ，６ｂの
構造を変形したものである。このクッションリング２０
ａは、筒状体を軸方向の中間部でく字状に分割し、かつ
それらをく字状の傾斜面で合わせた時にその傾斜面にお
ける上下端部の一部で当接するように形成された一対の
第一、第二リング２１ａ，２１ｂによって構成されてお
り、それら、第一、第二リング２１ａ，２１ｂは内径が
一定である。また、クッションリング２０ａと小径部５
ａ，５ｂとによって形成される隙間及び小径部５ａへの
第一リング２１ａの係止については、第一、第二クッシ
ョンリング６ａ，６ｂと同様である。

【００４９】このクッションリング２０ａの動作は、基
本的に第一、第二クッションリング６ａ，６ｂと同様で
あり、環状通路１０ａ，１０ｂへの挿入時にロッド側室
８ａもしくはボトム側室８ｂの圧力及び給排通路９ａ，
９ｂからの圧油の圧力によって第一リング２１ａに対し
て第二リング２１ｂが軸方向に摺動することで、第一、
第二リング２１ａ，２１ｂがく字状の傾斜面部で当接し
て傾斜面部での通路を遮断し、また第一、第二リング２
１ａ，２１ｂがく字状の傾斜面部で離れることにより軽
斜面部に通路を形成する。

【００５０】上記のように第一、第二リング２１ａ，２
１ｂがく字状の傾斜面部で当接した時、当接部が傾斜面
における上下端部の一部であることから、クッションリ
ング２０ａの内周面側の全長に亘って圧力がこもること
がなく、内外周面に作用する圧力差によって生じるクッ
ションリング２０ａの膨らみは問題とならない極めて小
さなものになる。

【００５１】本発明の第３実施形態を図９により説明す
る。図に示したクッションリング３０ａは、上述した第
一実施形態の第一、第二クッションリング６ａ，６ｂの
構造を変形したものである。このクッションリング３０
ａは、筒状体を軸方向の中間部において二段状の傾斜面
で分割し、かつそれらを二段の傾斜面で合わせた時に段
部に隙間が形成される一対の第一、第二リング３１ａ，
３１ｂによって構成されており、それら第一、第二リン
グ３１ａ，３１ｂは内径が一定である。また、クッショ
ンリング３０ａと小径部５ａ，５ｂとによって形成され
る隙間及び小径部５ａへの第一リング３１ａの係止につ
いては、第一、第二クッションリング６ａ，６ｂと同様
である。

【００５２】このクッションリング３０ａの動作につい
ても、基本的に第一、第二クッションリング６ａ，６ｂ
と同様であり、環状通路１０ａ，１０ｂへの挿入時にロ
ッド側室８ａもしくはボトム側室８ｂの圧力及び給排通
路９ａ，９ｂからの圧油の圧力によって第一リング３１
ａに対して第二リング３１ｂが軸方向に摺動すること
で、第一、第二リング３１ａ，３１ｂが二段の傾斜面部
で当接して傾斜面部での通路を遮断し、また第一、第二
リング３１ａ，３１ｂが二段の傾斜面部で離れることに
より傾斜面部に通路を形成する。

【００５３】上記のように第一、第二リング３１ａ，３
１ｂが二段の傾斜面部で当接した時、段部には隙間が形
成されることから、クッションリング３０ａの内周面側
の全長に亘って圧力がこもることがなく、内外周面に作
用する圧力差によって生じるクッションリング３０ａの
膨らみは問題とならない極めて小さなものになる。

【００５４】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１に記載の
発明によれば、クッションリングが同一の内径である第
一リング及び第二リングからなっており、クッション作
用時に第一リング及び第二リングが一部分で当接した時
のクッションリングの内外面に作用する圧力の影響が第
二リングより第一リング側で小さくなっているため、ク
ッションリングの圧力差による膨らみを少なくできると
共に、ピストンロッドの各部の強度を維持することがで
きる。

【００５５】また、請求項２に記載の発明では、クッシ
ョンリングの内周面側の全長に亘って圧力がこもること
がないため、内外周面に作用する圧力差によって生じる
クッションリングの膨らみを第一リング側での極めて小
さなものにできる。

【００５６】また、請求項３に記載の発明では、上記請
求項２と同様にクッションリングの内周面側の全長に亘
って圧力がこもることがないため、内外周面に作用する
圧力差によって生じるクッションリングの膨らみを第一
リング側での極めて小さなものにできる。

【００５７】さらに、請求項４記載の発明では、クッシ
ョンリングの内周面側の全長に亘って圧力がこもること
がないため、内外周面に作用する圧力差によって生じる
クッションリングの膨らみを第一リング及び第二リング
の直線部分以外の部分での極めて小さなものにできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態である油圧シリンダのク
ッション装置の断面図である。

【図２】図１に示した第一、第二クッションリング６
ａ，６ｂの第一リング１１ａ，１２ａ及び第二リング１
１ｂ，１２ｂのそれぞれのみを説明するための部分拡大
図である。

【図３】図１の状態からボトム側室８ｂ側でのクッショ
ン作用状態を示した作動状態図である。

【図４】図３の状態から継続するクッション作用状態を
示した作動状態図である。

【図５】図１の状態からロッド室側８ａ側でのクッショ
ン作用状態を示した作動状態図である。

【図６】図５の状態から継続するクッション作用状態を
示した作動状態図である。

【図７】図２に示した第一、第二クッションリング６
ａ，６ｂの第一リング１１ａ，１２ａ及び第二リング１
１ｂ，１２ｂのそれぞれを当接させた状態を示した部分
拡大説明図である。

【図８】本発明の第２実施形態である油圧シリンダのク
ッション装置における第一リング２１ａ，及び第二リン
グ２１ｂを当接させた状態の第一クッションリング２０
ａのみを、図７に対応させて示した部分拡大説明図であ
る。

【図９】本発明の第３実施形態である油圧シリンダのク
ッション装置における第一リング３１ａ，及び第二リン
グ３１ｂを当接させた状態の第一クッションリング３０
ａのみを、図７に対応させて示した部分拡大説明図であ
る。

【図１０】従来の油圧シリンダのクッション装置の一の
例を示した断面図である。

【図１１】従来の油圧シリンダのクッション装置の他の
例を示した一部拡大断面図である。

【符号の説明】

１ シリンダ ２ ピストン ３ ナット ４ ピストンロッド ５ａ 小径部 ５ｂ 小径部 ６ａ 第一クッションリング ６ｂ 第二クッションリング ７ａ 壁部 ７ｂ 壁部 ８ａ ロッド側室 ８ｂ ボトム側室 ９ａ 給排通路 ９ｂ 給排通路 １０ａ 環状通路 １０ｂ 環状通路 １１ａ 第一リング １１ｂ 第二リング １２ａ 第三リング １２ｂ 第四リング １３ａ 端面 １３こ 端面 １４ａ 係止具 １４ｂ 係止具 ２０ａ クッションリング ２１ａ 第一リング ２１ｂ 第二リング ３０ａ クッションリング ３１ａ 第一リング ３１ｂ 第二リング

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも一方側にピストンロッドを設
   けているピストンを摺動可能に挿入したシリンダと、そ
   のシリンダの少なくとも一端側を閉塞する壁部の内面側
   に形成した環状通路と、環状通路に開口させて壁部に設
   けた給排通路と、ピストン近傍に形成したピストンロッ
   ドの小径部に挿入させたクッションリングとを備え、そ
   してそのクッションリングは環状通路に挿入する時の調
   心を許容するだけの隙間を内面側に設けると共に、軸方
   向に予め制限された量だけ移動可能に取り付けられてい
   る油圧シリンダのクッション装置において、前記クッシ
   ョンリングは、内径が一定で軸方向に分割された第一リ
   ングと第二リングからなり、その第一リング及び第二リ
   ングはそれぞれが環状通路に挿入した時に調心を許容す
   るための隙間を内面側に設けていると共に、環状通路に
   先に入る第一リングは軸方向に係止されており、第二リ
   ングは制限された量だけ移動可能に取り付けており、第
   一リング及び第二リングが環状通路に挿入して行く過程
   で、第一リングと第二リングとの分割面部の隙間を圧油
   が流れることで圧力差が生じ、この圧力差によって第二
   リングは第一リング方向へ移動した後第一リングと一部
   分で当接し、その結果として第一リングと第二リングと
   の隙間で形成された通路が遮断され、クッションリング
   の内外面に作用する圧力の影響が第二リングより第一リ
   ング側で小さくなるように構成したことを特徴とする油
   圧シリンダのクッション装置。
2. 【請求項２】 前記クッションリングの第一リング、第
   二リングの分割面は、軸に対して角度をもって切断され
   ており、非接触面をクッションリング中央よりピストン
   側に設けて構成したことを特徴とする請求項１の油圧シ
   リンダのクッション装置。
3. 【請求項３】 前記クッションリングの第一リング、第
   二リングの分割面をくの字に切断することにより線対称
   に形成し、また分割面における非接触部を第二リング側
   に設けて構成したことを特徴とする請求項１の油圧シリ
   ンダのクッション装置。
4. 【請求項４】 前記クッションリングの第一リング、第
   二リングの分割面を、軸に対して交差する線と軸に平行
   な直線との組み合わせで切断し、分割面における非接触
   部を軸と平行な直線部分に設けて構成したことを特徴と
   する請求項１の油圧シリンダのクッション装置。