JPH11291000A

JPH11291000A - 連続鋳造、特に鋼の連続鋳造設備

Info

Publication number: JPH11291000A
Application number: JP16411298A
Authority: JP
Inventors: Robert Vatant; ヴァタンロベール
Original assignee: Kvaerner Metals Clecim SA
Current assignee: Clecim SAS
Priority date: 1998-03-19
Filing date: 1998-05-08
Publication date: 1999-10-26
Also published as: AU6594398A; FR2776216B1; FR2776216A1; EP0943380A1

Abstract

(57)【要約】【課題】冷却壁面（４）を有するインゴットモールド
（２）に液体金属（Ｍ）を注型するための手段（Ｄ）を
有し、得られた製品（３）はインゴットモールド（２）
の出口開口（６０）から連続的に抜き出される金属の連
続鋳造設備。【解決方法】インゴットモールド（２）に金属を導入
するための受け室（５）を有する部材（１）を備え、こ
の受け室（５）の下方延長部分が管状壁（８１）によっ
て区画された連結チャンバ（８）を構成し、管状壁（８
１）はインゴットモールドの冷却壁面（４）の上側レベ
ルよりも下方に位置した出口開口（８２）を有し且つ自
由な外周自由空間（１０）によって冷却壁との間が隔て
られており、受け室（５）は密閉接合部材Ｊによってイ
ンゴットモールドに連結され、外周自由空間（１０）に
全ての面が閉鎖されて内部にガスをトラップした環状チ
ャンバ（９）が形成される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は連続鋳造設備、特に
鋼のスラブ、ブルーム、ビレット等を製造するための連
続鋳造設備に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】連続鋳造設備は古くから知られており、
一般には底の無いインゴットモールドを有し、このイン
ゴットモールド中に分配手段、一般にはディスペンサま
たは「タンディッシュ」とよばれる中間容器から溶融金
属が注ぎ込まれる。一般に、インゴットモールドは冷却
された側壁を有し、この側壁は架台に取り付け、製品断
面に相当する断面を有する鋳造キャビティを区画する。
ディスペンサからインゴットモールドへ注ぎ込まれた金
属は冷却された壁面に沿って固体表皮を形成する。この
表皮の厚さは下方に向かって次第に厚くなり、出口開口
から液体またはペースト状のコアを有する製品として抜
き出すことができる。製品は次いでシースを通って案内
され、水平に戻されて凝固が完する。

【０００３】従来の連続鋳造では、インゴットモールド
内の液体金属の自由表面(すなわち上側レベル）は開放
空間に曝されているか、いずれにせよ空気圧下にある。
この自由表面は一般に「メニスカス」とよばれる。この
自由表面の境界領域すなわちインゴットモールドの冷却
壁面と接触している部分は瞬間的に凝固し、温度低下作
用と外側から内側へ製品が相変化することによって収縮
する。その結果、凝固した金属のエッジがインゴットモ
ールドの壁面に対して内側に向かって剥がれ落ち、「凝
固角(solidification horn)」とよばれる硬い粒子を形
成する。

【０００４】さらに、金属の下方移動を容易にするため
にインゴットモールドには一般に垂直方向の振動が加え
られ、冷却された壁面と金属の凝固面との間に潤滑剤
（溶融可能な粉末またはオイル）が導入される。凝固角
はインゴットモールドの移動に追随するので、後からイ
ンゴットモールド内に注入された液体金属が壁面と凝固
角との間の空間内に流れ込んで、この空間を埋めること
によって表面欠陥（二重表皮）または表皮下欠陥が生じ
ることになる。さらに、インゴットモールドの振動によ
って冷却された壁面と凝固角との間の空間に潤滑剤が入
り込み易くなり、凝固角が大きく曲がって最終製品に深
いマークができたり、さらには液体金属内に気泡や非金
属介在物が混入することになりかねない。

【０００５】従って、凝固角の生成を防ぎ、あるいは少
なくともその発生程度を抑えるために、金属の自由表面
での凝固現象をできるだけ制御する試みが行われてき
た。その一つとして、インゴットモールドの下側部分で
鋼の延性を維持するためのいわゆる「ホットヘッド」イ
ンゴットモールドを用いて、凝固開始点を液体金属の自
由表面よりも下側にする方法が提案されている。そうす
るために、冷却された壁の上側部分での熱交換を弱くこ
とができる。例えば本出願人は、フランス国特許第８
３．０１９４９号において、インゴットモールドの内側
ライニングと冷却された壁面との間に厚さの異なるイン
サートを配置して、冷却壁面の上側部分における壁面の
熱伝導性を変え、それによって金属が上側メニスカスの
少し下側で凝固を開始するようにした。

【０００６】最近になって、耐火材料で作られた充填フ
レームを冷却壁面の頂部に設けて、金属の自由表面の高
さを冷却壁面の上端縁よりも上にする方法が提案されて
いる。この方法では上側の耐火材料部分と下側の冷却壁
部分との間の接合部分の鋳造キャビティの壁は「三重
点」とよばれる接合領域となり、この三重点の所では片
側に液体金属が存在し、反対側には温度が全く異なる２
つの壁面すなわち接合部分よりも上方の高温の耐火壁
面と接合部分よりも下側のインゴットモールドの冷却壁
面とが積層された壁が存在する。従って、この接合レベ
ルでははっきりとした凝固は得られない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
三重点の存在に起因する問題を無くして、凝固プロセス
の開始時に現れる振動マーク、その他の表面欠陥を減ら
し、抑制する新規な構成を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、入口開口と出
口開口とを規定する上端縁と下側端縁とを有する、冷却
された壁面によって区画され且つほぼ垂直な軸線を有す
るインゴットモールドを構成する底のない鋳型と、液体
金属を連続的に注入するための手段とを有する金属連続
鋳造設備であって、液体金属はインゴットモールド内で
上側表面がほぼ水平である金属浴を形成し、この液体金
属は冷却された壁面に沿って凝固し、凝固した外側面に
よって区画される製品を形成し、この製品は液体金属の
注入速度に対応した抜き出し速度でインゴットモールド
の出口開口から連続的に抜き出される金属連続鋳造設備
において、インゴットモールドと金属注入手段との間に
配置された、液体金属をインゴットモールドに導入する
ための中間部材を有し、この中間部材はインゴットモー
ルド上に配置された上側の受け室と、それを下方に延長
した少なくとも１つの連結チャネルとによって構成さ
れ、この連結チャネルを区画する管状壁の外側断面寸法
はインゴットモールドの入口開口の寸法よりも小さくな
っていて、連結チャネルがインゴットモールド内部に挿
入されてその出口開口がインゴットモールドの冷却壁面
の上側レベルよりも下に来るようになっており、それに
よって連結チャネルの管状壁面が自由な外周自由空間に
よってインゴットモールドの冷却壁面から隔てられ、受
け室が気密な隔壁によってインゴットモールドに連結さ
れて、外周自由空間内に、全ての面が閉鎖された環状チ
ャンバが形成され、その内部にガスがトラップされ、金
属が外周自由空間内を上昇したときにこのガスが圧縮さ
れることを特徴とする金属連続鋳造設備を提供する。

【０００９】

【発明の実施の形態】潤滑剤は一般に金属の温度では液
体であり、金属上に置かれてインゴットモールドの冷却
された壁面を流れ落ちてインゴットモールドを潤滑化す
る。特に有利な実施例では、連結チャネルの管状壁面と
インゴットモールドの冷却された壁面との間の環状チャ
ンバ内に潤滑剤を導入するための手段を備えることがで
きる。連結チャネルの管状壁とインゴットモールドの冷
却された壁との間に位置する自由空間はその周縁部全体
に亘って自由空間内で金属の上側表面が凝固するのを防
ぐために十分な幅を有している。

【００１０】本発明の他の特に有利な特徴は、受け室内
の金属表面の高さと外周自由空間内の金属表面の高さと
の差に対して調節された圧力の下で閉じた環状チャンバ
にガスを供給する手段を備える点にある。特に、連結チ
ャネルはインゴットモールドに供給される液体金属の流
速が低い値、特に鋳造速度の３〜６倍に保たれるような
内側断面を有し、それによってインゴットモールド内で
の乱流を防止することができる。管状延長部分の内側断
面は少なくとも製品断面の２０％に等しくするのが好ま
しい。スラブ鋳造の場合には、鋳造キャビティは２つの
大きい面と２つの小さい面とで構成される全体的に矩形
の断面を有する。

【００１１】本発明の他の特徴は、連結チャネルの管状
壁面が、インゴットモールド内に挿入された部分におい
て、インゴットモールドの大きい方の面に対してほぼ平
行な２つの大きい面によって画定されることにある。好
ましい具体例では、受け室とインゴットモールドとの間
の接合部材Ｊは連結チャネルを囲む隔壁によって画定さ
れ、この隔壁は、受け室とインゴットモールドの冷却さ
れた壁とにしっかりと連結されている。第１の実施例で
は、接合部材Ｊは、連結チャネルの外側を取り囲み且つ
ガスケットを介してインゴットモールドの上端縁上に支
持された受け室の下側端縁によって構成される。他の具
体例では、連結チャンバはそれを取り囲む支持部材によ
って保持され、この支持部材はインゴットモールドにし
っかりと連結されて環状チャンバを閉鎖する。

【００１２】受け室の支持部材はインゴットモールドが
垂直方向の振動運動をする場合、ベローによってインゴ
ットモールドに連結できる。本発明の他の有利な特徴
は、インゴットモールドが固定状態に保たれ、閉じた環
状チャンバにインゴットモールドと連結チャネルとの間
の外周自由空間内の液体金属の自由表面を振動させるよ
うに変化する圧力でガスが供給されることにある。本発
明の１つの実施例では高くなった受け室の充填レベルを
変化させることによってチャンバ内の液体金属の自由表
面を振動させることができる。潤滑剤（溶融可能な粉末
または液体オイル）は環状チャンバ内に注入するための
手段から供給される。潤滑剤注入手段は貯蔵容器、特に
ホッパで構成され、その圧力は全体が差圧ゼロに保たれ
るように調節される。

【００１３】特に２つの大きい面と２つの小さい面とを
有するスラブ鋳造用インゴットモールドに適用可能な好
ましい具体例では、連結チャネルは、液体金属の入口の
下側、チャネルの面のインゴットモールドの大きい方の
面に対して平行な２つの面の間に配置された固体ブロッ
クを備えることができ、それによって金属流の向きをイ
ンゴットモールドの小さい方の面に向かって偏向させる
ことができる。本発明の設備は、受け室の内壁上に固体
金属被膜が形成されて、壁面の摩耗や侵食が防止される
ように、一面に耐火性材料より成るタンクの壁を冷却す
る手段を備えることができる。

【００１４】本発明の他の具体例では、連結チャンバと
分配手段との間に区画される空間がベローによって閉鎖
され、液体金属が分配手段と連結チャンバとの間を浸漬
されたノズルを介さずに直接流れる。本発明はさらに、
同じディスペンサからの供給を受ける各インゴットモー
ルドを有する複数のラインを含む鋳造ユニットの実現を
容易にするという利点がある。この場合、実際には、１
組のインゴットモールド上に共通の導入部材を有し、こ
の導入部材は単一の受け室を有し、この受け室の底には
各インゴットモールドの軸線上に位置した複数の開口が
形成され、各開口は受け室の連結チャネルを構成するチ
ューブ状延長部に続いており、この連結チャネルの下側
末端が対応するインゴットモールド内に挿入されてい
る。

【００１５】本発明は最終的に液体金属ディスペンサを
不要にするものであり、その場合には、液体金属は直接
ポケットから導入部材の受け室へ直接導入されることに
注意されたい。本発明は上記以外の構成にすることがで
き、それらについては添付図面を参照した非限定的な以
下の実施例を用いて説明する。

【００１６】

【実施例】図１は連続鋳造設備１、特に鋼のスラブ、ブ
ルームまたはビレットを製造するための連続鋳造用設備
を示している。この連続鋳造設備１は底の無いインゴッ
トモールド２を有し、このインゴットモールド２は鋳造
キャビティを区画する一般に銅で作られた壁４を有して
いる。鋳造キャビティの断面はインゴットモールドの出
口から抜き出されるスラブ、ブルーム、ビレット等の製
品３の断面に対応している。壁４は内部に水または冷却
液を循環させたジャケットＥ(図５）によって外側から
冷却される。壁４はほぼ垂直であるが、初めから曲がっ
た製品を製造するために湾曲していてもよく、曲がった
製品は案内兼二次冷却シーズ内で真っ直ぐ水平にでき
る。上記構成は全て従来のものであり、詳細な説明は省
略する。溶融金属は従来と同様に図４に示した分配手段
Ｄから重力によって流下する。この分配手段Ｄは内部が
耐火壁７ａで覆われたディスペンサまたは「タンディッ
シュ」とよばれる中間容器７で構成できる。鋼製造プラ
ントから鋳造ラドル（図示せず）によって運ばれた液体
金属が供給される。

【００１７】従来法では、金属はディスペンサの底部に
設けた開口と、この開口と連結し且つインゴットモール
ド２の内部に挿入された、金属を酸化から守るためのノ
ズルを介して直接インゴットモールドに注入されてい
た。本発明では、金属は最初にインゴットモールドとデ
ィスペンサ７との間でインゴットモールド２上に配置さ
れた中間部材１に注入される。この中間部材１は上下に
並んだ２つの部分すなわち上側の受け室５と、その下側
延長上にある連結チャネル８とで構成される。連結チャ
ネル８は管状壁によって区画され、外壁面８１を有し、
この管状壁の断面寸法はインゴットモールド２の入口開
口６よりも小さい。管状壁はインゴットモールド内に挿
入され、その出口開口８２は冷却された壁４の上端縁６
よりも下側にくる。従って、管状壁の出口開口８２はイ
ンゴットモールドを満たしている液体金属中に浸漬され
る。連結チャネル８の外壁面８１は、外壁面８１を取り
囲んだ自由空間（以下、外周自由空間）１０によってイ
ンゴットモールド２の冷却された壁４の内壁面とから隔
てられている。

【００１８】受け室５は内側に耐火材料のライニングを
有し、受け室５内の液体金属の上側レベル１１がインゴ
ットモールド２の上端縁６よりもかなり上に来るよう
に、インゴットモールド２の上方に保持されている。注
入された金属はインゴットモールド２の壁４に沿って下
降し、表面が凝固した製品３となってインゴットモール
ドから抜き出される。注入速度は製品の抜き出し速度と
の関連で調節される。本発明では、連結チャネル８の出
口開口８２の位置で金属に加わる鉄の静圧力(ferrostat
ic pressure)によって外周自由空間内を金属が上昇す
る。受け室５は液密な接合部材Ｊによってインゴットモ
ールド２の壁４に接続されて外周自由空間１０の上方に
閉じた管状室９が形成されるようになっている。この管
状室９の内側は連結チャネル８の外壁面８１で区画さ
れ、その外側および上側はインゴットモールド２の内壁
４１と、接合部材Ｊと、受け室５の底部とによって区画
され、その下側は外周自由空間１０内を上昇した液体金
属の表面１２によって区画される。

【００１９】外周自由空間１０の幅ｄはほぼ一定にする
ことができるが、互いに向かい合った両方の壁すなわち
インゴットモールド２の壁４１と連結チャネル８の壁８
１との間で金属が液体状態を保っのに必要な幅にする。
受け室５に注ぎ込まれた液体金属は連結チャネル８を介
してインゴットモールド２中に注型され、環状の外周自
由空１０の内部を上昇して、２つの壁４１、８１の間に
ほぼ水平な自由表面１２を形成する。受け室５とインゴ
ットモールド２との間には接合手段Ｊが設けられている
ので、この自由表面１２よりも上側の環状チャンバ９は
密閉され、従って、環状チャンバ９は上昇した液体金属
によって加圧される。環状チャンバ９は空気、アルゴ
ン、窒素、ヘリウム、その他のガスを環状チャンバ９内
に閉じ込めたガスクッションの役目をする。

【００２０】スラブを鋳造する時のインゴットモールド
２の水平断面は長方形で、インゴットモールドの互いに
平行な大きい方の２つの辺は図１の平面に対して垂直で
ある。この場合、連結チャネル８の横方向輪郭形状も長
方形で、その大きい方の２つの面は図１の平面に対して
垂直であり、インゴットモールド４の大きい方の面に対
して平行である。図８に示すように、連結チャネル８の
小さいほうの面を外側に向かって膨らんだ半円筒形にす
ることもできる。図１の実施例では、受け室５は下側端
縁１３を介してインゴットモールド５の上に支持されて
いる。この下側端縁１３は下方に向かって突き出して、
下側端縁１３の下端とインゴットモールド２の上端６と
の間に配置されたこの位置での温度に耐える材料で作ら
れた接合部材Ｊによって平らなシール１４を形成する。

【００２１】受け室５の下側面は支持用の下側端縁１３
と連結チャネル８との間を横断方向に延びたクランク１
５で形成される。インゴットモールド２の方を向いたこ
の横断クランク１５の下側面１６は凹状をしている。シ
ール１４の面よりも上方に位置した凹状空間は閉じたチ
ャンバ９を形成する。本発明の構成では、受け室５に注
入され、連結チャネル８を介してインゴットモールド２
内へ落下した金属の一部は外周自由空間１０内を上昇
し、環状チャンバ９内に閉じ込められたガスの圧力が鉄
の静圧（受け室５内の液体金属の上側レベル１１と外周
自由空間１０内の金属の自由表面１２との間の高さに相
当する）に等しくなるまで、ガスを圧縮する。液体金属
の密度をρで表し、重力加速度をｇで表すと、この液体
金属柱によって環状チャンバ９内に生じる圧力Ｐは表面
１２のレベルでＰ＝ρｇｈになる。

【００２２】一般には、受け室５内の金属の自由表面１
１がほぼ一定のレベルに保たれ且つ外周自由空間１０内
の液体の表面１２がほぼ一定のレベルに保たれるよう
に、ディスペンサＤから注ぐ金属の流速をインゴットモ
ールドの出口で製品を抜き出す速度と一致させる。しか
し、本発明では、受け室５内の表面１１のレベルの所で
大きな変動が起こっても、それは主として環状チャンバ
９内部の圧力変化となって現れ、環状表面１２のレベル
の変動は小さい。このレベルは閉じ込められたガスの圧
縮率に依存する。例えば、抜き出し速度が突然の低下し
たときには、受け室５内部のレベル１１が上昇し、チャ
ンバ９内部の圧力が上昇する。しかし、金属の表面１２
のレベルには目立った変動はなく、このレベルは冷却壁
４の上側端縁よりも下に維持される。反対に、ディスペ
ンサ７からの金属供給速度が低下したときには、受け室
５内部のレベル１１が低下し、環状チャンバ９内部の圧
力が低下するが、外周自由空間１０内の表面１２のレベ
ルは大きく変化しない。

【００２３】実際には、閉じ込められたガスの体積とそ
の圧縮率とを考慮に入れて、外周自由空間１０内を上昇
する液体金属の自由表面１２がシール１４の面よりも低
いレベルに保持されるように、環状チャンバ９の寸法は
設計される。連結チャネル８の下側部分は液体金属浴中
に浸漬され且つインゴットモールドの冷却された壁４か
ら十分離れたところに保持されている。表面１２が液体
状態に保たれているので、冷却された壁と耐火材料の受
け室とが接触することはない。中間部材１がインゴット
モールド上に支持されている場合るは、接合部分は常に
レベル１２よりも上方に維持される。図８の場合すなわ
ち導入部材１がベローを介してインゴットモールドに接
続されている場合には接合部はない。

【００２４】いずれにせよ、三重点の形成とこの位置に
生じる問題は回避できる。特に有利な点は、連結チャネ
ル８の内部通路の断面積Ｓｉがインゴットモールド２の
内側断面積Ｓｐ（または製品の断面）よりも小さいの
で、連結チャネル８内部の液体金属の流速Ｖｉを遅く
し、抜出し速度に単に対応させるだけでよい(断面
比）。すなわち、ノズルの末端が直接インゴットモール
ド内に開口している場合に見られるノズル出口開口位置
に一般に発生する速い乱流の問題が回避される。例え
ば、連結チャネル８の出口の断面Ｓｉは製品の断面Ｓｐ
の２０〜３０％程度にすることができる。実際には、そ
の結果、鋼の流速が遅くなり、鋳造速度の３〜６倍すな
わち６〜１２ｍ／分になる。これに対して、一般の金属
の流速はノズル出口で６０〜１００ｍ／分に達する。

【００２５】金属が侵入するときのジェットと浴の撹拌
とによってインゴットモールド２内に発生するエネルギ
ーは侵入速度のほぼ２乗の割合で急激に減少する。従っ
て、本発明では通常の浴の表面に見られる運動エネルギ
ーに直接関連する乱れが抑制され、少なくとも大幅に軽
減できる。さらに、衝撃が弱いので、連結チャネル８の
出口で金属ジェットは液体の塊によって直ちに破壊さ
れ、密度差によって図１の矢印に沿って外周自由空間１
０に向かって上昇する。これによって金属の自由表面１
２が常に再加熱されることになり、金属を液体状態に保
っのが容易になる。

【００２６】インゴットモールド２内へ注型された金属
はインゴットモールドの冷却壁面４と接触し、表面から
凝固して製品３を形成する。インゴットモールドの出口
開口６０から抜出されるこの製品３は表面１２のレベル
から次第に厚さが増加する凝固した外層３０によって区
画される。メニスカスの形を有する表面の外側端縁３１
は壁４と接触して即座に凝固するが、溶融金属の表面は
常に入れ替わり、温度が上昇する結果、硬化した端縁３
１は延性を保持する。インゴットモールドに沿って下側
へ移動する凝固表皮は液体金属内の圧力（表面１２のレ
ベルでは鉄の高さｈに比例する）によって壁４に当接さ
れる。従って、鋳造製品の内部に凝固角が形成される危
険が減少する。

【００２７】図示した実施例では、受け室５と連結チャ
ネル８とからなる中間部材１がインゴットモールド２上
に支持され、インゴットモールド２と一緒に所定の振幅
で垂直方向に振動できる。この振動は機械的手段(図示
せず）によって発生されて、付着現象を防ぎ、凝固した
金属層とインゴットモールドとの間に潤滑剤が侵入し易
くする。耐火材料の連結チャネル８をインゴットモール
ド２内に浸漬する深さａ(図１）は比較的浅くすること
ができる。この深さは連結チャネル８の出口開口８２が
環状チャンバ９内の圧力によって決る金属の表面１２よ
りも下に維持されるような深さであればよい。この観点
から、環状チャンバ内に十分なガス圧を保持し、特に漏
れが発生した時にその分を補うために、環状チャンバ９
に加圧ガスを供給する手段１９が設けられている。図１
では、このガス供給手段はインゴットモールド２の壁の
上側部分を貫通過して自由表面１２の上方に開口したダ
クト１９の末端である。このダクト１９はガスソース、
特にアルゴン、窒素、ヘリウム、その他の加圧ガス源に
接続される。ガス源は図４に示すように調節機構を有す
るのが好ましい。

【００２８】受け室５の外壁には例えば内部に冷却液、
特に水を循環させたジャケットで構成される冷却手段１
７が設けられている。この冷却手段１７は受け室５に注
入された液体金属の過熱を防ぎ、場合によっては受け室
５の内壁に形成された凝固した金属の薄い層によってチ
ャンバ５の耐火材料が摩耗、侵食するのを保護し、耐火
材料の粒子が取込れて起こる介在物の危険を減すことが
できる。液体金属のレベル１１はインゴットモールド２
よりも上にあるので、受け室５内で液体金属を清澄化
（沈降分離）でき、それによってインゴットモールド２
に取込まれる金属の介在物および不純物が減少する。

【００２９】以下、本発明の連続鋳造設備の操作法を説
明する。鋳造プロセス開始時には、インゴットモールド
２の下側開口６０をダミーバーまたは開始バー（図示せ
ず）で密封する。液体金属を受け室５に注ぎ、連結チャ
ネル８を介してインゴットモールド２を徐々に満たす。
連結チャネル８の下端が液体金属浴中に浸漬され、液体
表面が１２の高さまで上昇すると、密閉された環状チャ
ンバ９内に収容された気体が圧縮される。開始バーの前
進運動は、インゴットモールド２の冷却壁との接触点で
形成される頭部から底部に向かって厚さが増加する凝固
表皮３０によって画定される製品３の前進が保証される
ように、図示していない抜き出しロールを用いて制御さ
れる。

【００３０】従来は、インゴットモールド２にはディス
ペンサＤからノズルを介して金属が直接供給されので、
ノズル出口における金属ジェットの衝撃によって金属ジ
ェットはインゴットモールドに収容された金属中にかな
り深く侵入し、タイミングの悪い再溶解を引き起こすこ
とがあった。本発明では、連結チャネル８の通過部分が
大きいため連結チャネル８の出口８１における金属の流
速が比較的遅くなるので、この危険性は無くなる。従っ
て、インゴットモールド出口での凝固が多くなり、固体
表皮に穴が開く危険性が低下する。さらに、鋼に負荷を
加えて受け室５を上昇させるので交換が規則的になり、
従来の構成に比べてインゴットモールド出口における固
体の厚さが増加する。従って、インゴットモールド内で
凝固する金属の厚さが増加し、より規則的になり、安全
または一定の鋳造速度でより迅速に鋳造を行うことが可
能になり、開孔に対する高い安全性が保証される。さら
に、連結チャネル８の出口でのジェットの衝撃が比較的
弱いので、凝固した表皮３０を損なわずに、環状空間１
０内での高温金属の再上昇を助ける開口２９を下側開口
８１よりも上方に放射方向に設けることができる。

【００３１】従って、インゴットモールドの壁の高さＬ
をある鋳造速度では低くするか、所定の高さＬに対して
鋳造速度を高くして最適の解決策を見いだすことができ
る。図示したように、第１の清澄化は受け室５の上側部
分、従って凝固領域の外側で起こるので、インゴットモ
ールド２の内側で凝固する鋼は既に清澄化され、主たる
介在物を取り除いたものである。すなわち、一般にイン
ゴットモールド内で起こる清澄化が介在物除去能力の高
い受け室５内で行われる。受け室５は容積が大きく、イ
ンゴットモールド内では金属の降下速度が非常に遅いの
で、介在物除去能力が高くなる。

【００３２】外周自由空間１０内部の液体金属の表面１
２は不活性ガス圧によって保持され、金属の侵入速度が
低いためほぼ一定のレベルに維持されるので、ここで酸
化が起こることはない。さらに、その外周上では液体金
属の自由表面１２はインゴットモールドの単一の冷却壁
面４と接触するだけであるので、三重点は存在せず、こ
れに関連する従来の凝固上の問題も回避される。本発明
はさらに多くの利点を有する。例えば、インゴットモー
ルドの冷却された壁面と凝固層との間に潤滑剤を導入す
るのを助けるためにインゴットモールドに振動運動を加
えることは知られているが、本発明では、外周自由空間
１０内の自由表面１２の下側の金属の凝固層とインゴッ
トモールドの壁面との間に潤滑剤を導入することができ
る。従って、インゴットモールドの機械的振動を省略す
るだけでなく、金属の高さ１２の平均高さの前後での変
動をなくすことも可能になる。

【００３３】いずれにせよ、自由表面１２の高さを変動
させるには環状チャンバ９内部のガス圧を変化させるだ
けで十分であるので、自由表面１２の高さを定期的に変
動させるためにインゴットモールド２を機械的に振動さ
せる必要はなくなる。図２および図３は環状チャンバ９
内での圧力変動の例を示すグラフである。これらのグラ
フでは時間の変化を横軸にとり、気体の圧力（実線のグ
ラフＣ１で表す）を縦軸にプロットしてある。点線のグ
ラフＣ２は自由表面１２の高さＮ（縦軸）をプロットし
たものである。図２はチャンバ９内部のガス圧の正弦曲
線型変動を示す。圧力の増加または減少が表面の低下ま
たは上昇を決定し、図２ではカーブＣ１とＣ２との相の
ズレは一定の遅れを反映している。図３は圧力変化を三
角信号で示し、類似のレベル変動が見られ、同様な相の
ズレが見られる。

【００３４】このように、環状チャンバ９内の圧力を変
化させることによってインゴットモールド２を変移させ
ずに自由表面１２を振動させて、平均レベルの両側で１
つの領域を液体金属で覆ったり露出させたりすることが
できる。この領域が露出している時に環状チャンバ９内
に導入した潤滑剤でインゴットモールド２の壁面を覆
い、この領域が液体金属で覆れたときに潤滑剤を固体鋼
表皮とインゴットモールドの壁面との間にトラップす
る。これによって製品３を付着の危険なしに滑らかに抜
き出すことが可能になる。

【００３５】流体または粉末の潤滑剤は図４に示す構成
を用いて注入するのが有利である。例えば密閉されたホ
ッパで構成されたインゴットモールド２よりも高い位置
に設置した容器２１と、受け室５とを用い、容器２１の
下側部分を逆流防止弁を備えた潤滑剤注入用パイプ２０
を介して環状チャンバ９に連結する。容器２１の上部と
環状チャンバ９とは導管１９、１９’を介して加圧ガス
供給系２３に平行に連結する。従って、容器２１内部と
環状チャンバ９内部には同じ圧力が加わる。その結果、
重力の作用のみでインゴットモールド２に潤滑剤が供給
される。容器２１は秤量器２５を介してブラケット２４
上に設置され、容器２１内の潤滑剤の重量変化を追跡し
て適当な時に充填プロセスを開始するのが有利である。

【００３６】既に述べたように、受け室５内部の金属の
自由表面１１のレベル変動は主として環状チャンバ９内
部の圧力上昇に反映されるが、環状空間１２内でインゴ
ットモールド２の冷却壁面４と接触している金属の自由
表面１２のレベルには大きく影響しない。従って、金属
がインゴットモールド内に直接注型される従来の方式で
は鋼のレベルをかなり正確に制御しなければならない
が、本発明の構成ではそのような制御はより二次的なも
のになる。しかし、中間部材１と一緒にインゴットモー
ルド２を機械的に振動する場合には、連結チャネル８の
浸漬部分がこの動きに曝されて、振動が自由表面１２に
影響を与える可能性がある。この影響をなくすために壁
の薄い連結チャネル８を使用するのが好ましい。

【００３７】既に述べたように、環状チャンバ９内の圧
力変動による表面レベル１２の流体静力学的変化で従来
行われていたインゴットモールドの振動を廃止すること
が可能になる。従って、自由表面１２のレベル変動はタ
ンク５の上側レベルを変化させることで達成され、大き
な塊を動かすことによる欠点はなくなる。外周自由空間
１０内の製品（スラブ、ブルームまたはビレット）の表
面１２全体を充填剤で満たすことができるので、振動運
動の振幅は二次的なものであることに注意されたい。自
由表面１２の制御不可能な動きを防止するために振動周
波数を下げることができる。その結果、自由表面１２は
ほとんど撹拌されず、加圧された状態に保たれる一方、
表皮下の条件は表皮３０の均一性のおかげで非常に良好
となるので、固体製品の表面の均一性が上昇する。さら
に、偏析も大幅に減少し、自由表面２１に圧力をかける
ことにより、インゴットモールドでの過熱の少ない鋳造
プロセスが可能になるものと思われる。図４に示すよう
に、液体金属のジェットを噴射するためのノズル２６を
ディスペンサ７に備えることができる。このノズルの下
端は受け室５を満たしている液体金属の表面１１よりも
下にある。

【００３８】図５は接合部材Ｊのもう１つの具体例を示
すもので、この場合には受け室５を囲むベロー１８と、
ディスペンサ７の底部に設けられた開口２８とを有す
る。ベロー１８の上側部分はディスペンサ７の底部に気
密に固定されている。ベロー３１の下側部分はインゴッ
トモールド２またはそのジャケットＥに気密に固定され
ている。従って、ベロー１８の内側容積は大気から保護
されるので、浸漬ノズルを必要としないで液体金属を開
口２８を介して直接流すことができる。これによってイ
ンゴットモールド２のレベルにおいて中間部材１に起因
する外乱を生じることなく、より迅速に鋳造することが
可能になる。ベロー１８はインゴットモールド２および
受け室５に発生するディスペンサ７に対する垂直方向の
振動を吸収できる。インゴットモールド２に機械的な振
動を与えない場合には、ベロー１８の代わりに同様の方
法で内部空間を密閉する剛体のスカートを使用すること
ができる。開口２８からの液体鋼ジェットを脱気するた
めにベロー１８の内側空間は相対的に減圧下に置くこと
ができる。ベロー１８内部の圧力の調節を行うことがで
きる。

【００３９】図６および図７はスラブとよばれる矩形断
面を有する製品の鋳造を行うためのユニットの平面図お
よび断面図を示す。上記の説明した要素については同じ
参照番号か、１００を加えた番号で表し、変更した部分
以外は説明を省略する。この例では、中間部材１が上側
受け室１０５を有し、この上側受け室１０５は下側端縁
を介してインゴットモールド２上に支持され、連結チャ
ネル１０８によって延長され、この延長部分がインゴッ
トモールドの上側部分に侵入している。図７に示すよう
に、受け室１０５はインゴットモールドの長い方の辺に
対応する２枚の平行な壁面とこれら２枚の壁面をつなぐ
丸みを帯びた端部とによって画定される横長断面の容器
を構成する。

【００４０】受け室１０５の中心に達するノズル２６を
介して流れる金属の分散を助けるために、連結チャネル
１０８の中心部分には固体ブロック８３が設けられてい
る。このブロックは図７の左半分に平面図、右半分に水
平断面図で示されている。このブロック８３はノズル２
６の下側に連結チャネル８を横断するように横たわって
おり、金属を矢印Ｆ’で示した２つの流れに分割し、連
結チャネル８の下側開口８２よりも上方に末端を有する
２つの細長い断面を有する開口８４へ導く。すなわち、
ノズル２６を介して注型された金属はインゴットモール
ド２内に均一に分散され、細長い断面８４は金属を比較
的低速で降下させるのに十分な断面をしている。既に述
べたように、放射方向の開口２９は環状空間１０内での
金属の迅速な拡散を保証する。

【００４１】図８および図９は薄いスラブを鋳造するた
めにユニットとして特に設計されたもう１つの具体例の
縦断面図と水平断面図を示す。図１〜６に記載の要素
と同一または類似の要素は同じ参照番号で表すか、場合
によっては２００を加えた数字で表し、変更のあったも
の以外は説明を繰り返さない。この具体例では、連結チ
ャンバ２０５はインゴットモールド上に直接支持されて
おらず、受け室２０５の上側部分を囲む支持フレーム３
５によって一定の高さに保持されて、気密ベロー２３７
によってインゴットモールド２に接続されてインゴット
モールド２が振動できるようになっている。支持フレー
ム３５は機械的に溶接された金属架台で構成でき、受け
室１０５の外壁と接触した冷却ジャケット１１７を備え
ている。

【００４２】受け室２０５の上側部分と連結チャネル２
０８との継ぎ目は二重に湾曲した部分によって形成さ
れ、インゴットモールド２への金属の降下を促進するよ
うになっている。インゴットモールド２は金属の導入を
促進するためにひし形またはスピンドル型の水平断面を
有し、所望の矩形断面を有するインゴットモールド２
（長さに対して幅が狭い）の出口開口６０に向かって中
心部分が次第に狭くなっている。同様に、少なくともそ
の下側部分が連結チャネル２０８を構成する導入部材１
はひし形断面を有し、この断面は相似変換によってイン
ゴットモールド２の断面に類似し、連結チャネル２０８
の外壁とインゴットモールドの内側面との間に幅がほぼ
一定の環状空間が形成されるようになっている。図７の
場合と同様に、連結チャネル２０８内には固体ブロック
２８３が配置され、２つの細長い開口２８４を有し、こ
の開口の幅はノズル２６の軸線から離れインゴットモー
ルドの短い方の辺に近づくに従って狭くなっている。

【００４３】図８の具体例では、環状チャンバ９はイン
ゴットモールド上に直接支持された支持フレーム３５に
よって閉じられており、導入部材１がインゴットモール
ドと一緒に振動する。既に述べたように、固定ブラケッ
ト上に導入部材１を設けることも可能である。その場合
には支持フレーム３５はベローによってインゴットモー
ルドに接続してインゴットモールドの振動と環状チャン
バ９の密閉とを可能にする。しかし、この場合、閉じ込
められるガスの体積が大きくなり、受け室５内の金属表
面１１レベルの変動に対する環状空間１０内の金属表面
１２レベルの変動幅が増大する。

【００４４】本発明は上記具体例に限定されるものでは
なく、それ以外の変形を行っても請求項に記載の本発明
の範囲を逸脱するものではない。例えば、図１０〜１２
に示すように、鋳造キャビティの長さが幅よりもはるか
に長いスラブを鋳造する場合には、インゴットモールド
の断面に類似した断面を有する受け室４０５と、長手方
向にオフセットされた複数の連結チャネル４０８（受け
室４０５の底部に配置された開口４３８からの供給を受
ける連結チャネル４０８）とからなる中間導入部材１を
用いるのが有利である。図１２に示すように、各連結チ
ャネル４０８は管状壁によって構成し、各管状壁の外径
は壁４８１とインゴットモールドの長手方向の辺４０４
との間に外周自由空間４１０の最も狭い部分において金
属が凝固しないようにするのに必要な最小限の距離が存
在するように決定される。

【００４５】図９に示したようなひし形またはスピンド
ル型の断面を有するインゴットモールドを用いて薄いス
ラブを鋳造する場合には、各連結チャネルに異なる断面
を与えて、中心部分に位置するチャネル４０８ｂの幅を
端部に位置するチャネル４０８ａよりも広くすることが
できる。インゴットモールド４０２への液体鋼の導入速
度をほぼ均一な分散にすることができる。

【００４６】本発明のもう１つの有利な特徴は、複数の
製品を平行して同時に鋳造できるようにするマルチプル
鋳造ラインユニットの実施が大幅に簡単になる点にあ
る。図１３はそのようなユニットの概念図で、互いに平
行に配置された複数のインゴットモールド２（この例で
は４つ）を有し、これらのインゴットモールド２ａ、２
ｂ、…は４つのインゴットモールドを覆うだけの十分な
長さを有し且つ各インゴットモールドに液体金属を供給
する単一の受け室３０５に接続されている。液体金属は
ディスペンサ７から受け室３０５のほぼ中心へ延びた単
一のノズル２６を介して注型される。受け室３０５の底
部の各インゴットモールド２ａ、２ｂ、…の軸線上には
開口３８が形成されており、その先端には連結チャネル
３０８が設けられている。上記実施例では受け室３０５
が４つの延長部分を有し、これら延長部分が各連結チャ
ネル３０８ａ、３０８ｂ、…を構成し、これら連結チャ
ネルがそれぞれ対応するインゴットモールド２ａ、２
ｂ、…中に挿入されている。

【００４７】受け室３０５への液体金属の供給は単一の
ディスペンサ７によって行われ、４つのインゴットモー
ルド２ａ、２ｂ…について受け室３０５内で共通のレベ
ル調節を行う。各インゴットモールド２ａ、２ｂ…への
金属の導入速度は自動的に対応するインゴットモールド
の抜き出し速度に合されることは理解されよう。すなわ
ち、出口開口３８における流速の個々の変動は共通の受
け室３０５によってバランスされ、受け室の寸法が大き
いため、受け室３０５内の金属レベル３１１のわずかな
変動となって現れる。このように、各鋳造ラインにおけ
る製品抽出速度は他とは独立して調節することがができ
る。

【００４８】１つのラインを中断するときには、各連結
チャネル３０８の４つの入口開口３８に設けた図示して
いない４つのストッパまたは閉鎖プランジャーを閉鎖す
る。丸型または正方形ビレットの鋳造にはこの多重ライ
ン構造を利用することができ、有利である。以上の例
は、本発明が任意の種類の製品、特にブルームをビレッ
トや従来型のスラブ（厚くても薄くても良い）と同じ条
件で鋳造するのに適していることを示す。上記の利点に
加えてさらに下記の利点を挙げることができる。鋳造速
度の変化が凝固プロセスに与える影響が少ないために、
ディスペンサ７からの鋳造速度の調節を、従来型の鋳造
よりも簡単に行うことができる。インゴットモールド内
に収容される鋼に害を与えずに、受け室とインゴットモ
ールドとの間に位置するチューブ状連結チャネル８、１
０８、２０８、３０８をアルゴンまたは窒素で洗浄する
ことができる。

【００４９】オーバーフローを受けるために受け室に隣
接して設けられた排出タブ内に断続的にオーバーフロー
させることによって受け室５、１０５、２０５および３
０５の上側レベルを浄化することができる。それによう
に機器の部品が単純化される。場合によっては、特にス
ラブ用の鋳造ラドルから、例えば加圧下に受け室に直接
供給することもでいる。鋳造速度は８〜１０ｍ／分ある
いはそれ以上にすることができる。実際には、外周自由
空間１０内部の自由表面１２を再加熱するために迅速に
鋳造を行うのが有利である。その際、出口開口８２の断
面が大きいために金属浴が乱されることのないよう、速
度はいずれにしても十分に低い値に保持される。

【００５０】オーバーフローによって全ての変動を打ち
消すことができるので、自動開始に伴うリスクは全くな
い。本発明が提供する可能性すなわち各インゴットモー
ルドの振動手段が不要になることと、インゴットモール
ドへの金属の導入速度が調節できることとによって、ビ
レット、ブルーム、場合によってはツインスラブの鋳造
が大幅に単純化される。特許請求の範囲に記載の参照番
号は単に理解を助けるためのものであって、範囲を限定
するものではない。

【図面の簡単な説明】

【図１】連続鋳造設備のインゴットモールドの高さで
の垂直断面図。

【図２】圧力変化による液体金属の自由表面の振動を
示すグラフ。

【図３】図２に示した振動の変化に対応するグラフ。

【図４】インゴットモールドへの潤滑剤供給系を示す
垂直断面図。

【図５】浸漬されたノズルを持たない変形ユニットを
示す図４に類似の図。

【図６】一般的な中間サイズのスラブを鋳造するため
のユニットの変形例を示す縦方向垂直断面図。

【図７】図６の線VII-VIIでの断面図。

【図８】高くなった連結チャンバ用の独立した支持部
材を有する他の実施例の縦方向垂直断面図。

【図９】図８の線IX-IXにおける断面図。

【図１０】スラブ鋳造用の他の実施例を示す垂直断面
図。

【図１１】図１０のユニットの平面図。

【図１２】図１０の線XII-XIIでの断面図。

【図１３】多重ラインを有する本発明ユニットの垂直
断面図。

【符号の説明】

１中間部材２インゴットモールド３製品４冷却された壁５、２０５、３０５受け室８連結チャンバ９環状チャンバ１０外周自由空間１３、３１隔壁１５クランク２１貯蔵容器２３加圧ガス供給システム３７ベロー６０出口開口８１管状壁８２出口開口Ｍ液体金属

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】入口開口と出口開口とを規定する上端縁
（６）と下側端縁（６０）とを有する、冷却された側壁
（４）で区画され且つほぼ垂直な軸線を有するインゴッ
トモールド（２）を構成する底のない鋳型と、液体金属
（Ｍ）を連続的に注入するための手段（Ｄ）とを有し、
液体金属はインゴットモールド（２）内で上側表面がほ
ぼ水平な金属浴を構成し、液体金属は冷却された壁面
（４）に沿って凝固し、凝固した外側面（３０）によっ
て区画される製品（３）となり、この製品は液体金属の
注入速度に対応する抜き出し速度でインゴットモールド
（２）の出口開口（６０）から連続的に抜き出される金
属連続鋳造設備でにおいて、インゴットモールド（２）と金属注入手段（Ｄ）との間
に配置された、液体金属をインゴットモールド（２）に
導入するための中間部材（１）を有し、この中間部材
（１）はインゴットモールド（２）上に配置された上側
受け室（５）と、そこから下側へ延びた管状壁面で区画
された少なくとも１つの連結チャネル（８）とで構成さ
れ、連結チャネルを区画する管状壁の外側面（８１）の
断面寸法はインゴットモールド（２）の入口開口（６）
の寸法よりも小さく、連結チャネルがインゴットモール
ド内に挿入されてその出口開口（８２）がインゴットモ
ールドの冷却壁面（４）の上側レベルよりも下に位置す
るようになっており、それによって連結チャネル（８）
の管状壁面（８１）が自由な外周自由空間（１０）によ
ってインゴットモールドの冷却された壁面（４）から隔
てられ、受け室（５）が密閉接合部材によってインゴッ
トモールドに連結されて、外周自由空間（１０）上に内
部にガスがトラップされた全ての面が閉鎖された環状チ
ャンバ（９）が形成され、金属が外周自由空間（１０）
内に上昇したときにこのガスが圧縮されるようになって
いることを特徴とする金属連続鋳造設備。
【請求項２】環状チャンバ（９）の内部に金属と同じ
温度の液体潤滑剤を導入するための手段（２０）を有す
る請求項１に記載の設備。
【請求項３】連結チャネル（８）の管状壁（８１）と
冷却された壁（４）との間に位置した外周自由空間（１
０）の全周縁の幅が、外周自由空間（１０）内で金属
（Ｍ）の上側表面（１２）が凝固するのを防ぐのに十分
な幅である請求項１または２のいずれか一項に記載の設
備。
【請求項４】連結チャネル（８）の内側断面が、イ
ンゴットモールド（２）に導入される液体金属の侵入速
度を十分に遅くして液体金属浴の深部が乱されないこと
を保証するような寸法を有する請求項１〜３のいずれか
一項に記載の設備。
【請求項５】連結チャネル（８、１０８、２０８、３
０８）の内側断面が、液体金属（Ｍ）のインゴットモ
ールド（２）への侵入速度（Ｖｉ）が鋳造速度の約３〜
６倍になるような寸法を有する請求項４に記載の設備。
【請求項６】連結チャネル（８、１０８、２０８、３
０８）の内側断面（Ｓｉ）が、少なくとも製品断面
（Ｓｐ）の２０％に等しい請求項４に記載の設備。
【請求項７】鋳造キャビティが２つの大きい面と２つ
の小さい面とを有するほぼ矩形の断面を有し、連結チャ
ネル（８、１０８、２０８、３０８）の管状壁面が、少
なくともインゴットモールド（２）内に挿入された部分
において、インゴットモールド（２）の大きい方の面に
対してほぼ平行な２つの大きい面によって画定される請
求項１〜６のいずれか一項に記載の設備。
【請求項８】受け室（５）とインゴットモールド
（２）との間の接合部材（Ｊ）が、連結チャネル（８）
を取り囲み且つ受け室（５）とインゴットモールド
（２）の冷却された壁（４）に気密に連結された隔壁
（１３、３１）によって区画される請求項１〜７のいず
れか一項に記載の設備。
【請求項９】連結チャネル（８）の外壁の上側部分
が、インゴットモールドの上端縁（６）上に配置された
横断方向のクランク（１５）によって受け室（５）に接
続されている請求項８に記載の設備。
【請求項１０】接合部材（Ｊ）が、連結チャネル
（８）の外側を取り囲み且つガスケット（１４）を介し
てインゴットモールドの上端縁（６）上に支持された受
け室（５）の下側端縁（１３）によって構成される請求
項９に記載の設備。
【請求項１１】連結チャンバ（２０５）が、密閉接合
部材Ｊによってインゴットモールドに連結された支持フ
レーム（３５、３５ａ）に気密に固定される請求項１〜
９のいずれか一項に記載の設備。
【請求項１２】受け室（５）の支持フレーム（３５
ａ）が、インゴットモールド（２）の垂直振動を可能に
するベロー（３７）によってインゴットモールド（２）
に連結され且つ受け室（５）が固定される請求項１１に
記載の設備。
【請求項１３】閉じた環状チャンバ（９）へのガス供
給手段（１９）を備え、該環状チャンバの圧力が、受け
室（５）内の液体金属の表面（１１）と自由空間
（９）内の液体金属の自由表面（１２）とのレベル差ｈ
に従って調節される請求項１〜１２のいずれか一項に記
載の設備。
【請求項１４】閉じた環状チャンバ（９）のガス供給
手段（１９）が、環状チャンバ（９）内部のガス圧変動
を平均圧付近で制御する、連結チャネル（８）とインゴ
ットモールド（２）との間の外周自由空間（１０）内で
液体金属の自由表面（１２）のレベルを平均レベル前
後で振動させる手段に接続される請求項１〜１３のいず
れか一項に記載の設備。
【請求項１５】先端が環状チャンバ（９）内に開口し
た供給ダクトに連結された１つの出口を有する、インゴ
ットモールド（２）よりも上に配置された潤滑剤を貯蔵
するための容器（２１）と、先端が環状チャンバ（９）
内に開口したダクト（１９）と先端が貯蔵容器（２１）
内に開口したタップオフダクト（１９’）とを有する加
圧ガス供給システム（２３）とを供え、この加圧ガス供
給システムが外周自由空間（１０）内の金属表面（１
２）上と潤滑剤上に同じ圧力でガスを導入し、潤滑剤が
液体金属（Ｍ）の上記表面（１２）上に重力作用のみ
で流れ込むようにした請求項１３に記載の設備。
【請求項１６】連結チャネルの中央部分に固体ブロッ
ク（３２、２３２）を有し、このブロックが、金属が受
け室（５）内に注入される時の流入ポイント（２６）の
下側に連結チャネル（８）の内側断面の一部を覆うよう
に横方向に広がって、金属流をインゴットモールド
（２）の両方の長手方向末端に位置する壁に向かって偏
向させる請求項１〜１５のいずれか一項に記載の設備。
【請求項１７】受け室（５）の壁面の冷却手段（１
７、１８）を有する請求項１〜１６のいずれか一項に記
載の設備。
【請求項１８】金属の導入部材（１）が変形可能な隔
壁（３１）によって囲まれており、この隔壁の上側部分
が分配手段（Ｄ）に気密に連結され、その下側部分がイ
ンゴットモールド（２）に連結され、受け室（５）の周
囲に密閉空間を形成してフリージェット（ノズルを介さ
ない金属流）による金属鋳造を可能にする請求項１〜１
７のいずれか一項に記載の設備。
【請求項１９】インゴットモールド（２ａ、２ｂ…）
を備えた複数の鋳造ラインを有し、１組のインゴットモ
ールド（２ａ、２ｂ…）上に伸びた共通の導入部材
（１）を含み、この共通の導入部材が単一の受け室（３
０５）を有し、この受け室の底部には各インゴットモー
ルドの軸線上に位置した複数の開口が設けられており、
これら開口がそれぞれ受け室（５）の連結チャネル（３
０８ａ、３０８ｂ）を構成するチューブ状延長部に続い
ており、この連結チャネルの下側末端が対応するインゴ
ットモールド（２ａ、２ｂ、…）内に挿入されている請
求項１〜１８のいずれか一項に記載の設備。