JPH11295600A - Zoom lens - Google Patents
Zoom lensInfo
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- JPH11295600A JPH11295600A JP10100898A JP10089898A JPH11295600A JP H11295600 A JPH11295600 A JP H11295600A JP 10100898 A JP10100898 A JP 10100898A JP 10089898 A JP10089898 A JP 10089898A JP H11295600 A JPH11295600 A JP H11295600A
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Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ズームレンズに関
するものであり、例えば、レンズシャッターカメラ用の
撮影レンズとして適した、小型で広画角なズームレンズ
に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens, and more particularly, to a small and wide-angle zoom lens suitable as a taking lens for a lens shutter camera.
【０００２】[0002]
【従来の技術】高変倍化を達成するために正・正・負の
３群で構成されたレンズシャッターカメラ用ズームレン
ズが、従来より各種提案されている(特開平４−３０３
８０９号，特開平４−３３８９１０号，特開平８−１５
２５５９号，特開平８−１７９２１５号等)。また最近
では、高変倍化及びコンパクト化を少ないレンズ枚数で
達成することを目的とした提案もなされている(特開平
４−２６００１６号，特開平５−１８８２９６号，特開
平８−１７９２１５号等)。2. Description of the Related Art Various zoom lenses for lens shutter cameras having three groups of positive, positive and negative have been proposed in order to achieve a high zoom ratio (JP-A-4-303).
809, JP-A-4-338910, JP-A-8-15
2559, JP-A-8-179215, etc.). Recently, proposals have been made to achieve high zoom ratio and compactness with a small number of lenses (Japanese Patent Laid-Open Nos. Hei 4-260016, Hei 5-188296, Hei 8-179215, etc.). ).
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】特開平４−３０３８０
９号公報，特開平４−３３８９１０号公報，特開平８−
１５２５５９号公報，特開平８−１７９２１５号公報で
提案されているズームレンズは、ズーム比が３倍以上あ
り、高変倍という点では有効な構成となっている。しか
し、いずれも７枚以上のレンズで構成されており、低枚
数化という点とコンパクト化という点で十分な性能が達
成されているとは言えない面がある。また、特開平４−
２６００１６号公報，特開平５−１８８２９６号公報，
特開平８−１７９２１５号公報で提案されているズーム
レンズは、少ないレンズ枚数で構成されており、低枚数
化という点とコンパクト化という点では十分な性能が達
成されている。しかし、ズーム比が１．５倍〜２倍程度
であり、高変倍とは言えない面がある。Problems to be Solved by the Invention
9, JP-A-4-338910, JP-A-8-
The zoom lens proposed in JP-A-152559 and JP-A-8-179215 has a zoom ratio of 3 times or more, and has an effective configuration in terms of high zoom ratio. However, each of them is composed of seven or more lenses, and it cannot be said that sufficient performance has been achieved in terms of reduction in the number of lenses and compactness. In addition, Japanese Unexamined Patent Publication
No. 260016, JP-A-5-188296,
The zoom lens proposed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-179215 has a small number of lenses, and achieves sufficient performance in terms of reduction in the number of lenses and compactness. However, the zoom ratio is about 1.5 times to 2 times, which is not high zooming.
【０００４】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、低枚数で小型かつ高変倍のズームレン
ズを提供することを目的とする。The present invention has been made in view of such a situation, and an object of the present invention is to provide a small-number, small-size, high-magnification zoom lens.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、第１の発明のズームレンズは、物体側より順に、正
のパワーを有する第１群と、正のパワーを有する第２群
と、負のパワーを有する第３群と、から成るズームレン
ズであって、以下の条件式を満足することを特徴とす
る。 1.70＜β3W＜2.0 0.40＜LBW／y'＜0.71 ただし、 β3W：ワイド端での第３群の横倍率、 LBW ：ワイド端でのレンズバック、 y' ：最大像高、 である。In order to achieve the above object, a zoom lens according to a first aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first unit having a positive power, a second unit having a positive power, A zoom lens comprising: a third unit having a negative power, wherein the zoom lens satisfies the following conditional expression. 1.70 <β3W <2.0 0.40 <LBW / y ′ <0.71 where β3W: lateral magnification of the third lens unit at the wide end, LBW: lens back at the wide end, and y ′: maximum image height.
【０００６】第２の発明のズームレンズは、上記第１の
発明の構成において、更に以下の条件式を満足すること
を特徴とする。 -0.8＜f3／fW＜-0.4 ただし、 f3：第３群の焦点距離、 fW：ワイド端での全系の焦点距離、 である。A zoom lens according to a second aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration of the first aspect, the following conditional expression is further satisfied. -0.8 <f3 / fW <-0.4 where f3 is the focal length of the third lens unit, and fW is the focal length of the entire system at the wide-angle end.
【０００７】第３の発明のズームレンズは、上記第１又
は第２の発明の構成において、前記各群とも２枚以下の
レンズで構成されていることを特徴とする。According to a third aspect of the present invention, in the zoom lens system according to the first or second aspect, each of the groups includes two or less lenses.
【０００８】第４の発明のズームレンズは、上記第１，
第２又は第３の発明の構成において、前記第２群と前記
第３群が共に非球面を少なくとも１面有することを特徴
とする。[0008] A zoom lens according to a fourth aspect of the present invention is the zoom lens according to the first or second aspect.
In the constitution of the second or third invention, both the second group and the third group have at least one aspheric surface.
【０００９】第５の発明のズームレンズは、物体側より
順に、正のパワーを有する第１群と、正のパワーを有す
る第２群と、負のパワーを有する第３群と、から成るズ
ームレンズであって、以下の条件式を満足することを特
徴とする。 1.70＜β3W＜2.0 1.8＜fT／fW＜5.0 ただし、 β3W：ワイド端での第３群の横倍率、 fT ：テレ端での全系の焦点距離、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。A zoom lens according to a fifth aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens unit having positive power, a second lens unit having positive power, and a third lens unit having negative power. A lens which satisfies the following conditional expression. 1.70 <β3W <2.0 1.8 <fT / fW <5.0 where β3W: lateral magnification of the third lens group at the wide-angle end, fT: focal length of the entire system at the telephoto end, fW: focal length of the entire system at the wide-angle end ,.
【００１０】第６の発明のズームレンズは、物体側より
順に、正のパワーを有する第１群と、正のパワーを有す
る第２群と、負のパワーを有する第３群と、から成るズ
ームレンズであって、以下の条件式を満足することを特
徴とする。 1.00＜TLW／y'＜1.75 -0.8＜f3／fW＜-0.4 ただし、 TLW：ワイド端での全長(第１面頂点から像面までの距
離)、 y' ：最大像高、 f3 ：第３群の焦点距離、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。A zoom lens according to a sixth aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens unit having positive power, a second lens unit having positive power, and a third lens unit having negative power. A lens which satisfies the following conditional expression. 1.00 <TLW / y '<1.75 -0.8 <f3 / fW <-0.4 where TLW: full length at the wide end (distance from the first surface vertex to the image plane), y': maximum image height, f3: third The focal length of the group, fW: the focal length of the entire system at the wide end.
【００１１】第７の発明のズームレンズは、上記第６の
発明の構成において、前記各群とも２枚以下のレンズで
構成されていることを特徴とする。According to a seventh aspect of the present invention, in the zoom lens system according to the sixth aspect, each of the groups includes two or less lenses.
【００１２】第８の発明のズームレンズは、上記第６又
は第７の発明の構成において、前記第２群と前記第３群
が共に非球面を少なくとも１面有することを特徴とす
る。According to an eighth aspect of the present invention, in the zoom lens system according to the sixth or seventh aspect, each of the second and third units has at least one aspheric surface.
【００１３】第９の発明のズームレンズは、物体側より
順に、正のパワーを有する第１群と、正のパワーを有す
る第２群と、負のパワーを有する第３群と、から成るズ
ームレンズであって、以下の条件式を満足することを特
徴とする。 1.00＜TLW／y'＜1.75 2.2＜fT／fW＜5.0 ただし、 TLW：ワイド端での全長(第１面頂点から像面までの距
離)、 y' ：最大像高、 fT ：テレ端での全系の焦点距離、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。According to a ninth aspect of the present invention, a zoom lens includes, in order from the object side, a first unit having a positive power, a second unit having a positive power, and a third unit having a negative power. A lens which satisfies the following conditional expression. 1.00 <TLW / y '<1.75 2.2 <fT / fW <5.0 where TLW: full length at the wide end (distance from the vertex of the first surface to the image plane), y': maximum image height, fT: at the tele end The focal length of the entire system, fW: The focal length of the entire system at the wide end.
【００１４】第１０の発明のズームレンズは、物体側よ
り順に、正のパワーを有する第１群と、正のパワーを有
する第２群と、負のパワーを有する第３群と、から成る
ズームレンズであって、前記第３群が両凹の負レンズ１
枚で構成されており、かつ、以下の条件式を満足するこ
とを特徴とする。 0.5＜CR31／fW＜2.6 ただし、 CR31：第３群の最像側面の曲率半径、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。A zoom lens according to a tenth aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens unit having positive power, a second lens unit having positive power, and a third lens unit having negative power. A negative lens 1 wherein the third group is a biconcave negative lens 1
It is characterized by satisfying the following conditional expression. 0.5 <CR31 / fW <2.6, where CR31 is the radius of curvature of the image-side surface of the third lens unit, and fW is the focal length of the entire system at the wide-angle end.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズを、図面を参照しつつ説明する。図１〜図７は、第
１〜第７の実施の形態のズームレンズにそれぞれ対応す
るレンズ構成図であり、ワイド端[Ｗ]でのレンズ配置を
示している。各レンズ構成図中の矢印mj(j=1,2,3)は、
ワイド端[Ｗ]からテレ端[Ｔ]へのズーミングにおける第
j群(Gri)の移動をそれぞれ模式的に示している。また、
各レンズ構成図中、ri(i=1,2,3,...)が付された面は物
体側から数えてi番目の面であり、riに*印が付された面
は非球面である。di(i=1,2,3,...)が付された軸上面間
隔は、物体側から数えてi番目の軸上面間隔のうち、ズ
ーミングにおいて変化する群間隔である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a zoom lens embodying the present invention will be described with reference to the drawings. 1 to 7 are lens configuration diagrams respectively corresponding to the zoom lenses of the first to seventh embodiments, and show the lens arrangement at the wide end [W]. Arrows mj (j = 1, 2, 3) in each lens configuration diagram are:
No. in zooming from wide end [W] to tele end [T]
The movement of group j (Gri) is schematically shown. Also,
In each lens configuration diagram, the surface marked with ri (i = 1, 2, 3, ...) is the i-th surface counted from the object side, and the surface marked with * is an aspheric surface. It is. The axial top surface interval to which di (i = 1, 2, 3,...) is a group interval that changes during zooming, of the i-th axial top surface interval counted from the object side.
【００１６】第１〜第７の実施の形態は、物体側より順
に、正のパワーを有する第１群(Gr1)と、正のパワーを
有する第２群(Gr2)と、負のパワーを有する第３群(Gr3)
と、から成る３群構成のズームレンズである。いずれの
実施の形態においても、第１群(Gr1)と第２群(Gr2)との
間には、第２群(Gr2)と共にズーム移動する絞り(S)が配
置されている。In the first to seventh embodiments, in order from the object side, a first lens unit (Gr1) having positive power, a second lens unit (Gr2) having positive power, and a negative lens unit having negative power 3rd group (Gr3)
And a zoom lens having three groups. In any of the embodiments, a diaphragm (S) that zooms together with the second group (Gr2) is disposed between the first group (Gr1) and the second group (Gr2).
【００１７】第１，第２の実施の形態において、各群
は、物体側から順に以下のように構成されている。第１
群(Gr1)は、物体側に凹の負メニスカスレンズと、両凸
の正レンズと、で構成されている。第２群(Gr2)は、物
体側に凹の負メニスカスレンズと、両凸の正レンズ(両
面が非球面)と、で構成されている。第３群(Gr3)は、両
凹の負レンズ(両面が非球面)で構成されている。In the first and second embodiments, each group is configured as follows in order from the object side. First
The group (Gr1) includes a negative meniscus lens concave on the object side and a biconvex positive lens. The second group (Gr2) includes a negative meniscus lens concave on the object side and a biconvex positive lens (both surfaces are aspherical). The third unit (Gr3) includes a biconcave negative lens (both surfaces are aspherical).
【００１８】第３の実施の形態において、各群は、物体
側から順に以下のように構成されている。第１群(Gr1)
は、物体側に凹の負メニスカスレンズと、物体側に凸の
正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群(Gr
2)は、両凸の正レンズと、像側に凸の正メニスカスレン
ズ(両面が非球面)と、で構成されている。第３群(Gr3)
は、両凹の負レンズ(両面が非球面)で構成されている。In the third embodiment, each group is configured as follows in order from the object side. First group (Gr1)
Is composed of a negative meniscus lens concave on the object side and a positive meniscus lens convex on the object side. Group 2 (Gr
2) is composed of a biconvex positive lens and a positive meniscus lens convex on the image side (both surfaces are aspherical). 3rd group (Gr3)
Is composed of a biconcave negative lens (both surfaces are aspheric).
【００１９】第４の実施の形態において、各群は、物体
側から順に以下のように構成されている。第１群(Gr1)
は、物体側に凹の負メニスカスレンズと、物体側に凸の
正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群(Gr
2)は、物体側に凹の負メニスカスレンズと、両凸の正レ
ンズ(両面が非球面)と、で構成されている。第３群(Gr
3)は、両凹の負レンズ(両面が非球面)で構成されてい
る。In the fourth embodiment, each group is configured as follows from the object side. First group (Gr1)
Is composed of a negative meniscus lens concave on the object side and a positive meniscus lens convex on the object side. Group 2 (Gr
2) is composed of a negative meniscus lens concave on the object side and a biconvex positive lens (both surfaces are aspheric). 3rd group (Gr
3) is composed of a biconcave negative lens (both surfaces are aspherical).
【００２０】第５，第６の実施の形態において、各群
は、物体側から順に以下のように構成されている。第１
群(Gr1)は、物体側に凹の負メニスカスレンズと、両凸
の正レンズと、で構成されている。第２群(Gr2)は、物
体側に凹の負メニスカスレンズと、両凸の正レンズ(両
面が非球面)と、で構成されている。第３群(Gr3)は、両
凹の負レンズ(両面が非球面)で構成されている。In the fifth and sixth embodiments, each group is configured as follows in order from the object side. First
The group (Gr1) includes a negative meniscus lens concave on the object side and a biconvex positive lens. The second group (Gr2) includes a negative meniscus lens concave on the object side and a biconvex positive lens (both surfaces are aspherical). The third unit (Gr3) includes a biconcave negative lens (both surfaces are aspherical).
【００２１】第７の実施の形態において、各群は、物体
側から順に以下のように構成されている。第１群(Gr1)
は、物体側に凹の負メニスカスレンズと、物体側に凸の
正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群(Gr
2)は、物体側に凹の負メニスカスレンズ(両面が非球面)
と、像側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されてい
る。第３群(Gr3)は、両凹の負レンズ(両面が非球面)で
構成されている。In the seventh embodiment, each group is configured as follows in order from the object side. First group (Gr1)
Is composed of a negative meniscus lens concave on the object side and a positive meniscus lens convex on the object side. Group 2 (Gr
2) is a negative meniscus lens concave on the object side (both surfaces are aspherical)
And a positive meniscus lens convex on the image side. The third unit (Gr3) includes a biconcave negative lens (both surfaces are aspherical).
【００２２】第４の実施の形態等は、以下の条件式(1)
を満足するように構成されている。 1.70＜β3W＜2.0 …(1) ただし、 β3W：ワイド端[Ｗ]での第３群(Gr3)の横倍率、 である。In the fourth embodiment and the like, the following conditional expression (1) is satisfied.
It is configured to satisfy. 1.70 <β3W <2.0 (1) where β3W is the lateral magnification of the third lens unit (Gr3) at the wide end [W].
【００２３】条件式(1)は、ワイド端[Ｗ]での第３群(Gr
3)の望ましい横倍率β3Wを規定している。条件式(1)を
満たすように横倍率β3Wを適切な値に設定すれば、コン
パクト化が達成されるとともに誤差感度が緩くなり、効
率よく収差補正を行うことが可能になる。条件式(1)の
上限を超えると、第３群(Gr3)の移動量が大きくなるた
め、コンパクト化を図る上では好ましくない。逆に、条
件式(1)の下限を超えると、第３群(Gr3)のパワーが強く
なりすぎて、収差補正と誤差感度とのバランスを保つの
が困難になるため好ましくない。Conditional expression (1) represents the third lens unit (Gr) at the wide end [W].
The desirable lateral magnification β3W of 3) is specified. If the lateral magnification β3W is set to an appropriate value so as to satisfy the conditional expression (1), compactness is achieved, error sensitivity is reduced, and aberration correction can be performed efficiently. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the amount of movement of the third lens unit (Gr3) will be large, which is not preferable for achieving compactness. Conversely, if the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the power of the third lens unit (Gr3) becomes too strong, and it becomes difficult to maintain the balance between aberration correction and error sensitivity, which is not preferable.
【００２４】また第４の実施の形態等は、以下の条件式
(2)を満足するように構成されている。 0.40＜LBW／y'＜0.71 …(2) ただし、 LBW ：ワイド端[Ｗ]でのレンズバック、 y' ：最大像高、 である。In the fourth embodiment and the like, the following conditional expressions
It is configured to satisfy (2). 0.40 <LBW / y '<0.71 (2) where LBW: lens back at the wide end [W], and y': maximum image height.
【００２５】条件式(2)は、ワイド端[Ｗ]での望ましい
レンズバックLBWを、最大像高y'(像面の最大対角長の１
／２)で規格化することにより規定している。条件式(2)
を満たすようにすれば、充分な性能を確保しながらコン
パクト化を達成することができる。特にカメラの全高に
大きく影響する後玉径を小さくすることができる。条件
式(2)の上限を超えると、各レンズ群のパワーが非常に
強くなるため、収差補正が困難になる。逆に、条件式
(2)の下限を超えると、レンズ系の後玉径が大きくなり
過ぎるため、コンパクト化を達成する上では好ましくな
い。Conditional expression (2) indicates that the desired lens back LBW at the wide end [W] is determined by the maximum image height y '(the maximum diagonal length of the image plane is 1).
/ 2). Conditional expression (2)
By satisfying the above, it is possible to achieve compactness while securing sufficient performance. In particular, it is possible to reduce the diameter of the rear ball which greatly affects the overall height of the camera. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of each lens unit will be very strong, making it difficult to correct aberrations. Conversely, the conditional expression
If the lower limit of (2) is exceeded, the rear lens diameter of the lens system becomes too large, which is not preferable for achieving compactness.
【００２６】前記条件式(1)や条件式(2)を満たせば、バ
ックフォーカスが長くても、ズームレンズの小型化・高
変倍化を低枚数で達成することは可能である。そして各
実施の形態では、更なるコンパクト化を図るために、以
下の条件式(3)や条件式(4)を満たす構成がとられてい
る。If conditional expressions (1) and (2) are satisfied, it is possible to reduce the size and zoom ratio of the zoom lens with a small number of lenses even if the back focus is long. In each embodiment, in order to achieve further compactness, a configuration satisfying the following conditional expressions (3) and (4) is adopted.
【００２７】つまり、正・正・負の３群ズームにおいて
更なるコンパクト化を図るためには、以下の条件式(3)
を満足することが望ましい。 1.00＜TLW／y'＜1.75 …(3) ただし、 TLW：ワイド端[Ｗ]での全長{第１面(r1)頂点から像面ま
での距離}、 y' ：最大像高、 である。That is, in order to achieve further compactness in the positive, positive and negative three-unit zoom, the following conditional expression (3) is required.
It is desirable to satisfy 1.00 <TLW / y ′ <1.75 (3) where TLW is the total length at the wide end [W] {the distance from the vertex of the first surface (r1) to the image plane}, and y ′ is the maximum image height.
【００２８】条件式(3)は、ワイド端[Ｗ]での望ましい
全長を規定しており、この条件式(3)を満たすことによ
り、充分な性能を確保しながらコンパクト化を図ること
ができる。条件式(3)の上限を超えると、レンズ系の全
長が大きくなりすぎてしまうので、コンパクト化を達成
する上では好ましくない。逆に、条件式(3)の下限を超
えると、各レンズ群のパワーが非常に強くなるため、収
差補正が困難になる。The conditional expression (3) defines a desirable overall length at the wide end [W]. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to reduce the size while ensuring sufficient performance. . If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the overall length of the lens system will be too large, which is not desirable for achieving compactness. Conversely, if the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of each lens unit will be very strong, making it difficult to correct aberrations.
【００２９】また、正・正・負の３群ズームにおいて更
なるコンパクト化を図るためには、第３群(Gr3)が以下
の条件式(4)を満足することが望ましい。 -0.8＜f3／fW＜-0.4 …(4) ただし、 f3：第３群(Gr3)の焦点距離、 fW：ワイド端[Ｗ]での全系の焦点距離、 である。In order to further reduce the size of the positive, positive and negative three-unit zoom, it is desirable that the third unit (Gr3) satisfies the following conditional expression (4). -0.8 <f3 / fW <-0.4 (4) where f3 is the focal length of the third lens unit (Gr3), and fW is the focal length of the entire system at the wide end [W].
【００３０】条件式(4)は、第３群(Gr3)の望ましいパワ
ーを規定しており、この条件式(4)を満たすように第３
群(Gr3)のパワーを適切に設定すれば、充分な性能を確
保しながらコンパクト化を図ることができる。条件式
(4)の上限を超えると、第３群(Gr3)のパワーが非常に強
くなるため、収差補正が困難になる。逆に、条件式(4)
の下限を超えると、第３群(Gr3)のレンズ径が大きくな
るため、径方向のコンパクト化を達成する上では好まし
くない。Conditional expression (4) defines the desired power of the third lens unit (Gr3).
By appropriately setting the power of the group (Gr3), it is possible to achieve compactness while securing sufficient performance. Conditional expression
When the value exceeds the upper limit of (4), the power of the third lens unit (Gr3) becomes extremely strong, so that aberration correction becomes difficult. Conversely, conditional expression (4)
If the lower limit of (3) is exceeded, the lens diameter of the third lens unit (Gr3) becomes large, which is not preferable for achieving a compact size in the radial direction.
【００３１】また各実施の形態のように、各群が２枚以
下のレンズで構成されていることが望ましい。全系の色
収差を補正するためには各群の色収差を良好に補正する
必要があり、そのためには少なくとも２枚のレンズが必
要である。３枚以上のレンズを用いれば、収差補正を更
に効率良く行うことはできるが、その分大きくなるた
め、コンパクト化を達成する上では好ましくない。した
がって、各群を２枚のレンズで構成すればよいが、非球
面，屈折率分布型レンズ，回折格子等を用いれば、１枚
のレンズでも色収差補正が可能であるため、レンズは必
ずしも２枚必要というわけではない。Also, as in each embodiment, it is desirable that each group is composed of two or less lenses. In order to correct the chromatic aberration of the entire system, it is necessary to satisfactorily correct the chromatic aberration of each group. For that purpose, at least two lenses are required. If three or more lenses are used, aberration correction can be performed more efficiently. However, since the correction becomes larger, it is not preferable in achieving compactness. Therefore, each group may be composed of two lenses. However, if an aspherical surface, a gradient index lens, a diffraction grating, or the like is used, chromatic aberration can be corrected with one lens. It is not necessary.
【００３２】各実施の形態において、第２群(Gr2)と第
３群(Gr3)は共に非球面を少なくとも１面有している。
コンパクト化を図るために第２群(Gr2)と第３群(Gr3)の
パワーを強くすると、第２群(Gr2)と第３群(Gr3)の誤差
感度が高くなり、そのままでは設計通りの性能を出せな
いため、実際に製造する過程では調心が必要となる。各
実施の形態のように第２群(Gr2)と第３群(Gr3)に非球面
を用いれば、各群の収差補正と誤差感度とのバランスを
うまくとることが可能になる。In each embodiment, both the second lens unit (Gr2) and the third lens unit (Gr3) have at least one aspherical surface.
If the power of the second group (Gr2) and the third group (Gr3) is increased to achieve compactness, the error sensitivity of the second group (Gr2) and the third group (Gr3) increases, and Since performance cannot be achieved, alignment is required in the actual manufacturing process. If an aspherical surface is used for the second lens unit (Gr2) and the third lens unit (Gr3) as in each embodiment, it is possible to well balance aberration correction and error sensitivity of each lens unit.
【００３３】第２群(Gr2)に用いる非球面は以下の条件
式(5a)を満たすことが望ましく、第３群(Gr3)に用いる
非球面は以下の条件式(5b)を満たすことが望ましい。 -0.05＜φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}＜0 …(5a) -0.05＜φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}＜0 …(5b) ただし、 φ2 ：第２群(Gr2)のパワー、 φ3 ：第３群(Gr3)のパワー、 N ：非球面の物体側媒質の屈折率、 N' ：非球面の像側媒質の屈折率、 x(y) ：非球面の面形状、 x0(y)：非球面の参照球面形状、 である。The aspherical surface used for the second lens unit (Gr2) preferably satisfies the following conditional expression (5a), and the aspherical surface used for the third lens unit (Gr3) preferably satisfies the following conditional expression (5b). . -0.05 <φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} <0… (5a) -0.05 <φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) · {x (y) -x0 (y)} <0 (5b) where φ2: power of the second group (Gr2), φ3: power of the third group (Gr3), N: aspherical object N ': Refractive index of the aspherical image-side medium, x (y): Surface shape of the aspherical surface, x0 (y): Reference spherical shape of the aspherical surface.
【００３４】なお、条件式(5a),(5b)中のx(y)，x0(y)
は、以下の式(AS),(RE)でそれぞれ表される。 x(y)＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Ai・yi) …(AS) x0(y)＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} …(RE) ただし、式(AS)及び(RE)中、 y：光軸に対して垂直方向の高さ、 C0：基準球面の曲率(すなわち非球面の基準曲率)、 ε：２次曲面パラメータ、 Ai：i次の非球面係数、 である。Note that x (y) and x0 (y) in the conditional expressions (5a) and (5b)
Is represented by the following equations (AS) and (RE), respectively. x (y) = {C0 · y 2 } / {1 + √ (1-ε · C0 2 · y 2 )} + Σ (Ai · y i ) (AS) x0 (y) = {C0 · y 2 } / {1 + √ (1-C0 2 · y 2 )}… (RE) where, in equations (AS) and (RE), y: height in the direction perpendicular to the optical axis, C0: reference spherical surface The curvature (that is, the reference curvature of the aspherical surface), ε: a quadratic surface parameter, and Ai: the i-th order aspherical surface coefficient.
【００３５】条件式(5a),(5b)の上限を超えると、特に
ワイド端[Ｗ]での収差補正(特に歪曲収差の補正)が困難
になる。逆に、条件式(5a),(5b)の下限を超えると、テ
レ端[Ｔ]でのコマ収差及び球面収差の補正が困難にな
る。If the upper limits of conditional expressions (5a) and (5b) are exceeded, it becomes difficult to correct aberrations (especially correction of distortion) especially at the wide end [W]. Conversely, if the lower limits of conditional expressions (5a) and (5b) are exceeded, it becomes difficult to correct coma and spherical aberration at the telephoto end [T].
【００３６】また、誤差感度低減を図る上で、３次の球
面収差係数(SA)及びコマ収差係数(CM)は感度と密接な関
係にある。これを適切な値に抑えると、誤差感度低減に
おいて有利になる。特に、最像面側の群の軸上コマ収差
誤差感度を抑えるには、その群の球面収差係数を抑える
必要があり、また、像面性の誤差感度を抑えるには、そ
の群のコマ収差係数を抑える必要がある。非球面の影響
は基本的に球面収差係数を動かすだけであるので、非球
面を適切に設定すれば、その群の球面収差係数を小さく
し、かつ、他の収差も適切に抑えることができる。In order to reduce the error sensitivity, the third order spherical aberration coefficient (SA) and coma aberration coefficient (CM) are closely related to the sensitivity. If this is suppressed to an appropriate value, it is advantageous in reducing error sensitivity. In particular, in order to suppress the axial coma aberration error sensitivity of the group closest to the image plane side, it is necessary to suppress the spherical aberration coefficient of the group. It is necessary to reduce the coefficient. Since the effect of the aspherical surface is basically only to move the spherical aberration coefficient, if the aspherical surface is appropriately set, the spherical aberration coefficient of the group can be reduced and other aberrations can be appropriately suppressed.
【００３７】また各実施の形態のように、第３群(Gr3)
が両面非球面のレンズ１枚で構成されているのが望まし
い。第３群(Gr3)は、収差補正上からは、正，負２枚の
レンズで構成されているのが望ましいが、コンパクトと
いう点からは、負レンズ１枚で構成した方が有利であ
る。しかし、１枚では効率良く収差補正及び誤差感度低
減を行うことが困難である。前記条件式(5b)を満たす非
球面を用いれば収差補正を効率良く行うことができ、ま
た、その非球面を両面に用いれば収差補正と誤差感度低
減とのバランスをうまくとることが可能になる。As in each embodiment, the third lens unit (Gr3)
Is desirably constituted by one lens having both aspheric surfaces. The third lens unit (Gr3) is preferably composed of two positive and negative lenses from the viewpoint of aberration correction, but is more preferably composed of one negative lens in terms of compactness. However, it is difficult to efficiently correct aberrations and reduce error sensitivity with one sheet. If an aspheric surface that satisfies the conditional expression (5b) is used, aberration correction can be performed efficiently, and if the aspheric surface is used on both surfaces, it becomes possible to achieve a good balance between aberration correction and error sensitivity reduction. .
【００３８】また、正・正・負の３群ズームにおいて更
なるコンパクト化を図るためには、第３群(Gr3)が以下
の条件式(6)を満足することが望ましい。各実施の形態
のように第３群(Gr3)を両凹の負レンズ１枚で構成し、
かつ、条件式(6)を満足することが更に望ましい。 0.5＜CR31／fW＜2.6 …(6) ただし、 CR31：第３群(Gr3)の最像側面の曲率半径、 fW ：ワイド端[Ｗ]での全系の焦点距離、 である。In order to further reduce the size of the positive, positive and negative three-unit zoom, it is desirable that the third unit (Gr3) satisfies the following conditional expression (6). The third group (Gr3) is composed of one biconcave negative lens as in each embodiment,
Further, it is more desirable to satisfy the conditional expression (6). 0.5 <CR31 / fW <2.6 (6) where CR31 is the radius of curvature of the most image side surface of the third lens unit (Gr3), and fW is the focal length of the entire system at the wide end [W].
【００３９】条件式(6)は、第３群(Gr3)の最も像面側の
面の曲率半径CR31と、ワイド端[Ｗ]での全系の焦点距離
fWと、の望ましい比を規定している。第３群(Gr3)は、
コンパクト化のためにパワーが非常に強くなっており、
そのため誤差感度も大きくなりがちである。第３群(Gr
3)のパワーを強く保ちながら、誤差感度を下げるには第
３群(Gr3)の収差補正を適切に行う必要がある。特に３
次球面収差係数及び３次コマ収差係数を小さくする必要
があり、上記条件式(6)はその適切な範囲を示したもの
である。条件式(6)の上限を超えると、曲率が緩くな
り、パワーを維持するために反対側面の曲率が強くな
る。そのため、大きく球面収差がアンダーに倒れて補正
が困難になる。逆に、条件式(6)の下限を超えると、今
度はその面での球面収差がアンダーに倒れて補正困難に
なる。Conditional expression (6) gives the radius of curvature CR31 of the surface closest to the image plane in the third lens unit (Gr3) and the focal length of the entire system at the wide end [W].
fW and the desired ratio. The third group (Gr3)
The power is very strong for compactness,
Therefore, the error sensitivity tends to increase. 3rd group (Gr
In order to reduce the error sensitivity while keeping the power of 3) strong, it is necessary to appropriately perform aberration correction of the third lens unit (Gr3). Especially 3
It is necessary to reduce the second-order spherical aberration coefficient and third-order coma aberration coefficient, and the above conditional expression (6) shows an appropriate range. When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (6), the curvature becomes gentle, and the curvature on the opposite side becomes strong to maintain power. For this reason, the spherical aberration largely falls under, making correction difficult. Conversely, if the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, spherical aberration on that surface will fall under this time, making it difficult to correct.
【００４０】各実施の形態の変倍範囲に関しては、以下
の条件式(7)を満足することが望ましく、条件式(7')を
満足することが更に望ましい。つまり、ズーム比を規定
する条件式(7),(7')は、正・正・負の３群ズームにおけ
る適正な変倍範囲を規定しているのである。 1.8＜fT／fW＜5.0 …(7) 2.2＜fT／fW＜5.0 …(7') ただし、 fT：テレ端[Ｔ]での全系の焦点距離、 fW：ワイド端[Ｗ]での全系の焦点距離、 である。Regarding the zoom range of each embodiment, it is desirable to satisfy the following conditional expression (7), and it is more desirable to satisfy the conditional expression (7 ′). In other words, the conditional expressions (7) and (7 ') that define the zoom ratio define an appropriate zoom range in the positive, positive, and negative three-unit zoom. 1.8 <fT / fW <5.0 ... (7) 2.2 <fT / fW <5.0 ... (7 ') where fT: focal length of the entire system at the telephoto end [T], fW: total at the wide end [W] The focal length of the system,
【００４１】また、最も物体側の面は、物体側に凹の面
であることが望ましい。最物体側面を物体側に凹面とす
れば、レンズバックを適度の大きさに保つことができ
る。さらに、軸外光(特に最軸外光)を早い段階で角度の
ない光線にすることができるので、収差の劣化を最小限
に抑えることができる。特に、ワイド端[Ｗ]での歪曲収
差の補正に効果がある。第１群(Gr1)では、その正のパ
ワーによって正の歪曲が発生する。第１群(Gr1)の最物
体側に負レンズが用いられているのは、それを補正する
ためであるが、最物体側面を物体側に凹面とすれば更に
良好に補正することができるのである。It is desirable that the surface closest to the object be a surface concave toward the object. If the most object side surface is concave toward the object side, the lens back can be kept at an appropriate size. Furthermore, since off-axis light (especially off-axis light) can be converted into a light beam without an angle at an early stage, deterioration of aberration can be minimized. In particular, it is effective in correcting distortion at the wide end [W]. In the first lens unit (Gr1), the positive power causes a positive distortion. The reason why the negative lens is used on the most object side of the first lens unit (Gr1) is to correct it, but if the most object side surface is concave on the object side, it is possible to perform better correction. is there.
【００４２】レンズ全厚に関しては、以下の条件式(8)
を満足することが望ましい。 0.8＜DW／y'＜1.5 …(8) ただし、 DW：ワイド端[Ｗ]での全厚(第１面頂点から像面までの
距離)、 y' ：最大像高、 である。With respect to the total thickness of the lens, the following conditional expression (8)
It is desirable to satisfy 0.8 <DW / y ′ <1.5 (8) where DW is the total thickness at the wide end [W] (distance from the vertex of the first surface to the image plane), and y ′ is the maximum image height.
【００４３】条件式(8)は、全系の厚さDWと最大像高y'
との最適な比を規定している。条件式(8)の上限を超え
ると、全厚が大きくなりすぎて、コンパクトさの点では
望ましくない。また、条件式(8)の下限を超えると、個
々のレンズの製造及び組立が困難になるため好ましくな
い。Conditional expression (8) gives the thickness DW of the entire system and the maximum image height y ′.
And the optimal ratio. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the total thickness will be too large, which is not desirable in terms of compactness. If the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, production and assembly of individual lenses becomes difficult, which is not preferable.
【００４４】なお、第１〜第７の実施の形態を構成して
いる各群は、入射光線を屈折により偏向させる屈折型レ
ンズのみで構成されているが、これに限らない。例え
ば、回折により入射光線を偏向させる回折型レンズ，回
折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させ
る屈折・回折ハイブリッド型レンズ等で、各群を構成し
てもよい。Each of the groups constituting the first to seventh embodiments is constituted only by a refraction type lens which deflects an incident light beam by refraction, but is not limited to this. For example, each group may be constituted by a diffractive lens that deflects an incident light beam by diffraction, a refraction / diffraction hybrid lens that deflects an incident light beam by a combination of a diffraction action and a refraction action, or the like.
【００４５】[0045]
【実施例】以下、本発明を実施したズームレンズの構成
を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げて、更
に具体的に説明する。なお、以下に挙げる実施例１〜７
は、前述した第１〜第７の実施の形態にそれぞれ対応し
ており、第１〜第７の実施の形態を表すレンズ構成図
(図１〜図７)は、対応する実施例１〜７のレンズ構成を
それぞれ示している。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The construction of a zoom lens embodying the present invention will be described more specifically with reference to construction data, aberration diagrams, and the like. Examples 1 to 7 given below
Correspond to the above-described first to seventh embodiments, respectively, and are lens configuration diagrams illustrating the first to seventh embodiments.
(FIGS. 1 to 7) show the corresponding lens configurations of Examples 1 to 7, respectively.
【００４６】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の
曲率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の
軸上面間隔を示しており、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目のレンズのｄ線に対す
る屈折率(Nd),アッベ数(νd)を示している。また、コン
ストラクションデータ中、ズーミングにおいて変化する
軸上面間隔(可変間隔)は、ワイド端(短焦点距離端)[Ｗ]
〜ミドル(中間焦点距離状態)[Ｍ]〜テレ端(長焦点距離
端)[Ｔ]での各群間の軸上空気間隔である。各焦点距離
状態[Ｗ],[Ｍ],[Ｔ]に対応する全系の焦点距離ｆ及びＦ
ナンバーFNOを併せて示す。In the construction data of each embodiment, ri (i = 1, 2, 3,...) Is the radius of curvature of the i-th surface counted from the object side, and di (i = 1, 2, 3,. ..) indicates the i-th axial top surface distance counted from the object side, and Ni (i = 1,2,3, ...), νi (i = 1,2,
3,...) Indicate the refractive index (Nd) and Abbe number (νd) of the i-th lens from the object side with respect to the d-line. In the construction data, the distance between the upper surfaces of the axes (variable distance) that changes during zooming is the wide end (short focal length end) [W].
This is the on-axis air space between the groups at the middle to middle focal length state [M] to the tele end (long focal length end) [T]. Focal lengths f and F of the entire system corresponding to each focal length state [W], [M], [T]
The number FNO is also shown.
【００４７】また、曲率半径riに*印が付された面は、
非球面で構成された面であることを示し、非球面の面形
状を表わす前記式(AS)で定義されるものとする。非球面
データ及び非球面に関する条件式(5a),(5b)の対応値を
他のデータと併せて示し、他の条件式の対応値を表１に
示す。Also, the surface marked with * for the radius of curvature ri is:
It indicates that the surface is constituted by an aspherical surface, and is defined by the above-mentioned formula (AS) representing the surface shape of the aspherical surface. Aspherical surface data and corresponding values of conditional expressions (5a) and (5b) relating to aspherical surfaces are shown together with other data, and corresponding values of other conditional expressions are shown in Table 1.
【００４８】 [0048]
【００４９】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-3.07526×10-4 A6= 2.67429×10-6 A8=-4.51586×10-7 A10= 1.26442×10-8 A12=-3.08881×10-10 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = −3.007526 × 10 −4 A6 = 2.67429 × 10 −6 A8 = −4.51586 × 10 −7 A10 = 1.26442 × 10 −8 A12 = -3.08881 × 10 -10
【００５０】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 3.11796×10-4 A6= 2.94967×10-6 A8=-4.55110×10-7 A10= 1.87649×10-8 A12=-3.67084×10-10 [Aspherical surface data of the ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 3.11796 × 10 -4 A6 = 2.94967 × 10 -6 A8 = -4.55110 × 10 -7 A10 = 1.87649 × 10 -8 A12 =- 3.67084 × 10 -10
【００５１】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.4070 A4=-6.48991×10-5 A6=-2.52187×10-6 A8= 3.72485×10-7 A10=-1.06582×10-8 A12= 1.09330×10-10 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.4070 A4 = -6.48991 × 10 -5 A6 = -2.52187 × 10 -6 A8 = 3.72485 × 10 -7 A10 = -1.06582 × 10 -8 A12 = 1.09330 × 10 -10
【００５２】[第１１面(r11)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-5.04042×10-4 A6= 7.53848×10-6 A8=-7.65779×10-8 A10= 3.46654×10-10 A12=-1.89580×10-13 [Aspherical surface data of eleventh surface (r11)] ε = 1.0000 A4 = -5.04042 × 10 -4 A6 = 7.53848 × 10 -6 A8 = -7.65779 × 10 -8 A10 = 3.46654 × 10 -10 A12 = -1.89580 × 10 -13
【００５３】 [第８面(r8)の条件式(5a)の対応値] y= 0.4787 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4144×10-5 y= 0.9575 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3293×10-4 y= 1.4362 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1105×10-3 y= 1.9150 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2626×10-3 y= 2.3937 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5224×10-3 y= 2.8724 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.9412×10-3 y= 3.3512 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1605×10-2 y= 3.8299 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2672×10-2 y= 4.3087 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4454×10-2 y= 4.7874 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7637×10-2 [Corresponding Value of Conditional Expression (5a) of Eighth Surface (r8)] y = 0.4787 ... φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.4144 × 10 -5 y = 0.9575… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3293 × 10 -4 y = 1.4362… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1105 × 10 -3 y = 1.9150… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2626 × 10 -3 y = 2.3937… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.5224 × 10 -3 y = 2.8724… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.9412 × 10 -3 y = 3.3512… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1605 × 10 -2 y = 3.8299… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2672 × 10 -2 y = 4.3087… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4454 × 10 -2 y = 4.7874… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7637 × 10 -2
【００５４】 [第９面(r9)の条件式(5a)の対応値] y= 0.5395 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6054×10-5 y= 1.0790 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4886×10-4 y= 1.6186 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1660×10-3 y= 2.1581 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3923×10-3 y= 2.6976 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7514×10-3 y= 3.2371 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1249×10-2 y= 3.7767 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1859×10-2 y= 4.3162 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2466×10-2 y= 4.8557 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2604×10-2 y= 5.3952 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6919×10-3 [Corresponding value of conditional expression (5a) on ninth surface (r9)] y = 0.5395... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.6054 × 10 -5 y = 1.0790… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4886 × 10 -4 y = 1.6186… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1660 × 10 -3 y = 2.1581… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.3923 × 10 -3 y = 2.6976… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.7514 × 10 -3 y = 3.2371… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1249 × 10 -2 y = 3.7767… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1859 × 10 -2 y = 4.3162… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2466 × 10 -2 y = 4.8557… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2604 × 10 -2 y = 5.3952… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6919 × 10 -3
【００５５】 [第１１面(r11)の条件式(5b)の対応値] y= 0.9148 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6698×10-4 y= 1.8295 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5068×10-3 y= 2.7443 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1562×10-2 y= 3.6591 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3276×10-2 y= 4.5738 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5529×10-2 y= 5.4886 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8164×10-2 y= 6.4034 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1113×10-1 y= 7.3181 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1451×10-1 y= 8.2329 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1810×10-1 y= 9.1477 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2036×１０−１ [Corresponding value of conditional expression (5b) on eleventh surface (r11)] y = 0.9148... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.6698 × 10 -4 y = 1.8295… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5068 × 10 -3 y = 2.7443… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1562 × 10 -2 y = 3.6591… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.3276 × 10 -2 y = 4.5738… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.5529 × 10 -2 y = 5.4886… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8164 × 10 -2 y = 6.4034… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1113 × 10 -1 y = 7.3181… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1451 × 10 -1 y = 8.2329… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1810 × 10 -1 y = 9.1477… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2036 × 10 -1
【００５６】 [0056]
【００５７】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-6.10573×10-4 A6=-1.62954×10-5 A8= 9.31807×10-7 A10=-1.93524×10-7 A12= 5.70399×10-9 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = -6.10573 × 10 -4 A6 = -1.62954 × 10 -5 A8 = 9.31807 × 10 -7 A10 = -1.93524 × 10 -7 A12 = 5.70399 × 10 -9
【００５８】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 1.85627×10-4 A6=-1.35660×10-5 A8=-4.64360×10-7 A10= 1.25505×10-8 A12=-7.65374×10-10 [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 1.85627 × 10 -4 A6 = -1.35660 × 10 -5 A8 = -4.64360 × 10 -7 A10 = 1.25505 × 10 -8 A12 = -7.65374 × 10 -10
【００５９】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.4022 A4= 3.05796×10-4 A6=-1.60300×10-5 A8= 7.67961×10-7 A10=-2.06933×10-8 A12= 2.98322×10-10 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.4022 A4 = 3.05796 × 10 -4 A6 = -1.60300 × 10 -5 A8 = 7.67961 × 10 -7 A10 = -2.06933 × 10 -8 A12 = 2.98322 × 10 -10
【００６０】[第１１面(r11)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-3.35945×10-4 A6= 2.68683×10-6 A8=-8.29663×10-9 [Aspherical surface data of eleventh surface (r11)] ε = 1.0000 A4 = −3.335945 × 10 −4 A6 = 2.68683 × 10 −6 A8 = −8.29663 × 10 −9
【００６１】 [第８面(r8)の条件式(5a)の対応値] y= 0.4349 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6345×10-5 y= 0.8697 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5184×10-4 y= 1.3046 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1808×10-3 y= 1.7394 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4486×10-3 y= 2.1743 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.9375×10-3 y= 2.6091 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1797×10-2 y= 3.0440 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3311×10-2 y= 3.4788 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5936×10-2 y= 3.9137 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1011×10-1 y= 4.3485 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1537×10-1 [Corresponding Value of Conditional Expression (5a) of Eighth Surface (r8)] y = 0.4349... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.6345 × 10 -5 y = 0.8697… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5184 × 10 -4 y = 1.3046… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1808 × 10 -3 y = 1.7394… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.4486 × 10 -3 y = 2.1743… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.9375 × 10 -3 y = 2.6091… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1797 × 10 -2 y = 3.0440… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3311 × 10 -2 y = 3.4788… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5936 × 10 -2 y = 3.9137… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1011 × 10 -1 y = 4.3485… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1537 × 10 -1
【００６２】 [第１０面(r10)の条件式(5b)の対応値] y= 0.6604 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.9924×10-5 y= 1.3209 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6780×10-4 y= 1.9813 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1753×10-3 y= 2.6418 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2825×10-3 y= 3.3022 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3198×10-3 y= 3.9627 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2273×10-3 y= 4.6231 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3480×10-4 y= 5.2836 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3672×10-3 y= 5.9440 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4092×10-2 y= 6.6045 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1371×10-1 [Corresponding value of conditional expression (5b) on tenth surface (r10)] y = 0.6604... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.9924 × 10 -5 y = 1.3209… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6780 × 10 -4 y = 1.9813… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1753 × 10 -3 y = 2.6418… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2825 × 10 -3 y = 3.3022… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.3198 × 10 -3 y = 3.9627… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2273 × 10 -3 y = 4.6231… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3480 × 10 -4 y = 5.2836… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3672 × 10 -3 y = 5.9440… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4092 × 10 -2 y = 6.6045… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1371 × 10 -1
【００６３】 [第１１面(r11)の条件式(5b)の対応値] y= 0.8983 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3990×10-4 y= 1.7967 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3100×10-3 y= 2.6950 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.9960×10-3 y= 3.5934 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2201×10-2 y= 4.4917 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3919×10-2 y= 5.3901 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6033×10-2 y= 6.2884 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8332×10-2 y= 7.1868 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1057×10-1 y= 8.0851 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1254×10-1 y= 8.9835 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1424×10-1 [Corresponding value of conditional expression (5b) on eleventh surface (r11)] y = 0.8983... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.3990 × 10 -4 y = 1.7967… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3100 × 10 -3 y = 2.6950… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.9960 × 10 -3 y = 3.5934… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2201 × 10 -2 y = 4.4917… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.3919 × 10 -2 y = 5.3901… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6033 × 10 -2 y = 6.2884… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8332 × 10 -2 y = 7.1868… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1057 × 10 -1 y = 8.0851… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1254 × 10 -1 y = 8.9835… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1424 × 10 -1
【００６４】 [0064]
【００６５】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-1.00105×10-3 A6=-8.20597×10-6 A8=-8.87075×10-7 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = -1.00105 × 10 -3 A6 = -8.20597 × 10 -6 A8 = -8.87075 × 10 -7
【００６６】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 6.81194×10-4 A6= 5.76885×10-8 A8= 1.21103×10-6 A10=-5.22516×10-8 A12= 2.55387×10-9 [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 6.81194 × 10 -4 A6 = 5.76885 × 10 -8 A8 = 1.21103 × 10 -6 A10 = -5.22516 × 10 -8 A12 = 2.55387 × 10 -9
【００６７】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 0.4036 A4=-8.80750×10-6 A6=-1.03748×10-5 A8= 7.21087×10-7 A10=-2.04853×10-8 A12= 1.63552×10-10 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 0.4036 A4 = -8.80750 × 10 -6 A6 = -1.03748 × 10 -5 A8 = 7.21087 × 10 -7 A10 = -2.04853 × 10 -8 A12 = 1.63552 × 10 -10
【００６８】[第１１面(r11)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-4.92660×10-4 A6= 8.10285×10-6 A8=-9.08402×10-8 A10= 3.98813×10-10 [Aspherical surface data of eleventh surface (r11)] ε = 1.0000 A4 = −4.92660 × 10 −4 A6 = 8.10285 × 10 −6 A8 = −9.08402 × 10 −8 A10 = 3.98813 × 10 −10
【００６９】 [第８面(r8)の条件式(5a)の対応値] y= 0.3429 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5417×10-5 y= 0.6859 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4354×10-4 y= 1.0288 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1482×10-3 y= 1.3718 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3564×10-3 y= 1.7147 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7109×10-3 y= 2.0576 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1266×10-2 y= 2.4006 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2096×10-2 y= 2.7435 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3304×10-2 y= 3.0865 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5039×10-2 y= 3.4294 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7517×10-2 [Corresponding Value of Conditional Expression (5a) of Eighth Surface (r8)] y = 0.3429... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.5417 × 10 -5 y = 0.6859… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4354 × 10 -4 y = 1.0288… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1482 × 10 -3 y = 1.3718… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.3564 × 10 -3 y = 1.7147… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.7109 × 10 -3 y = 2.0576… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1266 × 10 -2 y = 2.4006… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2096 × 10 -2 y = 2.7435… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3304 × 10 -2 y = 3.0865… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5039 × 10 -2 y = 3.4294… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7517 × 10 -2
【００７０】 [第９面(r9)の条件式(5a)の対応値] y= 0.4460 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8096×10-5 y= 0.8919 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6490×10-4 y= 1.3379 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2209×10-3 y= 1.7839 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5343×10-3 y= 2.2298 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1085×10-2 y= 2.6758 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1997×10-2 y= 3.1218 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3506×10-2 y= 3.5678 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6123×10-2 y= 4.0137 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1110×10-1 y= 4.4597 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2153×10-1 [Corresponding value of conditional expression (5a) on ninth surface (r9)] y = 0.4460... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.8096 × 10 -5 y = 0.8919… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6490 × 10 -4 y = 1.3379… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2209 × 10 -3 y = 1.7839… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.5343 × 10 -3 y = 2.2298… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.1085 × 10 -2 y = 2.6758… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1997 × 10 -2 y = 3.1218… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3506 × 10 -2 y = 3.5678… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6123 × 10 -2 y = 4.0137… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1110 × 10 -1 y = 4.4597… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2153 × 10 -1
【００７１】 [第１０面(r10)の条件式(5b)の対応値] y= 0.6161 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6670×10-5 y= 1.2321 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5011×10-4 y= 1.8482 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1583×10-3 y= 2.4643 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3692×10-3 y= 3.0803 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7737×10-3 y= 3.6964 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1537×10-2 y= 4.3125 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2831×10-2 y= 4.9286 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4664×10-2 y= 5.5446 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6866×10-2 y= 6.1607 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1037×10-1 [Corresponding value of conditional expression (5b) on tenth surface (r10)] y = 0.6161... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.6670 × 10 -5 y = 1.2321… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5011 × 10 -4 y = 1.8482… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} = − 0.1583 × 10 -3 y = 2.4643… φ3 ・ (N′-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.3692 × 10 -3 y = 3.0803… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.7737 × 10 -3 y = 3.6964… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1537 × 10 -2 y = 4.3125… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2831 × 10 -2 y = 4.9286… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4664 × 10 -2 y = 5.5446… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6866 × 10 -2 y = 6.1607… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1037 × 10 -1
【００７２】 [第１１面(r11)の条件式(5b)の対応値] y= 0.8405 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4742×10-4 y= 1.6811 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3602×10-3 y= 2.5216 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1117×10-2 y= 3.3621 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2363×10-2 y= 4.2026 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4030×10-2 y= 5.0432 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6021×10-2 y= 5.8837 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8339×10-2 y= 6.7242 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1115×10-1 y= 7.5647 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1465×10-1 y= 8.4053 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1853×10-1 [Corresponding value of conditional expression (5b) on eleventh surface (r11)] y = 0.8405... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.4742 × 10 -4 y = 1.6811… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3602 × 10 -3 y = 2.5216… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1117 × 10 -2 y = 3.3621… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2363 × 10 -2 y = 4.2026… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.4030 × 10 -2 y = 5.0432… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6021 × 10 -2 y = 5.8837… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8339 × 10 -2 y = 6.7242… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1115 × 10 -1 y = 7.5647… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1465 × 10 -1 y = 8.4053… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1853 × 10 -1
【００７３】 [0073]
【００７４】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 5.38703×10-5 A6=-9.65311×10-6 A8= 1.79961×10-6 A10=-8.73946×10-8 A12= 1.38291×10-9 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = 5.38703 × 10 -5 A6 = -9.65311 × 10 -6 A8 = 1.79961 × 10 -6 A10 = -8.73946 × 10 -8 A12 = 1.38291 × 10 -9
【００７５】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 4.28842×10-4 A6=-1.45699×10-5 A8= 9.76448×10-7 A10=-2.18385×10-8 A12= 2.73075×10-10 [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 4.28842 × 10 -4 A6 = -1.45699 × 10 -5 A8 = 9.76448 × 10 -7 A10 = -2.18385 × 10 -8 A12 = 2.73075 × 10 -10
【００７６】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.3852 A4= 9.79508×10-5 A6=-1.34130×10-5 A8= 6.10524×10-7 A10=-1.18911×10-8 A12= 9.06836×10-11 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.3852 A4 = 9.79508 × 10 -5 A6 = -1.34130 × 10 -5 A8 = 6.10524 × 10 -7 A10 = -1.18911 × 10 -8 A12 = 9.06836 × 10 -11
【００７７】[第１１面(r11)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-3.16318×10-4 A6= 3.19688×10-6 A8=-2.35818×10-8 A10= 9.10956×10-11 A12=-1.13535×10-13 [Aspherical surface data of the eleventh surface (r11)] ε = 1.0000 A4 = -3.16318 × 10 -4 A6 = 3.19688 × 10 -6 A8 = -2.35818 × 10 -8 A10 = 9.10956 × 10 -11 A12 = -1.13535 × 10 -13
【００７８】 [第９面(r9)の条件式(5a)の対応値] y= 0.4912 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4890×10-5 y= 0.9825 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3781×10-4 y= 1.4737 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1215×10-3 y= 1.9649 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2738×10-3 y= 2.4561 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5153×10-3 y= 2.9474 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8856×10-3 y= 3.4386 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1462×10-2 y= 3.9298 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2379×10-2 y= 4.4210 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3867×10-2 y= 4.9123 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6339×10-2 [Corresponding Value of Conditional Expression (5a) on Ninth Surface (r9)] y = 0.4912... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.4890 × 10 -5 y = 0.9825… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3781 × 10 -4 y = 1.4737… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1215 × 10 -3 y = 1.9649… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2738 × 10 -3 y = 2.4561… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.5153 × 10 -3 y = 2.9474… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8856 × 10 -3 y = 3.4386… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1462 × 10 -2 y = 3.9298… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2379 × 10 -2 y = 4.4210… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3867 × 10 -2 y = 4.9123… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6339 × 10 -2
【００７９】 [第１１面(r11)の条件式(5b)の対応値] y= 1.1459 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6305×10-4 y= 2.2918 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4756×10-3 y= 3.4377 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1459×10-2 y= 4.5836 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3049×10-2 y= 5.7296 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5135×10-2 y= 6.8755 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7583×10-2 y= 8.0214 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1033×10-1 y= 9.1673 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1335×10-1 y=10.3132 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1621×10-1 y=11.4591 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1738×10-1 [Corresponding Value of Conditional Expression (5b) of Eleventh Surface (r11)] y = 1.1459... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.6305 × 10 -4 y = 2.2918… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4756 × 10 -3 y = 3.4377… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1459 × 10 -2 y = 4.5836… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.3049 × 10 -2 y = 5.7296… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.5135 × 10 -2 y = 6.8755… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7583 × 10 -2 y = 8.0214… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1033 × 10 -1 y = 9.1673… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1335 × 10 -1 y = 10.3132… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1621 × 10 -1 y = 11.4591… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1738 × 10 -1
【００８０】 [0080]
【００８１】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-3.07057×10-5 A6=-1.40534×10-5 A8= 1.46019×10-6 A10=-6.66143×10-8 A12= 1.84667×10-9 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = -3.07057 × 10 -5 A6 = -1.40534 × 10 -5 A8 = 1.46019 × 10 -6 A10 = -6.66143 × 10 -8 A12 = 1.84667 × 10 -9
【００８２】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 2.36060×10-4 A6=-1.34259×10-5 A8= 7.57991×10-8 A10= 1.95420×10-8 A12=-3.84600×１０−１０ [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 2.36060 × 10 -4 A6 = -1.34259 × 10 -5 A8 = 7.57991 × 10 -8 A10 = 1.95420 × 10 -8 A12 =- 3.84600 × 10 -10
【００８３】［第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.3312 A4= 2.24838×10-4 A6=-1.79684×10-5 A8= 8.77182×10-7 A10=-2.09518×10-8 A12= 1.99513×10-10 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.3312 A4 = 2.24838 × 10 -4 A6 = -1.79684 × 10 -5 A8 = 8.77182 × 10 -7 A10 = -2.09518 × 10 -8 A12 = 1.99513 × 10 -10
【００８４】[第１１面(r11)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-1.76321×10-4 A6= 1.23555×10-6 A8=-6.47524×10-9 A10= 7.73139×10-12 A12= 5.57564×10-14 [Aspherical surface data of eleventh surface (r11)] ε = 1.0000 A4 = -1.76321 × 10 -4 A6 = 1.23555 × 10 -6 A8 = -6.47524 × 10 -9 A10 = 7.73139 × 10 -12 A12 = 5.57564 × 10 -14
【００８５】 [第８面(r8)の条件式(5a)の対応値] y= 0.4000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1704×10-5 y= 0.8000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1404×10-4 y= 1.2000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4927×10-4 y= 1.6000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1215×10-3 y= 2.0000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2458×10-3 y= 2.4000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4376×10-3 y= 2.8000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7093×10-3 y= 3.2000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1045×10-2 y= 3.6000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1298×10-2 y= 4.0000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8782×１０−３ [Corresponding Value of Conditional Expression (5a) of Eighth Surface (r8)] y = 0.4000... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.1704 × 10 -5 y = 0.8000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1404 × 10 -4 y = 1.2000… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4927 × 10 -4 y = 1.6000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.1215 × 10 -3 y = 2.0000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.2458 × 10 -3 y = 2.4000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4376 × 10 -3 y = 2.8000… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7093 × 10 -3 y = 3.2000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1045 × 10 -2 y = 3.6000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1298 × 10 -2 y = 4.0000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8782 × 10 -3
【００８６】 ［第９面(r9)の条件式(5a)の対応値] y= 0.5000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3689×10-5 y= 1.0000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2822×10-4 y= 1.5000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8782×10-4 y= 2.0000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1832×10-3 y= 2.5000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2970×10-3 y= 3.0000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3986×10-3 y= 3.5000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4676×10-3 y= 4.0000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5412×10-3 y= 4.5000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7770×10-3 y= 5.0000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1485×10-2 [Corresponding value of conditional expression (5a) on ninth surface (r9)] y = 0.5000... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.3689 × 10 -5 y = 1.0000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2822 × 10 -4 y = 1.5000… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8782 × 10 -4 y = 2.0000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.1832 × 10 -3 y = 2.5000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.2970 × 10 -3 y = 3.0000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3986 × 10 -3 y = 3.5000… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4676 × 10 -3 y = 4.0000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5412 × 10 -3 y = 4.5000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7770 × 10 -3 y = 5.0000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1485 × 10 -2
【００８７】 [第１１面(r11)の条件式(5b)の対応値] y= 1.0840 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5438×10-4 y= 2.1679 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4210×10-3 y= 3.2519 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1346×10-2 y= 4.3358 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2960×10-2 y= 5.4198 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5264×10-2 y= 6.5037 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8154×10-2 y= 7.5877 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1147×10-1 y= 8.6716 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1502×10-1 y= 9.7556 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1843×10-1 y=10.8395 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2054×10-1 [Corresponding Value of Conditional Expression (5b) of Eleventh Surface (r11)] y = 1.0840... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.5438 × 10 -4 y = 2.1679… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4210 × 10 -3 y = 3.2519… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1346 × 10 -2 y = 4.3358… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2960 × 10 -2 y = 5.4198… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.5264 × 10 -2 y = 6.5037… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8154 × 10 -2 y = 7.5877… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1147 × 10 -1 y = 8.6716… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1502 × 10 -1 y = 9.7556… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1843 × 10 -1 y = 10.8395… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2054 × 10 -1
【００８８】 [0088]
【００８９】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-2.43566×10-4 A6=-1.15628×10-5 A8= 1.34940×10-6 A10=-1.10788×10-7 A12= 4.26097×１０−９ [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = −2.443566 × 10 −4 A6 = −1.15628 × 10 −5 A8 = 1.34940 × 10 −6 A10 = −1.10788 × 10 −7 A12 = 4.26097 × 10 −9
【００９０】［第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 2.76814×10-4 A6=-1.02959×10-5 A8=-1.90791×10-7 A10= 1.88233×10-8 A12=-2.36885×10-10 [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 2.76814 × 10 -4 A6 = -1.02959 × 10 -5 A8 = -1.90791 × 10 -7 A10 = 1.88233 × 10 -8 A12 = -2.36885 × 10 -10
【００９１】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.4141 A4= 2.87997×10-4 A6=-1.83900×10-5 A8= 8.20155×10-7 A10=-2.06840×10-8 A12= 2.32144×10-10 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.4141 A4 = 2.87997 × 10 -4 A6 = -1.83900 × 10 -5 A8 = 8.20155 × 10 -7 A10 = -2.06840 × 10 -8 A12 = 2.32144 × 10 -10
【００９２】[第１１面(r11)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-2.69107×10-4 A6= 1.67897×10-6 A8=-6.58432×10-9 A10= 3.78077×10-12 A12= 6.84082×10-14 [Aspherical surface data of eleventh surface (r11)] ε = 1.0000 A4 = -2.69107 × 10 -4 A6 = 1.67897 × 10 -6 A8 = -6.58432 × 10 -9 A10 = 3.78077 × 10 -12 A12 = 6.84082 × 10 -14
【００９３】 [第８面(r8)の条件式(5a)の対応値] y= 0.3844 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1708×10-6 y= 0.7687 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1707×10-5 y= 1.1531 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7370×10-5 y= 1.5375 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2145×10-4 y= 1.9218 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4812×10-4 y= 2.3062 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.8835×10-4 y= 2.6906 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1358×10-3 y= 3.0749 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1695×10-3 y= 3.4593 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1348×10-3 y= 3.8437 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}= 0.1123×10-3 [Corresponding Value of Conditional Expression (5a) for Eighth Surface (r8)] y = 0.3844... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.1708 × 10 -6 y = 0.7687… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1707 × 10 -5 y = 1.1531… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7370 × 10 -5 y = 1.5375… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2145 × 10 -4 y = 1.9218… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.4812 × 10 -4 y = 2.3062… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.8835 × 10 -4 y = 2.6906… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1358 × 10 -3 y = 3.0749… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1695 × 10 -3 y = 3.4593… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1348 × 10 -3 y = 3.8437… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} = 0.1123 × 10 -3
【００９４】 [第９面(r9)の条件式(5a)の対応値] y= 0.5300 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3057×10-5 y= 1.0600 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2268×10-4 y= 1.5900 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.6693×10-4 y= 2.1200 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1295×10-3 y= 2.6500 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1927×10-3 y= 3.1800 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2475×10-3 y= 3.7100 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3348×10-3 y= 4.2400 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5865×10-3 y= 4.7700 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1185×10-2 y= 5.3000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2049×10-2 [Corresponding value of conditional expression (5a) on ninth surface (r9)] y = 0.5300... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.3057 × 10 -5 y = 1.0600… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2268 × 10 -4 y = 1.5900… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.6693 × 10 -4 y = 2.1200… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.1295 × 10 -3 y = 2.6500… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.1927 × 10 -3 y = 3.1800… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2475 × 10 -3 y = 3.7100… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3348 × 10 -3 y = 4.2400… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5865 × 10 -3 y = 4.7700… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1185 × 10 -2 y = 5.3000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2049 × 10 -2
【００９５】 [第１１面(r11)の条件式(5b)の対応値] y= 1.1568 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3830×10-4 y= 2.3137 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2939×10-3 y= 3.4705 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.9269×10-3 y= 4.6273 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2007×10-2 y= 5.7842 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3521×10-2 y= 6.9410 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5426×10-2 y= 8.0978 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7702×10-2 y= 9.2547 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1031×10-1 y=10.4115 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1283×10-1 y=11.5683 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1327×10-1 [Corresponding value of conditional expression (5b) on eleventh surface (r11)] y = 1.1568... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.3830 × 10 -4 y = 2.3137… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2939 × 10 -3 y = 3.4705… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.9269 × 10 -3 y = 4.6273… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2007 × 10 -2 y = 5.7842… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.3521 × 10 -2 y = 6.9410… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5426 × 10 -2 y = 8.0978… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7702 × 10 -2 y = 9.2547… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1031 × 10 -1 y = 10.4115… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1283 × 10 -1 y = 11.5683… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1327 × 10 -1
【００９６】 [0096]
【００９７】[第６面(r6)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.88959678×10-3 A6=-0.32856926×10-4 A8=-0.18951910×10-5 A10= 0.17548275×10-6 [Aspherical surface data of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.88959678 × 10 -3 A6 = -0.32856926 × 10 -4 A8 = -0.18951910 × 10 -5 A10 = 0.17548275 × 10 -6
【００９８】[第７面(r7)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.40120682×10-4 A6=-0.29747786×10-4 A8= 0.89205413×10-6 A10= 0.50419073×10-7 [Aspherical surface data of the seventh surface (r7)] ε = 1.0000 A4 = -0.40120682 × 10 -4 A6 = -0.29747786 × 10 -4 A8 = 0.89205413 × 10 -6 A10 = 0.50419073 × 10 -7
【００９９】[第１０面(r10)の非球面データ] ε=-10.4224 A4=-0.98396692×10-3 A6= 0.10588221×10-4 A8= 0.53489966×10-6 A10=-0.17319123×10-7 A12= 0.14755649×10-9 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = -10.4224 A4 = -0.98396692 × 10 -3 A6 = 0.10588221 × 10 -4 A8 = 0.53489966 × 10 -6 A10 = -0.17319123 × 10 -7 A12 = 0.14755649 × 10 -9
【０１００】[第１１面(r11)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.98107264×10-3 A6= 0.21966925×10-4 A8=-0.25160208×10-6 A10= 0.11214462×１０−８ [Aspherical surface data of eleventh surface (r11)] ε = 1.0000 A4 = -0.98107264 × 10 -3 A6 = 0.21966925 × 10 -4 A8 = -0.25160208 × 10 -6 A10 = 0.11214462 × 10 -8
【０１０１】 ［第６面(r6)の条件式(5a)の対応値] y= 0.2800 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4053×10-5 y= 0.5600 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.3285×10-4 y= 0.8400 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1134×10-3 y= 1.1200 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2777×10-3 y= 1.4000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5655×10-3 y= 1.6800 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1028×10-2 y= 1.9600 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1727×10-2 y= 2.2400 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2733×10-2 y= 2.5200 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4110×10-2 y= 2.8000 … φ2・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.5885×10-2 [Corresponding value of conditional expression (5a) on sixth surface (r6)] y = 0.2800... Φ2 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.4053 × 10 -5 y = 0.5600… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.3285 × 10 -4 y = 0.8400… φ2 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1134 × 10 -3 y = 1.1200… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.2777 × 10 -3 y = 1.4000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.5655 × 10 -3 y = 1.6800… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1028 × 10 -2 y = 1.9600… φ2 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1727 × 10 -2 y = 2.2400… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2733 × 10 -2 y = 2.5200… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.4110 × 10 -2 y = 2.8000… φ2 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.5885 × 10 -2
【０１０２】 [第１１面(r11)の条件式(5b)の対応値] y= 0.8300 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1056×10-3 y= 1.6600 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7881×10-3 y= 2.4900 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2367×10-2 y= 3.3200 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.4762×10-2 y= 4.1500 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.7556×10-2 y= 4.9800 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1025×10-1 y= 5.8100 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1264×10-1 y= 6.6400 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1502×10-1 y= 7.4700 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.1784×10-1 y= 8.3000 … φ3・(N'-N)・(d/dy)・{x(y)-x0(y)}=-0.2012×１０−１ [Corresponding Value of Condition (5b) on Eleventh Surface (r11)] y = 0.8300... Φ3 · (N′−N) · (d / dy) · {x (y) −x0 (y)} = -0.1056 × 10 -3 y = 1.6600… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.7881 × 10 -3 y = 2.4900… φ3 ・(N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2367 × 10 -2 y = 3.3200… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・{x (y) -x0 (y)} =-0.4762 × 10 -2 y = 4.1500… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =- 0.7556 × 10 -2 y = 4.9800… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1025 × 10 -1 y = 5.8100… φ3 ・ (N '-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1264 × 10 -1 y = 6.6400… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1502 × 10 -1 y = 7.4700… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.1784 × 10 -1 y = 8.3000… φ3 ・ (N'-N) ・ (d / dy) ・ {x (y) -x0 (y)} =-0.2012 × 10 -1
【０１０３】[0103]
【表１】 [Table 1]
【０１０４】図８〜図１４は実施例１〜実施例７にそれ
ぞれ対応する収差図であり、［Ｗ]はワイド端，[Ｍ]は
ミドル，[Ｔ]はテレ端における諸収差(左から順に、球
面収差等，非点収差，歪曲収差)を示している。また、
各収差図中、実線(ｄ)はｄ線に対する収差、一点鎖線
(ｇ)はｇ線に対する収差、破線(ＳＣ)は正弦条件を表し
ており、破線(ＤＭ)と実線(ＤＳ)は、メリディオナル面
とサジタル面でのｄ線に対する非点収差をそれぞれ表わ
している。8 to 14 are aberration diagrams respectively corresponding to the first to seventh embodiments. [W] is the wide end, [M] is the middle, [T] is various aberrations at the tele end (from the left). In order, spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown. Also,
In each aberration diagram, the solid line (d) indicates the aberration with respect to the d-line,
(g) represents the aberration with respect to the g-line, the dashed line (SC) represents the sine condition, and the dashed line (DM) and the solid line (DS) represent the astigmatism with respect to the d-line on the meridional and sagittal surfaces, respectively. .
【０１０５】[0105]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、正
・正・負のズームレンズにおいて、前記条件式(1)，(2)
等を満たすことにより、収差補正を良好に行いつつコン
パクト化を図ることが可能になるため、低枚数で小型か
つ高変倍のズームレンズを実現することができる。ま
た、第２群，第３群に非球面を設けることにより、収差
及び誤差感度の良好な補正が可能になるため、高い光学
性能を得ることができる。As described above, according to the present invention, in the positive / positive / negative zoom lens, the conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
By satisfying the above conditions, it is possible to achieve compactness while favorably correcting aberrations. Therefore, it is possible to realize a small-sized zoom lens having high zoom ratio with a small number of lenses. Further, by providing an aspherical surface in the second and third lens units, it becomes possible to satisfactorily correct aberrations and error sensitivity, so that high optical performance can be obtained.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成図。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first embodiment (Example 1).
【図２】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。FIG. 2 is a lens configuration diagram of a second embodiment (Example 2).
【図３】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。FIG. 3 is a lens configuration diagram of a third embodiment (Example 3).
【図４】第４の実施の形態(実施例４)のレンズ構成図。FIG. 4 is a lens configuration diagram of a fourth embodiment (Example 4).
【図５】第５の実施の形態(実施例５)のレンズ構成図。FIG. 5 is a lens configuration diagram of a fifth embodiment (Example 5).
【図６】第６の実施の形態(実施例６)のレンズ構成図。FIG. 6 is a lens configuration diagram of a sixth embodiment (Example 6).
【図７】第７の実施の形態(実施例７)のレンズ構成図。FIG. 7 is a lens configuration diagram of a seventh embodiment (Example 7).
【図８】実施例１の収差図。FIG. 8 is an aberration diagram of the first embodiment.
【図９】実施例２の収差図。FIG. 9 is an aberration diagram of the second embodiment.
【図１０】実施例３の収差図。FIG. 10 is an aberration diagram of the third embodiment.
【図１１】実施例４の収差図。FIG. 11 is an aberration diagram of the fourth embodiment.
【図１２】実施例５の収差図。FIG. 12 is an aberration diagram of the fifth embodiment.
【図１３】実施例６の収差図。FIG. 13 is an aberration diagram of the sixth embodiment.
【図１４】実施例７の収差図。FIG. 14 is an aberration diagram of the seventh embodiment.
Gr1 …第１群 S …絞り Gr2 …第２群 Gr3 …第３群 Gr1 ... first group S ... aperture Gr2 ... second group Gr3 ... third group
Claims (10)
１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを有
する第３群と、から成るズームレンズであって、以下の
条件式を満足することを特徴とするズームレンズ； 1.70＜β3W＜2.0 0.40＜LBW／y'＜0.71 ただし、 β3W：ワイド端での第３群の横倍率、 LBW ：ワイド端でのレンズバック、 y' ：最大像高、 である。1. A zoom lens comprising, in order from an object side, a first group having a positive power, a second group having a positive power, and a third group having a negative power. 1.70 <β3W <2.0 0.40 <LBW / y '<0.71 where β3W: lateral magnification of the third lens unit at the wide end, LBW: lens back at the wide end y ': maximum image height,
とする請求項１記載のズームレンズ； -0.8＜f3／fW＜-0.4 ただし、 f3：第３群の焦点距離、 fW：ワイド端での全系の焦点距離、 である。2. The zoom lens according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: -0.8 <f3 / fW <-0.4, where f3 is a focal length of the third lens unit, and fW is a wide-angle end. The focal length of the whole system at.
れていることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の
ズームレンズ。3. The zoom lens according to claim 1, wherein each group includes two or less lenses.
少なくとも１面有することを特徴とする請求項１，請求
項２又は請求項３記載のズームレンズ。4. The zoom lens according to claim 1, wherein each of the second group and the third group has at least one aspheric surface.
１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを有
する第３群と、から成るズームレンズであって、以下の
条件式を満足することを特徴とするズームレンズ； 1.70＜β3W＜2.0 1.8＜fT／fW＜５．０ ただし、 β３Ｗ：ワイド端での第３群の横倍率、 fT ：テレ端での全系の焦点距離、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。5. A zoom lens comprising, in order from an object side, a first group having a positive power, a second group having a positive power, and a third group having a negative power. 1.70 <β3W <2.0 1.8 <fT / fW <5.0, where β3W: lateral magnification of the third lens unit at the wide end, fT: whole system at the telephoto end FW is the focal length of the entire system at the wide-angle end.
１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを有
する第３群と、から成るズームレンズであって、以下の
条件式を満足することを特徴とするズームレンズ； 1.00＜TLW／y'＜1.75 -0.8＜f3／fW＜-0.4 ただし、 TLW：ワイド端での全長(第１面頂点から像面までの距
離)、 y' ：最大像高、 f3 ：第３群の焦点距離、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。6. A zoom lens comprising, in order from an object side, a first group having a positive power, a second group having a positive power, and a third group having a negative power. 1.00 <TLW / y '<1.75 -0.8 <f3 / fW <-0.4, where TLW is the total length at the wide end (the distance from the vertex of the first surface to the image surface) ), Y ': maximum image height, f3: focal length of the third lens group, fW: focal length of the entire system at the wide-angle end.
れていることを特徴とする請求項６記載のズームレン
ズ。7. The zoom lens according to claim 6, wherein each of said groups includes two or less lenses.
少なくとも１面有することを特徴とする請求項６又は請
求項７記載のズームレンズ。8. The zoom lens according to claim 6, wherein each of the second group and the third group has at least one aspherical surface.
１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを有
する第３群と、から成るズームレンズであって、以下の
条件式を満足することを特徴とするズームレンズ； 1.00＜TLW／y'＜1.75 2.2＜fT／fW＜5.0 ただし、 TLW：ワイド端での全長(第１面頂点から像面までの距
離)、 y' ：最大像高、 fT ：テレ端での全系の焦点距離、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。9. A zoom lens comprising, in order from the object side, a first group having a positive power, a second group having a positive power, and a third group having a negative power. 1.00 <TLW / y '<1.75 2.2 <fT / fW <5.0 where TLW is the total length at the wide end (the distance from the vertex of the first surface to the image plane), y ': maximum image height, fT: focal length of the entire system at the telephoto end, fW: focal length of the entire system at the wide end.
第１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを
有する第３群と、から成るズームレンズであって、前記
第３群が両凹の負レンズ１枚で構成されており、かつ、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレン
ズ； 0.5＜CR31／fW＜2.6 ただし、 CR31：第３群の最像側面の曲率半径、 fW ：ワイド端での全系の焦点距離、 である。10. A zoom lens comprising, in order from an object side, a first group having a positive power, a second group having a positive power, and a third group having a negative power. The three groups consist of one biconcave negative lens, and
0.5 <CR31 / fW <2.6, where CR31 is the radius of curvature of the image-side surface of the third lens unit, and fW is the focal length of the entire system at the wide-angle end. is there.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10100898A JPH11295600A (en) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | Zoom lens |
| US09/289,674 US6185049B1 (en) | 1998-04-13 | 1999-04-12 | Zoom lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10100898A JPH11295600A (en) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | Zoom lens |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11295600A true JPH11295600A (en) | 1999-10-29 |
Family
ID=14286171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10100898A Pending JPH11295600A (en) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | Zoom lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11295600A (en) |
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