JPH1121119A - 複合炭化物及びそれを用いた超硬合金の製造方法 - Google Patents
複合炭化物及びそれを用いた超硬合金の製造方法Info
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- JPH1121119A JPH1121119A JP9178525A JP17852597A JPH1121119A JP H1121119 A JPH1121119 A JP H1121119A JP 9178525 A JP9178525 A JP 9178525A JP 17852597 A JP17852597 A JP 17852597A JP H1121119 A JPH1121119 A JP H1121119A
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Landscapes
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 微細一次結晶を有し超硬合金焼結中の収縮率
の調整可能なＷＣ系複合炭化物粉末および超硬合金を製
造する。 【解決手段】 原料粉末として１．０〜７．０μｍの平
均粒径を有するＷ粉末，Ｃ粉末の５〜７重量％，金属ク
ロム又は醸化クロム又はクロムを含有する無機或るいは
有機化合物のいづれかを炭化物に金属クロムとして，
０．２〜２．５重量％，さらに必要な場合はＴａ，Ｖ，
Ｍｏ，Ｎｂ．Ｚｒの１種又は２種以上の酸化物又は金属
又は炭化物粉末を０．２〜３．５％，これらの金属粉末
炭素粉末，酸化物粉末，無機或るいは有機化合物粉末を
配合し，混合し，ついでこの混合粉末を水素気流中又は
窒素やアルゴンなどの不活性雰囲気中又は真空中で１２
００〜１７００℃で炭化を行い，ＷＣ粒子にクロムの拡
散相を形成せしめることにより微細一次結晶粒を有する
フィッシャー（Ｆｓｓｓ）法による平均粒径が１．０μ
ｍ以上のＷＣ系複合炭化物粉末から高硬度でかつ高強度
の１μｍ以下のＷＣ相微細組織を有し，収縮率が１６．
７％以上，２０％未満の超硬合金を製造する。
の調整可能なＷＣ系複合炭化物粉末および超硬合金を製
造する。 【解決手段】 原料粉末として１．０〜７．０μｍの平
均粒径を有するＷ粉末，Ｃ粉末の５〜７重量％，金属ク
ロム又は醸化クロム又はクロムを含有する無機或るいは
有機化合物のいづれかを炭化物に金属クロムとして，
０．２〜２．５重量％，さらに必要な場合はＴａ，Ｖ，
Ｍｏ，Ｎｂ．Ｚｒの１種又は２種以上の酸化物又は金属
又は炭化物粉末を０．２〜３．５％，これらの金属粉末
炭素粉末，酸化物粉末，無機或るいは有機化合物粉末を
配合し，混合し，ついでこの混合粉末を水素気流中又は
窒素やアルゴンなどの不活性雰囲気中又は真空中で１２
００〜１７００℃で炭化を行い，ＷＣ粒子にクロムの拡
散相を形成せしめることにより微細一次結晶粒を有する
フィッシャー（Ｆｓｓｓ）法による平均粒径が１．０μ
ｍ以上のＷＣ系複合炭化物粉末から高硬度でかつ高強度
の１μｍ以下のＷＣ相微細組織を有し，収縮率が１６．
７％以上，２０％未満の超硬合金を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，高硬度でかつ高強
度を有するＷＣ−Ｃｏ基超硬合金の原料となる微細一次
結晶粒を有し超硬合金焼結中の収縮率が低い粉末冶金用
ＷＣ系複合炭化物粉末およびそれを用いた超硬合金の製
造方法に関する。
度を有するＷＣ−Ｃｏ基超硬合金の原料となる微細一次
結晶粒を有し超硬合金焼結中の収縮率が低い粉末冶金用
ＷＣ系複合炭化物粉末およびそれを用いた超硬合金の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，例えば，特開平３−２０８８１１
号公報及び特開平５−１４７９１６号公報（以下，夫々
従来技術１及び従来技術２と呼ぶ）には，０．５μｍ以
下の平均粒径を有したＷＣ粉末を原料とし，粒成長抑制
剤として，Ｖを０．１〜２重量％，Ｃｒを０．１〜２重
量％，Ｔａを０．２〜３重量％等と，Ｃｏ又はＮｉを５
〜３０％と，残部がＷＣおよび不可避不純物からなる組
成を備え，０．８μｍ以下のＷＣ相の組織を有するＷＣ
−Ｃｏ基超硬合金が開示されている。このＷＣ−Ｃｏ基
超硬合金は，エンドミル，リーマ，各種の剪断刃などの
切削工具に用いられている。
号公報及び特開平５−１４７９１６号公報（以下，夫々
従来技術１及び従来技術２と呼ぶ）には，０．５μｍ以
下の平均粒径を有したＷＣ粉末を原料とし，粒成長抑制
剤として，Ｖを０．１〜２重量％，Ｃｒを０．１〜２重
量％，Ｔａを０．２〜３重量％等と，Ｃｏ又はＮｉを５
〜３０％と，残部がＷＣおよび不可避不純物からなる組
成を備え，０．８μｍ以下のＷＣ相の組織を有するＷＣ
−Ｃｏ基超硬合金が開示されている。このＷＣ−Ｃｏ基
超硬合金は，エンドミル，リーマ，各種の剪断刃などの
切削工具に用いられている。
【０００３】ところで，ＷＣ−Ｃｏ基超硬合金におい
て，ＷＣ粉末の粒径が微細になるほど見掛け密度が減少
し，超硬合金の焼結の際に生じる収縮率が増加し，従来
技術１又は２による０．８μｍ以下のＷＣ相のＷＣ−Ｃ
ｏ基超硬合金の収縮率は20％以上となり，超硬合金の正
確な寸法調整を困難にし，ポア等の欠陥を生ずる欠点が
ある。
て，ＷＣ粉末の粒径が微細になるほど見掛け密度が減少
し，超硬合金の焼結の際に生じる収縮率が増加し，従来
技術１又は２による０．８μｍ以下のＷＣ相のＷＣ−Ｃ
ｏ基超硬合金の収縮率は20％以上となり，超硬合金の正
確な寸法調整を困難にし，ポア等の欠陥を生ずる欠点が
ある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年，前述の切削およ
び切断加工に対する自動化が強く要求され，これらの加
工に用いられる工具は苛酷な条件下で使用される傾向に
ある。これら工具の原料として１μｍ以下のＷＣ粉末が
使用され，これらのＷＣ粉末は１３００℃以下の低い温
度で炭化されたものが多いため不安定で粒成長しやす
く，超硬合金中のＷＣ相の組織がＷ粉末の粒度分布に影
響されるため粗大粒子を混在しやすいため，これらが超
硬合金の強度を低下させる欠陥となる。
び切断加工に対する自動化が強く要求され，これらの加
工に用いられる工具は苛酷な条件下で使用される傾向に
ある。これら工具の原料として１μｍ以下のＷＣ粉末が
使用され，これらのＷＣ粉末は１３００℃以下の低い温
度で炭化されたものが多いため不安定で粒成長しやす
く，超硬合金中のＷＣ相の組織がＷ粉末の粒度分布に影
響されるため粗大粒子を混在しやすいため，これらが超
硬合金の強度を低下させる欠陥となる。
【０００５】また，これらは高い収縮率のため高い寸法
精度の要求を満足するものではなかった。
精度の要求を満足するものではなかった。
【０００６】また，微粒超硬合金に用いる１μｍ以下の
ＷＣ粉末を製造するには，１μｍ以下のＷ粉末が必要
で，１μｍ以上の粗いＷ粉末に比較して高価である。そ
のため微粒ＷＣ粉末はコスト高となり微粒超硬合金は価
格の面でも満足するものでなかった。
ＷＣ粉末を製造するには，１μｍ以下のＷ粉末が必要
で，１μｍ以上の粗いＷ粉末に比較して高価である。そ
のため微粒ＷＣ粉末はコスト高となり微粒超硬合金は価
格の面でも満足するものでなかった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで，本発明者らは，
均一な組織を有するＷＣ−Ｃｏ基超硬合金を製造する研
究を行った。原料粉末として１．０〜７．０μｍの平均
粒径を有するＷ粉末，Ｃ粉末の５〜７重量％，炭化物に
０．２〜２．５重量％の金属クロムとしての添加量にな
るように炭化クロム又は金属クロム又は酸化クロム又は
クロムを含有する無機或るいは有機化合物のいづれか
を，これらの金属粉末，炭素粉末，酸化物粉末，無機或
るいは有機化合物粉末を配合し，混合し，ついでこの混
合粉末を水素気流中又は窒素やアルゴンなどの不活性雰
囲気中又は真空中で１２００〜１７００℃で炭化を行
い，ＷＣ粒子にクロムの拡散相を形成せしめることによ
りＸ線回折によるＷＣ結晶の２１１面（ＪＣＰＤＳカー
ド ２５−１０４７，ｄ＝０．９０２０）の半値幅を
Ｙ，フィッシャー（Ｆｓｓｓ）法による粒径をＸとした
場合に，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌｏｇ（Ｘ）である
ことを特徴とするＷＣ系複合炭化物粉末から高硬度でか
つ高強度の１μｍ以下のＷＣ相微細組織を有し，収縮率
が１６．７〜２０％の超硬合金が得られる。
均一な組織を有するＷＣ−Ｃｏ基超硬合金を製造する研
究を行った。原料粉末として１．０〜７．０μｍの平均
粒径を有するＷ粉末，Ｃ粉末の５〜７重量％，炭化物に
０．２〜２．５重量％の金属クロムとしての添加量にな
るように炭化クロム又は金属クロム又は酸化クロム又は
クロムを含有する無機或るいは有機化合物のいづれか
を，これらの金属粉末，炭素粉末，酸化物粉末，無機或
るいは有機化合物粉末を配合し，混合し，ついでこの混
合粉末を水素気流中又は窒素やアルゴンなどの不活性雰
囲気中又は真空中で１２００〜１７００℃で炭化を行
い，ＷＣ粒子にクロムの拡散相を形成せしめることによ
りＸ線回折によるＷＣ結晶の２１１面（ＪＣＰＤＳカー
ド ２５−１０４７，ｄ＝０．９０２０）の半値幅を
Ｙ，フィッシャー（Ｆｓｓｓ）法による粒径をＸとした
場合に，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌｏｇ（Ｘ）である
ことを特徴とするＷＣ系複合炭化物粉末から高硬度でか
つ高強度の１μｍ以下のＷＣ相微細組織を有し，収縮率
が１６．７〜２０％の超硬合金が得られる。
【０００８】さらに，必要に応じて超硬合金の焼結中に
おこる粒成長を抑制するためのＴａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ，
Ｚｒの内の１種又は２種以上の酸化物又は炭化物粉末を
０．２〜３．５％添加し，残りがＷＣと不可避不純物か
らなり，フィッシャー法による平均粒径が１．０μｍ以
上で，クロムを拡散せしめることにより微細一次ＷＣ結
晶粒子を形成せしめたＷＣ系複合炭化物粉末から高硬度
で，かつ高強度の１μｍ以下のＷＣ相微細組織を有し，
収縮率が１６．７％以上２０％未満の超硬合金が得られ
る。
おこる粒成長を抑制するためのＴａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ，
Ｚｒの内の１種又は２種以上の酸化物又は炭化物粉末を
０．２〜３．５％添加し，残りがＷＣと不可避不純物か
らなり，フィッシャー法による平均粒径が１．０μｍ以
上で，クロムを拡散せしめることにより微細一次ＷＣ結
晶粒子を形成せしめたＷＣ系複合炭化物粉末から高硬度
で，かつ高強度の１μｍ以下のＷＣ相微細組織を有し，
収縮率が１６．７％以上２０％未満の超硬合金が得られ
る。
【０００９】よって，従来のように，微粒の超硬合金を
製造するにあたり，Ｆｓｓｓ法による粒径が１μｍ以下
の微細なＷＣ粉末を使用することなく，より均粒で，収
縮率が低く寸法精度に優れる超硬合金の製造が可能とな
った。
製造するにあたり，Ｆｓｓｓ法による粒径が１μｍ以下
の微細なＷＣ粉末を使用することなく，より均粒で，収
縮率が低く寸法精度に優れる超硬合金の製造が可能とな
った。
【００１０】次に，本発明における製造条件を前述の通
りに限定した理由について説明する。
りに限定した理由について説明する。
【００１１】まず，原料Ｗ粉末の平均粒径について説明
する。原料Ｗ粉末の平均粒径が１．０μｍ未満になると
微細すぎて，Ｗ粒子内へのクロムの拡散が不均一にな
り，Ｗ粒子同志の合体焼結による異常成長を起こしやす
い。７μｍを越える場合は，Ｗ粒子中心部までクロムが
拡散しないため不均一組繊の超硬合金となることから，
その平均粒径を１．０〜７．０μｍにした。
する。原料Ｗ粉末の平均粒径が１．０μｍ未満になると
微細すぎて，Ｗ粒子内へのクロムの拡散が不均一にな
り，Ｗ粒子同志の合体焼結による異常成長を起こしやす
い。７μｍを越える場合は，Ｗ粒子中心部までクロムが
拡散しないため不均一組繊の超硬合金となることから，
その平均粒径を１．０〜７．０μｍにした。
【００１２】次に，クロムの添加量について説明する。
クロムの添加量は多いほど微細一次ＷＣ粒子を生成すや
すいが，多すぎると結合相中への固溶限界を越えて，強
度の低下を招く第三相が析出するため２．５重量％以下
とした。クロム添加量の少ない場合は，微細一次ＷＣ粒
子の生成が不十分となるため，０．２重量％（望ましく
は，０．４重量％以上）とした。
クロムの添加量は多いほど微細一次ＷＣ粒子を生成すや
すいが，多すぎると結合相中への固溶限界を越えて，強
度の低下を招く第三相が析出するため２．５重量％以下
とした。クロム添加量の少ない場合は，微細一次ＷＣ粒
子の生成が不十分となるため，０．２重量％（望ましく
は，０．４重量％以上）とした。
【００１３】次に，Ｔａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚｒの添加
量について説明する。Ｔａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ．Ｚｒの添
加量が，０．２％未満では，超硬合金の焼結中におこる
粒成長を抑制してＷＣ相を微細化する効果が期待出来な
いため，０．２重量％以上とした。逆に多すぎる場合
は，結合相中又はＷＣ相への固溶限界を越えて，強度の
低下を招く第三相が析出するため３．５重量％以下とし
た。
量について説明する。Ｔａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ．Ｚｒの添
加量が，０．２％未満では，超硬合金の焼結中におこる
粒成長を抑制してＷＣ相を微細化する効果が期待出来な
いため，０．２重量％以上とした。逆に多すぎる場合
は，結合相中又はＷＣ相への固溶限界を越えて，強度の
低下を招く第三相が析出するため３．５重量％以下とし
た。
【００１４】次にＸ線回折による半値幅（半価幅）につ
いて説明する。ＷＣ粉末のＸ線回折によるＷＣ結晶の２
１１面（ＪＣＰＤＳカード ２５−１０４７，ｄ＝０．
９０２０）の半値幅をＹ，一方，Ｆｓｓｓ法による粒径
をＸとした場合に，Ｙ＜０．６１−０．３３ｌｏｇ
（Ｘ）の場合，Ｆｓｓｓ法の粒径に対する半値幅の値が
小さく，そのため微粒で均一な粒径の超硬合金の製造が
不可能になる。
いて説明する。ＷＣ粉末のＸ線回折によるＷＣ結晶の２
１１面（ＪＣＰＤＳカード ２５−１０４７，ｄ＝０．
９０２０）の半値幅をＹ，一方，Ｆｓｓｓ法による粒径
をＸとした場合に，Ｙ＜０．６１−０．３３ｌｏｇ
（Ｘ）の場合，Ｆｓｓｓ法の粒径に対する半値幅の値が
小さく，そのため微粒で均一な粒径の超硬合金の製造が
不可能になる。
【００１５】よって，ＷＣ粉末のＸ線回折によるＷＣ結
晶の２１１面（ＪＣＰＤＳカード２５−１０４７，ｄ＝
０．９０２０）の半値幅をＹ，Ｆｓｓｓ法による粒径を
Ｘとした場合のＹの値を，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌ
ｏｇ（Ｘ）と限定した。
晶の２１１面（ＪＣＰＤＳカード２５−１０４７，ｄ＝
０．９０２０）の半値幅をＹ，Ｆｓｓｓ法による粒径を
Ｘとした場合のＹの値を，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌ
ｏｇ（Ｘ）と限定した。
【００１６】最後に収縮率について説明する。従来の一
般的方法による０．８μｍ以下の平均粒径のＷＣ粉末か
らの超硬合金の収縮率は２０％以上であり，この場合，
焼結体の寸法ばらつきが大きくなり，高い圧力でプレス
して収縮率を減少すると圧粉体にクラックが発生した
り，プレス金型の寿命が著しく短かくなる。したがっ
て，実用的な０．５〜２トン／ｃｍ2 のプレス圧力の範
囲で上記の問題が解決する１６．７％以上２０％未満と
した。
般的方法による０．８μｍ以下の平均粒径のＷＣ粉末か
らの超硬合金の収縮率は２０％以上であり，この場合，
焼結体の寸法ばらつきが大きくなり，高い圧力でプレス
して収縮率を減少すると圧粉体にクラックが発生した
り，プレス金型の寿命が著しく短かくなる。したがっ
て，実用的な０．５〜２トン／ｃｍ2 のプレス圧力の範
囲で上記の問題が解決する１６．７％以上２０％未満と
した。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下，本発明の実施の形態につい
て，説明する。
て，説明する。
【００１８】まず，本発明の微細一次ＷＣ結晶粒子を形
成せしめた粉末冶金用ＷＣ系複合炭化物粉末の製造例に
ついて説明する。
成せしめた粉末冶金用ＷＣ系複合炭化物粉末の製造例に
ついて説明する。
【００１９】下記表１に示す原料粉末としてのＷ粉末，
Ｃ粉末，金属クロム又は醗化クロム又はクロムを含有す
る無機或るいは有機化合物，Ｔａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚ
ｒの酸化物又は金属又炭化物粉末を下記表１に示めされ
る配合組成に配合し，へンシェルミキサーで，３０分混
合し，下記表１に示した条件で炭化を実施して得たＷＣ
粉末の特性を下記表２に示し，それぞれのＷＣ粉末に１
０重量％のＣｏ粉末と焼結後の合金が健全な炭素含有量
になるように過不足のＷ粉末又はＣ粉末をアトライター
を用いて１０時間湿式混合し，乾燥した混合粉末を０．
５〜２トン／ｃｍ2 の圧力でプレス成形し，成形体を真
空中で１４００℃で１時間焼結し，焼結体を１３５０℃
のＡｒ中，１０００気圧でＨＩＰ処理し，このＨＩＰ材
のＷＣ相の粒径（走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で組織観
察），抗折力，硬度，収縮率，寸法ばらつきを求めた。
その結果を下記表２に示す。尚，収縮率は下記数１式に
より求めた。
Ｃ粉末，金属クロム又は醗化クロム又はクロムを含有す
る無機或るいは有機化合物，Ｔａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚ
ｒの酸化物又は金属又炭化物粉末を下記表１に示めされ
る配合組成に配合し，へンシェルミキサーで，３０分混
合し，下記表１に示した条件で炭化を実施して得たＷＣ
粉末の特性を下記表２に示し，それぞれのＷＣ粉末に１
０重量％のＣｏ粉末と焼結後の合金が健全な炭素含有量
になるように過不足のＷ粉末又はＣ粉末をアトライター
を用いて１０時間湿式混合し，乾燥した混合粉末を０．
５〜２トン／ｃｍ2 の圧力でプレス成形し，成形体を真
空中で１４００℃で１時間焼結し，焼結体を１３５０℃
のＡｒ中，１０００気圧でＨＩＰ処理し，このＨＩＰ材
のＷＣ相の粒径（走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で組織観
察），抗折力，硬度，収縮率，寸法ばらつきを求めた。
その結果を下記表２に示す。尚，収縮率は下記数１式に
より求めた。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【数１】
【００２３】また，比較の目的で従来法によるＷＣ粉末
をＷ粉末，Ｃ粉末又は酸化クロム粉末を表１に示される
配合組成に配合し，へンシェルミキサーで３０分混合
し，表１に示した条件で炭化を実施して製造した。その
特性を下記表２に示し，それぞれのＷＣ粉末に１０重量
％のＣｏ粉末および焼結後の合金が健全な炭素含有量に
なるように不足のＣ粉末をアトライターを用いて１０時
間湿式混合し，乾燥した混合粉末を０．５〜２．０トン
／ｃｍ2 の圧力でプレス成形し，成形体を真空中で１４
００℃で１時間焼結し，焼結体を１３５０℃のＡｒ中，
１０００気圧でＨＩＰ処理した。このＨＩＰ材の特性を
表２に示す。
をＷ粉末，Ｃ粉末又は酸化クロム粉末を表１に示される
配合組成に配合し，へンシェルミキサーで３０分混合
し，表１に示した条件で炭化を実施して製造した。その
特性を下記表２に示し，それぞれのＷＣ粉末に１０重量
％のＣｏ粉末および焼結後の合金が健全な炭素含有量に
なるように不足のＣ粉末をアトライターを用いて１０時
間湿式混合し，乾燥した混合粉末を０．５〜２．０トン
／ｃｍ2 の圧力でプレス成形し，成形体を真空中で１４
００℃で１時間焼結し，焼結体を１３５０℃のＡｒ中，
１０００気圧でＨＩＰ処理した。このＨＩＰ材の特性を
表２に示す。
【００２４】以上の結果から，本発明のＷＣ系複合炭化
物は，ＷＣ粒子にＣｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚｒを
拡散せしめ，微細一次ＷＣ結晶粒を有することによっ
て，ＷＣ粉末のＸ線回折によるＷＣ結晶の２１１面（Ｊ
ＣＰＤＳカード ２５−１０４７，ｄ＝０．９０２０）
の半値幅をＹとし，Ｆｓｓｓ法による粒径をＸとした場
合に，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌｏｇ（Ｘ）の特徴を
具備し，微細なＷＣ結晶の収縮率が低く，寸法ばらつき
の小さい微粒超硬合金が得られるのに対して，従来法の
１〜４は，微細一次ＷＣ結晶粒子を有することがなく，
Ｘ線回折によるＷＣ結晶の２１１面の半値幅が小さく，
Ｙ＜０．６１−０．３３ ｌｏｇ（Ｘ）になる。
物は，ＷＣ粒子にＣｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚｒを
拡散せしめ，微細一次ＷＣ結晶粒を有することによっ
て，ＷＣ粉末のＸ線回折によるＷＣ結晶の２１１面（Ｊ
ＣＰＤＳカード ２５−１０４７，ｄ＝０．９０２０）
の半値幅をＹとし，Ｆｓｓｓ法による粒径をＸとした場
合に，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌｏｇ（Ｘ）の特徴を
具備し，微細なＷＣ結晶の収縮率が低く，寸法ばらつき
の小さい微粒超硬合金が得られるのに対して，従来法の
１〜４は，微細一次ＷＣ結晶粒子を有することがなく，
Ｘ線回折によるＷＣ結晶の２１１面の半値幅が小さく，
Ｙ＜０．６１−０．３３ ｌｏｇ（Ｘ）になる。
【００２５】そのため，従来法の複合炭化物を用いた場
合，超硬合金中のＷＣ相の粒径が大きく硬度が低く，収
縮率が大きく寸法ばらつきが大き＜なってしまう。
合，超硬合金中のＷＣ相の粒径が大きく硬度が低く，収
縮率が大きく寸法ばらつきが大き＜なってしまう。
【００２６】これに対して，上記のように，本発明の実
施の形態によれば，複合炭化物がＷＣ粉末のＸ線回折に
よるＷＣ結晶の２１１面（ＪＣＰＤＳカード ２５−１
０４７，ｄ＝０．９０２０）の半値幅をＹとし，Ｆｓｓ
ｓ法による粒径をＸとした場合に，Ｙ＞０．６１−０．
３３ ｌｏｇ（Ｘ）の特徴を具備することにより，微細
なＷＣ結晶の収縮率が低く寸法ばらつきの小さい高硬度
でかつ高強度の微粒超硬合金を提供することができる。
施の形態によれば，複合炭化物がＷＣ粉末のＸ線回折に
よるＷＣ結晶の２１１面（ＪＣＰＤＳカード ２５−１
０４７，ｄ＝０．９０２０）の半値幅をＹとし，Ｆｓｓ
ｓ法による粒径をＸとした場合に，Ｙ＞０．６１−０．
３３ ｌｏｇ（Ｘ）の特徴を具備することにより，微細
なＷＣ結晶の収縮率が低く寸法ばらつきの小さい高硬度
でかつ高強度の微粒超硬合金を提供することができる。
【００２７】
【発明の効果】以上，説明したように，本発明によれ
ば，複合炭化物がＷＣ粉末のＸ線回折によるＷＣ結晶の
２１１面（ＪＣＰＤＳカード ２５−１０４７，ｄ＝
０．９０２０）の半値幅をＹとし，Ｆｓｓｓ法による粒
径をＸとした場合に，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌｏｇ
（Ｘ）の特徴を具備することにより，微細なＷＣ結晶の
収縮率が低く寸法ばらつきの小さい高硬度でかつ高強度
の微粒超硬合金とその原料粉末である複合炭化物とその
製造方法とを提供することができる。
ば，複合炭化物がＷＣ粉末のＸ線回折によるＷＣ結晶の
２１１面（ＪＣＰＤＳカード ２５−１０４７，ｄ＝
０．９０２０）の半値幅をＹとし，Ｆｓｓｓ法による粒
径をＸとした場合に，Ｙ＞０．６１−０．３３ ｌｏｇ
（Ｘ）の特徴を具備することにより，微細なＷＣ結晶の
収縮率が低く寸法ばらつきの小さい高硬度でかつ高強度
の微粒超硬合金とその原料粉末である複合炭化物とその
製造方法とを提供することができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 クロムを０．２〜２．５重量％の範囲で
含有する微細一次結晶からなる炭化タングステンによっ
て構成されるＷＣ系複合炭化物であって，フィッシャー
（Ｆｓｓｓ）法による平均粒径が１μｍ以上で，Ｘ線回
折によるＷＣ結晶の２１１面（ＪＣＰＤＳカード２５−
１０４７，ｄ：０．９０２０）の半値幅をＹ，Ｆｓｓｓ
法による粒径をＸとした場合，Ｙ＞０．６１−０．３３
ｌｏｇ（Ｘ）の関係式を満たし，超硬合金を製造した場
合の収縮率が１６．７％以上２０％未満であることを特
徴とする複合炭化物。 - 【請求項２】 請求項１記載の複合炭化物において，Ｔ
ａ，Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚｒのうち少なくとも一種を０．
２〜３．５重量％含有することを特徴とする複合炭化
物。 - 【請求項３】 平均粒径１．０〜７．０μｍのＷ粉末
と，５〜７重量％のＣと，クロム元素で０．２〜２．５
重量％の炭化クロム，金属クロム，酸化クロム，無機化
合物または有機化合物を混合し，水素，窒素，アルゴン
等の不活性雰囲気又は真空中で１２００〜１７００℃で
炭化することを特徴とする複合炭化物の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１記載の複合炭化合物にＣｏ粉末
を混合，プレス，焼結し収縮率１６．７％以上２０％未
満の超硬合金を得る事を特徴とする超硬合金の製造方
法。 - 【請求項５】 平均粒径１．０〜７．０μｍのＷ粉末，
５〜７重量％のＣ，クロム元素で０．２〜２．５重量％
の炭化クロム，金属クロム，酸化クロム，無機化合物ま
たは有機化台物，Ｔａ．Ｖ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚｒの少なく
とも一種の酸化物，金属または炭化物を０．２〜３．５
重量％混合し，水素，窒素，アルゴン等の不活性雰囲気
または真空中で１２００〜１７００℃で炭化することを
特徴とする複合炭化物の製造方法。 - 【請求項６】 請求項２記載の複合炭化物とＣｏ粉末と
を混合，プレス，焼結し，収縮率１６．７以上２０％未
満の超硬合金を得ることを特徴とする超硬合金の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9178525A JPH1121119A (ja) | 1997-07-03 | 1997-07-03 | 複合炭化物及びそれを用いた超硬合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9178525A JPH1121119A (ja) | 1997-07-03 | 1997-07-03 | 複合炭化物及びそれを用いた超硬合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1121119A true JPH1121119A (ja) | 1999-01-26 |
Family
ID=16050005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9178525A Pending JPH1121119A (ja) | 1997-07-03 | 1997-07-03 | 複合炭化物及びそれを用いた超硬合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1121119A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002029845A (ja) * | 2000-07-07 | 2002-01-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬質焼結体 |
| WO2018070466A1 (ja) * | 2016-10-13 | 2018-04-19 | 株式会社アライドマテリアル | 炭化タングステン粉末 |
| WO2019098183A1 (ja) | 2017-11-14 | 2019-05-23 | 株式会社アライドマテリアル | 炭化タングステンを含む粉末 |
-
1997
- 1997-07-03 JP JP9178525A patent/JPH1121119A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002029845A (ja) * | 2000-07-07 | 2002-01-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬質焼結体 |
| WO2018070466A1 (ja) * | 2016-10-13 | 2018-04-19 | 株式会社アライドマテリアル | 炭化タングステン粉末 |
| JP6368448B1 (ja) * | 2016-10-13 | 2018-08-01 | 株式会社アライドマテリアル | 炭化タングステン粉末 |
| KR20190062507A (ko) | 2016-10-13 | 2019-06-05 | 가부시끼가이샤 아라이도 마테리아루 | 탄화텅스텐 분말 |
| US11312632B2 (en) | 2016-10-13 | 2022-04-26 | A.L.M.T. Corp. | Tungsten carbide powder |
| WO2019098183A1 (ja) | 2017-11-14 | 2019-05-23 | 株式会社アライドマテリアル | 炭化タングステンを含む粉末 |
| CN111344255A (zh) * | 2017-11-14 | 2020-06-26 | 联合材料公司 | 包含碳化钨的粉末 |
| KR20200085847A (ko) | 2017-11-14 | 2020-07-15 | 가부시끼가이샤 아라이도 마테리아루 | 탄화텅스텐을 포함하는 분말 |
| EP3712109A4 (en) * | 2017-11-14 | 2021-08-18 | A.L.M.T. Corp. | POWDER CONTAINING TUNGSTEN CARBIDE |
| US11293082B2 (en) | 2017-11-14 | 2022-04-05 | A.L.M.T. Corp. | Powder containing tungsten carbide |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020529 |