JPH11200814A - 軸流タービンの排気装置 - Google Patents
軸流タービンの排気装置Info
- Publication number
- JPH11200814A JPH11200814A JP744798A JP744798A JPH11200814A JP H11200814 A JPH11200814 A JP H11200814A JP 744798 A JP744798 A JP 744798A JP 744798 A JP744798 A JP 744798A JP H11200814 A JPH11200814 A JP H11200814A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow
- exhaust chamber
- diffuser
- axis
- flow guide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 108010066114 cabin-2 Proteins 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 最終翼出口のディフューザ部から排気室内に
おけるディフューザ部からの流れの干渉及び偏流の発生
を防止して排気室内における圧力損失を低減するととも
に、排気室出口までのスムーズな圧力降下をなしてター
ビン効率が向上された軸流タービンの排気装置を提供す
る。 【解決手段】 最終段動翼出口と排気室との間に、内周
壁をベアリングコーンで、外周壁をフローガイドで夫々
形成された環状のディフューザ部を備えてなる軸流ター
ビンにおいて、上記フローガイドは、回転軸の軸心より
も下側のフローガイドが上側のフローガイドよりも長く
形成されて、上記回転軸の軸心に対して上下に非対称な
形状とされ、上記ディフューザ部は、上記回転軸の軸心
よりも下側部位が上側部位よりも長い流路に形成されて
なる。
おけるディフューザ部からの流れの干渉及び偏流の発生
を防止して排気室内における圧力損失を低減するととも
に、排気室出口までのスムーズな圧力降下をなしてター
ビン効率が向上された軸流タービンの排気装置を提供す
る。 【解決手段】 最終段動翼出口と排気室との間に、内周
壁をベアリングコーンで、外周壁をフローガイドで夫々
形成された環状のディフューザ部を備えてなる軸流ター
ビンにおいて、上記フローガイドは、回転軸の軸心より
も下側のフローガイドが上側のフローガイドよりも長く
形成されて、上記回転軸の軸心に対して上下に非対称な
形状とされ、上記ディフューザ部は、上記回転軸の軸心
よりも下側部位が上側部位よりも長い流路に形成されて
なる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は蒸気タービン等の蒸
気タービンにおける排気室の構造に関する。
気タービンにおける排気室の構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５には発電用蒸気タービンの低圧ター
ビン最終段近傍の要部断面図が示されている。図５にお
いて、１は車室、１１はタービンロータ即ち回転軸、８
は同回転軸１１に植設された低圧最終段翼（以下最終翼
という）、２１は排気室、２２は排気室出口である。上
記最終翼８の出口側は、排ガスが、内周側を上側ベアリ
ングコーン６及び下側ベアリングコーンで案内され、外
周側を上側フローガイド２及び下側フローガイド４で案
内されるように、環状のディフューザ流路を構成してい
る。
ビン最終段近傍の要部断面図が示されている。図５にお
いて、１は車室、１１はタービンロータ即ち回転軸、８
は同回転軸１１に植設された低圧最終段翼（以下最終翼
という）、２１は排気室、２２は排気室出口である。上
記最終翼８の出口側は、排ガスが、内周側を上側ベアリ
ングコーン６及び下側ベアリングコーンで案内され、外
周側を上側フローガイド２及び下側フローガイド４で案
内されるように、環状のディフューザ流路を構成してい
る。
【０００３】図６〜図７は低圧タービンにおける排気室
の従来の１例を示す。図６〜図７に示す排気室は図５に
示す低圧タービンと同様な構造であり、１は車室、１１
は回転軸、８は最終翼、２１は排気室、２２は排気室出
口である。２は上側フローガイド、４は下側フローガイ
ドで両ガイドは回転軸心に平行な面で結合されている。
６は上側ベアリングコーン、７は下側ベアリングコーン
で両コーンも回転軸心に平行な面で結合されている。
の従来の１例を示す。図６〜図７に示す排気室は図５に
示す低圧タービンと同様な構造であり、１は車室、１１
は回転軸、８は最終翼、２１は排気室、２２は排気室出
口である。２は上側フローガイド、４は下側フローガイ
ドで両ガイドは回転軸心に平行な面で結合されている。
６は上側ベアリングコーン、７は下側ベアリングコーン
で両コーンも回転軸心に平行な面で結合されている。
【０００４】上記上側、下側フローガイド２，４を外周
壁、上側、下側ベアリングコーン６，７を内周壁として
環状のディフューザ部が構成されている。上記ディフュ
ーザ部は、図７に示すように、回転軸１１の軸心に関し
て、上下、左右共対称に形成されている。
壁、上側、下側ベアリングコーン６，７を内周壁として
環状のディフューザ部が構成されている。上記ディフュ
ーザ部は、図７に示すように、回転軸１１の軸心に関し
て、上下、左右共対称に形成されている。
【０００５】上記従来の低圧タービンにおいて、最終翼
８にて仕事をなした排気（蒸気）は最終翼８出口のスワ
ール流３及び５を形成しながらディフューザ部を流れて
排気室２１に流出し、排気室出口２２から復水器（図示
省略）に導かれる。
８にて仕事をなした排気（蒸気）は最終翼８出口のスワ
ール流３及び５を形成しながらディフューザ部を流れて
排気室２１に流出し、排気室出口２２から復水器（図示
省略）に導かれる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図６〜図７に示される
従来の排気室構造を備えた低圧タービンにあっては、環
状のディフューザ部の形状が回転軸１１の軸心に関して
上下及び左右対称であるため、ディフューザ部から排気
室２１に向かうガスの流れが、排気室２１内の左右方向
に流れの偏り１０１を生ずるとともに、ディフューザ部
の下側においては上側からの流れとの合流部９１で著し
い流れの偏りを生ずる。
従来の排気室構造を備えた低圧タービンにあっては、環
状のディフューザ部の形状が回転軸１１の軸心に関して
上下及び左右対称であるため、ディフューザ部から排気
室２１に向かうガスの流れが、排気室２１内の左右方向
に流れの偏り１０１を生ずるとともに、ディフューザ部
の下側においては上側からの流れとの合流部９１で著し
い流れの偏りを生ずる。
【０００７】然るに、排気室２１全体の圧力分布は、下
側の圧力が排気室出口２２に連結される復水器圧力（真
空）に近く、上側圧力は上側及び下側車室内圧力損失分
だけ下側圧力よりも高くなる。
側の圧力が排気室出口２２に連結される復水器圧力（真
空）に近く、上側圧力は上側及び下側車室内圧力損失分
だけ下側圧力よりも高くなる。
【０００８】以上のことから、上記従来のものにあって
は、特にガスの体積流量の大きくなる下側ではガスの平
均流速が大きくなり、上記のような流れの偏りの影響と
相まって、局所的に流速が過大になる部分が生じ、排気
室本来の機能であるガスの流れの減速作用が弱められる
という問題点がある。
は、特にガスの体積流量の大きくなる下側ではガスの平
均流速が大きくなり、上記のような流れの偏りの影響と
相まって、局所的に流速が過大になる部分が生じ、排気
室本来の機能であるガスの流れの減速作用が弱められる
という問題点がある。
【０００９】本発明の目的は、最終翼出口のディフュー
ザ部から排気室内におけるディフューザ部からの流れの
干渉及び偏流の発生を防止して排気室内における圧力損
失を低減するとともに、排気室出口までのスムーズな圧
力降下をなしてタービン効率が向上された蒸気タービン
の排気装置を提供することにある。
ザ部から排気室内におけるディフューザ部からの流れの
干渉及び偏流の発生を防止して排気室内における圧力損
失を低減するとともに、排気室出口までのスムーズな圧
力降下をなしてタービン効率が向上された蒸気タービン
の排気装置を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記のような問
題点を解決するもので、その要旨とする第１の手段は、
最終段動翼出口と排気室との間に、内周壁をベアリング
コーンで、外周壁をフローガイドで夫々形成された環状
のディフューザ部を備えてなる軸流タービンにおいて、
上記フローガイドは、回転軸の軸心よりも下側のフロー
ガイドが上側のフローガイドよりも長く形成されて、上
記回転軸の軸心に対して上下に非対称な形状とされてな
り、上記ディフューザ部を、上記回転軸の軸心よりも下
側部位が上側部位よりも長い流路に形成したことを特徴
とする軸流タービンの排気装置にある。
題点を解決するもので、その要旨とする第１の手段は、
最終段動翼出口と排気室との間に、内周壁をベアリング
コーンで、外周壁をフローガイドで夫々形成された環状
のディフューザ部を備えてなる軸流タービンにおいて、
上記フローガイドは、回転軸の軸心よりも下側のフロー
ガイドが上側のフローガイドよりも長く形成されて、上
記回転軸の軸心に対して上下に非対称な形状とされてな
り、上記ディフューザ部を、上記回転軸の軸心よりも下
側部位が上側部位よりも長い流路に形成したことを特徴
とする軸流タービンの排気装置にある。
【００１１】上記手段によれば、最終翼で仕事をしたガ
スは、フローガイドとベアリングコーンとの間に形成さ
れるディフューザ部を流れて排気室に流入するが、回転
軸心よりも下側のディフューザ部が上側のディフューザ
部よりも流路長さが長く形成されているので、下側ディ
フューザ部の流れは長いディフューザ流路を経て排気室
の出口寄りに流入する。
スは、フローガイドとベアリングコーンとの間に形成さ
れるディフューザ部を流れて排気室に流入するが、回転
軸心よりも下側のディフューザ部が上側のディフューザ
部よりも流路長さが長く形成されているので、下側ディ
フューザ部の流れは長いディフューザ流路を経て排気室
の出口寄りに流入する。
【００１２】これにより、上側ディフューザ部を通る流
れが下側ディフューザ部を通る流れと干渉しなくなり、
双方の流れの干渉による圧力損失の発生が回避される。
また、上側、下側ディフューザ部の流れは、スムーズに
排気室に流入するので、従来のもののような流れの偏り
が形成されることが無く、ディフューザ部を出てから排
気室出口に至るまでに滑らかに減速され、流れのロスが
無く、充分に圧力降下がなされる。
れが下側ディフューザ部を通る流れと干渉しなくなり、
双方の流れの干渉による圧力損失の発生が回避される。
また、上側、下側ディフューザ部の流れは、スムーズに
排気室に流入するので、従来のもののような流れの偏り
が形成されることが無く、ディフューザ部を出てから排
気室出口に至るまでに滑らかに減速され、流れのロスが
無く、充分に圧力降下がなされる。
【００１３】また第２の手段は、上記第１の手段に加え
て、上記ベアリングコーンが、上記回転軸を通る鉛直線
上において、水平方向よりも長く形成されて、上記回転
軸の軸心に直角な面上の形状が上下方向に長い長円状、
あるいは楕円状に形成されてなる。
て、上記ベアリングコーンが、上記回転軸を通る鉛直線
上において、水平方向よりも長く形成されて、上記回転
軸の軸心に直角な面上の形状が上下方向に長い長円状、
あるいは楕円状に形成されてなる。
【００１４】上記手段によれば、排気室側部の通路面積
を大きく採ることができ、これによって排気室内の平均
流速を減ずることができ、排気室全体の圧力回復がより
改善される。
を大きく採ることができ、これによって排気室内の平均
流速を減ずることができ、排気室全体の圧力回復がより
改善される。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下図１〜図４を参照して本発明
の実施形態につき詳細に説明する。図１〜図２は本発明
の実施の第１形態を示し図１は低圧最終段動翼近傍及び
排気室の要部縦断面図、図２は図１のＺ−Ｚ線矢視図で
ある。
の実施形態につき詳細に説明する。図１〜図２は本発明
の実施の第１形態を示し図１は低圧最終段動翼近傍及び
排気室の要部縦断面図、図２は図１のＺ−Ｚ線矢視図で
ある。
【００１６】図１〜図２において、１は車室、１１は回
転軸（タービンロータ）、８は低圧最終段動翼（以下最
終翼という）、２１は排気室、２２は排気室出口であ
る。２は上側フローガイド、４は下側フローガイドで両
フローガイド２，４は回転軸１１の軸心を含む平面上に
て結合されている。６は上側ベアリングコーン、７は下
側ベアリングコーンで、両ベアリングコーン６，７も回
転軸１１の軸心を含む平面上で結合されている。
転軸（タービンロータ）、８は低圧最終段動翼（以下最
終翼という）、２１は排気室、２２は排気室出口であ
る。２は上側フローガイド、４は下側フローガイドで両
フローガイド２，４は回転軸１１の軸心を含む平面上に
て結合されている。６は上側ベアリングコーン、７は下
側ベアリングコーンで、両ベアリングコーン６，７も回
転軸１１の軸心を含む平面上で結合されている。
【００１７】上記上側フローガイド２は図６〜図７に示
す従来のものとほぼ同様に、排気室２１内への突出量が
比較的短かく形成される一方、下側フローガイド４は、
下方に延びて形成されている。これによって上側フロー
ガイド２と下側フローガイド４とは、図２に示すよう
に、回転軸１１の軸心に対して上下に非対称に形成され
ることとなる。一方ベアリングコーンについては上側ベ
アリングコーン６と下側ベアリングコーン７とは従来の
ものと同様、回転軸１１の軸心に対して上下、左右に対
称に形成されている。
す従来のものとほぼ同様に、排気室２１内への突出量が
比較的短かく形成される一方、下側フローガイド４は、
下方に延びて形成されている。これによって上側フロー
ガイド２と下側フローガイド４とは、図２に示すよう
に、回転軸１１の軸心に対して上下に非対称に形成され
ることとなる。一方ベアリングコーンについては上側ベ
アリングコーン６と下側ベアリングコーン７とは従来の
ものと同様、回転軸１１の軸心に対して上下、左右に対
称に形成されている。
【００１８】従って上側及び下側フローガイド２及び４
と上側及び下側ベアリングコーン６及び７とによって形
成される空間である上側環状ディフューザ部９及び下側
環状ディフューザ部１０も回転軸１１の軸心に対して上
下に非対称な形状となり、下側環状ディフューザ部１０
が長くなって、排気室２１内に深く入り込んだ形状とな
っている。上記上側、下側フローガイド２，４の長さの
割合、つまり上側、下側環状ディフューザ部９，１０の
長さの割合は、排気室２１内の圧力分布及び車室１内の
スペースを勘案した最適値を採っている。
と上側及び下側ベアリングコーン６及び７とによって形
成される空間である上側環状ディフューザ部９及び下側
環状ディフューザ部１０も回転軸１１の軸心に対して上
下に非対称な形状となり、下側環状ディフューザ部１０
が長くなって、排気室２１内に深く入り込んだ形状とな
っている。上記上側、下側フローガイド２，４の長さの
割合、つまり上側、下側環状ディフューザ部９，１０の
長さの割合は、排気室２１内の圧力分布及び車室１内の
スペースを勘案した最適値を採っている。
【００１９】即ち、車室１内スペースの比較的小さい上
半分（上側）では短かいフローガイド２を用いて短かい
ディフューザ部９とし、車室１内スペースの大きい下半
分（下側）では長いフローガイド４を用いて長いディフ
ューザ部１０としている。また上記下側フローガイド４
は、その長さを長くすると、同フローガイド４の表面か
らの流れの剥離が発生し易いことから、その曲率を、か
かる剥離の発生を回避し得るような曲率に設定し、結果
として図２に示すような上側と下側とで異なる曲率を周
方向に滑らかに接続した形状となっている。
半分（上側）では短かいフローガイド２を用いて短かい
ディフューザ部９とし、車室１内スペースの大きい下半
分（下側）では長いフローガイド４を用いて長いディフ
ューザ部１０としている。また上記下側フローガイド４
は、その長さを長くすると、同フローガイド４の表面か
らの流れの剥離が発生し易いことから、その曲率を、か
かる剥離の発生を回避し得るような曲率に設定し、結果
として図２に示すような上側と下側とで異なる曲率を周
方向に滑らかに接続した形状となっている。
【００２０】上記のように構成された蒸気タービンの運
転時において、最終翼８を出たガス（蒸気）は環状のデ
ィフューザ部９，１０に入り、図１，２に示される上半
分の主流３及び下半分の主流５のように該ディフューザ
部９，１０を流れて排気室２１に流出する。
転時において、最終翼８を出たガス（蒸気）は環状のデ
ィフューザ部９，１０に入り、図１，２に示される上半
分の主流３及び下半分の主流５のように該ディフューザ
部９，１０を流れて排気室２１に流出する。
【００２１】かかるガスの流動時において、下側のディ
フューザ部１０が上側のディフューザ部９よりも流路長
さが長く形成されているので、下側ディフューザ部１０
の流れは、長いディフューザ流路を経て直接排気室２１
に流出することとなり、上側ディフューザ部９からの主
流３が下側ディフューザ部１０と干渉しなくなり、双方
の主流の干渉による全圧損失の発生が回避される。
フューザ部１０が上側のディフューザ部９よりも流路長
さが長く形成されているので、下側ディフューザ部１０
の流れは、長いディフューザ流路を経て直接排気室２１
に流出することとなり、上側ディフューザ部９からの主
流３が下側ディフューザ部１０と干渉しなくなり、双方
の主流の干渉による全圧損失の発生が回避される。
【００２２】そして、前記ディフューザ部９，１０内流
路における流れの偏り及びこれによる圧力分布の偏りも
無くなり、上側ディフューザ部９からの流れ及び下側デ
ィフューザ部１０からの流れは互いに干渉することなく
排気室出口２２までに滑らかに減速され、流れのロスの
無い充分に圧力降下がなされ得る排気室が得られる。
路における流れの偏り及びこれによる圧力分布の偏りも
無くなり、上側ディフューザ部９からの流れ及び下側デ
ィフューザ部１０からの流れは互いに干渉することなく
排気室出口２２までに滑らかに減速され、流れのロスの
無い充分に圧力降下がなされ得る排気室が得られる。
【００２３】図３〜図４は本発明の実施の第２形態を示
す。この実施形態においては、上記第１形態に加えてベ
アリングコーンを改良している。即ち、図３〜図４にお
いて、上側ベアリングコーン６及び下側ベアリングコー
ン７は、図４に示すように、回転軸１１の軸心を通る鉛
直軸が長軸となるような楕円形状或いは長円形状に形成
され水平フランジ近傍において通路面積の大きいガス通
路３０（２９はベアリングコーンを示す）となってい
る。一方、上側フローガイド２及び下側フローガイド４
は上記第１形態と同様に上下に非対称な形状となってい
る。
す。この実施形態においては、上記第１形態に加えてベ
アリングコーンを改良している。即ち、図３〜図４にお
いて、上側ベアリングコーン６及び下側ベアリングコー
ン７は、図４に示すように、回転軸１１の軸心を通る鉛
直軸が長軸となるような楕円形状或いは長円形状に形成
され水平フランジ近傍において通路面積の大きいガス通
路３０（２９はベアリングコーンを示す）となってい
る。一方、上側フローガイド２及び下側フローガイド４
は上記第１形態と同様に上下に非対称な形状となってい
る。
【００２４】この実施形態においては、ベアリングコー
ン６，７を上下に延ばした楕円形状或いは長円形状とし
たので、水平フランジ近傍のガス通路３０，３０の通路
面積を大きく採ることができ、この部位におけるガス流
速が減少し、排気室２１内での圧力回復がより改善され
る。
ン６，７を上下に延ばした楕円形状或いは長円形状とし
たので、水平フランジ近傍のガス通路３０，３０の通路
面積を大きく採ることができ、この部位におけるガス流
速が減少し、排気室２１内での圧力回復がより改善され
る。
【００２５】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、下側ディフューザ部が上側ディフュー
ザ部よりも長い流路に形成されているので、下側ディフ
ューザ部の流れは長いディフューザ流路を滑らかに減速
されて直接排気室の出口寄りに流入し、上側ディフュー
ザ部を経た流れとの干渉が回避される。これにより、双
方の流れの干渉に伴なう圧力損失の発生が防止される。
本発明によれば、下側ディフューザ部が上側ディフュー
ザ部よりも長い流路に形成されているので、下側ディフ
ューザ部の流れは長いディフューザ流路を滑らかに減速
されて直接排気室の出口寄りに流入し、上側ディフュー
ザ部を経た流れとの干渉が回避される。これにより、双
方の流れの干渉に伴なう圧力損失の発生が防止される。
【００２６】また、上側ディフューザ部からの流れはス
ムーズに排気室に流入することから、従来のもののよう
な流れの偏りの発生が無く、ガスは、ディフューザ部か
ら排気室出口までの流動によって滑らかに減速され、流
れのロス無くして充分に圧力降下がなされる。以上によ
り、排気室内における流れの損失が低減され、タービン
効率が向上する。また請求項２のように構成すれば排気
室側部の通路面積を大きく採ることができて排気室内の
平均流速を減ずることができ、排気室全体の圧力回復が
より改善され、タービン効率の向上に寄与する。
ムーズに排気室に流入することから、従来のもののよう
な流れの偏りの発生が無く、ガスは、ディフューザ部か
ら排気室出口までの流動によって滑らかに減速され、流
れのロス無くして充分に圧力降下がなされる。以上によ
り、排気室内における流れの損失が低減され、タービン
効率が向上する。また請求項２のように構成すれば排気
室側部の通路面積を大きく採ることができて排気室内の
平均流速を減ずることができ、排気室全体の圧力回復が
より改善され、タービン効率の向上に寄与する。
【図１】本発明の実施の第１形態に係る蒸気タービンの
低圧最終段近傍及び排気室の要部縦断面図。
低圧最終段近傍及び排気室の要部縦断面図。
【図２】図１のＺ−Ｚ線断面図。
【図３】本発明の実施の第２形態を示す図１応当図。
【図４】図３のＹ−Ｙ線断面図。
【図５】蒸気タービンの低圧段及び排気室を示す要部縦
断面図。
断面図。
【図６】従来例を示す図１応当図。
【図７】図６のＡ−Ａ線断面図。
１ 車室 ２ 上側フローガイド ４ 下側フローガイド ６ 上側ベアリングコーン ７ 下側ベアリングコーン ８ 最終翼 ９ 上側環状ディフューザ部 １０ 下側環状ディフューザ部 １１ 回転軸 ２１ 排気室 ２２ 排気室出口
Claims (2)
- 【請求項１】 最終段動翼出口と排気室との間に、内周
壁をベアリングコーンで、外周壁をフローガイドで夫々
形成された環状のディフューザ部を備えてなる軸流ター
ビンにおいて、上記フローガイドは、回転軸の軸心より
も下側のフローガイドが上側のフローガイドよりも長く
形成されて、上記回転軸の軸心に対して上下に非対称な
形状とされてなり、上記ディフューザ部を、上記回転軸
の軸心よりも下側部位が上側部位よりも長い流路に形成
したことを特徴とする軸流タービンの排気装置。 - 【請求項２】 上記ベアリングコーンは、上記回転軸を
通る鉛直線上において、水平方向よりも長く形成され
て、上記回転軸の軸心に直角な面上の形状が上下方向に
長い長円状、あるいは楕円状に形成されてなる請求項１
記載の軸流タービンの排気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00744798A JP3776580B2 (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 軸流タービンの排気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00744798A JP3776580B2 (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 軸流タービンの排気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11200814A true JPH11200814A (ja) | 1999-07-27 |
| JP3776580B2 JP3776580B2 (ja) | 2006-05-17 |
Family
ID=11666101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00744798A Expired - Lifetime JP3776580B2 (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 軸流タービンの排気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3776580B2 (ja) |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002510769A (ja) * | 1998-04-06 | 2002-04-09 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービン |
| JP2004353629A (ja) * | 2003-05-30 | 2004-12-16 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| JP2006283587A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Hitachi Ltd | タービン排気装置 |
| JP2006307738A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| JP2006329148A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Hitachi Ltd | タービン排気装置 |
| JP2007064190A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| CN102588017A (zh) * | 2011-01-14 | 2012-07-18 | 株式会社日立制作所 | 蒸汽涡轮机的排气装置 |
| JP2014005813A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Hitachi Ltd | 蒸気タービンの排気室およびその改造方法 |
| US20140047813A1 (en) * | 2012-08-17 | 2014-02-20 | Solar Turbines Incorporated | Exhaust collector with radial and circumferential flow breaks |
| WO2014190095A1 (en) * | 2013-05-24 | 2014-11-27 | Solar Turbines Incorporated | Exhaust diffuser for a gas turbine engine exhaust system |
| JP2017002889A (ja) * | 2015-06-05 | 2017-01-05 | 株式会社東芝 | 蒸気タービン排気室冷却装置、蒸気タービン |
| WO2018079805A1 (ja) * | 2016-10-31 | 2018-05-03 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンの排気室、蒸気タービン排気室用のフローガイド、及び、蒸気タービン |
| WO2018181855A1 (ja) | 2017-03-30 | 2018-10-04 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 蒸気タービンの排気室、及び、蒸気タービン |
| JP2019120152A (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排気室及び蒸気タービン |
| JP2019157660A (ja) * | 2018-03-08 | 2019-09-19 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンの排気室および蒸気タービンシステム |
| JP2019157680A (ja) * | 2018-03-09 | 2019-09-19 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン装置 |
| US10895169B2 (en) | 2017-02-14 | 2021-01-19 | Mitsubishi Power, Ltd. | Exhaust casing, and steam turbine provided with same |
| US11073047B2 (en) | 2017-08-15 | 2021-07-27 | Mitsubishi Power, Ltd. | Steam turbine |
| EP4130443A1 (en) * | 2021-07-29 | 2023-02-08 | Solar Turbines Incorporated | Exhaust diffuser with collector |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104213949B (zh) * | 2014-08-15 | 2016-08-17 | 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 | 一种燃气轮机排气蜗壳扩压流道 |
| JP6659825B2 (ja) * | 2015-08-12 | 2020-03-04 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | タービンエンジン用のディフューザおよびタービンエンジン用のディフューザを形成する方法 |
| JP6847673B2 (ja) * | 2017-01-17 | 2021-03-24 | 株式会社東芝 | タービン排気室 |
-
1998
- 1998-01-19 JP JP00744798A patent/JP3776580B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002510769A (ja) * | 1998-04-06 | 2002-04-09 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービン |
| JP2004353629A (ja) * | 2003-05-30 | 2004-12-16 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| JP2006283587A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Hitachi Ltd | タービン排気装置 |
| JP2006307738A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| JP2006329148A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Hitachi Ltd | タービン排気装置 |
| JP2007064190A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| CN102588017A (zh) * | 2011-01-14 | 2012-07-18 | 株式会社日立制作所 | 蒸汽涡轮机的排气装置 |
| US9033656B2 (en) | 2011-01-14 | 2015-05-19 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Exhaust system for steam turbine |
| JP2014005813A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Hitachi Ltd | 蒸気タービンの排気室およびその改造方法 |
| US20140047813A1 (en) * | 2012-08-17 | 2014-02-20 | Solar Turbines Incorporated | Exhaust collector with radial and circumferential flow breaks |
| WO2014190095A1 (en) * | 2013-05-24 | 2014-11-27 | Solar Turbines Incorporated | Exhaust diffuser for a gas turbine engine exhaust system |
| JP2017002889A (ja) * | 2015-06-05 | 2017-01-05 | 株式会社東芝 | 蒸気タービン排気室冷却装置、蒸気タービン |
| WO2018079805A1 (ja) * | 2016-10-31 | 2018-05-03 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンの排気室、蒸気タービン排気室用のフローガイド、及び、蒸気タービン |
| US11149588B2 (en) | 2016-10-31 | 2021-10-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Exhaust chamber of steam turbine, flow guide for steam turbine exhaust chamber, and steam turbine |
| JP2018071445A (ja) * | 2016-10-31 | 2018-05-10 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンの排気室、蒸気タービン排気室用のフローガイド、及び、蒸気タービン |
| US10895169B2 (en) | 2017-02-14 | 2021-01-19 | Mitsubishi Power, Ltd. | Exhaust casing, and steam turbine provided with same |
| WO2018181855A1 (ja) | 2017-03-30 | 2018-10-04 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 蒸気タービンの排気室、及び、蒸気タービン |
| US11131217B2 (en) | 2017-03-30 | 2021-09-28 | Mitsubishi Power, Ltd. | Steam turbine exhaust chamber and steam turbine |
| KR20190116451A (ko) | 2017-03-30 | 2019-10-14 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 증기 터빈의 배기실 및 증기 터빈 |
| US11073047B2 (en) | 2017-08-15 | 2021-07-27 | Mitsubishi Power, Ltd. | Steam turbine |
| KR20200057779A (ko) | 2017-12-28 | 2020-05-26 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 배기실 및 증기 터빈 |
| JP2019120152A (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排気室及び蒸気タービン |
| US11591934B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-02-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Exhaust hood and steam turbine |
| US11022003B2 (en) | 2018-03-08 | 2021-06-01 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Steam turbine exhaust chamber and steam turbine system |
| JP2019157660A (ja) * | 2018-03-08 | 2019-09-19 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンの排気室および蒸気タービンシステム |
| JP2019157680A (ja) * | 2018-03-09 | 2019-09-19 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン装置 |
| EP4130443A1 (en) * | 2021-07-29 | 2023-02-08 | Solar Turbines Incorporated | Exhaust diffuser with collector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3776580B2 (ja) | 2006-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11200814A (ja) | 軸流タービンの排気装置 | |
| JP3997986B2 (ja) | 冷却タービン部品、及び冷却タービン翼 | |
| US8029230B2 (en) | Turbine exhaust system and method for modifying the same | |
| US6419448B1 (en) | Flow by-pass system for use in steam turbine exhaust hoods | |
| JP2007500299A (ja) | ガスタービンブレードの入口冷却流デフレクタ | |
| JP4184323B2 (ja) | ガスタービンエンジンのタービン用の中空回転翼 | |
| US8317467B2 (en) | Radial channel diffuser for steam turbine exhaust hood | |
| CN110905858B (zh) | 一种吸油烟机 | |
| US20130224006A1 (en) | Steam turbine | |
| US8475124B2 (en) | Exhaust hood for a turbine and methods of assembling the same | |
| JP2005337258A (ja) | ロータブレード | |
| KR20210103391A (ko) | 에어포일에서 충돌 공기를 재사용하기 위한 충돌 인서트, 충돌 인서트를 포함하는 에어포일, 터보머신 구성요소, 및 이를 포함하는 가스 터빈 | |
| JP2004124751A (ja) | 蒸気タービンの湿分分離装置 | |
| JP2008002379A (ja) | 遠心ファン | |
| KR102653314B1 (ko) | 가스 터빈 베인의 내부 슈라우드 냉각 기술 | |
| KR102518665B1 (ko) | 유량성능 최적화 방식 양방향 블로워 | |
| GB2068461A (en) | Regenerative turbo machines | |
| JP2008064091A (ja) | 蒸気タービンノズルボックス及び蒸気タービン | |
| JPH1172005A (ja) | 中空のガスタービン羽根の前方縁部領域のための冷却機構 | |
| JP4627217B2 (ja) | タービン排気装置 | |
| JPH1190149A (ja) | 自動車用空気清浄器のエアインテーク構造 | |
| KR20210103392A (ko) | 에어포일에서 충돌 공기를 재사용하기 위한 삼중 벽 충돌 인서트, 충돌 인서트를 포함하는 에어포일, 터보머신 구성요소, 및 이를 포함하는 가스 터빈 | |
| JP2015017520A (ja) | 蒸気タービンの低圧排気室 | |
| CN215523417U (zh) | 吸油烟机用的降噪装置及应用有该降噪装置的吸油烟机 | |
| JP4557787B2 (ja) | 蒸気タービン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040615 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040811 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041012 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041210 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20041215 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050524 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060207 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060223 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100303 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110303 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110303 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120303 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130303 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140303 Year of fee payment: 8 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |