JPH111318A - 細孔径を制御したゼオライト造粒体の製造方法 - Google Patents
細孔径を制御したゼオライト造粒体の製造方法Info
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- JPH111318A JPH111318A JP17305797A JP17305797A JPH111318A JP H111318 A JPH111318 A JP H111318A JP 17305797 A JP17305797 A JP 17305797A JP 17305797 A JP17305797 A JP 17305797A JP H111318 A JPH111318 A JP H111318A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 細孔の直径が０．０５〜１μｍで、かつ細孔
分布がシャープで、比表面積が１０〜５０ｍ2 ／ｇのゼ
オライト造粒体の製造方法。 【解決手段】 天然ゼオライト粉末１００重量部、また
は天然ゼオライト粉９０重量部とポリビニルアルコール
１０重量部、あるいは天然ゼオライト粉８０重量部とベ
ントナイト２０重量部の混合物に、結合材として１５〜
３０％、好ましくは１８〜２５％の水分を加え、回転混
合式造粒機を使用して、攪拌羽根を９００〜３０００
ｒ．ｐ．ｍの特定回転数で回転させ、５〜３０分間、原
料粉と水をよく混合させて造粒を行いゼオライト造粒体
を作る。次に、この造粒体を２００〜７００℃の範囲内
の特定温度まで昇温速度１００℃／Ｈｒで昇温し、その
温度で１〜２時間焼成を行うことにより０．０５〜１μ
ｍ範囲内の特定細孔直径を有し、かつ細孔分布がシャー
プで、さらに比表面積が１０〜５０ｍ2 ／ｇであるゼオ
ライト造粒体を得るものである。
分布がシャープで、比表面積が１０〜５０ｍ2 ／ｇのゼ
オライト造粒体の製造方法。 【解決手段】 天然ゼオライト粉末１００重量部、また
は天然ゼオライト粉９０重量部とポリビニルアルコール
１０重量部、あるいは天然ゼオライト粉８０重量部とベ
ントナイト２０重量部の混合物に、結合材として１５〜
３０％、好ましくは１８〜２５％の水分を加え、回転混
合式造粒機を使用して、攪拌羽根を９００〜３０００
ｒ．ｐ．ｍの特定回転数で回転させ、５〜３０分間、原
料粉と水をよく混合させて造粒を行いゼオライト造粒体
を作る。次に、この造粒体を２００〜７００℃の範囲内
の特定温度まで昇温速度１００℃／Ｈｒで昇温し、その
温度で１〜２時間焼成を行うことにより０．０５〜１μ
ｍ範囲内の特定細孔直径を有し、かつ細孔分布がシャー
プで、さらに比表面積が１０〜５０ｍ2 ／ｇであるゼオ
ライト造粒体を得るものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は孔径が特定範囲の細
孔径のゼオライト造粒体の製造に利用される。
孔径のゼオライト造粒体の製造に利用される。
【０００２】
【従来の技術】ゼオライトを工業的に利用する場合は、
ゼオライト粉末をそのままの状態で使用することは少な
く、柱状、球状、板状もしくは他の適当な成形体として
利用するのが一般的である。成形体を製造する際には、
ゼオライト粉末自体には相互結合性がないために、適当
な可塑性と結合性（強度）を付与する目的でカオリナイ
ト、モンモリロナイト等の粘土鉱物やアルミナゾル、シ
リカゾル等が添加される。しかし、このようにして製造
されたゼオライト成形体は、結合材が添加された分だけ
ゼオライト成分が希釈されたり、また、結合材が好まし
くない反応を起こすことによりゼオライトの特性が低下
するおそれがある。一方、細孔を制御したゼオライトの
作製方法に関しては、ゼオライト結晶を構成しているナ
トリウム、カリウム等をイオン交換することにより、３
〜５Åのミクロポアのサイズを変える方法は知られてい
るが、０．１μｍ以上のメゾポアやマクロポアを簡単に
制御する方法は知られていないのが実状である。
ゼオライト粉末をそのままの状態で使用することは少な
く、柱状、球状、板状もしくは他の適当な成形体として
利用するのが一般的である。成形体を製造する際には、
ゼオライト粉末自体には相互結合性がないために、適当
な可塑性と結合性（強度）を付与する目的でカオリナイ
ト、モンモリロナイト等の粘土鉱物やアルミナゾル、シ
リカゾル等が添加される。しかし、このようにして製造
されたゼオライト成形体は、結合材が添加された分だけ
ゼオライト成分が希釈されたり、また、結合材が好まし
くない反応を起こすことによりゼオライトの特性が低下
するおそれがある。一方、細孔を制御したゼオライトの
作製方法に関しては、ゼオライト結晶を構成しているナ
トリウム、カリウム等をイオン交換することにより、３
〜５Åのミクロポアのサイズを変える方法は知られてい
るが、０．１μｍ以上のメゾポアやマクロポアを簡単に
制御する方法は知られていないのが実状である。
【０００３】従来の方法で製造したゼオライト造粒体
は、結合材が添加されているためゼオライトのガス吸着
能、イオン交換能、触媒能等が低下する傾向が見られ
る。また、ゼオライトの細孔制御については、ゼオライ
ト自身が有するミクロポアサイズの制御を行ったものは
あるが、１μｍ程度の細孔の制御はなされていない。ま
た、ゼオライト成形体の細孔制御として板状成形体の細
孔制御は行われているが、造粒体の制御は皆無である。
は、結合材が添加されているためゼオライトのガス吸着
能、イオン交換能、触媒能等が低下する傾向が見られ
る。また、ゼオライトの細孔制御については、ゼオライ
ト自身が有するミクロポアサイズの制御を行ったものは
あるが、１μｍ程度の細孔の制御はなされていない。ま
た、ゼオライト成形体の細孔制御として板状成形体の細
孔制御は行われているが、造粒体の制御は皆無である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、細孔直径が０．０５〜１μｍに制御され、
かつ細孔分布がシャープで、比表面積が１０〜５０ｍ2
／ｇのゼオライト造粒体の製造方法を提供するものであ
る。
する課題は、細孔直径が０．０５〜１μｍに制御され、
かつ細孔分布がシャープで、比表面積が１０〜５０ｍ2
／ｇのゼオライト造粒体の製造方法を提供するものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明が上記課題を解決
するための手段は、天然ゼオライト粉末１００重量部、
または天然ゼオライト粉９０重量部とポリビニルアルコ
ール１０重量部、あるいは天然ゼオライト粉８０重量部
とベントナイト２０重量部の混合物に、結合材として１
５〜３０％、好ましくは１８〜２５％の水分を加え、回
転混合式造粒機を使用して、攪拌羽根を９００〜３００
０ｒ．ｐ．ｍの特定回転数で回転させ、５〜３０分間、
原料粉と水をよく混合させて造粒を行いゼオライト造粒
体を作る。次に、この造粒体を２００〜７００℃の範囲
内の特定温度まで昇温速度１００℃／Ｈｒで昇温し、そ
の温度で１〜２時間焼成を行うことにより０．０５〜１
μｍ範囲内の特定細孔直径を有し、かつ細孔分布がシャ
ープで、さらに比表面積が１０〜５０ｍ2 ／ｇであるゼ
オライト造粒体を得るものである。
するための手段は、天然ゼオライト粉末１００重量部、
または天然ゼオライト粉９０重量部とポリビニルアルコ
ール１０重量部、あるいは天然ゼオライト粉８０重量部
とベントナイト２０重量部の混合物に、結合材として１
５〜３０％、好ましくは１８〜２５％の水分を加え、回
転混合式造粒機を使用して、攪拌羽根を９００〜３００
０ｒ．ｐ．ｍの特定回転数で回転させ、５〜３０分間、
原料粉と水をよく混合させて造粒を行いゼオライト造粒
体を作る。次に、この造粒体を２００〜７００℃の範囲
内の特定温度まで昇温速度１００℃／Ｈｒで昇温し、そ
の温度で１〜２時間焼成を行うことにより０．０５〜１
μｍ範囲内の特定細孔直径を有し、かつ細孔分布がシャ
ープで、さらに比表面積が１０〜５０ｍ2 ／ｇであるゼ
オライト造粒体を得るものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明における細孔直径は、造粒
による混合と焼成による物質移動の相乗効果により制御
されるため、造粒条件と焼成条件を選択することで０．
０５〜１μｍの範囲内の細孔の制御が可能となる。造粒
条件としての添加割合は添加成分によって０〜２０％が
適当であり、造粒機回転数は９００〜３０００ｒ．ｐ．
ｍが適当であり、焼成条件は２００〜７００℃が適当で
あった。
による混合と焼成による物質移動の相乗効果により制御
されるため、造粒条件と焼成条件を選択することで０．
０５〜１μｍの範囲内の細孔の制御が可能となる。造粒
条件としての添加割合は添加成分によって０〜２０％が
適当であり、造粒機回転数は９００〜３０００ｒ．ｐ．
ｍが適当であり、焼成条件は２００〜７００℃が適当で
あった。
【０００７】
【実施例】本発明の実施例を説明すると、 実施例１ 平均粒径１０．２４μｍの天然ゼオライト５ｋｇに、結
合材として水を２５％加え、回転混合式造粒機を使用
し、９００ｒ．ｐ．ｍの回転数で２０分間攪拌を行い、
０．１〜１cmのサイズのゼオライト造粒体を作製した。
次に、このゼオライト造粒体を、昇温速度１００℃／Ｈ
ｒで２００〜７００℃の特定温度まで昇温し、その温度
で２時間保持した後、炉内放令した。このようにして得
たゼオライト造粒体について、水銀圧入式による細孔分
布測定（水銀接触角１３０度、表面張力４８４ｄｙｎｅ
／ｃｍ）および比表面積測定（ＢＥＴ１点式、窒素吸着
法）を行った。細孔直径の測定結果を第１図に示す。第
１図において横軸は焼成温度［℃］で縦軸は細孔直径
［μｍ］である。３００〜６００℃の焼成においては、
焼成温度を高くすることにより細孔直径がわずかずつ大
きくなっていく傾向が認められる。３００℃よりも低温
の２００℃では、３００℃の場合と変わりなく、また６
００℃よりも高温の７００℃でも６００℃の場合と同様
の結果となった。したがって、０．０５〜０．３μｍの
細孔径を有する造粒体を製造するには、回転混合式造粒
機の回転数を９００ｒ．ｐ．ｍにして造粒体を作り、そ
れを３００〜６００℃で焼成すればよいことが判明し
た。比表面積測定結果を第２図に示す。第２図において
横軸は焼成温度［℃］であり縦軸は比表面積値［ｍ2 ／
ｇ］である。比表面積値は、いずれの焼成温度において
も天然ゼオライト原鉱の３８ｍ2 ／ｇよりも若干小さく
なっており、焼成温度が高いほど値が低下している。し
かし、ゼオライトのガス吸着能はさほど低下していない
と推定される。
合材として水を２５％加え、回転混合式造粒機を使用
し、９００ｒ．ｐ．ｍの回転数で２０分間攪拌を行い、
０．１〜１cmのサイズのゼオライト造粒体を作製した。
次に、このゼオライト造粒体を、昇温速度１００℃／Ｈ
ｒで２００〜７００℃の特定温度まで昇温し、その温度
で２時間保持した後、炉内放令した。このようにして得
たゼオライト造粒体について、水銀圧入式による細孔分
布測定（水銀接触角１３０度、表面張力４８４ｄｙｎｅ
／ｃｍ）および比表面積測定（ＢＥＴ１点式、窒素吸着
法）を行った。細孔直径の測定結果を第１図に示す。第
１図において横軸は焼成温度［℃］で縦軸は細孔直径
［μｍ］である。３００〜６００℃の焼成においては、
焼成温度を高くすることにより細孔直径がわずかずつ大
きくなっていく傾向が認められる。３００℃よりも低温
の２００℃では、３００℃の場合と変わりなく、また６
００℃よりも高温の７００℃でも６００℃の場合と同様
の結果となった。したがって、０．０５〜０．３μｍの
細孔径を有する造粒体を製造するには、回転混合式造粒
機の回転数を９００ｒ．ｐ．ｍにして造粒体を作り、そ
れを３００〜６００℃で焼成すればよいことが判明し
た。比表面積測定結果を第２図に示す。第２図において
横軸は焼成温度［℃］であり縦軸は比表面積値［ｍ2 ／
ｇ］である。比表面積値は、いずれの焼成温度において
も天然ゼオライト原鉱の３８ｍ2 ／ｇよりも若干小さく
なっており、焼成温度が高いほど値が低下している。し
かし、ゼオライトのガス吸着能はさほど低下していない
と推定される。
【０００８】実施例２ 実施例１において、回転混合式造粒機の回転数を９００
ｒ．ｐ．ｍの代わりに３０００ｒ．ｐ．ｍで行ったこと
以外は実施例１と同様の方法でゼオライト造粒体を製造
した。このようにして得たゼオライト造粒体の細孔直径
測定結果を第３図に示す。焼成温度が高くなるにしたが
い細孔直径が大きくなる傾向がみられた。０．０５〜
０．５μｍの細孔直径を有する造粒体を製造するには、
回転混合式造粒機の回転数を３０００ｒ．ｐ．ｍに設定
して造粒体を作り、それを２００〜７００℃の特定温度
で焼成すれば良いことが明らかになった。第４図に比表
面積測定値を示す。焼成温度が高くなるにつれて比表面
積が低下する傾向がみられたがゼオライト原鉱の値と比
べて大きく減少しているとはいえないことからガス吸着
能の大きな低下はみられないと思われる。
ｒ．ｐ．ｍの代わりに３０００ｒ．ｐ．ｍで行ったこと
以外は実施例１と同様の方法でゼオライト造粒体を製造
した。このようにして得たゼオライト造粒体の細孔直径
測定結果を第３図に示す。焼成温度が高くなるにしたが
い細孔直径が大きくなる傾向がみられた。０．０５〜
０．５μｍの細孔直径を有する造粒体を製造するには、
回転混合式造粒機の回転数を３０００ｒ．ｐ．ｍに設定
して造粒体を作り、それを２００〜７００℃の特定温度
で焼成すれば良いことが明らかになった。第４図に比表
面積測定値を示す。焼成温度が高くなるにつれて比表面
積が低下する傾向がみられたがゼオライト原鉱の値と比
べて大きく減少しているとはいえないことからガス吸着
能の大きな低下はみられないと思われる。
【０００９】実施例３ 実施例１において、天然ゼオライト粉１００重量部の代
わりに天然ゼオライト粉９０重量部とポリビニルアルコ
ール１０重量部の混合物を使用した以外は実施例１と同
様の方法でゼオライト造粒体を製造した。このようにし
て得たゼオライト造粒体の細孔直径測定結果を第５図に
示す。２００〜７００℃の特定の温度で焼成することに
より０．５〜１μｍの細孔直径を持つ造粒体を得た。実
施例１，２で得た造粒体の細孔直径に対して、わずかに
大きな細孔直径の造粒体を得た。第６図に比表面積測定
値を示す。いずれの温度で焼成した場合でも２０ｍ2 ／
ｇ以上の値を示し、わずかに原鉱の値よりも低下してい
るが大きな吸着能の低下は認められなかった。
わりに天然ゼオライト粉９０重量部とポリビニルアルコ
ール１０重量部の混合物を使用した以外は実施例１と同
様の方法でゼオライト造粒体を製造した。このようにし
て得たゼオライト造粒体の細孔直径測定結果を第５図に
示す。２００〜７００℃の特定の温度で焼成することに
より０．５〜１μｍの細孔直径を持つ造粒体を得た。実
施例１，２で得た造粒体の細孔直径に対して、わずかに
大きな細孔直径の造粒体を得た。第６図に比表面積測定
値を示す。いずれの温度で焼成した場合でも２０ｍ2 ／
ｇ以上の値を示し、わずかに原鉱の値よりも低下してい
るが大きな吸着能の低下は認められなかった。
【００１０】実施例４ 実施例１において、天然ゼオライト粉１００重量部の代
わりに天然ゼオライト粉８０重量部とベントナイト２０
重量部の混合物を使用した以外は実施例１と同様の方法
でゼオライト造粒体を製造した。このようにして得たゼ
オライト造粒体の細孔直径測定結果を第７図に示す。２
００〜４００℃の焼成では０．０５μｍの細孔直径を、
また５００〜７００℃の焼成では０．０７μｍの細孔直
径を持つ造粒体を得た。第８図に比表面積測定結果を示
す。実施例１，２，３と同様に焼成温度の上昇とともに
比表面積値は低下したものの大きな減少は見られなかっ
た。
わりに天然ゼオライト粉８０重量部とベントナイト２０
重量部の混合物を使用した以外は実施例１と同様の方法
でゼオライト造粒体を製造した。このようにして得たゼ
オライト造粒体の細孔直径測定結果を第７図に示す。２
００〜４００℃の焼成では０．０５μｍの細孔直径を、
また５００〜７００℃の焼成では０．０７μｍの細孔直
径を持つ造粒体を得た。第８図に比表面積測定結果を示
す。実施例１，２，３と同様に焼成温度の上昇とともに
比表面積値は低下したものの大きな減少は見られなかっ
た。
【００１１】実施例１，２，３及び４で得たゼオライト
造粒体について、表１に製造条件と細孔直径並びに比表
面積を測定した結果を示す。
造粒体について、表１に製造条件と細孔直径並びに比表
面積を測定した結果を示す。
【００１２】
【発明の効果】本発明によれば、０．０５〜１μｍ範囲
の細孔直径を有し、かつ細孔分布がシャープで、しかも
ゼオライト原鉱に対して比表面積等の性質の低下がみら
れないゼオライト造粒体を得られた、このゼオライト造
粒体は制御された細孔を目的に応じて利用することによ
り、ガス吸着材、水処理などの既存の分野のみならず、
各種分離材や触媒担体等への応用が期待される。
の細孔直径を有し、かつ細孔分布がシャープで、しかも
ゼオライト原鉱に対して比表面積等の性質の低下がみら
れないゼオライト造粒体を得られた、このゼオライト造
粒体は制御された細孔を目的に応じて利用することによ
り、ガス吸着材、水処理などの既存の分野のみならず、
各種分離材や触媒担体等への応用が期待される。
【図１】本発明の実施例１におけるゼオライト造粒体の
焼成温度と細孔直径との関係図。
焼成温度と細孔直径との関係図。
【図２】本発明の実施例１におけるゼオライト造粒体の
焼成温度と比表面積との関係図。
焼成温度と比表面積との関係図。
【図３】本発明の実施例２における図１の関係図。
【図４】本発明の実施例２における図２の関係図。
【図５】本発明の実施例３における図１の関係図。
【図６】本発明の実施例３における図２の関係図。
【図７】本発明の実施例４における図１の関係図。
【図８】本発明の実施例４における図２の関係図。
【表１】
Claims (1)
- 【請求項１】 平均粒径が０．１〜１００μｍのゼオラ
イト粉末をそのまま、もしくは有機水溶性高分子物質や
粘土鉱物を添加して、これらに結合材として適量の水を
加え、回転混合式造粒機により造粒を行い、粒径０．１
mm〜２cmのサイズの造粒体を製造し、次に、２００〜７
００℃で焼成を行うことにより、細孔径が０．０５〜１
μｍに制御され、さらに細孔径分布がシャープで、かつ
比表面積がゼオライト原鉱と同様の１０〜５０ｍ2 ／ｇ
であるゼオライト造粒体を得ることを特徴とする細孔径
を制御したゼオライト造粒体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17305797A JPH111318A (ja) | 1997-06-12 | 1997-06-12 | 細孔径を制御したゼオライト造粒体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17305797A JPH111318A (ja) | 1997-06-12 | 1997-06-12 | 細孔径を制御したゼオライト造粒体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH111318A true JPH111318A (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=15953428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17305797A Pending JPH111318A (ja) | 1997-06-12 | 1997-06-12 | 細孔径を制御したゼオライト造粒体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH111318A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000128523A (ja) * | 1998-10-19 | 2000-05-09 | Mitsubishi Chemicals Corp | ゼオライト成形法 |
| JP2006137636A (ja) * | 2004-11-12 | 2006-06-01 | Chubu Electric Power Co Inc | 人工ゼオライトの造粒方法及び人工ゼオライト造粒物 |
| JP2007519774A (ja) * | 2003-12-22 | 2007-07-19 | フレデレール ウォーター システムズ ゲーエムベーハー | 細菌担体物質 |
| JP2007223868A (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-06 | Yoshiyuki Suzuki | セラミック固形物の製造方法 |
| JP2018531150A (ja) * | 2015-07-07 | 2018-10-25 | ノーティラス キャピタル コーポレイション | ラウドスピーカーにおける迅速な気体吸着のため改良された材料 |
| US10667038B2 (en) | 2016-12-07 | 2020-05-26 | Apple Inc. | MEMS mircophone with increased back volume |
| JP2024067001A (ja) * | 2022-11-02 | 2024-05-16 | 東ソー株式会社 | ゼオライト成形体 |
-
1997
- 1997-06-12 JP JP17305797A patent/JPH111318A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000128523A (ja) * | 1998-10-19 | 2000-05-09 | Mitsubishi Chemicals Corp | ゼオライト成形法 |
| JP2007519774A (ja) * | 2003-12-22 | 2007-07-19 | フレデレール ウォーター システムズ ゲーエムベーハー | 細菌担体物質 |
| JP2006137636A (ja) * | 2004-11-12 | 2006-06-01 | Chubu Electric Power Co Inc | 人工ゼオライトの造粒方法及び人工ゼオライト造粒物 |
| JP2007223868A (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-06 | Yoshiyuki Suzuki | セラミック固形物の製造方法 |
| JP2018531150A (ja) * | 2015-07-07 | 2018-10-25 | ノーティラス キャピタル コーポレイション | ラウドスピーカーにおける迅速な気体吸着のため改良された材料 |
| US10349164B2 (en) | 2015-07-07 | 2019-07-09 | Nautilus Capital Corporation | Material for rapid gas sorption in loudspeakers |
| US10667038B2 (en) | 2016-12-07 | 2020-05-26 | Apple Inc. | MEMS mircophone with increased back volume |
| JP2024067001A (ja) * | 2022-11-02 | 2024-05-16 | 東ソー株式会社 | ゼオライト成形体 |
| JP2024067033A (ja) * | 2022-11-02 | 2024-05-16 | 東ソー株式会社 | ゼオライト成形体 |
| JP2024138172A (ja) * | 2022-11-02 | 2024-10-07 | 東ソー株式会社 | ゼオライト成形体 |
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