JPH1110906A - 吐出用液体収納容器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 安定的な吐出用液体の供給を可能とする吐出
用液体収納容器を提供する。 【解決手段】 容器１０内部が、底部に連通孔４０を有
する隔壁３８により、大気を導入するための大気連通口
１２と記録手段に対し液体を供給するための液体供給口
１４Ａとが設けられ内部に負圧発生部材３２を収容する
負圧発生部材収納室３４と、前記連通孔４０以外は密閉
構造で液体を収容する液体収納３６との２室に分割され
ている吐出用液体収納容器１０であって、容器１０の底
壁に開口された液体供給口１４Ａ内に圧接体４６を配置
し、該圧接体４６の上端面は前記負圧発生部材３２に当
接すると共に、その下端面は前記容器１０の底壁の容器
内側底面よりも外方に位置されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、吐出用液体収納容
器に関し、特に、インクジェット記録装置に使用される
液体状のインクや処理用の液体を保有するタンクとして
好適な吐出用液体収納容器に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、インクジェット記録装置に使用
される吐出用液体収納容器においては、インクジェット
へッドにインクを供給するための液体供給口と、インク
消費に見合った容積の空気を吐出用液体収納容器内に導
入するための大気連通口との２つの開口部を備えてい
る。

【０００３】かかる２つの開口部を有する吐出用液体収
納容器にあっては、まず、記録時にインクジェットヘッ
ドにインク切れ等を伴わず安定的にインクを供給できる
こと、また、非記録時には様々な環境条件の変化におい
てもインクの洩れを確実に防止すること、および、液吐
出用液体収納容器の交換の際の開封時におけるインクの
漏出を確実に防止することが要求されている。

【０００４】このような要求を満たすべく、吸収体を内
在させたインクタンクでは、インクを良好に導出させる
構成として、例えば、吸収体と供給口との間に吸収体よ
りも高い毛管力を有する部材を配した、例えば、図８に
示すような構成の吐出用液体収納容器Ａが知られてい
る。これは、容器Ａの上壁Ｂに大気連通口Ｃを底壁Ｄに
インク供給口Ｅを開口させると共に、内部に連続多孔質
部材Ｆを収容した単室のインク収容容器Ａであり、圧接
部材Ｇ全体が容器Ａの内側においてインク供給口Ｅを覆
うように配置されている。

【０００５】上述の圧接部材は、吸収体の多孔質部材よ
り高密度な多孔質部材または繊維束部材等（以下、圧接
体と云う）で構成されるもので、液体吐出記録ヘッドな
どの記録手段に液体を供給するための供給管が当接され
るため、その機能を果たすためには圧接体は供給管の挿
入方向に対しある程度の長さ成分を必要とする。この場
合、図８に示されるように、多孔質部材（吸収体）が押
し込まれた状態となる。

【０００６】一方、さらに液体の収容効率の改善を図る
構成として、特開平７−１２５２３２号、米国特許第
５，５０９，１４０号明細書、および特開平７−６８７
７８号公報等に代表される吐出用液体収納容器が本出願
人によって提案されている。この種の容器は、大気と連
通する大気連通部と記録手段に対し液体を供給するため
の液体供給口とを備え内部に負圧発生部材を収納した負
圧発生部材収納室と、前記負圧発生部材収納室と底部の
連通路を介して連通するとともに、前記連通路を除いて
実質的に密閉である液体収納室と、前記負圧発生部材収
納室の前記連通路から上方へ延在する隔壁と、を備えて
いる。特開閉７−１２５２３２号公報には、側方からの
インク供給管の挿入により負圧発生部材に圧縮分布を生
じさせ、密閉空間のインクを気液交換により合理的に消
費していく発明が代表的な発明として開示されている。

【０００７】また、上述の圧接体の構成を前述した負圧
発生部材収納室と液体収納室とを有したインクタンク、
特に、特開平７−６８７７８号に開示されるように、記
録装置に対して装着された状態で下向きに液体を取り出
すように底面に供給口を配したものもある。

【０００８】なお、圧接体を備えたインク容器の構成例
としては、例えば、特開平５−１０４７３５号公報に開
示されるような構成もある。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】この構成では、圧接体
を一部インク容器の外方に突出させた状態で配している
ので、負圧発生部材（吸収体）に対する押し込み量は上
述の例に比べて少なくなり、上述の例程圧接体が負圧発
生部材を押し込むことによる連通部への影響は少なくな
るものの、場合によってはインク洩れあるいは供給不良
等が生じるなど、必ずしも安定した吐出用液体の供給が
行われない場合があることが、本発明者らによって確認
された。

【００１０】本発明の目的は、上述の負圧発生部材収納
室と液体収納室とを有する容器の液体供給口を容器の底
面に設けた場合でも、圧接体を利用して安定した吐出用
液体供給を行うことを可能とする吐出用液体収納容器を
提供することにある。

【００１１】なお、本明細書において、毛管力とは、所
定液面を有する液体に毛細管を浸けたときに毛細管内に
形成される管内液面の所定液面からの高さｈ（ｃｍAq)
を、負圧とは、このときの所定液面位置での液体内圧力
（−ｈｃｍAq）の意味で用いる。また、インクとはイン
クジェット記録装置に使用される液体状のインクのみな
らず、これらの記録に使用する処理用の液体も含む意味
で用いる。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明の吐出用液体収納容器は、容
器内部が、底部に連通孔を有する隔壁により、大気を導
入するための大気連通口と記録手段に対し液体を供給す
るための液体供給口とが設けられ内部に負圧発生部材を
収容する第１収容室と、前記連通孔以外は密閉構造で液
体を収容する第２収容室との２室に分割されている吐出
用液体収納容器であって、前記容器の底壁に開口された
前記液体供給口内に圧接体を配置し、該圧接体の上端面
は前記負圧発生部材に当接すると共に、その下端面は前
記容器の底壁の容器内側底面よりも外方に位置されてい
ることを特徴とする。

【００１３】請求項２に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、前記圧接体の前記隔壁側側面と前記隔壁との距離
が５ｍｍ以上、３０ｍｍ以下であり、前記圧接体の厚み
が６ｍｍ以上、８ｍｍ以下であり、前記圧接体の上端面
による前記負圧発生部材の圧接量が前記容器の底壁の容
器内側底面より０ｍｍ以上、５ｍｍ以下であり、かつ、
前記圧接体の下端面が前記容器の底壁の容器外側面より
１．５ｍｍ以上、３．５ｍｍ以下外方に位置されている
ことを特徴とする。

【００１４】請求項３に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、前記容器の前記液体供給口周りには、前記容器の
底壁の容器内側底面より内方に突出する段部が設けられ
ていることを特徴とする。

【００１５】請求項４に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、前記液体供給口は、前記容器の底壁の容器外側面
より外方に突出して形成された液体供給筒内に画成され
ていることを特徴とする。

【００１６】請求項５に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、前記隔壁には、毛管力発生部と前記第１収容室か
ら第２収容室に大気を導入する大気導入路が形成されて
いることを特徴とする。

【００１７】請求項６に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、前記圧接体は、ポリプロピレンのフェルトである
ことを特徴とする。

【００１８】請求項７に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、前記吐出用液体収納容器は、インクジェットヘッ
ドに供給するインクを収容するものであることを特徴と
する。

【００１９】請求項８に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、大気と連通する大気連通部と記録手段に対し液体
を供給するための液体供給口とを備え内部に負圧発生部
材を収納した負圧発生部材収納室と、前記負圧発生部材
収納室と底部の連通路を介して連通するとともに、前記
連通路を除いて実質的に密閉である液体収容室と、前記
負圧発生部材収納室と前記液体収納室とを仕切る隔壁
と、を備える吐出用液体収納容器であって、前記隔壁は
内部に毛管力発生部を備え、負圧発生部材収納室の底面
に設けられた液体供給口内に圧接体を配置し、該圧接体
の上端面は前記負圧発生部材に当接しており、前記連通
路と前記圧接体の該連通路から最も近い箇所までの距離
Ｌ１が次式を満たすよう設定されていることを特徴とす
る。

【００２０】Ｌ１＜（Ｈｓ−Ｈｐa −ｈ）／Δｈ ここで、ｈは前記連通路近傍の圧力を吐出用液体の密度
ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛
管力、すなわち、前記連通路近傍の圧力をΔＰｃa とす
るとき、ｈ＝ΔＰｃa ／ρｇ、Ｈｓは前記負圧発生部材
の毛管力を吐出用液体の密度ρと重力加速度ｇとの積で
除し長さの次元に変換した毛管力、すなわち、前記負圧
発生部材の毛管力をΔＰｓとするとき、Ｈｓ＝ΔＰｓ／
ρｇ、Ｈｐa は前記負圧発生部材内の気液界面と連通路
近傍との位置ヘッド差、Δｈは前記連通路と前記液体供
給口との間の前記負圧発生部材における圧力損失を吐出
用液体の密度ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元
に変換した損失ヘッド、すなわち、圧力損失をΔＰe と
するとき、Δｈ＝ΔＰe ／ρｇである。

【００２１】請求項９に記載の発明の吐出用液体収納容
器は、前記圧接体は、下端面が前記容器の容器内側底面
より外方に位置されていることを特徴とする。

【００２２】請求項１０に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、前記容器の前記液体供給口周りには、前記容器
の底壁の容器内側底面より内方に突出する段部が設けら
れていることを特徴とする。

【００２３】請求項１１に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、前記液体供給口は、前記容器の底壁の容器外側
面より外方に突出して形成された液体供給筒内に画成さ
れていることを特徴とする。

【００２４】請求項１２に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、インクジェットヘッドに供給するインクを収容
するものであることを特徴とする。

【００２５】請求項１３に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、大気と連通する大気連通部と記録手段に対し液
体を供給するための液体供給口とを備え内部に負圧発生
部材を収納した負圧発生部材収納室と、前記負圧発生部
材収納室と底部の連通路を介して連通するとともに、前
記連通路を除いて実質的に密閉である液体収容室と、前
記負圧発生部材収納室と前記液体収納室とを仕切る隔壁
と、を備える吐出用液体収納容器であって、前記隔壁の
内部に毛管力発生部を形成するとともに前記負圧発生部
材収納室から前記液体収納室に大気を導入する大気導入
路を備え、前記負圧発生部材収納室の底面に設けられた
液体供給口内に圧接体を配置し、該圧接体の上端面は前
記負圧発生部材に当接しており、前記連通路と前記圧接
体の該連通路から最も近い箇所までの距離Ｌ１が次式を
満たすよう設定されていることを特徴とする。

【００２６】Ｌ１＜（Ｈｓ−Ｈｐ−ｈ）／Δｈ ここで、ｈは前記連通路近傍の圧力を吐出用液体の密度
ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛
管力、すなわち、前記連通路近傍の圧力をΔＰｃa とす
るとき、ｈ＝ΔＰｃa ／ρｇ、Ｈｓは前記負圧発生部材
の毛管力を吐出用液体の密度ρと重力加速度ｇとの積で
除し長さの次元に変換した毛管力、すなわち、前記負圧
発生部材の毛管力をΔＰｓとするとき、Ｈｓ＝ΔＰｓ／
ρｇ、Ｈｐは前記負圧発生部材内の気液界面と毛管力発
生部との位置ヘッド差、Δｈは前記連通路と前記液体供
給口との間の前記負圧発生部材における圧力損失を吐出
用液体の密度ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元
に変換した損失ヘッド、すなわち、圧力損失をΔＰe と
するとき、Δｈ＝ΔＰe ／ρｇである。

【００２７】請求項１４に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、前記圧接体は、下端面が前記容器の容器内側底
面より外方に位置されていることを特徴とする。

【００２８】請求項１５に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、前記容器の前記液体供給口周りには、前記容器
の底壁の容器内側底面より内方に突出する段部が設けら
れていることを特徴とする。

【００２９】請求項１６に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、前記液体供給口は、前記容器の底壁の容器外側
面より外方に突出して形成された液体供給筒内に画成さ
れていることを特徴とする。

【００３０】請求項１７に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、インクジェットヘッドに供給するインクを収容
するものであることを特徴とする。

【００３１】請求項１８に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、大気と連通する大気連通部と記録手段に対し液
体を供給するための液体供給口とを備え内部に負圧発生
部材を収納した負圧発生部材収納室と、前記負圧発生部
材収納室と底部の連通路を介して連通するとともに、前
記連通路を除いて実質的に密閉である液体収容室と、前
記負圧発生部材収納室の前記連通路から上方へ延在する
隔壁と、を備える吐出用液体収納容器であって、前記負
圧発生部材収納室の底面に設けられた液体供給口内に圧
接体を配置し、該圧接体の上端面は前記負圧発生部材に
当接するとともに、その下端面は前記容器の容器内側底
面よりも外方に位置されており、前記連通路から前記圧
接体の該連通路に最も近い箇所までの距離Ｌ１が、５ｍ
ｍ≦Ｌ１≦６０ｍｍを満たすよう前記液体供給口が配置
されていることを特徴とする。

【００３２】請求項１９に記載の発明の吐出用液体収納
容器は、前記距離Ｌ１が、１０ｍｍ≦Ｌ１≦５０ｍｍで
あることを特徴とする。

【００３３】本発明によれば、容器の底壁に開口された
液体供給口内に配置された圧接体の上端面は負圧発生部
材に当接すると共に、その下端面は前記容器の底壁の容
器内側底面よりも外方に位置されているので、圧接体に
所定の厚みを与えても、圧接体の上端面が負圧発生部材
を容器内側底面より持ち上げる量が少なく、これによ
り、圧接体に当接する負圧発生部材の圧縮率はそれ程上
がらず、負圧発生部材と底壁との間に大きな空隙が生じ
ない。従って、液切れのない安定した供給が行われる。

【００３４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につき
添付図面を参照しつつ説明する。なお、実施の形態の全
てにおいて、同一部位には同一符号を付し重複説明を避
ける。

【００３５】本発明の好適な実施の形態の一つの概要
を、まず、図１および図２を参照して説明する。

【００３６】まず、本実施の形態にかかる吐出用液体収
納容器１０は、略直方体状をなしており、その上壁１０
Ｕには、吐出用液体収納容器内部と通じる穴である大気
連通口１２が設けられている。

【００３７】また、吐出用液体収納容器１０の底壁１０
Ｂには、筒状に突出した形態で液体供給口を画成するイ
ンク供給筒１４が形成されている。そして、物流過程で
は大気連通口１２はフィルムシート等で、また、このイ
ンク供給筒１４は液体供給口密閉部材としてのキャップ
により塞がれて密閉される。

【００３８】１６は吐出用液体収納容器１０の外側に弾
性変形自在に一体に成形されたレバー部材であり、その
中間部に係止用突起が形成されている。

【００３９】２０は、上述の吐出用液体収納容器１０が
装着されるヘッド一体型のタンクケースであり、本実施
の形態では、例えば、シアンＣ、マゼンタＭ、イエロー
Ｙの各色の吐出用液体収納容器１０（１０Ｃ、１０Ｍ、
１０Ｙ）を別々または一体的に収容する。タンクケース
２０の下部にはカラーインクジェットヘッド２２が一体
的に設けられている。カラーインクジェットヘッド２２
はその複数の吐出口が下向きに形成されている（以下、
この吐出口が形成されているヘッドの面を吐出口形成面
と称す）。

【００４０】そして、吐出用液体収納容器１０は、図１
（Ａ）に示す状態から、ヘッド一体型のタンクケース２
０に、そのインク供給筒１４がタンクケース２０のイン
ク供給筒受け部２４に弾性部材を介して密に係合し、か
つ、カラーインクジェットヘッド２２のインク通路筒２
６がインク供給筒１４内に進入するように押し込まれ
る。すると、レバー部材１６の係止用突起１６Ａがヘッ
ド一体型のタンクケース２０の所定箇所に形成された不
図示の突起に係合し、図１（Ｂ）に示す正規の装着状態
が得られる。なお、この吐出用液体収納容器１０が装着
された状態のヘッド一体型のタンクケース２０は、不図
示のインクジェット記録装置のキャリッジにさらに搭載
されプリント可能状態とされる。しかしてこの状態で、
吐出用液体収納容器１０の底部と記録ヘッドの吐出口形
成面との間には所定の水頭差Ｈが形成されることにな
る。

【００４１】ここで、まず、本発明の作用に影響を及ぼ
す各パラメータにつき説明する。

【００４２】まず、連通路から供給口までの距離に関し
て説明するに、インクを記録ヘッドに対して正常に供給
するためには、インクタンク内における負圧のバランス
が重要なファクターとなる。負圧発生部材収納室と液体
収納室とを有するインクタンクにおいて、気液交換が行
われインク供給動作が実行されている場合、インクタン
ク内における負圧バランスが、 ｜ｈ｜＋｜Δｈ×Ｌ１｜＜｜Ｈｓ｜−｜Ｈｐa ｜ の関係を満足するときに、吸収体（負圧発生部材）内の
気液界面高さを維持しつつ、インクの供給動作が正常に
行われる。

【００４３】ここで、吐出用液体収納容器１０は図３に
示されるような構成であり、大気と連通する大気連通部
１２と記録手段に対し液体を供給するための液体供給口
１４Ａとを備え内部に負圧発生部材３２を収納した負圧
発生部材収納室３４と、前記負圧発生部材収納室３４と
底部の連通路４０を介して連通するとともに、前記連通
路４０を除いて実質的に密閉である液体収容室３６と、
前記負圧発生部材収納室３４と前記液体収納室３６とを
仕切る隔壁３８と、を備える吐出用液体収納容器１０で
あって、前記隔壁３８は内部に毛管力発生部を備え、前
記負圧発生部材収納室３４の底面に設けられた液体供給
口１４Ａ内に圧接体４６を配置し、該圧接体４６の上端
面は前記負圧発生部材３２に当接している。そして、前
記連通路４０と前記圧接体４６の該連通路から最も近い
箇所までの距離Ｌ１が次式を満たすよう設定されてい
る。

【００４４】Ｌ１＜（Ｈｓ−Ｈｐa −ｈ）／Δｈ ここで、ｈは前記連通路近傍の圧力を吐出用液体の密度
ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛
管力、すなわち、前記連通路近傍の圧力をΔＰｃa とす
るとき、ｈ＝ΔＰｃa ／ρｇ、Ｈｓは前記負圧発生部材
の毛管力を吐出用液体の密度ρと重力加速度ｇとの積で
除し長さの次元に変換した毛管力、すなわち、前記負圧
発生部材の毛管力をΔＰｓとするとき、Ｈｓ＝ΔＰｓ／
ρｇ、Ｈｐa は前記負圧発生部材内の気液界面と連通路
近傍との位置ヘッド（水頭）差、Δｈは前記連通路４０
と前記液体供給口１４Ａとの間の前記負圧発生部材３２
における圧力損失を吐出用液体の密度ρと重力加速度ｇ
との積で除し長さの次元に変換した損失ヘッド、すなわ
ち、圧力損失をΔＰe とするとき、Δｈ＝ΔＰe ／ρｇ
である。前記圧力損失ΔＰe は負圧発生部材３２の中を
流れる吐出用液体の流束の各断面積から求められる各断
面の圧力損失を流束の長さで積分した値となる。すなわ
ち、流束の長さ、速度に比例し、流束に垂直な断面の面
積に反比例する。

【００４５】前記断面積は、前記負圧発生部材３２の厚
さと前記負圧発生部材収納室３４の底面から前記負圧発
生部材３２内の気液界面ＬＬの高さの積で求められる
が、前記負圧発生部材３２全体で均一ではなく、全ての
断面での圧力損失を求めるのは困難であるため、断面積
は前記負圧発生部材３２内の気液界面ＬＬの平均高さ
と、前記負圧発生部材３２の平均幅の積とする。流束の
長さは最大の長さが問題になるので、前記連通路と前記
圧接体の連通路から最も近い箇所までの距離とする。単
位長さ当たりの圧力損失をΔＰとすると、前記圧力損失
ΔＰe は、ΔＰe=ΔＰ×Ｌ１で表され、前記流束の平均
の長さは前記連通路４０から前記圧接体４６と前記負圧
発生部材３２の気液界面ＬＬの中央部までの距離とな
る。

【００４６】但し、ΔＰｃa ＞Ｈであり、この関係を満
たさないと記録ヘッド２２に対する適切な負圧を生起す
ることができない。

【００４７】図３においては、インクタンクを２分割す
る隔壁３８に連通路以外何も形成しない例を示した。こ
の例は、連通路近傍で気液交換を行う際の発生負圧ΔＰ
ｃa考慮したものである。

【００４８】一方、より好ましい例の一つとして、積極
的に隔壁３８に毛管力発生溝を設けた場合につき説明す
る。

【００４９】吐出用液体収納容器１０は図４に示される
ような構成であり、隔壁３８の連通路４０の近くに毛管
力発生溝６０と大気導入路５０とが設けられている。こ
の構成において、前記連通路４０と前記圧接体４６の連
通路４０から最も近い箇所までの距離Ｌ１は、 Ｌ１＜（Ｈｓ−Ｈｐa −ｈ）／Δｈ ここで、ｈは前記連通路近傍の圧力を吐出用液体の密度
ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛
管力、すなわち、前記連通路近傍の圧力をΔＰｃとする
とき、ｈ＝ΔＰｃ／ρｇ、Ｈｓは前記負圧発生部材の毛
管力を吐出用液体の密度ρと重力加速度ｇとの積で除し
長さの次元に変換した毛管力、すなわち、前記負圧発生
部材の毛管力をΔＰｓとするとき、Ｈｓ＝ΔＰｓ／ρ
ｇ、Ｈｐａは前記負圧発生部材内の気液界面と連通路近
傍との位置ヘッド差、Δｈは前記連通路と前記液体供給
口１４Ａとの間の前記負圧発生部材における圧力損失を
吐出用液体の密度ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの
次元に変換した損失ヘッド、すなわち、圧力損失をΔＰ
ｅ とするとき、Δｈ＝ΔＰe ／ρｇである。前記圧力
損失ΔＰe は負圧発生部材の中を流れる吐出用液体の流
束の各断面積から求められる各断面の圧力損失を流束の
長さで積分した値となる。すなわち、流束の長さ、速度
に比例し、流束に垂直な断面の面積に反比例する。

【００５０】前記断面積は、前記負圧発生部材の厚さと
前記負圧発生部材収納室３４の底面から前記負圧発生部
材内の気液界面の高さの積で求められるが、前記負圧発
生部材全体で均一ではなく、全ての断面での圧力損失を
求めるのは困難であるため、断面積は前記負圧発生部材
内の気液界面の平均高さと、前記負圧発生部材の平均幅
の積とする。流束の長さは最大の長さが問題になるの
で、前記連通路と前記圧接体の連通路から最も近い箇所
までの距離とする。単位長さ当たりの圧力損失をΔＰと
すると、前記圧力損失ΔＰe は、ΔＰe=ΔＰ×Ｌ１で表
され、前記流束の平均の長さは前記連通路から前記圧接
体と前記負圧発生部材の気液界面の中央部までの距離と
なる。

【００５１】但し、ΔＰｃ＞Ｈ（Ｈは前記連通路と前記
記録手段の液体吐出ヘッドの吐出口形成面との位置ヘッ
ド（水頭）差）であり、この関係を満たさないと記録ヘ
ッドに対する適切な負圧を生起することができない。

【００５２】ここで、４倍に熱圧縮して構成されたスポ
ンジによる圧接体を用いたインクタンクの場合で検討す
る。用いたインクは、表面張力γ＝３０ｄｙｎｅ／ｃ
ｍ、粘度η＝２ｃｐ、密度ρ＝１．０６ｇ／ｃｍ³ 、イ
ンク流量１．４４ｇ／min 、開封直後の記録ヘッドの吐
出口（オリフィス）における負圧を２５ｍｍAqと設定
し、開封時の初期インク・大気界面高さが４０ｍｍ、気
液交換が行われているときの前記オリフィスでの負圧を
１５ｍｍAq、気液交換時のインク・大気界面高さ１２ｍ
ｍを前提とすると、圧力損失ΔＰｓ＝９０ｍｍAq、ΔＰ
ｃ＝４０ｍｍAq、ΔＰe ＝０．５ｍｍAq／ｍｍおよびＬ
１＜（９０−１２−４０）／０．５＝７６ｍｍとなるの
で、Ｌ１を７５ｍｍに設定して実験を行ったところ、通
常の使用状態では安定的に使用できた。

【００５３】しかし、インクタンクは様々な流通経路を
経て消費者に供給されるものなので、外部からの衝撃等
に対する安全率を考慮することが好ましい。また、消費
者がインクタンクの使用中にそれを落下させてしまうこ
とも生じ得るので、これらの条件で安全率を考慮する
と、Ｌ１の上限値としては６０ｍｍ程度とすることが好
ましい。より安全には５０ｍｍ程度である。

【００５４】一方、Ｌ１の下限値は、圧接体の押し込み
による負圧発生部材３２の移動を考慮することが重要と
なる。例えば、連通路４０から５ｍｍ程度離れた部分に
圧接体４６が備えられた供給口１４Ａを配したインクタ
ンクでは、圧接体４６を３ｍｍ押し込むことによって、
連通路近傍の負圧発生部材３２は約１ｍｍ連通路４０か
ら上方に離れる方向に局部的に移動する。ところで、イ
ンクタンク内に収納される負圧発生部材３２は、約２．
５ｍｍ程度が連通部側に下方に押し付けられて収納され
ている。その結果、上述のような負圧発生部材３２の局
部的移動があってもインク供給動作は充分実行可能であ
る。

【００５５】しかし、収納される負圧発生部材３２の挿
入時のバラツキ要素、外的要因によるズレ等を考慮して
安全率を見込むとＬ１は１０ｍｍ程度とすることが安全
である。

【００５６】上記の説明から、圧接体４６の位置の範囲
の具体例としては、Ｌ１は５ｍｍ以上、６０ｍｍ以下で
あり、より安全には、Ｌ１は１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下
であるのが好ましい。

【００５７】次に、吐出用液体収納容器１０の具体的実
施形態につき、図５を参照して説明する。

【００５８】本実施の形態の吐出用液体収納容器１０
は、上部で大気連通口１２に連通し下部で液体供給口１
４Ａに連通し内部に負圧発生部材としての連続多孔質弾
性部材３２を収容する第１収容室３４と、液体のインク
を直接に収容する密閉された液体収納室としての第２収
容室３６とに隔壁３８でもって仕切られている。そし
て、第１収容室３４と第２収容室３６とは吐出用液体収
納容器１０の底部の隔壁３８に形成された連通口４０を
介してのみ連通されている。

【００５９】第１収容室３４を画成する吐出用液体収納
容器１０の上壁１０Ｕには、内部に突出する形態で複数
個のリブ４２が一体に成形され、第１収容室３４に圧縮
状態で収容される連続多孔質弾性部材３２と当接してい
る。しかして、上壁１０Ｕと連続多孔質弾性部材３２の
上面との間にエアバッファ室４４が形成されている。連
続多孔質弾性部材３２は、例えば、熱圧縮ウレタンフォ
ームで形成されており、後述するように所定の毛管力を
発生すべく、圧縮状態で第１収容室３４内に収容されて
いる。この所定の毛管力を発生するための連続多孔質弾
性部材３２のポアサイズの絶対値は、使用するインクの
種類、吐出用液体収納容器１０の寸法、インクジェット
ヘッド２２の吐出口形成面の位置（水頭差Ｈ）等により
異なるが、後述の毛管力発生溝または通路での毛管力よ
りも大きい毛管力を発生できることが必要である。

【００６０】また、液体供給口１４Ａを画成しているイ
ンク供給筒１４内には、ディスク状ないしは円柱状の圧
接体４６が配置されている。圧接体４６は、例えば、ポ
リプロピレンのフェルトにより形成され、それ自体は外
力により容易に変形しないものである。圧接体４６は、
上述のタンクケース２０に装着されていない図５に示す
状態において、連続多孔質弾性部材３２を局所的に圧縮
するよう連続多孔質弾性部材３２に僅かに押し込まれた
圧接状態に保持されている。圧接体４６の上端面による
連続多孔質弾性部材３２の圧接量は容器１０の底壁１０
Ｂの容器内側底面より０ｍｍ以上、５ｍｍ以下であるこ
とが好ましい。このために、インク供給筒１４の端部に
は、圧接体４６の周辺に当接するフランジ１４Ｂが形成
されている。なお、圧接体４６は連続多孔質弾性部材３
２より約３００ｇｆの反発力を受けるので、それ自体が
屈曲しインク供給筒１４内の所定位置から脱落するのを
防止するためには、図５に示す断面における横幅に対す
る厚み（高さ）のアスペクト比を０．５以上に設定する
のが好ましい。

【００６１】図５に示す実施例では、容器１０の長手方
向の内寸法Ｌ０−１は約７０ｍｍ、高さ方向の内寸法ｈ
０−１は約５０ｍｍ、第１の収容室３４の長手方向の内
寸法Ｌ０−２は約４３〜４７ｍｍ、隔壁３８の連続多孔
質弾性部材３２側の側面から圧接体４６の隔壁３８側の
側面までの距離Ｌ１は約２２〜２６ｍｍである。そし
て、容器１０全体の基本的な肉厚は約２ｍｍである。な
お、容器１０の液体供給口１４Ａ周りには、容器１０の
底壁１０Ｂの容器内側底面より内方に突出する環状の段
部１４Ｃが設けられており、その高さｈ２−３は０．３
〜０．４ｍｍ、幅Ｌ３は１．５〜３ｍｍである。

【００６２】また、容器１０がヘッド一体型のタンクケ
ース２０に装着されたときの圧接体４６の押し込み量、
すなわち、上述のカラーインクジェットヘッド２２のイ
ンク通路筒２６がインク供給筒１４内に進入された（図
６に示す状態）ときと、取り外されて進入していない
（図５に示す状態）ときとの差（図５のｈ１−１と図６
のｈ１−２との差）は、約１ｍｍとするのが好ましい。
これは、インクの良好な流れを確保しつつ、吐出用液体
収納容器１０が取り外されたときのインクたれを防止す
るためである。

【００６３】すなわち、本実施の形態の吐出用液体収納
容器１０では、使用途中の温度変化や気圧変化に起因し
て連続多孔質弾性部材３２に対してインクの出入りがあ
る。このとき、液体供給口１４Ａでのインク保持力（負
圧）を確実に維持するためには、インク通路筒２６がイ
ンク供給筒１４から取り外された場合でも液体供給口１
４Ａ付近における連続多孔質弾性部材３２のメニスカス
力が維持されていなければならず、そのために固い吸収
部材である圧接体４６が設けられているのである。

【００６４】次に、図７に示す実施例は、液体供給口１
４Ａを、用いるタンクケース２０に対応させて位置を異
ならせ、隔壁３８の近傍に設けた例である。これは、以
下の理由による。すなわち、圧接体４６が連続多孔質弾
性部材３２に押し付けられているので、連続多孔質弾性
部材３２の圧接体４６に接する部分は局部的に変形す
る。従って、液体供給口１４Ａが気液交換口である連通
口４０に近すぎると、連続多孔質弾性部材３２の変形に
よる歪みの影響が気液交換口に及ぶので、吐出用液体収
納容器１０の製造ばらつきが大きくなる。最悪の場合に
は、適正な負圧を発生できずに液体供給口１４Ａからイ
ンク垂れを起こすこともある。逆に、液体供給口１４Ａ
が気液交換口である連通口４０から離れ過ぎていると、
後述する気液交換動作時に連通口４０から液体供給口１
４Ａまでの流抵抗が大きくなり、インクの消費速度が速
いときにインク切れを起こす。従って、連通口４０から
液体供給口１４Ａまでの距離は所定の範囲にあるのがよ
く、図５に示した例ではその距離Ｌ１が約２２〜２６ｍ
ｍであり、すなわち、約３０ｍｍ以下、図７の例ではそ
の距離Ｌ１−３が約５ｍｍである。

【００６５】次に、負圧発生部材としての連続多孔質弾
性部材３２で発生する負圧を制御する構造につき説明す
る。

【００６６】本実施の形態では、図５に示すように、隔
壁３８の下方の第１収容室３４側に、上端が負圧発生部
材としての連続多孔質弾性部材３２に当接して開口する
第１通路としての大気導入溝５０と、該大気導入溝５０
に連通し下端が連通口４０に連通する第２通路としての
毛管力発生溝６０とがそれぞれ２つ平行に形成されてい
る（図には一つの大気導入溝と毛管力発生溝の断面のみ
しか表されていない）。さらに、毛管力発生溝６０の下
端は図に示すように、連通口４０の上側の長手方向に形
成した溝６５に連続するようにしてもよい。このように
すると、毛管力発生溝６０の下端において連続多孔質弾
性部材３２の溝内への喰い込みがあっても通路が確実に
確保される。なお、毛管力発生溝６０より大きい幅の大
気導入溝５０を設けることで、大気導入の確実性を担保
し、気液交換開始時の抵抗を低減するのが好ましい。毛
管力発生溝６０は、後述するように、隔壁３８内の溝面
と連続多孔質弾性部材３２側の１面により、毛管力を発
生する毛細管とみなすことができる。

【００６７】上述した毛管力発生溝の断面形状は種々の
形態を取り得、例えば、台形断面、矩形断面、半円形断
面であってもよい。

【００６８】なお、上述の実施の形態では、第１および
第２の通路として、それぞれ、溝により形成する例を示
したが、この溝に換え、通路そのもので形成してもよ
い。すなわち、隔壁３８の下方に、上端が負圧発生部材
としての連続多孔質弾性部材３２に当接して開口する第
１通路としての大気導入通路と、該大気導入通路に連通
し下端が連通口４０に連通する第２通路としての毛管力
発生通路とを形成するようにしてもよい。このようにす
ると、毛管力発生通路は、溝の一部を連続多孔質弾性部
材３２で塞ぐ構造を採る必要がないので、連続多孔質弾
性部材３２の影響を受けることなく、毛管力発生を設定
することができる。

【００６９】ここで、上述した本実施の形態における吐
出用液体収納容器の動作原理につき説明する。

【００７０】図６に示すように、インク通路筒２６がイ
ンク供給筒１４内に進入するように押し込まれた、いわ
ゆる、装着状態でインクジェット記録装置が稼働する
と、インクジェットヘッド２２からインクが吐出され吐
出用液体収納容器１０にインク吸引力が生ずる。

【００７１】負圧発生部材収納室３４内の負圧発生部材
である連続多孔質弾性部材３２中に充分な量のインクが
含浸されているときは、負圧発生部材中のインクが消費
され、そのインクの上面（気液界面と称す）が低下す
る。このときの発生負圧の大きさは、負圧発生部材の気
液界面における毛管力と水頭圧とにより決定される。

【００７２】さらに消費が進み、気液界面が大気導入溝
５０の上端部に到達し、負圧発生部材３２と液体のイン
クを直接に収容する液体収納室３６の底部の圧力が毛管
力発生溝６０内に発生する毛管力よりも下回った時点
で、大気導入溝５０および毛管力発生溝６０を通じて液
体収納室３６に大気が供給される。この結果、液体収納
室３６内の圧力は大気導入分上昇し、この上昇した圧力
と負圧発生部材３２の圧力との差を解消すべく、液体収
納室３６から負圧発生部材３２中へ連通口４０を介して
インクが供給される。すなわち、気液交換が行われる。

【００７３】この時点でタンク底部の圧力はインク供給
量分上昇し、従って、液体収納室３６への大気の供給が
停止する。

【００７４】インク消費中は、上述の気液交換が連続的
に行われることで、液体収納室３６のインクが負圧発生
部材３２に供給される。従って、液体収納室３６内のイ
ンクを消費中の発生負圧は毛管力発生溝６０で発生する
毛管力により決定される。従って、毛管力発生溝６０の
寸法を選定することにより、気液交換時の発生負圧を決
定できることがわかる。

【００７５】さらに、本発明に係る吐出用液体収納容器
１０の動作原理につき詳述する。

【００７６】負圧発生部材収納室３４に収容されている
負圧発生部材（連続多孔質弾性部材）３２には多数の毛
細管が形成されているとみなすことができ、そのメニス
カス力により負圧を発生させる。通常、吐出用液体収納
容器１０には、その使用開始直後では負圧発生部材３２
中に充分なインクが含浸されているので、各みなし毛細
管の水頭高さは充分高いところに位置している。液体供
給口１４Ａを介してインクが消費されると、負圧発生部
材収納室３４の底部の圧力が低下し、各みなし毛細管の
水頭も低下する。すなわち、インク消費に従って、負圧
発生部材３２の気液界面が低下していく。なお、このと
きの各水頭の高さは全てが等しいわけではなく、負圧発
生部材３２内に存在する圧力損失により、液体供給口１
４Ａに近いみなし毛細管の水頭がより低くなる。

【００７７】また、このときの吐出用液体収納容器１０
内での発生負圧は負圧発生部材３２の持つ毛管力によ
り、および、インクジェットヘッド２２の吐出口形成面
での圧力は気液界面と吐出口形成面との水頭差で決ま
る。

【００７８】さらにインクが消費されると、気液界面が
低下し、大気導入溝５０の上端が気液界面の上側に位置
し、大気導入溝５０内に大気が入る。このとき、連続多
孔質弾性部材３２のみなし毛細管の持つ毛管力に比べ、
毛管力発生溝６０に発生される毛管力が弱くなるように
設定されているので、さらなるインクの消費により毛管
力発生溝６０内のメニスカスが破られ、気液界面が低下
することなく、大気が毛管力発生溝６０および連通口４
０を通って、液体収納室３６に導入される。

【００７９】液体収納室３６に大気が導入されると、そ
の分、液体収納室３６の圧力が負圧発生部材収納室３４
底部の圧力よりも高くなり、その圧力差をなくす分、イ
ンクが液体収納室３６から負圧発生部材収納室３４に供
給される。すると、毛管力発生溝６０の毛管力よりも圧
力が高くなり、毛管力発生溝６０にインクが流入するの
で、さらなる大気の液体収納室３６への導入が停止され
るのである。

【００８０】ここで、さらにインクが消費されると、上
述のように、気液界面は低下することなく、毛管力発生
溝６０内のメニスカスが再度破られ、大気が液体収納室
３６に導入される。従って、気液界面が大気導入溝５０
の上端に到達した後は、気液界面が低下することなく、
毛管力発生溝６０内のメニスカスの破壊および再生が、
インクの消費中、繰り返され、吐出用液体収納容器１０
内に発生される負圧がほぼ一定に制御されることにな
る。この負圧は、毛管力発生溝６０内のメニスカスを大
気が破る力で決定され、上述のように、毛管力発生溝６
０の寸法と使用するインクの特性（表面張力γ、粘度
η、接触角、密度ρ）とにより決定される。

【００８１】なお、インクジェットヘッド２２の吐出口
形成面における圧力は、毛管力発生溝６０の毛管力、連
続多孔質弾性部材３２の圧力損失、および、液体供給口
１４Ａが形成された吐出用液体収納容器底部と吐出口形
成面との相対高さ等の和で決まる。

【００８２】上述の如く、液体収納室３６から連続多孔
質弾性部材３２中へ連通口４０を介してインクが供給さ
れる、すなわち、気液交換が行われる際、インクは連続
多孔質弾性部材３２の下部、すなわち、容器１０の底壁
１０Ｂの容器内側底面より１０〜２０ｍｍの間を流れる
ので、従来の容器のように大きな空隙が存在したり、連
続多孔質弾性部材の圧縮率が高すぎると、インクの流れ
が阻害されることになるが、上述した本発明による吐出
用液体収納容器によれば、図６に示すインク通路筒２６
がインク供給筒１４内に進入するように所定量（１ｍ
ｍ）押し込まれた、いわゆる、装着状態にあっても、圧
接体４６の下端面は容器底壁１０Ｂの容器内側底面より
もｈ２−１分外方に位置されているので、圧接体４６は
ｈ２−２分押し込まれることなく容器内側底面より内方
への突出量ｈ１−２となる。従って、連続多孔質弾性部
材４６の容器内側底面よりの剥離距離Ｌ２−２による空
隙は少ない。その剥離距離Ｌ２−２は高々２〜３ｍｍで
ある。この結果、上述のように気液交換が行われる際、
インクは連続多孔質弾性部材３２において容器１０の底
壁１０Ｂの容器内側底面より１０〜２０ｍｍの間を流れ
るので、圧接体４６近傍の空隙が少ない本発明の吐出用
液体収納容器によれば、インクの流れが殆ど阻害されな
い。

【００８３】さらに、圧接体４６の上端面が当接する連
続多孔質弾性部材３２のその近傍の圧縮率の増加も適度
に制御され、連続多孔質弾性部材３２の圧縮率の過度の
増大による流抵抗増大に起因してインクの流れが阻害さ
れることもない。

【００８４】さらに、液体供給口１４Ａ周りには、容器
１０の底壁１０Ｂの容器内側底面より内方に突出する段
部１４Ｃが設けられているので、連続多孔質弾性部材３
２は二段階で内側に圧縮され、しかもその段差量は０．
３〜０．７ｍｍと比較的小さいので、連続多孔質弾性部
材３２はその段差に倣い空隙が生じない。そして、連続
多孔質弾性部材３２の底壁１０Ｂの容器内側底面からの
剥離を生じさせる圧接体４６の押し込み量は、（ｈ１−
２）−（段部１４Ｃ高さ）となり、段部１４Ｃ高さ分空
隙の広がりを抑制する効果が得られる。

【００８５】

【発明の効果】本発明によれば、圧接体の上端面は前記
負圧発生部材に当接すると共に、その下端面は前記容器
の底壁の容器内側底面よりも外方に位置されているの
で、圧接体に所定の厚みを与えても、圧接体の上端面が
負圧発生部材を容器内側底面より持ち上げる量が少な
く、これにより、圧接体に当接する負圧発生部材の圧縮
率はそれ程上がらず、負圧発生部材と底壁との間に大き
な空隙が生ぜず、液切れのない安定した供給が行われ
る。

【００８６】本発明は、インク供給動作を実行する場合
のインクタンク内の負圧のバランスを考慮しつつ、良好
にインクをヘッドに供給できる圧接体の配置位置を特定
している。

【００８７】特に、負圧発生部材を収納した負圧発生部
材収納室と底部の連通路を介して連通するとともに連通
路を除いて実質的に密閉である液体収納室とを有する構
成の液体収納容器における圧接体の位置をタンク内の負
圧を考慮して規定することで、インクの供給性を良好に
維持できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の一形態の吐出用液体収納容器お
よびヘッド一体型タンクケースを示す斜視概略図であ
り、（Ａ）は装着前、（Ｂ）は装着後を示す。

【図２】図１のヘッド一体型タンクケースを示す部分破
断斜視概略図である。

【図３】本発明の作用に影響を与えるパラメータを説明
するための吐出用液体収納容器の一例の要部断面図であ
る。

【図４】本発明の作用に影響を与えるパラメータを説明
するための吐出用液体収納容器の他の例の要部断面図で
ある。

【図５】本発明の実施の一形態の吐出用液体収納容器の
要部の断面図であり、装着前を示す。

【図６】本発明の実施の一形態の吐出用液体収納容器の
要部の断面図であり、装着後を示す。

【図７】本発明の吐出用液体収納容器の他の実施形態の
要部を示す断面図である。

【図８】従来の吐出用液体収納容器を示す断面図であ
る。

【符号の説明】

１０ 吐出用液体収納容器 １２ 大気連通口 １４ インク供給筒 １４Ａ 液体供給口 ３２ 連続多孔質弾性部材（負圧発生部材） ３４ 第１収容室 ３６ 第２収容室 ３８ 隔壁 ４０ 連通口 ４２ リブ ４４ エアバッファ室 ４６ 圧接体 ５０ 大気導入溝（第１通路） ６０ 毛管力発生溝（第２通路）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中島 一浩 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キヤ ノン株式会社内 (72)発明者 岸田 創 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キヤ ノン株式会社内

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 大気と連通する大気連通部と記録手段に
   対し液体を供給するための液体供給口とを備え内部に負
   圧発生部材を収納した負圧発生部材収納室と、 前記負圧発生部材収納室と底部の連通路を介して連通す
   るとともに、前記連通路を除いて実質的に密閉である液
   体収容室と、 前記負圧発生部材収納室の前記連通路から上方へ延在す
   る隔壁と、を備える吐出用液体収納容器であって、 前記隔壁に内部に毛管力発生部を形成するとともに前記
   負圧発生部材収納室から前記液体収納室に大気を導入す
   る大気導入路を備え、 負圧発生部材収納室の底面に設けられた液体供給口内に
   圧接体を配置し、該圧接体の上端面は前記負圧発生部材
   に当接するとともに、その下端面は前記容器の容器内側
   底面よりも外方に位置されていることを特徴とする吐出
   用液体収納容器。
2. 【請求項２】 前記圧接体の前記隔壁側側面と前記隔壁
   との距離が５ｍｍ以上、３０ｍｍ以下であり、前記圧接
   体の厚みが６ｍｍ以上、８ｍｍ以下であり、前記圧接体
   の上端面による前記負圧発生部材の圧接量が前記容器の
   底壁の容器内側底面より０ｍｍ以上、５ｍｍ以下であ
   り、かつ、前記圧接体の下端面が前記容器の底壁の容器
   外側面より１．５ｍｍ以上、３．５ｍｍ以下外方に位置
   されていることを特徴とする請求項１の吐出用液体収納
   容器。
3. 【請求項３】 前記容器の前記液体供給口周りには、前
   記容器の底壁の容器内側底面より内方に突出する段部が
   設けられていることを特徴とする請求項１または２の吐
   出用液体収納容器。
4. 【請求項４】 前記液体供給口は、前記容器の底壁の容
   器外側面より外方に突出して形成された液体供給筒内に
   画成されていることを特徴とする請求項１ないし３のい
   ずれかの吐出用液体収納容器。
5. 【請求項５】 前記隔壁には、毛管力発生部と前記負圧
   発生部材収納室から液体収納室に大気を導入する大気導
   入路が形成されていることを特徴とする請求項１ないし
   ４のいずれかの吐出用液体収納容器。
6. 【請求項６】 前記圧接体は、ポリプロピレンのフェル
   トであることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか
   の吐出用液体収納容器。
7. 【請求項７】 前記吐出用液体収納容器は、インクジェ
   ットヘッドに供給するインクを収容するものであること
   を特徴とする請求項１ないし６のいずれかの吐出用液体
   収納容器。
8. 【請求項８】 大気と連通する大気連通部と記録手段に
   対し液体を供給するための液体供給口とを備え内部に負
   圧発生部材を収納した負圧発生部材収納室と、 前記負圧発生部材収納室と底部の連通路を介して連通す
   るとともに、前記連通路を除いて実質的に密閉である液
   体収容室と、 前記負圧発生部材収納室と前記液体収納室とを仕切る隔
   壁と、を備える吐出用液体収納容器であって、 前記隔壁は内部に毛管力発生部を備え、 負圧発生部材収納室の底面に設けられた液体供給口内に
   圧接体を配置し、該圧接体の上端面は前記負圧発生部材
   に当接しており、前記連通路と前記圧接体の該連通路か
   ら最も近い箇所までの距離Ｌ１が次式を満たすよう設定
   されていることを特徴とする吐出用液体収納容器。 Ｌ１＜（Ｈｓ−Ｈｐa −ｈ）／Δｈ ここで、ｈは前記連通路近傍の圧力を吐出用液体の密度
   ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛
   管力、すなわち、前記連通路近傍の圧力をΔＰｃa とす
   るとき、ｈ＝ΔＰｃa ／ρｇ、 Ｈｓは前記負圧発生部材の毛管力を吐出用液体の密度ρ
   と重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛管
   力、すなわち、前記負圧発生部材の毛管力をΔＰｓとす
   るとき、Ｈｓ＝ΔＰｓ／ρｇ、 Ｈｐa は前記負圧発生部材内の気液界面と連通路近傍と
   の位置ヘッド差、 Δｈは前記連通路と前記液体供給口との間の前記負圧発
   生部材における圧力損失を吐出用液体の密度ρと重力加
   速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した損失ヘッド、
   すなわち、圧力損失をΔＰe とするとき、Δｈ＝ΔＰe
   ／ρｇである。
9. 【請求項９】 前記圧接体は、下端面が前記容器の容器
   内側底面より外方に位置されていることを特徴とする請
   求項８の吐出用液体収納容器。
10. 【請求項１０】 前記容器の前記液体供給口周りには、
    前記容器の底壁の容器内側底面より内方に突出する段部
    が設けられていることを特徴とする請求項８または９の
    吐出用液体収納容器。
11. 【請求項１１】 前記液体供給口は、前記容器の底壁の
    容器外側面より外方に突出して形成された液体供給筒内
    に画成されていることを特徴とする請求項８ないし１０
    のいずれかの吐出用液体収納容器。
12. 【請求項１２】 前記吐出用液体収納容器は、インクジ
    ェットヘッドに供給するインクを収容するものであるこ
    とを特徴とする請求項８ないし１１のいずれかの吐出用
    液体収納容器。
13. 【請求項１３】 大気と連通する大気連通部と記録手段
    に対し液体を供給するための液体供給口とを備え内部に
    負圧発生部材を収納した負圧発生部材収納室と、 前記負圧発生部材収納室と底部の連通路を介して連通す
    るとともに、前記連通路を除いて実質的に密閉である液
    体収容室と、 前記負圧発生部材収納室と前記液体収納室とを仕切る隔
    壁と、を備える吐出用液体収納容器であって、 前記隔壁の内部に毛管力発生部を形成するとともに前記
    負圧発生部材収納室から前記液体収納室に大気を導入す
    る大気導入路を備え、 前記負圧発生部材収納室の底面に設けられた液体供給口
    内に圧接体を配置し、該圧接体の上端面は前記負圧発生
    部材に当接しており、前記連通路と前記圧接体の該連通
    路から最も近い箇所までの距離Ｌ１が次式を満たすよう
    設定されていることを特徴とする吐出用液体収納容器。 Ｌ１＜（Ｈｓ−Ｈｐ−ｈ）／Δｈ ここで、ｈは前記連通路近傍の圧力を吐出用液体の密度
    ρと重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛
    管力、すなわち、前記連通路近傍の圧力をΔＰｃa とす
    るとき、ｈ＝ΔＰｃa ／ρｇ、 Ｈｓは前記負圧発生部材の毛管力を吐出用液体の密度ρ
    と重力加速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した毛管
    力、すなわち、前記負圧発生部材の毛管力をΔＰｓとす
    るとき、Ｈｓ＝ΔＰｓ／ρｇ、 Ｈｐは前記負圧発生部材内の気液界面と毛管力発生部と
    の位置ヘッド差、 Δｈは前記連通路と前記液体供給口との間の前記負圧発
    生部材における圧力損失を吐出用液体の密度ρと重力加
    速度ｇとの積で除し長さの次元に変換した損失ヘッド、
    すなわち、圧力損失をΔＰe とするとき、Δｈ＝ΔＰe
    ／ρｇである。
14. 【請求項１４】 前記圧接体は、下端面が前記容器の容
    器内側底面より外方に位置されていることを特徴とする
    請求項１３の吐出用液体収納容器。
15. 【請求項１５】 前記容器の前記液体供給口周りには、
    前記容器の底壁の容器内側底面より内方に突出する段部
    が設けられていることを特徴とする請求項１３または１
    ４の吐出用液体収納容器。
16. 【請求項１６】 前記液体供給口は、前記容器の底壁の
    容器外側面より外方に突出して形成された液体供給筒内
    に画成されていることを特徴とする請求項１３ないし１
    ５のいずれかの吐出用液体収納容器。
17. 【請求項１７】 前記吐出用液体収納容器は、インクジ
    ェットヘッドに供給するインクを収容するものであるこ
    とを特徴とする請求項１３ないし１６のいずれかの吐出
    用液体収納容器。
18. 【請求項１８】 大気と連通する大気連通部と記録手段
    に対し液体を供給するための液体供給口とを備え内部に
    負圧発生部材を収納した負圧発生部材収納室と、 前記負圧発生部材収納室と底部の連通路を介して連通す
    るとともに、前記連通路を除いて実質的に密閉である液
    体収容室と、 前記負圧発生部材収納室の前記連通路から上方へ延在す
    る隔壁と、を備える吐出用液体収納容器であって、 前記負圧発生部材収納室の底面に設けられた液体供給口
    内に圧接体を配置し、該圧接体の上端面は前記負圧発生
    部材に当接するとともに、その下端面は前記容器の容器
    内側底面よりも外方に位置されており、前記連通路から
    前記圧接体の該連通路に最も近い箇所までの距離Ｌ１
    が、５ｍｍ≦Ｌ１≦６０ｍｍを満たすよう前記液体供給
    口が配置されていることを特徴とする吐出用液体収納容
    器。
19. 【請求項１９】 前記距離Ｌ１が、１０ｍｍ≦Ｌ１≦５
    ０ｍｍであることを特徴とする請求項１８の吐出用液体
    収納容器。