JPH035511B2 - - Google Patents
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- JPH035511B2 JPH035511B2 JP9410284A JP9410284A JPH035511B2 JP H035511 B2 JPH035511 B2 JP H035511B2 JP 9410284 A JP9410284 A JP 9410284A JP 9410284 A JP9410284 A JP 9410284A JP H035511 B2 JPH035511 B2 JP H035511B2
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- JP
- Japan
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- heat exchanger
- fluid
- fins
- exchanger according
- plates
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2215/00—Fins
- F28F2215/04—Assemblies of fins having different features, e.g. with different fin densities
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は熱交換効率に優れたプレート・フイ
ン型の熱交換器に関し、特に熱交換すべき２つの
流体に対し、流速分布と温度分布を与えることに
より、極めて高性能化された熱交換器を提供しよ
うとするものである。
ン型の熱交換器に関し、特に熱交換すべき２つの
流体に対し、流速分布と温度分布を与えることに
より、極めて高性能化された熱交換器を提供しよ
うとするものである。
従来からプレート・フイン型の熱交換器は単位
体積あたりの伝熱面積が大きく、小型で高効率な
熱交換器として広く使用されている。このような
熱交換器はその流体の流し方によつて、２つの流
体が同方向に流れる向流型熱交換器、２つの流体
が対向して流れる対向流型熱交換器、２つの流体
が直交して流れる直交流型熱交換器などに大別さ
れ、これらの熱交換器の温度交換効率をηとする
と１次側流体および２次側流体の導入口そして導
入出口における温度がそれぞれT1，t1，T2，t2の
時次式で表わすことができる。
体積あたりの伝熱面積が大きく、小型で高効率な
熱交換器として広く使用されている。このような
熱交換器はその流体の流し方によつて、２つの流
体が同方向に流れる向流型熱交換器、２つの流体
が対向して流れる対向流型熱交換器、２つの流体
が直交して流れる直交流型熱交換器などに大別さ
れ、これらの熱交換器の温度交換効率をηとする
と１次側流体および２次側流体の導入口そして導
入出口における温度がそれぞれT1，t1，T2，t2の
時次式で表わすことができる。
η＝T1−T2／T1−t1×100t2−t1／T1−t1×100（％）…
…(1) ここで熱交換器の導出口における温度T2，t2は
流体の通過速度によつて変化するがきわめて低速
で流れる時は以下のようになる。すなわち向流型
熱交換器ではT2t2となり(1)式よりT2（T1−
t1）／２であるからη50％となる。また対向流
型熱交換器ではT2t1，t2t1となり(1)式よりη
100％となる。次に直交流型熱交換器は向流型
と対向流型の中間に位置するため最大温度交換効
率は50％＜η＜100％の間にある。
…(1) ここで熱交換器の導出口における温度T2，t2は
流体の通過速度によつて変化するがきわめて低速
で流れる時は以下のようになる。すなわち向流型
熱交換器ではT2t2となり(1)式よりT2（T1−
t1）／２であるからη50％となる。また対向流
型熱交換器ではT2t1，t2t1となり(1)式よりη
100％となる。次に直交流型熱交換器は向流型
と対向流型の中間に位置するため最大温度交換効
率は50％＜η＜100％の間にある。
以上のことよりプレート・フイン型熱交換器と
しては対向流型熱交換器が理想的ではあるが、実
際に使用する場合、熱交換すべき２つの流体の導
入部と導出部が同一面となるため、２つの流体の
流れを分離することができず、上記のような理想
的な対向流型熱交換器は実在しないが流体の流れ
方向をまげて導入部と導出部を一致しないように
することにより、対向流型熱交換器に近い熱交換
器が実現できる。この一例として実公報52−
56531号公報に記載された熱交換器がある。
しては対向流型熱交換器が理想的ではあるが、実
際に使用する場合、熱交換すべき２つの流体の導
入部と導出部が同一面となるため、２つの流体の
流れを分離することができず、上記のような理想
的な対向流型熱交換器は実在しないが流体の流れ
方向をまげて導入部と導出部を一致しないように
することにより、対向流型熱交換器に近い熱交換
器が実現できる。この一例として実公報52−
56531号公報に記載された熱交換器がある。
その公告公報に記載された熱交換器は第１図Ａ
に示すような波形断面のフイン１とプレート２，
２にて構成された正方形あるいは長方形状のダン
ボール状熱交換素子３を互い違いに積み重ね、端
部４を第１図Ｂに示す閉塞板５に開けられた孔６
に嵌入し、隣接する熱交換素子３間を密閉して形
成したものである。この熱交換器では、２つの流
体はそれぞれ熱交換素子３を通過した後熱交換素
子３，３間に形成された空間部Ｓを経て閉塞板５
にあたり、直角に方向を変えて導出されるように
なつていた。
に示すような波形断面のフイン１とプレート２，
２にて構成された正方形あるいは長方形状のダン
ボール状熱交換素子３を互い違いに積み重ね、端
部４を第１図Ｂに示す閉塞板５に開けられた孔６
に嵌入し、隣接する熱交換素子３間を密閉して形
成したものである。この熱交換器では、２つの流
体はそれぞれ熱交換素子３を通過した後熱交換素
子３，３間に形成された空間部Ｓを経て閉塞板５
にあたり、直角に方向を変えて導出されるように
なつていた。
ところで上記従来例での熱交換素子３の構成は
第２図に示すようにフイン１はその全体にわたり
均等なピツチＰを有していたので、以下述べるよ
うな欠点があつた。まず従来の熱交換器の特性に
ついて述べると、第３図Ｃは従来例の熱交換器を
平面的に示したもので、２つの流体Ｍ，Ｎの流れ
を示している。この第３図においては熱交換器の
一方の流体Ｍの導出口側における流体の温度分布
および流速分布を第３図Ａ及びＢに示し、また、
その流体Ｍの導入口側における流速分布を第３図
Ｄに示している。
第２図に示すようにフイン１はその全体にわたり
均等なピツチＰを有していたので、以下述べるよ
うな欠点があつた。まず従来の熱交換器の特性に
ついて述べると、第３図Ｃは従来例の熱交換器を
平面的に示したもので、２つの流体Ｍ，Ｎの流れ
を示している。この第３図においては熱交換器の
一方の流体Ｍの導出口側における流体の温度分布
および流速分布を第３図Ａ及びＢに示し、また、
その流体Ｍの導入口側における流速分布を第３図
Ｄに示している。
なお、ここで流体Ｍは０℃の空気、流体Ｎは20
℃の空気の例である。
℃の空気の例である。
また第３図Ｂ，Ｃにおける流速は導入口又は導
入口全体の流速の平均値で該当部分の流速Ｖを
割つた値で表わしている。
入口全体の流速の平均値で該当部分の流速Ｖを
割つた値で表わしている。
この第３図のデータから明らかなように、従来
の熱交換器においては実際に導出口における熱交
換された気流の温度分布は均一でなく流速分布は
熱交換素子３の長さによる流路圧力損失にほぼ関
連しているのでほぼ均等な分布となり、このため
温度交換効率のよい所も悪い所も同等な流量が流
れることにより、熱交換器全体の総合的な効率は
低かつた。しかもダンボール状熱交換素子３，３
端部を閉塞板５の孔６に嵌入して熱交換器を製作
するための製造の自動化が難しく、量産性に欠け
るという問題があつた。
の熱交換器においては実際に導出口における熱交
換された気流の温度分布は均一でなく流速分布は
熱交換素子３の長さによる流路圧力損失にほぼ関
連しているのでほぼ均等な分布となり、このため
温度交換効率のよい所も悪い所も同等な流量が流
れることにより、熱交換器全体の総合的な効率は
低かつた。しかもダンボール状熱交換素子３，３
端部を閉塞板５の孔６に嵌入して熱交換器を製作
するための製造の自動化が難しく、量産性に欠け
るという問題があつた。
この発明はかかる従来の欠点に鑑みてなされた
もので、温度交換効率のよい部分へより多くの流
体が流れるようにするものである。
もので、温度交換効率のよい部分へより多くの流
体が流れるようにするものである。
しかもそのような流量制御の特性を熱交換自体
に保有させるようにしたものである。
に保有させるようにしたものである。
そのためにこの発明は、熱交換すべき２つの流
体を仕切るため所定の対向間隙をもつて対向した
プレートと、このプレート間の前記間隙に設けら
れその間隙の中に前記流体の流れを制御するため
の平行流路を形成したフインとを有し、上記プレ
ート間の間隙を複数層形成し、これら各層の一層
おきに一次流体と二次流体をそれぞれ対向する方
向に導入して前記プレートを介して一次流体と二
次流体との間で熱交換を行わせるとともに、前記
フインの平行流路は、導入された一次流体と二次
流体に静圧損失に基づく所定の流速分布を与える
ためその流路断面積が変化して設けられるように
したものである。またさらに別の発明では前記各
層における一次流体と二次流体の導入用側端部に
プレートとプレートの間の間隙を閉塞するととも
に導入された一次気流、二次気流をそれぞれガイ
ドするスペーサを設けた構成にしたものである。
体を仕切るため所定の対向間隙をもつて対向した
プレートと、このプレート間の前記間隙に設けら
れその間隙の中に前記流体の流れを制御するため
の平行流路を形成したフインとを有し、上記プレ
ート間の間隙を複数層形成し、これら各層の一層
おきに一次流体と二次流体をそれぞれ対向する方
向に導入して前記プレートを介して一次流体と二
次流体との間で熱交換を行わせるとともに、前記
フインの平行流路は、導入された一次流体と二次
流体に静圧損失に基づく所定の流速分布を与える
ためその流路断面積が変化して設けられるように
したものである。またさらに別の発明では前記各
層における一次流体と二次流体の導入用側端部に
プレートとプレートの間の間隙を閉塞するととも
に導入された一次気流、二次気流をそれぞれガイ
ドするスペーサを設けた構成にしたものである。
以下この発明を図示の一実施例について説明す
る。
る。
第４図はこの発明の一実施例における熱交換素
子３を示すもので、上記従来例と同様に一定の間
隙を有して対向した一対のプレート２，２と，こ
のプレートの間あつてこのプレート間の上記間隙
に複数の互いに平行な流路１ａ（以下単に平行流
路と称する）を形成した波形断面の板状フイン１
とから構成されており、第５図に示すように一段
おきに左右方向にずらして複数層に重ね合されそ
の１つ置いた隣りの各熱交換素子３，３同志間で
流体Ｍ，Ｎの通る空間部Ｓが各層に形成され、し
かも重ね合せ方向にみると上記空間部Ｓが一層お
きに左右互い違いの配置となるように形成されて
いる。４は各熱交換素子３同志の重ね合せ部と反
対側の対向する端部４，４間に挟み込んでプレー
ト２に接着されたスペーサで、各空間部Ｓの左右
両側面を閉塞し空間部Ｓ内に導入された一次、二
次流体Ｍ，Ｎの流れを所定方向（実施例では前方
方向）に案内する作用を成す。
子３を示すもので、上記従来例と同様に一定の間
隙を有して対向した一対のプレート２，２と，こ
のプレートの間あつてこのプレート間の上記間隙
に複数の互いに平行な流路１ａ（以下単に平行流
路と称する）を形成した波形断面の板状フイン１
とから構成されており、第５図に示すように一段
おきに左右方向にずらして複数層に重ね合されそ
の１つ置いた隣りの各熱交換素子３，３同志間で
流体Ｍ，Ｎの通る空間部Ｓが各層に形成され、し
かも重ね合せ方向にみると上記空間部Ｓが一層お
きに左右互い違いの配置となるように形成されて
いる。４は各熱交換素子３同志の重ね合せ部と反
対側の対向する端部４，４間に挟み込んでプレー
ト２に接着されたスペーサで、各空間部Ｓの左右
両側面を閉塞し空間部Ｓ内に導入された一次、二
次流体Ｍ，Ｎの流れを所定方向（実施例では前方
方向）に案内する作用を成す。
なお各空間部Ｓの背面側は閉塞されている。
そして上記フイン１は第４図に示すように一方
から他方へ連続的にピツチＰが次第に小さくなる
ように形成され、そのピツチＰが小さい方が一次
流体Ｍ、二次流体Ｎの導出口側、つまり第５図で
いえば前面側になるように設定されている。
から他方へ連続的にピツチＰが次第に小さくなる
ように形成され、そのピツチＰが小さい方が一次
流体Ｍ、二次流体Ｎの導出口側、つまり第５図で
いえば前面側になるように設定されている。
従つてこの実施例の熱交換器に対して第５図に
示すように左側面に一次流体Ｍとして例えば０℃
の冷たい室外の空気を供給し、右側面に二次流体
Ｎとして例えば20℃の暖かい室内の空気を供給す
ると、各スペーサ７により一次流体Ｍ、二次流体
Ｎは各層の一層おき、即ちフイン１とプレート
２，２との間のみに導入され、そのフイン１部分
を通過して空間部Ｓに至り、その空間部Ｓでスペ
ーサ７により進行が妨げられ流れの方向がゆるや
かに前方へ変えられ前面からそれぞれ導出され
る。
示すように左側面に一次流体Ｍとして例えば０℃
の冷たい室外の空気を供給し、右側面に二次流体
Ｎとして例えば20℃の暖かい室内の空気を供給す
ると、各スペーサ７により一次流体Ｍ、二次流体
Ｎは各層の一層おき、即ちフイン１とプレート
２，２との間のみに導入され、そのフイン１部分
を通過して空間部Ｓに至り、その空間部Ｓでスペ
ーサ７により進行が妨げられ流れの方向がゆるや
かに前方へ変えられ前面からそれぞれ導出され
る。
そして一次流体Ｍと二次流体Ｎとは上記の流れ
の途中においてその両者を仕切るプレート２を介
して熱交換が行われる。
の途中においてその両者を仕切るプレート２を介
して熱交換が行われる。
この実施例の熱交換器は以上の構成から明らか
なように、温度交換効率の高い所へより多くの風
量を流すために熱交換素子を構成しているフイン
のピツチＰを変化させ平行流路１ａの圧力損失を
変化させそれに応じた流体Ｍ，Ｎの速度分布を作
るようにしている。
なように、温度交換効率の高い所へより多くの風
量を流すために熱交換素子を構成しているフイン
のピツチＰを変化させ平行流路１ａの圧力損失を
変化させそれに応じた流体Ｍ，Ｎの速度分布を作
るようにしている。
即ち、第６図Ａ及びＢに示すように一次流体Ｍ
の導出口における温度分布と流速分布、第６図Ｄ
に示すように一次流体Ｍの導入口における流速分
布のデータから明らかなように温度交換効率の良
い個所（温度分布で高い値を示しているところ）
により多くの流量を（流速分布で高い値を示して
いるように）与え、温度交換効率の悪い個所には
少ない流量を与えることができる。
の導出口における温度分布と流速分布、第６図Ｄ
に示すように一次流体Ｍの導入口における流速分
布のデータから明らかなように温度交換効率の良
い個所（温度分布で高い値を示しているところ）
により多くの流量を（流速分布で高い値を示して
いるように）与え、温度交換効率の悪い個所には
少ない流量を与えることができる。
この結果第７図に実線で示すように温度交換効
率の非常に良い熱交換器を得ることができる。
率の非常に良い熱交換器を得ることができる。
なお第７図の横軸における流量（風量）は1.0
のところが標準風量を示している。従つてこれか
ら明らかなように流量が標準流量の半分（0.5）
から1.5倍の広い範囲において高い温度交換効率
が得られている。
のところが標準風量を示している。従つてこれか
ら明らかなように流量が標準流量の半分（0.5）
から1.5倍の広い範囲において高い温度交換効率
が得られている。
また第６図Ａ、第７図における一点鎖線のグラ
フは第１図〜第３図に示した従来例の特性を参考
的に示したものである。
フは第１図〜第３図に示した従来例の特性を参考
的に示したものである。
第８図はこの発明の他の実施例を示すもので、
一次流体Ｍと二次流体Ｎの導出方向を互いに反対
方向に設定したものであり、このものにおいても
上記実施例と同様の効果が得られることが確かめ
られた。
一次流体Ｍと二次流体Ｎの導出方向を互いに反対
方向に設定したものであり、このものにおいても
上記実施例と同様の効果が得られることが確かめ
られた。
また第９図Ａは熱交換素子３の変形例を示すも
ので、フイン１のピツチＰを連続的に変化させず
に２段階に設定したもので、中心線（CL）から
一方はピツチＰを小さくしたものである。また第
９図Ｂは同じく熱交換素子３の変形例を示すもの
でフイン１は板状ではなく、互いに独立してプレ
ート２上に設けており、かつそのフイン１の相対
間隔Ｗは一端へ行くほど次第に小さくなつてい
る。
ので、フイン１のピツチＰを連続的に変化させず
に２段階に設定したもので、中心線（CL）から
一方はピツチＰを小さくしたものである。また第
９図Ｂは同じく熱交換素子３の変形例を示すもの
でフイン１は板状ではなく、互いに独立してプレ
ート２上に設けており、かつそのフイン１の相対
間隔Ｗは一端へ行くほど次第に小さくなつてい
る。
この第９図Ａ，Ｂのように形成したものであつ
ても結局流体導入口の単位長さ（幅）あたりの平
行流路１ａの流路断面積を変えることができるの
で、平行流路１ａの静圧損失を変化させることが
でき、第４図に示した熱交換素子３と同等の効果
を得ることができる。
ても結局流体導入口の単位長さ（幅）あたりの平
行流路１ａの流路断面積を変えることができるの
で、平行流路１ａの静圧損失を変化させることが
でき、第４図に示した熱交換素子３と同等の効果
を得ることができる。
なおこの発明の熱交換器は以上説明したような
熱交換素子３によつて形成されるものに限定され
るものではなく、例えば第１０図に示すように波
形断面、凹凸断面の板状フイン１と、プレート２
と、このプレート２に空間部Ｓを形成するための
フイン１と所定の間隔をおいて固着されたスペー
サ７との３部品により熱交換素子３を形成し、こ
のような熱交換素子３を重ね合せて熱交換器を形
成するようにしても良く、またフイン１をプレー
ト２を一体形成しても良いものである。
熱交換素子３によつて形成されるものに限定され
るものではなく、例えば第１０図に示すように波
形断面、凹凸断面の板状フイン１と、プレート２
と、このプレート２に空間部Ｓを形成するための
フイン１と所定の間隔をおいて固着されたスペー
サ７との３部品により熱交換素子３を形成し、こ
のような熱交換素子３を重ね合せて熱交換器を形
成するようにしても良く、またフイン１をプレー
ト２を一体形成しても良いものである。
なお、プレート２の材料としては薄い金属板、
セラミツク板、プラスチツク板など種々のものが
考えられるが、空調分野で給気と排気の間で温度
と共に湿度の交換をも行なわせる場合には透湿性
を有する加工紙が好適である。フイン１の材料も
同様のものが考えられるが、空調用にはクラフト
紙を好適である。スペーサ７の材料も同様のもの
が考えられるが、空調用には厚紙またはプラスチ
ツク板が好適である。プレート２およびフイン１
の厚さは機械強度の許す範囲で薄い方が好ましく
0.05〜0.20mm程度が好適である。フイン１の高さ
（プレートの対向間隔に相当）およびピツチＰは
大きすぎると空気流の整流効果が小さく、小さす
ぎると静圧損失が大きくなるので１〜10mmの範囲
が適する。実施例では高さを2.0mmあるいは2.7mm
とし、ピツチＰを4.0mmとした。スペーサ７の厚
さは前記フイン１を２枚のプレート２ではさんだ
厚さに精度よくそろえる必要があり、しかも積層
する段数が実施例のような100段以上あるもので
はスペーサ７の厚さが精度よくそろつていないと
形状の整つた熱交換器に積層できなくなつてしま
うことに注意しなければならない。スペーサ７の
固定は市販の接着剤を用いて良い。
セラミツク板、プラスチツク板など種々のものが
考えられるが、空調分野で給気と排気の間で温度
と共に湿度の交換をも行なわせる場合には透湿性
を有する加工紙が好適である。フイン１の材料も
同様のものが考えられるが、空調用にはクラフト
紙を好適である。スペーサ７の材料も同様のもの
が考えられるが、空調用には厚紙またはプラスチ
ツク板が好適である。プレート２およびフイン１
の厚さは機械強度の許す範囲で薄い方が好ましく
0.05〜0.20mm程度が好適である。フイン１の高さ
（プレートの対向間隔に相当）およびピツチＰは
大きすぎると空気流の整流効果が小さく、小さす
ぎると静圧損失が大きくなるので１〜10mmの範囲
が適する。実施例では高さを2.0mmあるいは2.7mm
とし、ピツチＰを4.0mmとした。スペーサ７の厚
さは前記フイン１を２枚のプレート２ではさんだ
厚さに精度よくそろえる必要があり、しかも積層
する段数が実施例のような100段以上あるもので
はスペーサ７の厚さが精度よくそろつていないと
形状の整つた熱交換器に積層できなくなつてしま
うことに注意しなければならない。スペーサ７の
固定は市販の接着剤を用いて良い。
この発明は以上の説明から明らかなように、フ
インの間隔等を変えるという簡単な手段により流
体導入口のフインの平行流路の流路断面積を変化
させ、熱交換器自体にその熱交換効率の高い部分
により多くの流体を流す特性を保有させたもので
あるから、総合的な熱交換効率を飛躍的に高める
ことができるものである。
インの間隔等を変えるという簡単な手段により流
体導入口のフインの平行流路の流路断面積を変化
させ、熱交換器自体にその熱交換効率の高い部分
により多くの流体を流す特性を保有させたもので
あるから、総合的な熱交換効率を飛躍的に高める
ことができるものである。
またフインとプレートとスペーサとを有した熱
交換素子の積み重ねにより形成するようにすれば
さらに量産性を高めることができるという効果も
あわせて達成できるものである。
交換素子の積み重ねにより形成するようにすれば
さらに量産性を高めることができるという効果も
あわせて達成できるものである。
第１図は従来例を示すもので、第１図Ａは熱交
換器の分解斜視図、第１図Ｂはその閉塞板の斜視
図を示している。第２図は第１図の熱交換器にお
ける熱交換素子の縦断面図、第３図はその従来例
における流体の流れ方と特性を示すもので、第３
図ＡとＢは一次流体Ｍの導出口における温度分布
と流速分布の図を示し、第３図Ｃは熱交換器の概
略平面図で、フインの上方のプレートを取り除い
て図示してある。第３図Ｄは一次流体Ｍの導入口
における流速分布を示した図、第４図はこの発明
の一実施例を示す熱交換素子の縦断面図、第５図
はその熱交換素子により形成したこの発明の熱交
換器の斜視図、第６図はこの発明の熱交換器にお
ける流体の流れ方と特性を示した図で、第６図
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄはそれぞれ第３図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ
にそれぞれ対応して示している。第７図はこの発
明と従来例の各熱交換器の温度交換効率を示した
図、第８図はこの発明の他の実施例を示した熱交
換器の説明図、第９図Ａ，Ｂはこの発明における
熱交換素子のそれぞれ別の変形例を示した縦断面
図、第１０図は同じく熱交換素子の他の変形例を
示す縦断面図である。 なお各図中、１はフイン、１ａは平行流路、２
はプレート、３は熱交換素子、７はスペーサ（制
御体）、Ｓは空間部、Ｍは一次流体、Ｎは二次流
体を示すものである。なお各図中、同一符号は同
一部分又は相当部分を示す。
換器の分解斜視図、第１図Ｂはその閉塞板の斜視
図を示している。第２図は第１図の熱交換器にお
ける熱交換素子の縦断面図、第３図はその従来例
における流体の流れ方と特性を示すもので、第３
図ＡとＢは一次流体Ｍの導出口における温度分布
と流速分布の図を示し、第３図Ｃは熱交換器の概
略平面図で、フインの上方のプレートを取り除い
て図示してある。第３図Ｄは一次流体Ｍの導入口
における流速分布を示した図、第４図はこの発明
の一実施例を示す熱交換素子の縦断面図、第５図
はその熱交換素子により形成したこの発明の熱交
換器の斜視図、第６図はこの発明の熱交換器にお
ける流体の流れ方と特性を示した図で、第６図
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄはそれぞれ第３図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ
にそれぞれ対応して示している。第７図はこの発
明と従来例の各熱交換器の温度交換効率を示した
図、第８図はこの発明の他の実施例を示した熱交
換器の説明図、第９図Ａ，Ｂはこの発明における
熱交換素子のそれぞれ別の変形例を示した縦断面
図、第１０図は同じく熱交換素子の他の変形例を
示す縦断面図である。 なお各図中、１はフイン、１ａは平行流路、２
はプレート、３は熱交換素子、７はスペーサ（制
御体）、Ｓは空間部、Ｍは一次流体、Ｎは二次流
体を示すものである。なお各図中、同一符号は同
一部分又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱交換すべき２つの流体を仕切るため所定の
対向間隙をもつて対向したプレートと、このプレ
ート間の上記間隙に設けられその間隙の中に前記
流体の流れを制御するための平行流路を形成した
フインとを有し、上記プレート同志によつて形成
される間隙を複数層形成し、これら各層に対して
一層ずつ交互に一次流体と二次流体を分配導入す
る制御体を設けるとともに、各層の一層おきに導
入された一次流体と二次流体を上記プレートを介
して熱交換させ、かつ前記フインの平行流路は、
導入された一次流体と二次流体に静圧損失に基づ
く所定の流速分布を与えるためその流路断面積が
変化して設けられていることを特徴とする熱交換
器。 ２ 制御体は各層のプレートとプレートとの間に
個別に設けられかつそのプレートとプレートとの
対向間隙に対応した大きさを有するスペーサであ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の熱交換器。 ３ 各層は、流体の流れの上流側に設けられたフ
インのある部分と、これより、下流側に設けられ
た、フインのない空間部とを有していることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の熱交換
器。 ４ 一次流体と二次流体をそれぞれ互いに対向す
る方向に導入して熱交換させることを特徴とする
特許請求の範囲第１項に記載の熱交換器。 ５ 一次流体と二次流体をそれぞれ同一側面から
導出させることを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の熱交換器。 ６ 一次流体と二次流体をそれぞれ互いに対向す
る方向に導入し、互いに反対方向に流れを変えさ
せて導出することを特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の熱交換器。 ７ 一次流体と二次流体をそれぞれ互いに対向す
る方向に導入し、互いに反対方向に流れを変えさ
せて導出することを特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の熱交換器。 ８ フインは断面が波形形状を有する板状体であ
つて、その波形のピツチを変化させることにより
平行流路の流路断面積を変化させたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載の熱交換器。 ９ フインは互いに対向して平行に多数設けら
れ、このフインとフインの対向間隔を変化させて
設けることにより、平行流路の流路断面積を変化
させたことを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の熱交換器。 １０ 平行流路の流路断面積はその流路を流れる
一次流体又は二次流体の導出方向側をより小さく
設定したことを特徴とする特許請求の範囲第１項
に記載の熱交換器。 １１ 平行流路の流路断面積は一次流体又は二次
流体の導入口の一端から他端側に向かつて段階的
又は一定の比率で小さくなるように変化させたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の熱
交換器。 １２ プレートは透湿性と気体遮蔽性とを有した
多孔質材料を用いたことを特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載の熱交換器。 １３ 一次流体と二次流体の何れか一方は新鮮な
室外の空気であり、他方は排出すべき室内の空気
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の熱交換器。 １４ フインの平行流路の長さは均一であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の熱交
換器。 １５ プレートとフインとスペーサとが一体化さ
れた熱交換素子を複数個設け、この熱交換素子が
互いに重ね合されて形成されたことを特徴とする
特許請求の範囲第２項に記載の熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9410284A JPS60238689A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9410284A JPS60238689A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60238689A JPS60238689A (ja) | 1985-11-27 |
| JPH035511B2 true JPH035511B2 (ja) | 1991-01-25 |
Family
ID=14101074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9410284A Granted JPS60238689A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60238689A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2003071237A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-11 | Daikin Ind Ltd | 冷却用素子及びこれを備えた除湿素子 |
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| ES2315056B1 (es) * | 2005-08-31 | 2009-11-11 | Valeo Termico, S.A. | Aleta para la conduccion de un fluido a refrigerar, e intercambidor de calor de placas apiladas dotado de tales aletas. |
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| JP4877016B2 (ja) | 2007-03-30 | 2012-02-15 | パナソニック株式会社 | 熱交換素子 |
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| DE102009033157A1 (de) * | 2009-07-13 | 2011-01-27 | Menerga Gmbh | Plattenwärmeübertrager |
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-
1984
- 1984-05-11 JP JP9410284A patent/JPS60238689A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60238689A (ja) | 1985-11-27 |
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