JPH0979104A

JPH0979104A - 蓄圧式燃料噴射装置

Info

Publication number: JPH0979104A
Application number: JP23381795A
Authority: JP
Inventors: Sachihiro Tsuzuki; 祥博都筑
Original assignee: Nippon Soken Inc
Current assignee: Soken Inc
Priority date: 1995-09-12
Filing date: 1995-09-12
Publication date: 1997-03-25

Abstract

(57)【要約】【課題】内燃機関の燃料噴射装置において微小な噴射
量の調量を可能とし、急激な燃焼の立ち上がりによる騒
音の増大、ＮＯx 排出量の増加を抑制する。【解決手段】蓄圧式燃料噴射装置１は燃料噴射弁５と
油圧制御弁１２によって構成されており、弁ニードル７
の段部に対応する圧力室８と、弁ニードル７の端部にお
ける背圧室１０には共にリザーバ３から高圧燃料が供給
されている。油圧制御弁１２の弁体１６の先端に近い円
錐形部分１８に隣接して円柱形のピン部２５が形成さ
れ、それと対向して制御ポート１３側には円筒形の内壁
面が形成される。それによって弁体１６のリフトの初期
において、ピン部２５と制御ポート１３の間にはリフト
量と無関係に略一定の弁開口面積をもたらす狭いスロッ
トル部２６が形成されるので、燃料の噴射率が低下して
急激な燃焼が抑えられる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関に用いられ
る蓄圧式燃料噴射装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の蓄圧式燃料噴射装置としては、例
えば実開昭５６−３１６５６号公報に記載されているよ
うに、高圧の燃料を燃料噴射弁内の圧力室と弁ニードル
の背圧室の両室に導き、両室の圧力差を利用して弁ニー
ドルを動かすことによって噴射口を開くものが知られて
いる。図４はそのような従来の燃料噴射装置１００のシ
ステムの全体構成を示したものである。

【０００３】図４を用いて従来の燃料噴射装置１００の
構成及び作動を説明する。燃料噴射弁１０１に穿孔して
形成された概ね円筒形の弁シリンダ内には摺動可能に弁
ニードル１０２が挿入されているが、その弁ニードル１
０２の中間の段部には、弁ニードル１０２を押し上げて
開弁させる方向に高圧燃料を作用させ得る空間としての
圧力室１０３を形成すると共に、弁ニードル１０２の上
端に面して、弁ニードル１０２を押し下げて閉弁させる
方向に高圧燃料を作用させ得る空間としての背圧室１０
４を形成する。燃料噴射弁１０１の上方には所定の大き
さの容積を有する制御室１０５が設けられる。制御室１
０５は隔壁１０６によって二つの空間、即ち入口側室１
０７と出口側室１０８に区画されており、隔壁１０６に
は両室を連通する細い連通孔としてのオリフィス１０９
が設けられている。制御室１０５の一方である入口側室
１０７の入口１１０には高圧燃料の導入路１１１が接続
され、図示しない燃料供給源から高圧に加圧された燃料
が供給される。

【０００４】他方、出口側室１０８にはフラッパノズル
１１２が開口しており、それを開閉する制御弁としての
電磁弁１１３が設けられる。電磁弁１１３はソレノイド
コイル１１４によって吸引されてフラッパノズル１１２
を開閉する弁体１１５を備えている。高圧燃料の導入路
１１１によって制御室１０５の入口側室１０７に一定の
高圧の燃料が導入されているとき、フラッパノズル１１
２を電磁弁１１３の弁体１１５によって開閉することに
より出口側室１０８の圧力が変化する。この入口側室１
０７の高圧燃料は通路１１６によって燃料噴射弁１０１
の圧力室１０３に導かれており、出口側室１０８の圧力
が変化する燃料は通路１１７によって背圧室１０４に導
かれている。

【０００５】次に、従来の燃料噴射装置１００の作動を
説明する。制御装置の指令を受けて作動する駆動回路１
１８によって電磁弁１１３のソレノイドコイル１１４に
通電が行われて、弁体１１５がフラッパノズル１１２を
開放すると、図示しない燃料供給源から送られた高圧燃
料は導入路１１１及び入口１１０を経て入口側室１０７
に供給され、その一部は通路１１６を通って圧力室１０
３へ、更に通路１１９を経て、弁ニードル１０２の先端
によって閉塞されている噴射口１２０の上流側へ到達す
る。

【０００６】また、高圧燃料の他の一部は入口側室１０
７から隔壁１０６のオリフィス１０９を通って出口側室
１０８へ流入し、フラッパノズル１１２を経てドレイン
側へ排出される。それによって、入口側室１０７と出口
側室１０８との間に圧力差が発生し、結果として弁ニー
ドル１０２を押し上げようとする圧力室１０３の圧力が
弁ニードル１０２を押し下げようとする背圧室１０４の
圧力よりも大きくなると、弁ニードル１０２は上方へ移
動して噴射口１２０が開き、圧力室１０３にある高圧燃
料は通路１１９を通って噴射口１２０から噴射される。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】弁ニードル１０２をリ
フトさせて燃料を噴射させるために背圧室１０４の圧力
を減圧する際に、従来技術のようにフラッパノズル１１
２を用いると、弁体１１５によるフラッパノズル１１２
の開弁と同時に背圧室１０４内の圧力は急激に低下す
る。それに対応して弁ニードル１０２も急激にリフト
し、噴射率の変化、即ち特性線図上において単位時間当
たりの噴射量を示す曲線の図形は矩形に近いものとな
る。このような噴射率特性では微小な噴射量の調量が困
難であり、更にエンジン内で着火遅れ期間中に噴射され
る噴射量が多くなって急激な燃焼状態となるために、騒
音の増大、ＮＯx 排出量の増加といった多くの問題が生
じる。

【０００８】このような問題に対処するための従来の手
法として、公知の渦流室式エンジン用の燃料噴射弁であ
って比較的狭い範囲内にのみ噴射可能な所謂ピン形のノ
ズルにおいては、弁ニードルの先端部にスロットル部を
設けることによって初期噴射率を低下させる手法が知ら
れている。また、燃焼室内直接噴射式（直噴式）エンジ
ン用として広く用いられ、広い範囲に燃料を噴射するこ
とができるホール形ノズルにおいては、初期噴射率を低
減させるものとして、開弁圧を二種類設定することがで
きるようにした二段開弁圧ノズルも知られている。

【０００９】従って、ポンプ、パイプ、ノズルが直接に
組み合わされた公知の燃料噴射装置に対してはこれらの
手法が適用可能であるが、高圧ポンプによって圧送され
る高圧燃料をコモンレール（蓄圧容器）に一時蓄えて、
電磁弁等により弁ニードルの背圧室を減圧することによ
って噴射制御を行うコモンレール式燃料噴射装置におい
ては、噴射圧は任意に変化するし、前述のように背圧室
の圧力変化が非常に急激に起こるために、公知の燃料噴
射弁における初期噴射率低減のための手法を適用するこ
とができないという問題があった。

【００１０】本発明は、以上のような従来の燃料噴射装
置における問題を解決することができる構造が簡単な蓄
圧式燃料噴射装置を提供することを目的としている。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記の課題を
解決するための手段として、少なくとも燃料噴射口を開
閉するための弁ニードルと、前記弁ニードルを開弁位置
に向かって付勢するために前記弁ニードルの段部に対応
して形成されて高圧燃料が導かれている圧力室と、前記
弁ニードルを閉弁位置に向かって付勢するために形成さ
れて高圧燃料が導かれている背圧室とを備えている燃料
噴射弁と、前記燃料噴射弁の背圧室とドレインポートの
間に設けられて前記背圧室の圧力を増減制御する油圧制
御弁とからなり、前記油圧制御弁の弁体はその先端に近
い円錐形部分の更に先端側に実質的に円柱形の部分から
なるピン部を備えていると共に、前記弁体の円錐形部分
と協働するシート部を有するバルブボディ側の制御ポー
トの内壁面には、前記ピン部に対して所定の隙間をおい
て対向し得る位置に実質的に円筒形の面が形成されてお
り、前記油圧制御弁の前記弁体のリフトの初期におい
て、前記弁体のピン部が前記制御ポートの内壁面と少な
くとも一部において対向することにより、それらの間に
狭い通路としてのスロットル部を形成して、前記弁体が
上昇しても前記油圧制御弁の有効な弁開口面積の増加が
抑制されるように構成したことを特徴とする蓄圧式燃料
噴射装置を提供する。

【００１２】

【発明の実施の形態】図１によって本発明の第１実施形
態としての蓄圧式燃料噴射装置１について詳細に説明す
る。燃料圧送ポンプ２によって２００ＭＰａ程度の高圧
まで加圧された燃料はリザーバ３に蓄圧され、入口４を
経て従来のものと同様な燃料噴射弁５へ供給される。即
ち、高圧燃料の一部は入口４から通路６を通って、弁ニ
ードル７の段部に対応して形成された圧力室８へ導かれ
ると共に、他の一部はオリフィス９を通って弁ニードル
７の背圧室１０へ導かれる。この背圧室１０は通路１１
によって油圧制御弁１２の制御ポート１３に連通してい
る。

【００１３】油圧制御弁１２は、そのバルブボディ１４
に形成された弁シリンダ１５の中に上下方向に摺動可能
に挿入された弁体１６を備えており、弁体１６はバルブ
スプリング１７によって下方へ付勢されていて、弁体１
６の先端に近い位置に形成された円錐形の部分１８が制
御ポート１３の円錐形のシート部１９に着座することに
よって、制御ポート１３、従って背圧室１０と、弁シリ
ンダ１５側に設けられたドレインポート２０との間の連
通を遮断することができる。なお、ドレインポート２０
は常時燃料タンク２１に連通している。油圧制御弁１２
のバルブボディ１４の上部には磁性体コア２２に巻かれ
たソレノイドコイル２３が取り付けられており、図示し
ない制御装置の指令を受けて作動する駆動回路によって
通電されるようになっている。

【００１４】弁体１６の上部にはそれと一体に磁性体か
らなるアーマチュア２４が形成されており、ソレノイド
コイル２３に通電されたときに磁性体コア２２の磁力に
よって吸引されるようになっている。それによってアー
マチュア２４と弁体１６がバルブスプリング１７の付勢
に抗してリフトするときに、弁体１６の円錐形部分１８
が円錐形のシート部１９から離座して制御ポート１３と
ドレインポート２０と連通するように構成される。ま
た、弁体１６の先端には細い円柱形のピン部２５が形成
されていると共に、それに対応する部分の制御ポート１
３の内壁面が小径の円筒形に形成されているので、油圧
制御弁１２の弁体１６が開弁位置をとる状態のうちでも
特定の位置範囲にあるときには、ピン部２５と制御ポー
ト１３の内壁面との間には比較的狭いスロットル部２６
が形成される。

【００１５】次に、図１に示した蓄圧式燃料噴射装置１
の作動を説明する。図１はソレノイドコイル２３に未だ
駆動回路からの通電が行われておらず、燃料噴射が停止
している状態を示す。リザーバ３に蓄圧された２００Ｍ
Ｐａの高圧燃料は、入口４、通路６、圧力室８、及び通
路２７を介して燃料噴射口２８の近傍に供給されると共
に、オリフィス９を介して弁ニードル７の上部の背圧室
１０にも供給されるので、図１の状態では、弁ニードル
７は背圧室１０にある高圧燃料の圧力によって下方へ押
圧されて燃料噴射口２８を閉じている。

【００１６】燃料噴射を開始しようとするとき、図示し
ない制御装置の指令によって駆動回路から油圧制御弁１
２のソレノイドコイル２３に通電が行われると、アーマ
チュア２４が磁性体コア２２に吸引されて弁体１６と共
にバルブスプリング１７に抗して上方へ移動するので、
弁体１６の円錐形部分１８がバルブボディ１４の円錐形
のシート部１９から離座して制御ポート１３がドレイン
ポート２０に連通し、弁ニードル７の背圧室１０の圧力
が低下する。従って、その圧力によって背圧室１０にお
いて弁ニードル７を押し下げようとする力よりも、圧力
室８において弁ニードル７の段部に作用する燃料の圧力
によって弁ニードル７を押し上げようとする力の方が大
きくなると、先端において燃料噴射口２８を閉鎖してい
た弁ニードル７が上方へ移動（リフト）し、燃料噴射口
２８は開放されて圧力室８から通路２７を通って燃料噴
射口２８の近傍に達していた高圧燃料が燃料噴射口２８
から噴出して燃料噴射が開始される。

【００１７】このとき、油圧制御弁１２の弁体１６の先
端のピン部２５と制御ポート１３の内壁面との間には狭
いスロットル部２６が形成されるが、弁体１６のリフト
位置によって代表的される図２の（ａ）（ｂ）（ｃ）の
それぞれ左側に示すような三つの状態を考えると、弁体
１６のリフト量の増加と制御ポート１３の開口面積の増
加との間には、それぞれ図２の右側の特性線図における
実線部分によって示すような関係が見られる。従って、
（ａ）（ｂ）（ｃ）のそれぞれの状態について詳しく考
察すると次のようである。

【００１８】（ａ）リフト開始時：油圧制御弁１２の弁
体１６がリフトし始めた時期においては、弁体１６の円
錐形部分１８と円錐形のシート部１９との間に比較的小
さい隙間Δｄ₁ができた状態であるから、隙間Δｄ₁の
断面積は制御ポート１３とピン部２５との隙間Δｄ₂、
即ちスロットル部２６の断面積よりも小さく、総合的に
見て油圧制御弁１２の有効な弁開口面積は比較的小さい
隙間Δｄ₁によって決定される。そして隙間Δｄ₁は弁
体１６がリフトするのにつれて増加するから、有効な弁
開口面積もそれと同時に増加する。

【００１９】（ｂ）中間リフト時まで：弁体１６のリフ
ト量が増加して隙間Δｄ₁が大きくなり隙間Δｄ₂を上
回るようになると、油圧制御弁１２の有効な弁開口面積
は比較的小さい隙間Δｄ₂によって決定されるようにな
るが、隙間Δｄ₂は、細い円柱形のピン部２５の外周面
と、円筒形の制御ポート１３の内壁面との間に形成され
るスロットル部２６の断面積に対応するから、特にΔｄ
₁＞Δｄ₂となった状態であって、しかも図２（ｂ）の
中にｌ₂として範囲を示したように、円柱形のピン部２
５と円筒形の制御ポート１３の内壁面とが少なくとも部
分的に相互に重なる状態では、スロットル部２６の断面
積、即ち隙間Δｄ₂は弁体１６のリフト量と無関係に略
一定の大きさを維持することから、弁体１６がｌ₂の範
囲内で移動しても、油圧制御弁１２の有効な弁開口面積
は比較的小さくて略一定の大きさであるスロットル部２
６の断面積に支配されて略一定値を保つことになる。

【００２０】（ｃ）中間リフト時以後：弁体１６が上昇
し、ピン部２５の下端の環状の線ａが制御ポート１３の
上端とシート部１９の境界となっている環状の線ｂを通
過してそれよりも上方へ移動すると、ピン部２５の下部
に形成された円錐形の部分２９とシート部１９の環状の
線ｂとの隙間Δｄ₃が、最も小さい断面積をもたらす隙
間となって、その隙間Δｄ₃が油圧制御弁１２全体とし
ての有効な弁開口面積を決定するようになり、弁開口面
積は再び弁体１６のリフト量に応じて概ね直線的に増加
するようになる。

【００２１】従って、この実施形態によれば、弁体１６
のリフト量の増加に対して油圧制御弁１２の有効な弁開
口面積の増加が直線的変化とならないで、図２の（ｂ）
に示したように、弁体１６のリフト量が増減変化しても
弁開口面積が実質的に変化しないような範囲を設定する
ことができる。それによって、図３に示すように、燃料
噴射弁５の背圧室１０における圧力の降下が、破線によ
って示す従来の場合に比べてこの実施形態の場合は実線
によって示すように緩やかなものとなる。

【００２２】このようにして、燃料噴射の開始時から油
圧制御弁１２の弁体１６の中間リフト時までの範囲で噴
射率（初期噴射率）を低下させることが可能となり、着
火遅れ期間中の噴射量を低減させることによって急激な
燃焼の立ち上がりを抑えて、騒音の増大、ＮＯx 排出量
の増加を低いレベルに維持することができる。このよう
にして初期噴射率を抑制すると、パルス幅の変化に対す
る噴射量の変化が小さくなるために、特性線図において
矩形の噴射率特性を示す従来の燃料噴射装置に比べて、
微小な噴射量を得るための調量が容易になるという利点
もある。

【００２３】また、燃料噴射を停止するときには、ソレ
ノイドコイル２３への通電を停止すると、それまで弁体
１６と一体のアーマチュア２４を吸引していた電磁力が
消滅するため、弁体１６はバルブスプリング１７に押さ
れて下方へ移動し、円錐形部分１８がバルブボディ１４
の円錐形のシート部１９に着座する。その結果、制御ポ
ート１３が閉じて燃料噴射弁５の背圧室１０とドレイン
ポート２０との間の連通が遮断され、リザーバ３からの
高圧燃料がオリフィス９を介して流入することによって
背圧室１０の圧力が上昇し、燃料噴射弁５の弁ニードル
７を押し下げるように作用する。そしてこの押し下げ力
が、圧力室８に作用する高圧燃料の圧力による押し上げ
力よりも大きくなると、弁ニードル７は下降して燃料噴
射口２８を閉塞し、燃料噴射が停止する。

【００２４】なお、図示説明した第１の実施形態として
の燃料噴射装置１では、燃料噴射弁５の燃料噴射が停止
する弁体１６の下降時には、燃料噴射が開始される弁体
１６の上昇時とは逆の方向に弁開口面積の変化が生じ
る。また、この実施形態は背圧室１０への燃料の導入
を、弁体１６によって開閉される制御ポート１３を介し
て行うものではなく、オリフィス９を介して行うように
なっているので、燃料噴射弁５の閉弁特性は従来のもの
と概ね同様である。

【００２５】図５に本発明の第２の実施形態としての蓄
圧式燃料噴射装置１’のシステム構成を示す。図１に示
した第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置１と実質的に
同じ部分については同じ参照符号を付すことによって重
複する説明を省略する。

【００２６】第１の実施形態に対して第２の実施形態が
異なる点は、油圧制御弁１２’の弁体１６’の内部に縦
方向の小径のシリンダ３０が形成されており、その中に
摺動可能なピストン状のバランスロッド３１が挿入され
て、その下部にバランス圧力室３２を形成しているこ
と、及び、バランス圧力室３２は、弁体１６’の先端の
ピン部２５’等を貫通して穿孔された連通路３３によっ
て常に制御ポート１３の下方の背圧室１０と連通してい
ることである。バランスロッド３１の直径は弁体１６’
の円錐形部分１８と接触する円錐形のシート部１９のそ
れと同程度か、或いはそれよりも僅かに大きい程度とす
る。なお、バランスロッド３１の上端は磁性体コア２２
のような固定部分によって支持されることにより後退方
向の移動が阻止されている。

【００２７】第２の実施形態においては、制御ポート１
３に作用する背圧室１０側の高圧燃料の圧力によって弁
体１６’を押し上げようとする力が、連通路３３を通っ
てバランス圧力室３２内に回り込んで弁体１６’を押し
下げようとする高圧燃料の圧力による反対方向の力によ
って少なくとも一部が相殺されるために、弁体１６’を
閉弁位置へ付勢するバルブスプリング１７を比較的弱い
ものとすることが可能となるばかりでなく、その力に抗
して弁体１６’をリフトさせるソレノイドコイル２３の
制御力をも小さくすることができる。従って、装置全体
を小型化、省力化して低コスト化することに役立つ。な
お、その他の点では第２の実施形態は第１の実施形態と
同等の作用効果を奏する。

【００２８】図６に本発明の第３の実施形態としての蓄
圧式燃料噴射装置１”のシステム構成を示す。図１に示
した第１の実施形態、及び図５に示した第２の実施形態
の各蓄圧式燃料噴射装置１，１’と実質的に同じ部分に
ついては、それらと同じ参照符号を付すことによって重
複する説明を省略する。

【００２９】第１の実施形態及び第２の実施形態に対し
て第３の実施形態が異なる点は、燃料噴射弁５’の背圧
室１０’が弁ニードル７’の上面に直接に高圧燃料の圧
力を作用させるように構成されてはおらず、間にコマン
ドピストン３４を介在させることにより、制御力を間接
的に伝達するように構成した点にある。

【００３０】具体的に図６に示す第３の実施形態におい
ては、弁ニードル７’の上端とコマンドピストン３４の
下端との間に力を伝達する中間部材３５が挿入されてお
り、中間部材３５の鍔部３６と燃料噴射弁５’の基部３
７との間には弁ニードル７’を閉弁方向に付勢するコイ
ルスプリング３８が圧縮状態で挿入されている。中間部
材３５やコイルスプリング３８等を収容している燃料噴
射弁５’内部の空間３９は、その内部の圧力を除去する
ために連通路４０によって図示しないドレインポートへ
接続されている。なお、油圧制御弁１２或いは１２’に
ついては第１の実施形態或いは第２の実施形態における
ものを使用することができる。

【００３１】第３の実施形態はこのような構成を有する
ので、背圧室１０’に作用する高圧燃料の圧力によって
コマンドピストン３４が押し下げられ、その移動或いは
制御力が中間部材３５を介して弁ニードル７’に伝達さ
れる。コマンドピストン３４を設けたことによって、背
圧室１０’を油圧制御弁１２に近接した位置に設けるこ
とが可能になり、背圧室１０’のデッドボリュームを小
さくすることができることと、コマンドピストン３４の
直径を弁ニードル７’のそれよりも大きくすることが可
能になる。それによって、高圧燃料の圧力が同じであっ
ても、弁ニードル７のみの構成に比べて受圧面積が大き
くなるために、弁ニードル７’を駆動する力が大きくな
って制御応答性が向上するという利点がある。第３の実
施形態による蓄圧式燃料噴射装置１”は、コマンドピス
トン３４によるものの他は、第１の実施形態及び第２の
実施形態と同様な作用効果を奏することができる。

【００３２】

【発明の効果】本発明を実施することによって、制御の
難しいコモンレール式燃料噴射装置においても噴射率特
性を非直線的に任意に設定することが可能になるので、
噴射量の微小な調量が可能になる。また、エンジン内で
着火遅れ期間中に噴射される噴射量を減少させることに
よって急激な燃焼の立ち上がりを抑えて、騒音の増大、
ＮＯx 排出量の増加を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態としての蓄圧式燃料噴射
装置の全体構成を示す断面図である。

【図２】第１の実施形態の作動を説明するために異なる
状態を示す要部の断面図と、それに対応する特性線図で
ある。

【図３】第１の実施形態の効果を説明するために各種の
作動特性を示す線図である。

【図４】従来の蓄圧式燃料噴射装置の全体構成を例示す
る断面図である。

【図５】本発明の第２実施形態としての蓄圧式燃料噴射
装置の全体構成を示す断面図である。

【図６】本発明の第３実施形態としての蓄圧式燃料噴射
装置の全体構成を示す断面図である。

【符号の説明】

１，１’，１”…本発明の蓄圧式燃料噴射装置２…燃料圧送ポンプ３…リザーバ５，５’…燃料噴射弁７，７’…弁ニードル８…圧力室９…オリフィス１０…背圧室１２，１２’…油圧制御弁１３…制御ポート１４…バルブボディ１６，１６’…弁体１８…弁体の円錐形部分１９…円錐形のシート部２０…ドレインポート２３…ソレノイドコイル２５，２５’…ピン部２６…スロットル部２８…燃料噴射口３１…バランスロッド３２…バランス圧力室３３…連通路３４…コマンドピストン３５…中間部材１００…従来の燃料噴射装置１０１…燃料噴射弁１０２…弁ニードル１０３…圧力室１０４…背圧室１０５…制御室１０９…オリフィス１１２…フラッパノズル１１３…電磁弁１１５…弁体１１８…制御装置（駆動回路）１２０…噴射口

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくとも燃料噴射口を開閉するための
弁ニードルと、前記弁ニードルを開弁位置に向かって付
勢するために前記弁ニードルの段部に対応して形成され
て高圧燃料が導かれている圧力室と、前記弁ニードルを
閉弁位置に向かって付勢するために形成されて高圧燃料
が導かれている背圧室とを備えている燃料噴射弁と、前
記燃料噴射弁の背圧室とドレインポートの間に設けられ
て前記背圧室の圧力を増減制御する油圧制御弁とからな
り、前記油圧制御弁の弁体はその先端に近い円錐形部分
の更に先端側に実質的に円柱形の部分からなるピン部を
備えていると共に、前記弁体の円錐形部分と協働するシ
ート部を有するバルブボディ側の制御ポートの内壁面に
は、前記ピン部に対して所定の隙間をおいて対向し得る
位置に実質的に円筒形の面が形成されており、前記油圧
制御弁の前記弁体のリフトの初期において、前記弁体の
ピン部が前記制御ポートの内壁面と少なくとも一部にお
いて対向することにより、それらの間に狭い通路として
のスロットル部を形成して、前記弁体が上昇しても前記
油圧制御弁の有効な弁開口面積の増加が抑制されるよう
に構成したことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項２】前記弁ニードルの一端側に直接に高圧燃
料の圧力を印加するように前記背圧室が設けられている
請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項３】前記弁ニードルの一端側に連結されるコ
マンドピストンに高圧燃料の圧力を印加するように前記
背圧室が設けられている請求項１に記載の蓄圧式燃料噴
射装置。
【請求項４】前記油圧制御弁が電磁弁である請求項１
乃至３のいずれかに記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項５】前記油圧制御弁の弁体にバランスロッド
が設けられている請求項１乃至４のいずれかに記載の蓄
圧式燃料噴射装置。