JPH0931601A - 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ - Google Patents
耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプInfo
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- JPH0931601A JPH0931601A JP18882295A JP18882295A JPH0931601A JP H0931601 A JPH0931601 A JP H0931601A JP 18882295 A JP18882295 A JP 18882295A JP 18882295 A JP18882295 A JP 18882295A JP H0931601 A JPH0931601 A JP H0931601A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐海水腐食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋳鋼及びそれを用いた海水用ポンプを提供する。 【構成】本発明の耐海水腐食性オーステナイト系ステン
レス鋳鋼は、δフェライト相が６vol％以上であるか、
あるいは、清浄度が０.１％以下であり、さらに、この
材料を海水用ポンプのケーシング，ケーシングライナに
用いたことを特徴とする。
レス鋳鋼及びそれを用いた海水用ポンプを提供する。 【構成】本発明の耐海水腐食性オーステナイト系ステン
レス鋳鋼は、δフェライト相が６vol％以上であるか、
あるいは、清浄度が０.１％以下であり、さらに、この
材料を海水用ポンプのケーシング，ケーシングライナに
用いたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐孔食性に優れた低コス
トの耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼に関
し、特に海洋環境一般における耐孔食性に優れた構造
材，圧延などの加工が困難である大型機器部材としての
海水用ポンプに関する。
トの耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼に関
し、特に海洋環境一般における耐孔食性に優れた構造
材，圧延などの加工が困難である大型機器部材としての
海水用ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電プラント，原子力発電プラント
において、復水器を冷却するための水を汲み揚げる海水
ポンプは近年大型化が進み、より一層の信頼性向上が求
められている。このことから、海水ポンプの各部位にお
いて高級材料化が進み、SCS13などのオーステナイト系
ステンレス鋳鋼が使用されるようになってきている。海
洋環境中における耐食材料としては、例えば特開平1−1
54848 号公報において、耐海水性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼の製造方法ということで、Ｃｒ，Ｎ
ｉ，Ｍｏを多く含んだ高合金鋼が発明されているが、コ
ストなどの面からＳＣＳ１３が広く利用されている。
において、復水器を冷却するための水を汲み揚げる海水
ポンプは近年大型化が進み、より一層の信頼性向上が求
められている。このことから、海水ポンプの各部位にお
いて高級材料化が進み、SCS13などのオーステナイト系
ステンレス鋳鋼が使用されるようになってきている。海
洋環境中における耐食材料としては、例えば特開平1−1
54848 号公報において、耐海水性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼の製造方法ということで、Ｃｒ，Ｎ
ｉ，Ｍｏを多く含んだ高合金鋼が発明されているが、コ
ストなどの面からＳＣＳ１３が広く利用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この材料は一般に海洋
環境において高耐食性を示すと言われている。しかし、
反面では局部腐食を起こすことも知られている。問題と
なる局部腐食に至る最初の過程は、腐食ピットすなわち
孔食の発生である。
環境において高耐食性を示すと言われている。しかし、
反面では局部腐食を起こすことも知られている。問題と
なる局部腐食に至る最初の過程は、腐食ピットすなわち
孔食の発生である。
【０００４】本発明の目的は、優れた耐孔食性を有する
耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼とその製
造法及び海水用ポンプを提供するものである。
耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼とその製
造法及び海水用ポンプを提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量で、Ｃ：
０.０８ｗｔ％ 以下，Ｓｉ：０.５〜１.５ｗｔ％，Ｍ
ｎ：０.５〜２ｗｔ％ ，Ｐ：０.０４ｗｔ％以下，Ｓ：
０.０１ｗｔ％以下，Ｎｉ：８.０〜９.５ｗｔ％，Ｃ
ｒ：１８〜２１ｗｔ％、を含むオーステナイト系ステン
レス鋳鋼について、δフェライト相を６vol％ 以上にす
るか、あるいは、清浄度を０.１％ 以下にすることによ
り達成される。また、％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１.５×％Ｓｉ
で表されるＣｒ当量と、％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋０.５×
％Ｍｎで表されるＮｉ当量との比（Ｃｒ当量／Ｎｉ当
量）を１.９５ 以上にすることで、６vol％ 以上のδフ
ェライト相を形成することができる。
０.０８ｗｔ％ 以下，Ｓｉ：０.５〜１.５ｗｔ％，Ｍ
ｎ：０.５〜２ｗｔ％ ，Ｐ：０.０４ｗｔ％以下，Ｓ：
０.０１ｗｔ％以下，Ｎｉ：８.０〜９.５ｗｔ％，Ｃ
ｒ：１８〜２１ｗｔ％、を含むオーステナイト系ステン
レス鋳鋼について、δフェライト相を６vol％ 以上にす
るか、あるいは、清浄度を０.１％ 以下にすることによ
り達成される。また、％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１.５×％Ｓｉ
で表されるＣｒ当量と、％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋０.５×
％Ｍｎで表されるＮｉ当量との比（Ｃｒ当量／Ｎｉ当
量）を１.９５ 以上にすることで、６vol％ 以上のδフ
ェライト相を形成することができる。
【０００６】更に、本発明は前述の鋳鋼をケーシングお
よびケーシングライナの少なくとも一方に用いられた海
水用ポンプにある。
よびケーシングライナの少なくとも一方に用いられた海
水用ポンプにある。
【０００７】また、本発明は、流速５ｍ／秒の流動海水
に１６００時間浸漬した後の腐食ピット数が１０個／cm
2 以下であるオーステナイト系ステンレス鋳鋼によって
ケーシング及びケーシングライナの少なくとも一方が構
成されていることを特徴とする海水用ポンプにある。
に１６００時間浸漬した後の腐食ピット数が１０個／cm
2 以下であるオーステナイト系ステンレス鋳鋼によって
ケーシング及びケーシングライナの少なくとも一方が構
成されていることを特徴とする海水用ポンプにある。
【０００８】
【作用】本発明によれば、優れた耐孔食性を有し、低コ
ストの海水ポンプ用オーステナイト系ステンレス鋳鋼を
得ることができる。この材料をケーシング，ケーシング
ライナなどの部位に利用することで、信頼性の高い海水
ポンプを製造することができる。以下に、その成分につ
いて説明する。
ストの海水ポンプ用オーステナイト系ステンレス鋳鋼を
得ることができる。この材料をケーシング，ケーシング
ライナなどの部位に利用することで、信頼性の高い海水
ポンプを製造することができる。以下に、その成分につ
いて説明する。
【０００９】Ｃは耐食性の観点、またオーステナイト生
成元素であるという観点から低いほど好ましく、０.０
８ｗｔ％を越えると耐食性を損なうため上限を０.０８
ｗｔ％とした。特に０.０４〜０.０６％が好ましい。
成元素であるという観点から低いほど好ましく、０.０
８ｗｔ％を越えると耐食性を損なうため上限を０.０８
ｗｔ％とした。特に０.０４〜０.０６％が好ましい。
【００１０】Ｓｉは脱酸のために必要であり、かつフェ
ライト生成元素としても好ましいが、多量の添加は靭性
を害する。よって、０.５〜１.５ｗｔ％とした。特に
０.９〜１.３ｗｔ％ が好ましい。
ライト生成元素としても好ましいが、多量の添加は靭性
を害する。よって、０.５〜１.５ｗｔ％とした。特に
０.９〜１.３ｗｔ％ が好ましい。
【００１１】Ｍｎは脱酸のために必要であるが、オース
テナイト生成元素である。また、量が多くなると硫化物
系の介在物を形成し、海水中での耐孔食性を悪化させ
る。よって、０.５〜２ｗｔ％とした。特に０.８〜１.
５ｗｔ％が好ましい。
テナイト生成元素である。また、量が多くなると硫化物
系の介在物を形成し、海水中での耐孔食性を悪化させ
る。よって、０.５〜２ｗｔ％とした。特に０.８〜１.
５ｗｔ％が好ましい。
【００１２】Ｐはδフェライト／γオーステナイト境界
に偏析し、海水中での耐孔食性を悪化させるので低いほ
ど好ましく、０.０４ｗｔ％以下とした。
に偏析し、海水中での耐孔食性を悪化させるので低いほ
ど好ましく、０.０４ｗｔ％以下とした。
【００１３】Ｓは硫化物系の介在物を形成し、海水中で
の耐孔食性を悪化させるので低いほど好ましく、０.０
１ｗｔ％以下とした。特に０.００６ｗｔ％以下が好ま
しい。Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、δフェラ
イト量を低下させてしまうが、ステンレス鋼本来の耐食
性及び溶接性を考慮して、８.０〜９.５ｗｔ％とした。
の耐孔食性を悪化させるので低いほど好ましく、０.０
１ｗｔ％以下とした。特に０.００６ｗｔ％以下が好ま
しい。Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、δフェラ
イト量を低下させてしまうが、ステンレス鋼本来の耐食
性及び溶接性を考慮して、８.０〜９.５ｗｔ％とした。
【００１４】Ｃｒは海水中での耐孔食性，耐すきま腐食
性向上のために有効であり、かつフェライト生成元素で
あるので多いほど好ましく、１８〜２１ｗｔ％とした。
性向上のために有効であり、かつフェライト生成元素で
あるので多いほど好ましく、１８〜２１ｗｔ％とした。
【００１５】次に、Ｃｒ当量／Ｎｉ当量の値について説
明する。ここでのＣｒ当量，Ｎｉ当量とはそれぞれ、フ
ェライト生成元素，オーステナイト生成元素としての当
量を意味する。
明する。ここでのＣｒ当量，Ｎｉ当量とはそれぞれ、フ
ェライト生成元素，オーステナイト生成元素としての当
量を意味する。
【００１６】本発明のオーステナイト系ステンレス鋳鋼
は溶体化処理が不可欠であり、1050℃〜１１５０℃で溶
体化処理し、フェライト量を６vol％ 以上に制御される
が、大型構造材など部品の肉厚や加工しろが大きいもの
は、組織を均質化するために溶体化処理温度を高くある
いは時間を長くしなければならない。温度が高く、時間
が長くなるほどδフェライト量は少なくなるが、この値
を１.９５ 以上にすることでδフェライト量６vol％ 以
上を達成しやすくなる。後述のように、δフェライト量
を６vol％ 以上にすることで耐孔食性を向上させること
ができる。δフェライト量が６vol％ 未満では、耐孔食
性が極めて悪くなる。特に、６〜１５vol％が好まし
い。
は溶体化処理が不可欠であり、1050℃〜１１５０℃で溶
体化処理し、フェライト量を６vol％ 以上に制御される
が、大型構造材など部品の肉厚や加工しろが大きいもの
は、組織を均質化するために溶体化処理温度を高くある
いは時間を長くしなければならない。温度が高く、時間
が長くなるほどδフェライト量は少なくなるが、この値
を１.９５ 以上にすることでδフェライト量６vol％ 以
上を達成しやすくなる。後述のように、δフェライト量
を６vol％ 以上にすることで耐孔食性を向上させること
ができる。δフェライト量が６vol％ 未満では、耐孔食
性が極めて悪くなる。特に、６〜１５vol％が好まし
い。
【００１７】Ｎｉ当量は９.５〜１１.５、特に１０〜１
１及びＣｒ当量は１９.５〜２２.５、特に２０〜２２が
好ましい。
１及びＣｒ当量は１９.５〜２２.５、特に２０〜２２が
好ましい。
【００１８】
（実施例１）本実施例の試験に用いた供試材の化学成分
を表１に示す。また、緒性質を表２
を表１に示す。また、緒性質を表２
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】に示す。いずれの材料も鋳造後に溶体化処
理をしたものである。試験片はこれらのインゴットの内
部から、板状に切り出した。供試材Ａ，Ｂは、精錬の際
の脱炭処理にそれぞれ、Ａｒ−Ｏ2混合ガス吹き付け処
理、減圧下Ｏ2吹き付け処理をしているので、鋼中介在
物の量が少なく、清浄度が小さくなっている。なお、清
浄度の値は、JIS G 0555鋼の非金属介在物の顕微鏡試験
方法により測定した。表１及び表２中の供試材Ａ〜Ｄが
本発明材であり、Ｅ〜Ｇが比較材として作製したもので
ある。発明材と比較材との違いはδフェライト量あるい
は清浄度であり、δフェライト量を６vol％ 以上にする
か、清浄度を０.１％以下にしてある。
理をしたものである。試験片はこれらのインゴットの内
部から、板状に切り出した。供試材Ａ，Ｂは、精錬の際
の脱炭処理にそれぞれ、Ａｒ−Ｏ2混合ガス吹き付け処
理、減圧下Ｏ2吹き付け処理をしているので、鋼中介在
物の量が少なく、清浄度が小さくなっている。なお、清
浄度の値は、JIS G 0555鋼の非金属介在物の顕微鏡試験
方法により測定した。表１及び表２中の供試材Ａ〜Ｄが
本発明材であり、Ｅ〜Ｇが比較材として作製したもので
ある。発明材と比較材との違いはδフェライト量あるい
は清浄度であり、δフェライト量を６vol％ 以上にする
か、清浄度を０.１％以下にしてある。
【００２２】図１は天然海水中における孔食電位とδフ
ェライト量との関係を示している。なお分極曲線は、液
温３０℃，Ｎ2 脱気，電位送り速度２０ｍＶ／min の条
件で測定した。比較材ではδフェライト量が５vol％ 以
下であり、アノード電流密度が１００μＡ／cm2となる
孔食電位が１５０ｍＶ ｖｓ.Ａｇ／ＡｇＣｌ以下とな
り耐孔食性が悪い。δフェライト量が６vol％ 以上であ
れば、アノード電流密度が１００μＡ／cm2となる孔食
電位が２００ｍＶ ｖｓ.Ａｇ／ＡｇＣｌ以上となり耐
孔食性が良くなる。
ェライト量との関係を示している。なお分極曲線は、液
温３０℃，Ｎ2 脱気，電位送り速度２０ｍＶ／min の条
件で測定した。比較材ではδフェライト量が５vol％ 以
下であり、アノード電流密度が１００μＡ／cm2となる
孔食電位が１５０ｍＶ ｖｓ.Ａｇ／ＡｇＣｌ以下とな
り耐孔食性が悪い。δフェライト量が６vol％ 以上であ
れば、アノード電流密度が１００μＡ／cm2となる孔食
電位が２００ｍＶ ｖｓ.Ａｇ／ＡｇＣｌ以上となり耐
孔食性が良くなる。
【００２３】図２は各試験片を流速５ｍ／ｓの流動海水
中に１６７６ｈ浸漬した後の、腐食ピットの発生数を示
している。比較材である供試材Ｅでは１７.８個／cm
2と、多くピットが発生しているが、発明材である供試
材Ａ，Ｂ，Ｄでは、それぞれ、４.４個／cm2，４.０個
／cm2，５.２個／cm2と、ピットの数は１０個／cm2 以
下と少なくなっている。つまり、清浄度の値が小さい材
料ではピットの数は少なく、また、清浄度が供試材Ｅと
同程度である供試材Ｄにおいても、δフェライト量が大
きいものではピットの数は少なくなっている。
中に１６７６ｈ浸漬した後の、腐食ピットの発生数を示
している。比較材である供試材Ｅでは１７.８個／cm
2と、多くピットが発生しているが、発明材である供試
材Ａ，Ｂ，Ｄでは、それぞれ、４.４個／cm2，４.０個
／cm2，５.２個／cm2と、ピットの数は１０個／cm2 以
下と少なくなっている。つまり、清浄度の値が小さい材
料ではピットの数は少なく、また、清浄度が供試材Ｅと
同程度である供試材Ｄにおいても、δフェライト量が大
きいものではピットの数は少なくなっている。
【００２４】天然海水中にそれぞれ、９６ｈ，６４７
ｈ，８５６ｈ浸漬した供試材Ｅの試験片の表面を光学顕
微鏡写真にて観察した結果、腐食ピットは主にδ／γ境
界に多く発生し、これらのピットは時間とともにδ／γ
境界に沿って増えていき、最終的にはδフェライトの脱
落に到る。
ｈ，８５６ｈ浸漬した供試材Ｅの試験片の表面を光学顕
微鏡写真にて観察した結果、腐食ピットは主にδ／γ境
界に多く発生し、これらのピットは時間とともにδ／γ
境界に沿って増えていき、最終的にはδフェライトの脱
落に到る。
【００２５】図３，図４は分析電子顕微鏡により得られ
た、δ／γ境界近傍におけるＰの分布を示している。図
３は発明材である供試材Ｂの分布であり、図４は比較材
である供試材Ｅの分布で、Ｐ量が約０.４７％ と高くな
っている。供試材Ｂは供試材Ｅよりもδ／γ境界におけ
るＰの偏析量が少なくなっている。一般にδフェライト
相とγオーステナイト相とでは、前者の方がＰなどの不
純物をより多く固溶する。δフェライトの量を大きくす
れば、結果としてδ／γ境界におけるＰの偏析量が０.
３２％ 以下と少なくなり、腐食ピットの発生数が少な
くなり、耐孔食性が良くなるのである。
た、δ／γ境界近傍におけるＰの分布を示している。図
３は発明材である供試材Ｂの分布であり、図４は比較材
である供試材Ｅの分布で、Ｐ量が約０.４７％ と高くな
っている。供試材Ｂは供試材Ｅよりもδ／γ境界におけ
るＰの偏析量が少なくなっている。一般にδフェライト
相とγオーステナイト相とでは、前者の方がＰなどの不
純物をより多く固溶する。δフェライトの量を大きくす
れば、結果としてδ／γ境界におけるＰの偏析量が０.
３２％ 以下と少なくなり、腐食ピットの発生数が少な
くなり、耐孔食性が良くなるのである。
【００２６】以上の通り、本発明によりＰ量を０.４０
％ 以下で、耐孔食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋳鋼を得ることができる。
％ 以下で、耐孔食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋳鋼を得ることができる。
【００２７】（実施例２）図５は、本発明に係る火力発
電プラントにおける復水器冷却用立軸斜流海水ポンプの
断面図である。吸込水路から入った海水を整流するＦＣ
２５製のベルマウス７，原動機の回転動力を伝達するSU
S304製のシャフト１，シャフトに固定されたＳＣＳ１３
製のインペラハブ５，原動機の回転動力を効率良く海水
に与えるＳＣＳ１３製のインペラベーン３，インペラベ
ーン外周の隙間が常に一定になるよう内側を球面にした
ケーシングライナ４，インペラベーンから海水に与えた
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するケーシング
２，加圧された海水が内部を通っていくＦＣ２５製のコ
ラムパイプ９およびディスチャージケーシング１０、な
どからなる。ケーシングライナ４，ケーシング２を各々
実施例１のＮo.ＤおよびＮo.Ａのオーステナイト系ステ
ンレス鋳鋼によって構成した。Ｄについては鋳造後、１
１００℃×４ｈ水冷の溶体化処理を行い、δフェライト
量を１０〜１５％とした。Ａについては清浄度を０.０
５％ 程度にした。本実施例によれば、信頼性が高く、
使用寿命の長い海水ポンプを製作することできた。
電プラントにおける復水器冷却用立軸斜流海水ポンプの
断面図である。吸込水路から入った海水を整流するＦＣ
２５製のベルマウス７，原動機の回転動力を伝達するSU
S304製のシャフト１，シャフトに固定されたＳＣＳ１３
製のインペラハブ５，原動機の回転動力を効率良く海水
に与えるＳＣＳ１３製のインペラベーン３，インペラベ
ーン外周の隙間が常に一定になるよう内側を球面にした
ケーシングライナ４，インペラベーンから海水に与えた
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するケーシング
２，加圧された海水が内部を通っていくＦＣ２５製のコ
ラムパイプ９およびディスチャージケーシング１０、な
どからなる。ケーシングライナ４，ケーシング２を各々
実施例１のＮo.ＤおよびＮo.Ａのオーステナイト系ステ
ンレス鋳鋼によって構成した。Ｄについては鋳造後、１
１００℃×４ｈ水冷の溶体化処理を行い、δフェライト
量を１０〜１５％とした。Ａについては清浄度を０.０
５％ 程度にした。本実施例によれば、信頼性が高く、
使用寿命の長い海水ポンプを製作することできた。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
δフェライト量を６vol％ 以上にするか、清浄度を０.
１％ 以下にすることで、耐孔食性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋳鋼を得ることができる。この材料を
海水ポンプの各部位に利用することで、定期検査毎の補
修に手間がかからなくなり、信頼性が高く、使用寿命の
長い海水ポンプを製作することが可能になる。海洋環境
中においては、藻などが付着することが避けられない場
合がよくあるが、本発明によるオーステナイト系ステン
レス鋳鋼は、優れた耐孔食性を有することから、すきま
腐食に対しても優れた耐食性を有することが期待され
る。よって、この材料は海水ポンプに限らず、海洋環境
における構造材としても利用することができる。
δフェライト量を６vol％ 以上にするか、清浄度を０.
１％ 以下にすることで、耐孔食性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋳鋼を得ることができる。この材料を
海水ポンプの各部位に利用することで、定期検査毎の補
修に手間がかからなくなり、信頼性が高く、使用寿命の
長い海水ポンプを製作することが可能になる。海洋環境
中においては、藻などが付着することが避けられない場
合がよくあるが、本発明によるオーステナイト系ステン
レス鋳鋼は、優れた耐孔食性を有することから、すきま
腐食に対しても優れた耐食性を有することが期待され
る。よって、この材料は海水ポンプに限らず、海洋環境
における構造材としても利用することができる。
【図１】天然海水中における孔食電位とδフェライト量
との関係。
との関係。
【図２】各試験片を流動海水中に浸漬した後のピットの
発生数。
発生数。
【図３】発明材Ｂのδ／γ境界近傍におけるＰの分布
図。
図。
【図４】比較材Ｅのδ／γ境界近傍におけるＰの分布
図。
図。
【図５】火力発電プラント用立軸斜流海水ポンプの概略
図。
図。
１…シャフト、２…ケーシング、３…インペラベーン、
４…ケーシングライナ、５…インペラハブ、６…インペ
ラキャップ、７…ベルマウス、８…コーン、９…コラム
パイプ、１０…ディスチャージケーシング。
４…ケーシングライナ、５…インペラハブ、６…インペ
ラキャップ、７…ベルマウス、８…コーン、９…コラム
パイプ、１０…ディスチャージケーシング。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木村 仁治 茨城県土浦市神立町603番地 株式会社日 立製作所土浦工場内
Claims (7)
- 【請求項１】重量で、Ｃ：０.０８ｗｔ％以下，Ｓｉ：
０.５〜１.５ｗｔ％，Ｍｎ：０.５〜２ｗｔ％，Ｐ：０.
０４ｗｔ％以下，Ｓ：０.０１ｗｔ％以下，Ｎｉ：８.０
〜9.5ｗｔ％，Ｃｒ：１８〜２１ｗｔ％を含み、δフェ
ライト相が６vol％ 以上であることを特徴とする耐海水
腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼。 - 【請求項２】％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１.５×％Ｓｉ で表され
るＣｒ当量と、％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋０.５×％Ｍｎで
表されるＮｉ当量との比（Ｃｒ当量／Ｎｉ当量）が１.
９５以上であることを特徴とする請求項１に記載の耐海
水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼。 - 【請求項３】重量で、Ｃ：０.０８ｗｔ％以下，Ｓｉ：
０.５〜１.５ｗｔ％，Ｍｎ：０.５〜２ｗｔ％，Ｐ：０.
０４ｗｔ％以下，Ｓ：０.０１ｗｔ％以下，Ｎｉ：８.０
〜9.5ｗｔ％，Ｃｒ：１８〜２１ｗｔ％を含み、清浄度
が０.１％ 以下であることを特徴とする耐海水腐食性オ
ーステナイト系ステンレス鋳鋼。 - 【請求項４】重量で、Ｃ：０.０８ｗｔ％以下，Ｓｉ：
０.５〜１.５ｗｔ％，Ｍｎ：０.５〜２ｗｔ％，Ｐ：０.
０４ｗｔ％以下，Ｓ：０.０１ｗｔ％以下，Ｎｉ：８.０
〜9.5ｗｔ％，Ｃｒ：１８〜２１ｗｔ％を含み、δフェ
ライト相が６vol％ 以上であるオーステナイト系ステン
レス鋳鋼によってケーシング及びケーシングライナの少
なくとも一方が構成されていることを特徴とする海水用
ポンプ。 - 【請求項５】流速５ｍ／秒の流動海水に１６００時間浸
漬した後の腐食ピット数が１０個／cm2 以下であること
を特徴とする耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス
鋳鋼。 - 【請求項６】重量で、Ｃ：０.０８ｗｔ％以下，Ｓｉ：
０.５〜１.５ｗｔ％，Ｍｎ：０.５〜２ｗｔ％，Ｐ：０.
０４ｗｔ％以下，Ｓ：０.０１ｗｔ％以下，Ｎｉ：８.０
〜9.5ｗｔ％，Ｃｒ：１８〜２１ｗｔ％を含み、清浄度
が０.１％以下 であるオーステナイト系ステンレス鋳鋼
によってケーシング及びケーシングライナの少なくとも
一方が構成されていることを特徴とする海水用ポンプ。 - 【請求項７】流速５ｍ／秒の流動海水に１６００時間浸
漬した後の腐食ピット数が１０個／cm2 以下であるオー
ステナイト系ステンレス鋳鋼によってケーシング及びケ
ーシングライナの少なくとも一方が構成されていること
を特徴とする海水用ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18882295A JP3336820B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18882295A JP3336820B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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