JPH0920921A

JPH0920921A - セパレーションを利用する高靱性鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH0920921A
Application number: JP16570195A
Authority: JP
Inventors: Hisayoshi Jinno; 久喜神野
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1995-06-30
Filing date: 1995-06-30
Publication date: 1997-01-21

Abstract

(57)【要約】【目的】脆性破壊伝播停止特性が優れ、かつシャルピ
ー衝撃吸収エネルギが大きい鋼板の製造方法を提供す
る。【構成】 C:0.04〜0.18％、 Si:0.05〜0.50％、 Mn:0.
70〜2.0 ％、P:0.020 ％以下、S:0.010 ％以下、Al:0.0
10〜0.080 ％、Ti:0.005〜0.030 ％、N:0.0015〜0.0080
％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼片
を、Ａc₃変態点＋100 ℃以上に加熱し、Ａr₃変態点〜Ａ
r₃変態点＋100 ℃の温度範囲を圧延完了温度とする仕上
げ板厚より 0.5〜5mm 厚い厚さまで圧延する第一次圧延
を行い、その後、（Ａr₃変態点−50℃）〜550 ℃の温度
範囲まで空冷または強制冷却し、この温度で再度圧延を
開始し仕上げ圧延を終了した後、放冷し、次いで、（Ａ
c₃変態点＋50℃）〜Ａc₁変態点の温度範囲に再加熱し、
18℃/s以下の冷却速度で冷却する再加熱処理を行いシャ
ルピー衝撃試験における試験片破断面に現出させるセパ
レーション指数の最大値(SImax) を0.08〜0.35に調整す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、セパレーションを利用
する高靱性鋼板の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、船体用材、ＬＰＧ船タンク用部材
および寒冷地域の海洋構造物に使用する鋼材には、構造
物の安全性を確保するために、脆性破壊伝播停止特性が
重要視されている。

【０００３】脆性破壊は溶接部または構造部材の疲労亀
裂などから発生するため、鋼構造物の破壊の防止には、
脆性破壊の発生に対する抵抗性の高い鋼材および発生し
た破壊の伝播を阻止する特性を具備した鋼材の使用が望
ましい。

【０００４】脆性破壊伝播停止特性の向上には、例え
ば、鋼にNiを多量に添加する方法が容易であり広く行わ
れている。しかし、この方法は、Niが稀少な資源である
ために高価であり、大幅に製造コストが上昇するという
問題点があった。

【０００５】この問題点に対しては、Niの添加量を減少
し、圧延方法および熱処理の組合せによって対処する方
法が提案されている。すなわち、鋼の結晶粒の微細化に
よって脆性破壊伝播停止特性を改善する方法として制御
圧延後に焼きならし処理を行う方法（特開昭60-155620
号公報) または制御圧延後水冷し再加熱による焼戻し処
理を行う方法 (特開昭62-77419号公報) などが提案され
ている。

【０００６】さらに、脆性破壊伝播停止特性を圧延によ
って向上させる製造方法としては、Ａr₃変態点〜Ａr₁変
態点の温度範囲で圧延を行う所謂γ−α二相域圧延法も
ある。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、特開昭60-155
620 号公報または特開昭62-77419号公報で提案している
結晶粒の微細化のみでは脆性破壊伝播停止特性を向上さ
せることにも限界があり、圧延後、単に靱性を改善する
ための焼戻し処理を行っても、必ずしも脆性破壊伝播停
止特性の向上効果が大きいとはいえないなどの問題点が
ある。

【０００８】γ−α二相域圧延法では、製造方法によっ
てはシャルピー衝撃破面遷移温度（vTrs）が飛躍的に向
上する場合や、シャルピー衝撃吸収エネルギ（vE）の低
下、板厚方向の強度低下が起こる場合等の問題点があ
る。

【０００９】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は上記
の問題点を解決するために、脆性破壊伝播停止特性が優
れ、かつ、シャルピー衝撃吸収エネルギが大きく耐脆性
破壊発生特性も優れた鋼板の製造方法について、鋭意研
究を重ねた結果、脆性破壊の防止方法として、セパレー
ションの有効利用の方法を見いだした。その方法は、圧
延条件をより効果的に制御し、圧延後のフェライト結晶
粒度の細粒化とともに、γ−α二相域圧延を極めて低い
温度域で強力に実施し、結晶粒の伸長、強度の上昇およ
び著しいセパレーションの発生した鋼板を、γ−α二相
域近傍に再加熱し、任意の冷却速度で冷却することによ
って、靱性の良好なベイナイト、フェライト、パーライ
トの混合する組織を得るとともに、内在するセパレーシ
ョンの発生量を調整し、脆性破壊伝播停止特性が優れ、
かつシャルピー衝撃吸収エネルギが大きい鋼板の製造が
可能であるという知見を得て、本発明に至ったものであ
る。

【００１０】その要旨は、C:0.04〜0.18％、 Si:0.05〜
0.50％、 Mn:0.70〜2.0 ％、P:0.020 ％以下、S:0.010
％以下、Al:0.010〜0.080 ％、Ti:0.005〜0.030 ％、N:
0.0015〜0.0080％を含有し、残部Feおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、Ａc₃変態点＋100 ℃以上に加熱し、
Ａr₃変態点〜Ａr₃変態点＋100 ℃の温度範囲を圧延完了
温度とする仕上げ板厚より 0.5〜5mm 厚い厚さまで圧延
する第一次圧延を行い、その後、（Ａr₃変態点−50℃）
〜550 ℃の温度範囲まで空冷または強制冷却し、この温
度で再度圧延を開始し仕上げ圧延を終了した後、放冷
し、次いで、（Ａc₃変態点＋50℃）〜Ａc₁変態点の温度
範囲に再加熱し、18℃/s以下の冷却速度で冷却する再加
熱処理を行い、製造鋼板ごとのシャルピー衝撃試験にお
ける試験片破断面に現出させるセパレーション指数の最
大値(SImax) を0.08〜0.35に調整するセパレーションを
利用する高靱性鋼板の製造方法である。ここで、シャル
ピー衝撃試験片はJIS Z 2202 4号試験片、セパレーショ
ン指数(SI)は、SI=(試験片破断面のセパレーションの総
長さ(mm)) ／ (試験片断面積(80mm²))である。SImaxは
各製造鋼板ごとのセパレーション指数(SI)の最大値であ
る。セパレーション指数(SI)の最大値を0.08〜0.35に調
整するセパレーションを利用

【００１１】さらに、化学成分としてCu:0.90 ％以下、
Ni:1.20 ％以下、Mo:0.50 ％以下、V:0.080％以下、Nb:
0.005〜0.050 ％、B:0.0004〜0.0030％、 Ca:0.0005〜
0.0050％の内から選んだ１種または２種以上を含有する
上記のセパレーションを利用する高靱性鋼板の製造方法
である。

【００１２】

【作用】以下、本発明の作用について詳述していくこと
にする。まず、本発明における化学成分の限定理由につ
いて説明する。C は、鋼板の強度を確保するために必要
かつ有効な元素であり、このためには0.04％以上の添加
が必要である。しかし、添加量が0.18％を超えると鋼板
の靱性が著しく劣化し、溶接性も劣化する。したがっ
て、C の含有量は0.04〜0.18％の範囲とする。

【００１３】Siは、脱酸に必要な元素であり、少なくと
も0.05％以上の添加が必要であるが、0.50％を超えて添
加すると靱性が劣化する。したがって、Siの含有量は0.
05〜0.50％の範囲とする。

【００１４】Mnは、鋼板の強度と靱性の確保とともに溶
接熱影響部の軟化防止のために必要な元素であり、この
ためには0.70％以上の添加が必要である。しかし、添加
量が2.0％を超えると溶接性および溶接熱影響部の靱性
が急激に低下する。したがって、Mnの含有量は0.70〜2.
0 ％の範囲とする。

【００１５】P ならびにS は、不純物として鋼中に存在
するが、多量になると母材および溶接熱影響部の靱性を
劣化させるので好ましい元素ではない。このため本発明
では靱性を高め脆性破壊伝播停止特性および脆性破壊発
生防止特性の劣化を防止するため、それぞれ 0.020％お
よび 0.010％以下に限定する。

【００１６】Alは、鋼の脱酸および結晶粒の微細化によ
る靱性の向上に必要な元素であり、このためには 0.010
％以上の添加が必要である。しかし、過多の添加は、Al
酸化物系非金属介在物を生成し靱性を劣化させるため、
その添加量の上限を 0.080％とする。したがって、Alの
含有量は 0.010〜0.080 ％の範囲とする。

【００１７】Tiは、N と結合してTiN として鋼片加熱時
のオーステナイト結晶粒を微細化し、母材靱性の向上や
溶接熱影響部の靱性向上に有効である。しかし、過剰に
添加すると粗大なTiN を形成し靱性を劣化させる。した
がって、Tiの含有量は 0.005〜0.030 ％の範囲とする。

【００１８】N は、一種の不純物であるが、適量含有さ
せることで、TiとともにTiN を形成して母材靱性および
溶接熱影響部の靱性を向上させることから、これを有効
に利用するために0.0015〜0.0080％を含有させる。含有
量の下限を0.0015％に限定したのは、これが溶接熱影響
部の靱性を確保できる下限量であるからで、一方、0.00
80％を超えて含有すると鋼片の製造中に割れが生じたり
して後工程の障害となる。したがって、N の含有量は0.
0015〜0.0080％とする。

【００１９】以上の各成分のはか、本発明においては、
必要に応じて以下に示す元素Cu、Ni、Mo、V 、Nb、B お
よびCaの内から選んだ１種または２種以上を含有させる
ことができる。

【００２０】Cu、Ni、Moは焼入れ性を向上させる元素で
あり、本発明に利用した場合、鋼板の強度上昇に極めて
有効であるが、過多に添加すると圧延終了後に、ベイナ
イト等の低温生成物が必要以上に生じてフェライトの生
成を妨げ、必要以上の強度上昇による有害性が現れるこ
とになる。このため、それぞれの含有量は、Cuは0.90％
以下、Niは1.20％以下、Moは0.50％以下とする。

【００２１】V は、圧延後の組織の細粒化と析出硬化に
よる強度、靱性の確保に有効な元素であるが、高価な元
素であるため経済性の観点からその含有量は 0.080％以
下とする。

【００２２】Nbも、圧延後の組織の細粒化と析出硬化に
より強度、靱性を確保し、細粒フェライト−パーライト
組織あるいは少量のベイナイトを含む細粒フェライト−
パーライト組織を得て脆性破壊伝播停止特性の優れた鋼
板を製造するために有効な元素であり、効果が顕著に現
れる下限の含有量は 0.005％であり、また、 0.050％を
超える含有は溶接熱影響部の靱性を劣化させるため、そ
の上限を 0.050％とする。したがって、Nbの含有量は
0.005〜0.050 ％の範囲とする。

【００２３】B は、母材強度あるいは溶接熱影響部の靱
性確保に有効な元素であるが、0.0004％未満の添加では
強度上昇の効果はなく、0.0030％を超えると溶接熱影響
部の靱性に対して有害となる。したがって、B の含有量
は0.0004〜0.0030％の範囲とする。

【００２４】Caは、硫化物の形態制御に効果があり、圧
延方向に直角な方向のシャルピー衝撃吸収エネルギの向
上に有効である。この効果を有効に得るためには、Caは
0.0005〜0.0050％添加する必要がある。したがって、Ca
の含有量は0.0005〜0.0050％の範囲とする。

【００２５】さらに、本発明の高靱性鋼板の製造条件の
限定理由について説明する。鋼片を、Ａc₃変態点＋100
℃以上に加熱し、Ａr₃変態点〜Ａr₃変態点＋100 ℃の温
度範囲を圧延完了温度とする仕上げ板厚より 0.5〜5mm
厚い厚さまで圧延する第一次圧延は、再結晶域では凝固
時の粗大な結晶粒の細粒化を、未再結晶域では鋼板の特
性を支配する結晶粒の微細化に必要である。第一次圧延
の完了厚は厚過ぎると、仕上げ圧延で、極めて低温で変
形抵抗が大きい圧延パス数が多くなり、鋼板の形状の確
保が困難となる。

【００２６】鋼片の加熱温度は、鋼片を均一にオーステ
ナイト化および凝固時の残存した粗大結晶粒の防止、ま
た、Nbを添加した場合には、Nbの固溶を十分に行いオー
ステナイト粒の粗大化防止、圧延中の細粒化、特に未再
結晶域の拡大効果を発揮させるのに必要な温度であり、
Ａc₃変態点＋100 ℃未満では凝固時の粗大結晶粒が残存
し、Nbの固溶も十分とはいえず、圧延後においても結晶
粒の微細化が十分でないために、所定の強度、靱性を確
保することができない。このため、鋼片の加熱温度はＡ
c₃変態点＋100 ℃以上に限定する。

【００２７】脆性破壊の伝播が鋼板表層部の塑性変形に
よって伝播エネルギが吸収され停止に至ることから、脆
性破壊伝播停止特性の優れた鋼板にするためには、中心
部より表層部を微細で、かつ伸長した結晶粒に圧延し、
衝撃吸収エネルギの温度感受性が低く、破面遷移温度(v
Ｔrs) の優れた状態にしておく必要がある。反対に、中
心部は衝撃吸収エネルギの高いことがより重要であり、
仕上げ圧延で必要以上の圧下量をとることは中心部の衝
撃吸収エネルギを劣化させることになる。これらのこと
から、第一次圧延の完了厚の上限は鋼板の仕上げ厚さ＋
5mm とする。また、仕上げ圧延時の圧下量が全くない
と、結晶粒の伸長、引張強度の上昇、セパレーションの
発生が少なくなり、再加熱処理後の材質特性の確保が困
難となるので、第一次圧延の完了厚の下限は鋼板の仕上
げ厚さ＋0.5mm とする。

【００２８】第一次圧延の完了温度は、結晶粒の微細化
に重要な事項であり、温度が高すぎると結晶粒が細粒化
されていない状態で仕上げ圧延前の冷却に入るので、結
晶粒の成長が起こり粗大な結晶粒の状態で仕上げ圧延を
行うこととなり、圧延後の結晶粒が大きくなり引張強度
の低下、靱性の劣化を招く。また、第一次圧延の完了温
度が低すぎると未再結晶域で細粒化されていない状態で
γ−α二相域圧延を行うこととなるので、微細な結晶粒
の状態からγ−α二相域圧延に移行することができな
い。したがって、第一次圧延の完了温度はＡr₃変態点〜
Ａr₃変態点＋100℃の温度範囲に限定する。

【００２９】第一次圧延の完了後、鋼片（圧延中の材
料）を（Ａr₃変態点−50℃）〜550 ℃の温度範囲まで空
冷または強制冷却し、この温度で再度圧延を開始して仕
上げ圧延を終了する。この冷却は、仕上げ圧延で、極め
て低温での圧延を行い結晶粒の伸長、引張強度の上昇、
セパレーションの発生を助長するために必要である。仕
上げ圧延は、鋼板を所定の形状、寸法に仕上げるととも
に、その後の再加熱処理で組織およびセパレーションの
発生量の調整を行うに十分な引張強度およびセパレーシ
ョンの発生を内在させることが必須である。仕上げ圧延
終了温度がＡr₃変態点−50℃より高い場合には、前述の
必須事項を満足することができず、再加熱処理後に引張
強度不足および内在するセパレーションが消滅する。一
方、鋼片の冷却および仕上げ圧延終了温度が 550℃未満
になると、仕上げ圧延時に鋼板の形状、寸法の確保が困
難となる。したがって、第一次圧延完了後の鋼片の冷却
温度、仕上げ圧延開始温度および終了温度は、（Ａr₃変
態点−50℃）〜550 ℃の温度範囲とする。

【００３０】仕上げ圧延終了後の鋼板は放冷して常温ま
で冷却するが、加速冷却を行っても材質の劣化を招くこ
とはない。この場合、組織はほとんどがフェライトか、
僅かなベイナイトを含むフェライト組織を呈しており、
加速冷却によって組織の変化はほとんど生じない。

【００３１】仕上げ圧延終了後の鋼板は引張強度が高
く、セパレーションが過密に発生し靱性も劣り、十分な
鋼板特性を具備しているとはいえない。そのために、再
加熱を行うとともに、空冷または強制冷却によって、組
織およびセパレーションの発生量の調整を行い、所定の
鋼板の特性を得る再加熱処理を行う。再加熱温度は、Ａ
c₃変態点＋50℃を超えると、冷却速度が速い場合には大
量のベイナイト組織あるいはマルテンサイトの混在する
組織が現出し、靱性の劣化を招く。反対に、再加熱温度
がＡc₁変態点未満であると、組織の変化が少なくフェラ
イト組織の軟化だけが進み、引張強度の低下のみが生じ
て所定の鋼板特性が得られない。しかし、再加熱温度の
調整と、所定の冷却速度で冷却することによって、ベイ
ナイト＋フェライト＋パーライト組織に変化し、所定の
引張強度、靱性を確保しセパレーション指数の最大値(S
Imax) の調整をすることができる。また、冷却速度は、
18℃/sを超えるとベイナイト組織のみが多量に生成し、
所定のベイナイト＋フェライト＋パーライト組織が得ら
れず強度と靱性のバランスが悪くなる。したがって、仕
上げ圧延終了後に行う再加熱処理の加熱温度は（Ａc₃変
態点＋50℃）〜Ａc₁変態点の温度範囲に、冷却速度は18
℃/s以下に限定する。

【００３２】再加熱処理によってセパレーション指数の
最大値(SImax) を調整するが、図１に示すように、SIma
x が0.08未満の場合には、衝撃吸収エネルギが大きく耐
脆性破壊発生特性は優れているが、脆性破壊伝播停止特
性は優れたものとはならない。反対に、SIが0.35を超え
る場合には、脆性破壊伝播停止特性は優れたものとなる
が、耐脆性破壊発生特性は低下する。したがって、セパ
レーション指数の最大値(SImax) は0.08〜0.35の範囲に
限定する。なお、再加熱処理は、繰り返し行って強度と
靱性のバランスを変え、用途に応じた高靱性鋼板を製造
することができる。

【００３３】なお、図１は実施例に用いた鋼種Ａをいろ
いろな条件で鋼板に仕上げ、これらの鋼板について、 -
60℃におけるセパレーション指数の最大値(SImax) と衝
撃吸収エネルギとの関係、および -40℃におけるセパレ
ーション指数の最大値(SImax) と破壊靱性値との関係を
示したものである。セパレーション指数の最大値(SIma
x) とは、シャルピー衝撃試験温度にかかわらず試験ご
との試験片破面のセパレーション指数が最大となったと
きの値である。

【００３４】なお、Ａc₃変態点、Ａc₁変態点およびＡr₃
変態点の温度は次の式で定められる。Ａc₃ (℃)=908-223.7C+438.5P+30.5Si+37.9V-34.4Mn-2
3.0Ni Ａc₁ (℃)=723+22Si-14Mn-14.4Ni+23.3Cr Ａr₃ (℃)=910-310C-80Mn-20Cu-15Cr-55Ni-80Mo ただし、成分は質量％

【００３５】

【実施例】本発明の構成は上記の通りであるが、以下に
実施例について説明する。供試鋼板は表１に示す化学成
分を含有する低炭素低合金鋼を常法により溶製し、得ら
れた鋼片を表２に示す製造条件にしたがって厚さ25〜45
mmの鋼板に圧延したものである。これらの供試鋼板から
試験片を採取し、引張試験、シャルピ衝撃試験、ＮＲＬ
落重試験、二重引張試験およびセパレーション指数(SI)
の測定を行った。その結果を表３に示す。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【表２】

【００３８】

【表３】

【００３９】表２および表３の実験No.1、3 、5 、7 、
9 、11、13は本発明例で、実験No.2、4 、6 、8 、10、
12、14は比較例である。以下実験No. 順に実施例につい
て説明する。

【００４０】本発明例の実験No.1に対して、比較例の実
験No.2は、第一次圧延完了温度がＡr₃変態点よりも低い
ため、耐脆性破壊特性の評価として使われるシャルピー
衝撃試験の衝撃吸収エネルギ(vＥ_-40)および脆性破壊伝
播停止特性の評価として使われる二重引張試験の破壊靱
性値 (Ｋca) が劣っている。

【００４１】本発明例の実験No.3に対して、比較例の実
験No.4は、再加熱処理の加熱温度が高く、冷却速度が速
いため、引張強度が高く、 vＥ_-40や破面遷移温度(vＴ
rs)が劣り、セパレーション指数(SI)も低い。また、脆
性破壊伝播停止特性の評価として使われるＮＲＬ落重試
験のＮＤＴ温度が高く、Ｋca値も低く脆性破壊伝播停止
特性が劣る。

【００４２】本発明例の実験No.5に対して、比較例の実
験No.6は、第一次圧延で圧延を完了し、仕上げ圧延を行
わず、再加熱処理も行っていないため、ＮＤＴ温度が高
く、Ｋca値も低く脆性破壊伝播停止特性が劣る。

【００４３】本発明例の実験No.7に対して、比較例の実
験No.8は、第一次圧延完了厚が厚く、仕上げ圧延開始温
度が高いため、引張強度が低い。さらにSIも小さく、Ｎ
ＤＴ温度が高く、Ｋca値も低く脆性破壊伝播停止特性が
劣る。

【００４４】本発明例の実験No.9に対して、比較例の実
験No.10 は、鋼片加熱温度が低く、再加熱処理も行って
いないため、引張強度が低く、SIが大きいため、シャル
ピー衝撃特性が劣り、ＮＤＴ温度が高く、Ｋca値も低く
脆性破壊伝播停止特性が劣る。

【００４５】本発明例の実験No.11 に対して、比較例の
実験No.12 は、第一次圧延完了厚が厚く、圧延完了温度
も低いうえに、仕上げ圧延において圧延開始温度および
終了温度が高いため、仕上げ圧延終了厚を本発明例の厚
さ40mmと同板厚に仕上げた後、再加熱処理を行っても、
引張強度が低く、SIが小さい。このため vＴrsが劣り、
ＮＤＴ温度が高く、Ｋca値も低く脆性破壊伝播停止特性
が劣る。

【００４６】実験No.13 、14は再加熱処理を２回行った
ものであるが、本発明例の実験No.13 に対して、比較例
の実験No.14 は、第一次圧延完了厚が厚く、完了温度も
高く、さらに仕上げ圧延開始温度および終了温度が高い
ため、仕上げ圧延終了厚を本発明例の厚さ45mmと同板厚
に仕上げた後、再加熱処理を行っても、引張強度が低
く、SIが小さいため vＴrsが劣り、ＮＤＴ温度が高く、
Ｋca値も低く脆性破壊伝播停止特性が劣る。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したように本発明に係わるセパ
レーションを利用する高靱性鋼板の製造方法は、温度制
御のもとに第１次圧延と仕上げ圧延を行い、さらに再加
熱処理を行ってセパレーション指数(SI)を調整して強度
と靱性のバランスをとっているため、シャルピー衝撃特
性、ＮＲＬ落重試験におけるＮＤＴ温度が優れ、かつ二
重引張試験における破壊靱性値 (Ｋca) が高い良好な脆
性破壊伝播停止特性を有する鋼板を製造することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼種Ａをいろいろな条件で鋼板に仕上げ、これ
らの鋼板について、 -60℃におけるセパレーション指数
の最大値(SImax) と衝撃吸収エネルギとの関係、および
-40℃におけるセパレーション指数の最大値(SImax) と
破壊靱性値との関係を示した図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】 C:0.04〜0.18％、 Si:0.05〜0.50％、 M
n:0.70〜2.0 ％、P:0.020 ％以下、S:0.010 ％以下、A
l:0.010〜0.080 ％、Ti:0.005〜0.030 ％、N:0.0015〜
0.0080％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からな
る鋼片を、Ａc₃変態点＋100 ℃以上に加熱し、Ａr₃変態
点〜Ａr₃変態点＋100 ℃の温度範囲を圧延完了温度とす
る仕上げ板厚より 0.5〜5mm 厚い厚さまで圧延する第一
次圧延を行い、その後、（Ａr₃変態点−50℃）〜550 ℃
の温度範囲まで空冷または強制冷却し、この温度で再度
圧延を開始し仕上げ圧延を終了した後、放冷し、次い
で、（Ａc₃変態点＋50℃）〜Ａc₁変態点の温度範囲に再
加熱し、18℃/s以下の冷却速度で冷却する再加熱処理を
行い、製造鋼板ごとのシャルピー衝撃試験における試験
片破断面に現出させるセパレーション指数の最大値(SIm
ax) を0.08〜0.35に調整することを特徴とするセパレー
ションを利用する高靱性鋼板の製造方法。ここで、シャ
ルピー衝撃試験片はJIS Z 2202 4号試験片、セパレーシ
ョン指数(SI)は、 SI=(試験片破断面のセパレーションの総長さ(mm)) ／
(試験片断面積(80mm²))である。SImaxは各製造鋼板ごと
のセパレーション指数(SI)の最大値である。
【請求項２】さらに、化学成分としてCu:0.90 ％以
下、Ni:1.20 ％以下、Mo:0.50 ％以下、 V:0.080％以
下、Nb:0.005〜0.050 ％、B:0.0004〜0.0030％、Ca:0.0
005〜0.0050％の内から選んだ１種または２種以上を含
有することを特徴とする請求項１記載のセパレーション
を利用する高靱性鋼板の製造方法。