JPH0881270A - 立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体および切削工具 - Google Patents
立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体および切削工具Info
- Publication number
- JPH0881270A JPH0881270A JP6244809A JP24480994A JPH0881270A JP H0881270 A JPH0881270 A JP H0881270A JP 6244809 A JP6244809 A JP 6244809A JP 24480994 A JP24480994 A JP 24480994A JP H0881270 A JPH0881270 A JP H0881270A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- volume
- sintered body
- average particle
- less
- cbn
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高硬度鋼、チル鋳鉄などを高速連続切削する
ことができる耐摩耗性、耐欠損性および耐チッピング性
に優れたｃＢＮ含有セラミックス焼結体を提供する。 【構成】 Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物のうちの１
種または２種以上をマトリックスとし、このマトリック
ス中に、平均粒径：４〜２０μｍのｃＢＮ：１０〜５０
容量％未満、平均粒径：０．２μｍ以下のＷＣ：０．１
〜１．０容量％、平均粒径：０．２μｍ以下のＡｌ2 Ｏ
3 ：３〜１０容量％、平均粒径：０．５μｍ以下のＡｌ
Ｎ：３〜７容量％、平均粒径：０．５μｍ以下のＴｉＢ
2 ：１〜５容量％が均一分散している組成および組織か
らなるｃＢＮ含有セラミックス焼結体。
ことができる耐摩耗性、耐欠損性および耐チッピング性
に優れたｃＢＮ含有セラミックス焼結体を提供する。 【構成】 Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物のうちの１
種または２種以上をマトリックスとし、このマトリック
ス中に、平均粒径：４〜２０μｍのｃＢＮ：１０〜５０
容量％未満、平均粒径：０．２μｍ以下のＷＣ：０．１
〜１．０容量％、平均粒径：０．２μｍ以下のＡｌ2 Ｏ
3 ：３〜１０容量％、平均粒径：０．５μｍ以下のＡｌ
Ｎ：３〜７容量％、平均粒径：０．５μｍ以下のＴｉＢ
2 ：１〜５容量％が均一分散している組成および組織か
らなるｃＢＮ含有セラミックス焼結体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、従来よりも耐摩耗
性、耐欠損性および耐チッピング性に優れた立方晶窒化
ホウ素（以下、ｃＢＮと記す）含有セラミックス焼結体
に関するものであり、この焼結体は高硬度鋼、チル鋳鉄
など高硬度材料を従来よりも高速で切削することのでき
る高硬度鋼切削用切削工具に関するものである。
性、耐欠損性および耐チッピング性に優れた立方晶窒化
ホウ素（以下、ｃＢＮと記す）含有セラミックス焼結体
に関するものであり、この焼結体は高硬度鋼、チル鋳鉄
など高硬度材料を従来よりも高速で切削することのでき
る高硬度鋼切削用切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ｃＢＮ基セラックス焼結体は知
られており、このｃＢＮ基セラミックス焼結体を切削工
具として用いることも知られている。
られており、このｃＢＮ基セラミックス焼結体を切削工
具として用いることも知られている。
【０００３】例えば、特公昭５９−２７３０３号公報に
は、周期律表の４ａ，５ａ、および６ａ族の金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、または炭窒酸化物か
らなる高融点化合物：５〜５０容量％、酸化アルミニウ
ム：１０〜７０容量％、ｃＢＮ：２５〜８５容量％から
なる焼結体およびこの焼結体を刃先部に取り付けてなる
切削工具が記載されている。これらｃＢＮ基セラミック
ス焼結体は、耐摩耗性に優れているところから、特に高
硬度鋼の切削に適していることも記載されている。
は、周期律表の４ａ，５ａ、および６ａ族の金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、または炭窒酸化物か
らなる高融点化合物：５〜５０容量％、酸化アルミニウ
ム：１０〜７０容量％、ｃＢＮ：２５〜８５容量％から
なる焼結体およびこの焼結体を刃先部に取り付けてなる
切削工具が記載されている。これらｃＢＮ基セラミック
ス焼結体は、耐摩耗性に優れているところから、特に高
硬度鋼の切削に適していることも記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のｃ
ＢＮ基セラミックス製切削工具を高硬度鋼の高速切削に
用いると、切削速度が早いために工具刃先が高温高圧と
なり、一方、高速切削においては被削物が高回転となる
のでビビリ振動等が発生しやすくなる。
ＢＮ基セラミックス製切削工具を高硬度鋼の高速切削に
用いると、切削速度が早いために工具刃先が高温高圧と
なり、一方、高速切削においては被削物が高回転となる
のでビビリ振動等が発生しやすくなる。
【０００５】このようなことから、工具摩耗の進行が早
く、また機械的衝撃や熱の繰り返しによる工具刃先のチ
ッピングや欠損が生じ易く、従来のｃＢＮ基セラミック
ス製切削工具では十分な工具寿命が得られなかった。
く、また機械的衝撃や熱の繰り返しによる工具刃先のチ
ッピングや欠損が生じ易く、従来のｃＢＮ基セラミック
ス製切削工具では十分な工具寿命が得られなかった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
従来よりも一層耐摩耗性、耐欠損性、耐チッピング性な
どが優れ、切削工具として使用した場合に優れた性能を
示すｃＢＮ含有セラミックス焼結体を得るべく研究を行
った結果、ｃＢＮ：１０〜５０容量％未満、炭化タング
ステン（以下、ＷＣと記す）：０．１〜１．０容量％、
酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 と記す）：３〜１
０容量％、窒化アルミニウム（以下、ＡｌＮと記す）：
３〜７容量％、硼化チタニウム（以下、ＴｉＢ2 と記
す）：１〜５容量％、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
のうちの１種または２種以上：残部、からなる成分組成
を有する焼結体であって、かつ、上記成分組成を有する
焼結体は、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物のうちの１
種または２種以上をマトリックスとし、このマトリック
ス中に、平均粒径：４〜２０μｍのｃＢＮ、平均粒径：
０．２μｍ以下のＷＣ、平均粒径：０．２μｍ以下のＡ
ｌ2 Ｏ3 、平均粒径：０．５μｍ以下のＡｌＮ、平均粒
径：０．５μｍ以下のＴｉＢ2 が均一分散している組織
を有することにより、従来よりも一層耐摩耗性、耐チッ
ピング性、耐欠損性などが向上するという研究結果が得
られたのである。
従来よりも一層耐摩耗性、耐欠損性、耐チッピング性な
どが優れ、切削工具として使用した場合に優れた性能を
示すｃＢＮ含有セラミックス焼結体を得るべく研究を行
った結果、ｃＢＮ：１０〜５０容量％未満、炭化タング
ステン（以下、ＷＣと記す）：０．１〜１．０容量％、
酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 と記す）：３〜１
０容量％、窒化アルミニウム（以下、ＡｌＮと記す）：
３〜７容量％、硼化チタニウム（以下、ＴｉＢ2 と記
す）：１〜５容量％、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
のうちの１種または２種以上：残部、からなる成分組成
を有する焼結体であって、かつ、上記成分組成を有する
焼結体は、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物のうちの１
種または２種以上をマトリックスとし、このマトリック
ス中に、平均粒径：４〜２０μｍのｃＢＮ、平均粒径：
０．２μｍ以下のＷＣ、平均粒径：０．２μｍ以下のＡ
ｌ2 Ｏ3 、平均粒径：０．５μｍ以下のＡｌＮ、平均粒
径：０．５μｍ以下のＴｉＢ2 が均一分散している組織
を有することにより、従来よりも一層耐摩耗性、耐チッ
ピング性、耐欠損性などが向上するという研究結果が得
られたのである。
【０００７】この発明は、かかる研究結果に基づいてな
されたものであって、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
のうちの１種または２種以上をマトリックスとし、この
マトリックス中に、平均粒径：４〜２０μｍのｃＢＮ：
１０〜５０容量％未満、平均粒径：０．２μｍ以下のＷ
Ｃ：０．１〜１．０容量％、平均粒径：０．２μｍ以下
のＡｌ2 Ｏ3 ：３〜１０容量％、平均粒径：０．５μｍ
以下のＡｌＮ：３〜７容量％、平均粒径：０．５μｍ以
下のＴｉＢ2 ：１〜５容量％、が均一分散している組成
および組織を有するｃＢＮ含有セラミックス焼結体に特
徴を有するものである。
されたものであって、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
のうちの１種または２種以上をマトリックスとし、この
マトリックス中に、平均粒径：４〜２０μｍのｃＢＮ：
１０〜５０容量％未満、平均粒径：０．２μｍ以下のＷ
Ｃ：０．１〜１．０容量％、平均粒径：０．２μｍ以下
のＡｌ2 Ｏ3 ：３〜１０容量％、平均粒径：０．５μｍ
以下のＡｌＮ：３〜７容量％、平均粒径：０．５μｍ以
下のＴｉＢ2 ：１〜５容量％、が均一分散している組成
および組織を有するｃＢＮ含有セラミックス焼結体に特
徴を有するものである。
【０００８】この発明のｃＢＮ含有セラミックス焼結体
に含まれるｃＢＮは、耐摩耗性、耐塑性変形性を確保す
る成分であるが、その含有量が１０％未満では焼結体の
硬さが不足して耐塑性変形性を確保することができず、
一方、５０％以上含有するとかえって耐摩耗性が低下す
るので好ましくない。したがってＴｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物の結合相素地中に含まれるｃＢＮ量は１０
〜５０容量％未満に定めた。このｃＢＮはさらに粒径を
規定して耐チッピング性および耐熱性を確保することが
できるが、その平均粒径：４μｍ未満ではこれら特性に
対して効果がなく、一方、平均粒径が２０μｍを越える
と仕上げ面粗度が悪化するので好ましくない。したがっ
て、ｃＢＮの平均粒径は４〜２０μｍに定めた。ｃＢＮ
の一層好ましい含有量は２０〜４０容量％であり、その
一層好ましい平均粒径は４〜１５μｍである。
に含まれるｃＢＮは、耐摩耗性、耐塑性変形性を確保す
る成分であるが、その含有量が１０％未満では焼結体の
硬さが不足して耐塑性変形性を確保することができず、
一方、５０％以上含有するとかえって耐摩耗性が低下す
るので好ましくない。したがってＴｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物の結合相素地中に含まれるｃＢＮ量は１０
〜５０容量％未満に定めた。このｃＢＮはさらに粒径を
規定して耐チッピング性および耐熱性を確保することが
できるが、その平均粒径：４μｍ未満ではこれら特性に
対して効果がなく、一方、平均粒径が２０μｍを越える
と仕上げ面粗度が悪化するので好ましくない。したがっ
て、ｃＢＮの平均粒径は４〜２０μｍに定めた。ｃＢＮ
の一層好ましい含有量は２０〜４０容量％であり、その
一層好ましい平均粒径は４〜１５μｍである。
【０００９】さらに、分散成分としてＷＣ：０．１〜
１．０容量％、Ａｌ2 Ｏ3 ：３〜１０容量％、ＡｌＮ：
３〜７容量％、ＴｉＢ2 ：１〜５容量％と定めた理由
は、これら成分のいずれかでも不足すると、上記結合相
素地のＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物のうちの１種ま
たは２種以上の粒成長を抑制することができなくなるの
で好ましくなく、一方、これら分散成分が過剰になると
焼結性が低下し、焼結体の強度が低下してしまうので好
ましくないことによるものである。これら分散成分の一
層好ましい範囲は、ＷＣ：０．１〜０．５容量％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４．０〜７．０容量％、ＡｌＮ：４．０〜６．
０容量％、ＴｉＢ2 ：２．０〜４．０容量％である。ま
た、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の結合相素地中の
分散成分の平均粒径はＷＣおよびＡｌ2 Ｏ3 が０．２μ
ｍ以下であり、ＡｌＮおよびＴｉＢ2が０．５μｍ以下
であることが好ましいが、これら分散成分の平均粒径は
それぞれＷＣ：０．１μｍ以下、Ａｌ2 Ｏ3 ：０．１μ
ｍ以下、ＡｌＮ：０．１〜０．３μｍ、ＴｉＢ2 ：０．
１〜０．３μｍの範囲内にあることが一層好ましい。
１．０容量％、Ａｌ2 Ｏ3 ：３〜１０容量％、ＡｌＮ：
３〜７容量％、ＴｉＢ2 ：１〜５容量％と定めた理由
は、これら成分のいずれかでも不足すると、上記結合相
素地のＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物のうちの１種ま
たは２種以上の粒成長を抑制することができなくなるの
で好ましくなく、一方、これら分散成分が過剰になると
焼結性が低下し、焼結体の強度が低下してしまうので好
ましくないことによるものである。これら分散成分の一
層好ましい範囲は、ＷＣ：０．１〜０．５容量％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４．０〜７．０容量％、ＡｌＮ：４．０〜６．
０容量％、ＴｉＢ2 ：２．０〜４．０容量％である。ま
た、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の結合相素地中の
分散成分の平均粒径はＷＣおよびＡｌ2 Ｏ3 が０．２μ
ｍ以下であり、ＡｌＮおよびＴｉＢ2が０．５μｍ以下
であることが好ましいが、これら分散成分の平均粒径は
それぞれＷＣ：０．１μｍ以下、Ａｌ2 Ｏ3 ：０．１μ
ｍ以下、ＡｌＮ：０．１〜０．３μｍ、ＴｉＢ2 ：０．
１〜０．３μｍの範囲内にあることが一層好ましい。
【００１０】
【実施例】原料粉末として、表１〜表４に示される粒径
のＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＡｌ粉
末、ＴｉＡｌ3 粉末、Ｔｉ2 ＡｌＮ粉末、Ｔｉ3 Ａｌ粉
末、Ｔｉ4 Ａｌ2 Ｃ2 粉末、ＷＣ粉末およびＡｌ2 Ｏ3
粉末を用意し、これら原料粉末を超硬合金で内張りされ
た容器内に超硬合金製ボールとアセトンと共に充填し、
蓋をした後に回転ボールミルにより粉砕および混合を行
った。その後さらに表１〜表４に示される粒径のｃＢＮ
粉末を表１〜表４に示される配合組成となるように追加
し、７２時間湿式混合し、乾燥後に３tom ／cm2 の圧力
で直径：２０mm、厚さ：１．５mmの寸法に型押し成形
し、この成形体を３×１０-4Torrの真空中にて１０００
〜１３００℃の範囲内の所定の温度に３０分保持の条件
で仮焼結し、仮焼結体を作製した。
のＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＡｌ粉
末、ＴｉＡｌ3 粉末、Ｔｉ2 ＡｌＮ粉末、Ｔｉ3 Ａｌ粉
末、Ｔｉ4 Ａｌ2 Ｃ2 粉末、ＷＣ粉末およびＡｌ2 Ｏ3
粉末を用意し、これら原料粉末を超硬合金で内張りされ
た容器内に超硬合金製ボールとアセトンと共に充填し、
蓋をした後に回転ボールミルにより粉砕および混合を行
った。その後さらに表１〜表４に示される粒径のｃＢＮ
粉末を表１〜表４に示される配合組成となるように追加
し、７２時間湿式混合し、乾燥後に３tom ／cm2 の圧力
で直径：２０mm、厚さ：１．５mmの寸法に型押し成形
し、この成形体を３×１０-4Torrの真空中にて１０００
〜１３００℃の範囲内の所定の温度に３０分保持の条件
で仮焼結し、仮焼結体を作製した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】次にこの仮焼結体を直径：２０mm、厚さ：
２mmの寸法を有し、Ｃｏ：１８容量％、残部：ＷＣから
なるＷＣ基超硬合金の上に載せ、この積層した状態で超
高圧焼結装置に装入し、この超高圧焼結装置の圧力を
５．５Ｇpa、温度：１２００〜１４００℃の範囲内の所
定の温度に３０分間保持して焼結し、表５〜表８に示さ
れる構成の本発明焼結体１〜９、比較焼結体１〜８およ
び従来焼結体１〜２を作製した。
２mmの寸法を有し、Ｃｏ：１８容量％、残部：ＷＣから
なるＷＣ基超硬合金の上に載せ、この積層した状態で超
高圧焼結装置に装入し、この超高圧焼結装置の圧力を
５．５Ｇpa、温度：１２００〜１４００℃の範囲内の所
定の温度に３０分間保持して焼結し、表５〜表８に示さ
れる構成の本発明焼結体１〜９、比較焼結体１〜８およ
び従来焼結体１〜２を作製した。
【００１６】なお、焼結体を構成する物質の同定はＸ線
回析装置を用いて行ない、各結晶粒度の測定は走査型お
よび透過電子顕微鏡を用いて行ない、さらに各物質の体
積率は走査型オージェ電子顕微鏡を用いて測定した。
回析装置を用いて行ない、各結晶粒度の測定は走査型お
よび透過電子顕微鏡を用いて行ない、さらに各物質の体
積率は走査型オージェ電子顕微鏡を用いて測定した。
【００１７】
【表５】
【００１８】
【表６】
【００１９】
【表７】
【００２０】
【表８】
【００２１】これら焼結体の上下面を研削し、ワイヤカ
ットで４分割したものをＷＣ基超硬合金台金にろう付け
して切削工具を作製し、これら切削工具を用いて、 被削材：ＳＣＭ４１５の丸棒（ＨＲＣ６３）、 切削速度：４００ｍ／min.、 切込み：０．１５mm、 送り：０．１５mm／rev.、 の条件で湿式連続試験を行い、その結果を表９に示し
た。
ットで４分割したものをＷＣ基超硬合金台金にろう付け
して切削工具を作製し、これら切削工具を用いて、 被削材：ＳＣＭ４１５の丸棒（ＨＲＣ６３）、 切削速度：４００ｍ／min.、 切込み：０．１５mm、 送り：０．１５mm／rev.、 の条件で湿式連続試験を行い、その結果を表９に示し
た。
【００２２】
【表９】
【００２３】
【発明の効果】表５〜表９に示される結果から、本発明
焼結体１〜９をＷＣ基超硬合金台にろう付けしてなる切
削工具は、比較焼結体１〜８および従来焼結体をＷＣ基
超硬合金にろう付けしてなる切削工具に比べて耐摩耗性
にすぐれかつ欠損やチッピングの発生が見られないこと
がわかる。
焼結体１〜９をＷＣ基超硬合金台にろう付けしてなる切
削工具は、比較焼結体１〜８および従来焼結体をＷＣ基
超硬合金にろう付けしてなる切削工具に比べて耐摩耗性
にすぐれかつ欠損やチッピングの発生が見られないこと
がわかる。
【００２４】上述のように、この発明の焼結体を切削工
具として使用すると長期に亘って使用できるので、切削
工具の交換回数を減らして作業効率を向上させることが
でき、産業上すぐれた効果をもたらすものである。
具として使用すると長期に亘って使用できるので、切削
工具の交換回数を減らして作業効率を向上させることが
でき、産業上すぐれた効果をもたらすものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/56 ３０１ Ｆ 35/58 １０１ Ｇ 37/00
Claims (3)
- 【請求項１】 立方晶窒化ホウ素（以下、ｃＢＮと記
す）：１０〜５０容量％未満、 炭化タングステン：０．１〜１．０容量％、 酸化アルミニウム：３〜１０容量％、 窒化アルミニウム：３〜７容量％、 硼化チタニウム：１〜５容量％、 Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物のうち１種または２種
以上：残部、からなる成分組成を有することを特徴とす
る立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体。 - 【請求項２】 上記ｃＢＮの平均粒径は４〜２０μｍで
あり、上記炭化タングステンおよび酸化アルミニウムの
平均粒径はいずれも０．２μｍ以下であり、さらに窒化
アルミニウムおよび硼化チタニウムの平均粒径はいずれ
も０．５μｍ以下であり、これらｃＢＮ、炭化タングス
テン、酸化アルミニウム、窒化アルミニウムおよび硼化
チタニウムの各粒子がＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
のうちの１種または２種以上からなるマトリックス中に
均一分散している組織を有することを特徴とする請求項
１記載の立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の立方晶窒化ホウ
素含有セラミックスと超硬合金支持台とからなる複合焼
結体をＷＣ超硬合金台金にろう付けしてなることを特徴
とする切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6244809A JPH0881270A (ja) | 1994-09-13 | 1994-09-13 | 立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体および切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6244809A JPH0881270A (ja) | 1994-09-13 | 1994-09-13 | 立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体および切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0881270A true JPH0881270A (ja) | 1996-03-26 |
Family
ID=17124275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6244809A Withdrawn JPH0881270A (ja) | 1994-09-13 | 1994-09-13 | 立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体および切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0881270A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004160637A (ja) * | 2002-06-26 | 2004-06-10 | General Electric Co <Ge> | 化学反応性材料の機械加工に用いる焼結成形体 |
| JP2011207688A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 複合焼結体 |
| JP2013176815A (ja) * | 2012-02-28 | 2013-09-09 | Mitsubishi Materials Corp | 立方晶窒化ほう素基超高圧焼結体およびこれを工具基体とする切削工具、表面被覆切削工具 |
| JP2014083664A (ja) * | 2012-10-26 | 2014-05-12 | Mitsubishi Materials Corp | 立方晶窒化ほう素基超高圧焼結体を工具基体とする切削工具、表面被覆切削工具 |
| JP2015193072A (ja) * | 2014-03-28 | 2015-11-05 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化硼素焼結体切削工具 |
| US10584069B2 (en) * | 2017-03-01 | 2020-03-10 | Mitsubishi Materials Corporation | cBN sintered material and cutting tool |
| US10883166B2 (en) * | 2015-12-25 | 2021-01-05 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cubic boron nitride sintered material tool |
| CN116375479A (zh) * | 2015-04-20 | 2023-07-04 | 住友电气工业株式会社 | 烧结体和包含该烧结体的切削工具 |
-
1994
- 1994-09-13 JP JP6244809A patent/JPH0881270A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004160637A (ja) * | 2002-06-26 | 2004-06-10 | General Electric Co <Ge> | 化学反応性材料の機械加工に用いる焼結成形体 |
| JP2011207688A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 複合焼結体 |
| JP2013176815A (ja) * | 2012-02-28 | 2013-09-09 | Mitsubishi Materials Corp | 立方晶窒化ほう素基超高圧焼結体およびこれを工具基体とする切削工具、表面被覆切削工具 |
| JP2014083664A (ja) * | 2012-10-26 | 2014-05-12 | Mitsubishi Materials Corp | 立方晶窒化ほう素基超高圧焼結体を工具基体とする切削工具、表面被覆切削工具 |
| JP2015193072A (ja) * | 2014-03-28 | 2015-11-05 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化硼素焼結体切削工具 |
| EP3124145A4 (en) * | 2014-03-28 | 2017-11-15 | Mitsubishi Materials Corporation | Cubic boron nitride sintered body cutting tool |
| US10202309B2 (en) | 2014-03-28 | 2019-02-12 | Mitsubishi Materials Corporation | Cubic boron nitride sintered body cutting tool |
| CN116375479A (zh) * | 2015-04-20 | 2023-07-04 | 住友电气工业株式会社 | 烧结体和包含该烧结体的切削工具 |
| US10883166B2 (en) * | 2015-12-25 | 2021-01-05 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cubic boron nitride sintered material tool |
| US10584069B2 (en) * | 2017-03-01 | 2020-03-10 | Mitsubishi Materials Corporation | cBN sintered material and cutting tool |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7053653B2 (ja) | 焼結多結晶立方晶窒化ホウ素材料 | |
| KR100227879B1 (ko) | Ivb족 붕화물 베이스 절삭공구 | |
| US6905992B2 (en) | Ceramic body reinforced with coarse silicon carbide whiskers and method for making the same | |
| JPS6227033B2 (ja) | ||
| EP0035777A1 (en) | Abrasion resistant silicon nitride based articles | |
| JP2000247746A (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 | |
| JP2523452B2 (ja) | 高強度立方晶窒化ホウ素焼結体 | |
| JPH08126903A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JPH0881270A (ja) | 立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体および切削工具 | |
| JP2546709B2 (ja) | 高強度立方晶窒化ホウ素含有焼結体 | |
| JPS644988B2 (ja) | ||
| JP3257255B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP2596094B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆セラミック製切削工具 | |
| JP3146803B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料の製造方法 | |
| JPS644989B2 (ja) | ||
| JPH0911006A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する立方晶窒化硼素基焼結材料製切削工具 | |
| JPS6251911B2 (ja) | ||
| JP2900545B2 (ja) | 切刃部が立方晶窒化硼素基焼結体で構成された切削工具 | |
| JPH0840781A (ja) | 耐欠損性に優れた切刃用複合焼結体片 | |
| JPH08112705A (ja) | 窒化ケイ素質焼結体製切削工具およびその製造方法 | |
| JPH08197307A (ja) | 高強度および高靭性を有する立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JPS627259B2 (ja) | ||
| JPH08229708A (ja) | 立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体および切削工具 | |
| JP2827537B2 (ja) | 高靭性を有する立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削チップの製造方法 | |
| JP2626005B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削チップ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011120 |