JPH08511974A

JPH08511974A - 吸収物品

Info

Publication number: JPH08511974A
Application number: JP7503580A
Authority: JP
Inventors: フィリップベウィック‐ゾンターク，クリストファー; プリシュケ，マンフレート; シュミット，マティアス
Original assignee: Procter and Gamble Co
Current assignee: Procter and Gamble Co
Priority date: 1993-06-30
Filing date: 1994-06-27
Publication date: 1996-12-17
Anticipated expiration: 2017-09-03
Also published as: AU7178694A; PE24395A1; US5836929A; EP0640330B1; NZ268535A; CN1129900A; HUT74414A; TW275573B; EP0640330A1; CA2166053C; NO960004L; FI956338A7; EG20568A; WO1995001147A1; BR9406990A; JP3320733B2; FI956338A0; CZ288504B6; MY111526A; RU2158572C2

Abstract

(57)【要約】頂部（装着者の身体に隣接した面）から順に、上部組立体（２、３、４、５）と、貯蔵組立体（６、７、８）とを備えた吸収本体であって、上部組立体（２、３、４、５）は、超吸収材料から実質的に解放された第１の繊維材料で形成された捕捉層（３）と、ゲル層透過（ＧＬＰ）値が少なくとも４×１０^-7cm³sec/gであり、少なくとも約２０g/m²〜３２０g/m²である第１の超吸収材料のみによって実質的に構成された超吸収材層（５）とを有しており、貯蔵組立体（６、７、８）は、圧力５０g/cm²における抗圧力吸収が少なくとも１５g/gである第２の超吸収材層（７）と、液体排出物の貯蔵のための空隙空間をもった上層（６）と、第２の超吸収材層を収容する下層（７）とを有しており、上層と下層における第２の超吸収材層の全体量の少なくとも７０重量％が、上層と下層の結合厚さの下半分にあることを特徴とする吸収本体を含む、おむつ又は他の吸収物品。

Description

【発明の詳細な説明】吸収物品発明の分野本発明は、繊維材料と超吸収材料とを備え、これにより、比較的多量の排出された体液、並びに、使い捨ておむつ、失禁用製品、トレーニングパンツのような吸収物品を処理することができる吸収本体に関する。発明の背景この種の吸収物品は一般に、装着者の身体に隣接して配置された液体透過性のトップシートと、装着者の身体から離れ装着者の衣服に隣接して配置された液体不透過性のバックシートと、液体透過性のトップシートと液体不透過性のバックシートとの間に配置された吸収コア又は他の本体とを備えている。吸収物品、特に吸収コアは、トップシートに排出された比較的多量の体液を迅速に捕捉し分配し且つこのような排出物を貯蔵することができるように構成するのが望ましい。また、吸収本体は、圧力を受けたとき或いは貯蔵が長びいたとき、貯蔵した液体を解放しないことが望ましい。例えば、吸収本体は、本体に貯蔵されている液体の排出によるトップシートの再湿潤を最少にするようにすべきである。吸収本体全体にわたる液体排出物の分配を促進するために、排出物が初期の堆積領域から遠去かる方へ側方（ＸＹ平面）かつ垂直方向（Ｚ方向）に搬送されるように、吸収本体を構成するのが望ましい。異なる繊維材料又は他の材料が異なる性能特性を促進することが知られている。例えば、比較的低密度の毛羽および／又は疎水性材料が、液体排出物を迅速に捕捉し分配するための有用な上部捕捉層として役立つが、このような材料は、十分な貯蔵特性を有していないことが知られている。貯蔵容量を大幅に増加させるため吸収本体に超吸収材料（ポリマーゲル化材料、ヒドロゲル形成材料、或いは超吸収ポリマーと呼ばれることもある）を導入することが知られている。しかしながら、多量の超吸収材料の使用が、ゲル・ブロッキングと呼ばれる現象を伴うことが知られている。ゲル・ブロッキングは、吸収構造体に加えられる液体の透過速度を著しく減少させるように超吸収材料が膨潤するときに生ずる。これは、超吸収材料を（１９８６年９月９日にワイズマンとゴールドマンに付与された米国特許第４，６１０，６７８号に記載されているような）繊維マトリックスに組み込むための適当な技術によって最少にすることができ、近年、品質が改良された超吸収材料によっても、この問題を軽減することができる。しかしながら、超吸収材料の全体或いは主要部を構成する層として高密度の超吸収材料を少量組み込もうとするときには特に、依然として重要な問題である。単位容積当たり大きな吸収容量を有するように、特に比較的薄いにもかかわらず良好な吸収特性を有するように、吸収本体を構成するのが望ましい。最適の性状を得ようとして、繊維材料と超吸収材料の種々の組合せを利用した多層吸収本体を製造するため文献において多くの提案がなされてきた。例えば、ＷＯ９１／１１１６３では、なかんずく特別な型式の上部流体捕捉および分配層と、超吸収材料を有する下層とを備えた吸収本体が開示されている。さらに、超吸収材料を含む少なくとも１つの層を有する多くの提案がある。或る場合には、両方に層に同じ材料が使用されているが、他の場合には、異なる超吸収材料が使用されている。例えば、１９８２年７月６日にドーンに付与された米国特許第４，３３８，３７１号では、なかんずく、上部吸い上げ層と、繊維層と、アクリル酸カルボキシレートの超吸収材料の層と、加水分解されたスターチ・アクリロニトリル・グラフト超吸収ポリマーからなる層とを備えた、吸収本体が提案されている。超吸収材料の下層は上層よりも速くゲル化し、上層は下層よりも緩慢にゲル化し流体をより多く吸収することを述べている。欧州特許出願Ｂ−４０１１８９号では、一方が大きな吸収速度を有し、他方が加圧下で大きな液体保持能力を有する互いに異なる超吸収材料を少なくとも２つの層に配置することが提案されている。（装着者の身体から離れた）下層に、迅速に吸収する超吸収材料を配置することが推奨される。ＷＯ９２／１１８３１号では、少なくとも１つの捕捉／分配層と、該層の下に超吸収材料からなる層とを有する多層吸収物品が開示されている。各層は、超吸収材料が迅速な吸収速度を有していることで特徴づけられる。この出願によれば、このような超吸収材料を有する層が液体の流れを阻止する傾向があるので、複数のこのような装置の配置により、吸収本体全体を通る体液の移送が阻止される。ＷＯ９２／１１８３１号では、このような阻止にもかかわらず、特別の経路の提供により流れを可能にすることが提案されている。種々の超吸収材料が入手できるが、これらは、種々の要件に合致するように供給される。例えば、吸収速度が速い或いは遅い、ゲル化強度が大きい或いは小さい、抗圧力吸収が大きい或いは小さい等の異なる材料を入手することができる。種々の超吸収材料および繊維材料、並びにこれらの組合せが提案されているにもかかわらず、特に、使用時に再湿潤が最も小さくなるように捕捉、貯蔵および保持を最大にしつつ吸収本体の厚さを最少にし、性能を最適にするように、おむつに組み込むための吸収本体の構造を改良しようとする要請が依然としてある。本発明の目的は、既存の吸収本体の種々の欠点を克服し、特に良好な吸収特性の取得を可能にし、普通の技術によって製造容易である新規な吸収本体を提供することである。発明の概要本発明は、頂部（すなわち、装着者の身体に隣接すべき表面）から順に、上部組立体と、下部組立体とを備えた吸収本体であって、上部組立体は、超吸収材料から実質的に解放された上部捕捉層と、ゲル層透過（ＧＬＰ）値が少なくとも４ ×１０^-7cm³sec/g、一般には少なくとも６×１０^-7cm³sec/g、好ましくは少なくとも９×１０^-7cm³sec/g、最も好ましくは１５×１０^-7cm³sec/gであり、少なくとも約２０g/m²である第１の超吸収材料によって主として構成されている超吸収材層とを有しており、下部組立体は、圧力５０g/cm²における抗圧力吸収が少なくとも１５g/g（好ましくは、少なくとも２０g/g）である第２の超吸収材層と、液体排出物（例えば、尿又は経血）の貯蔵のための空隙空間をもった上層と、第２の超吸収材層を収容する下層とを有しており、上層と下層における第２の超吸収材層の全体量の少なくとも７０重量％が、上層と下層の結合厚さの下半分にあることを特徴とする吸収本体を提供する。本発明の或る重要な観点では、第１の超吸収材料と第２の超吸収材料とは、同じ材料である。これは製造を容易にし、良好な性能を提供する。本発明の別の重要な観点では、第１の超吸収材料と第２の超吸収材料とは、異なる特性を有する異なる材料であり、特に、第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料よりも速い動的膨潤速度を有している。本発明は又、順に、液体透過性のトップシートと、トップシートに向かって上部捕捉層が配置された上述の吸収コアと、液体不透過性のバックシートとを備えた吸収物品を提供する。本発明の好ましい吸収物品は、使い捨ておむつ、失禁用製品、又はトレーニングパンツである。図面の簡単な説明第１ａ図は、本発明による典型的な吸収物品の概略平面図である。第１ｂ図は、本発明の吸収物品の横断方向における層構造を示す概略横断面図である。第１ｃ図は、本発明の吸収物品の長さ方向における層構造を示す概略横断面図である。第２図は、湿潤圧縮度およびドリップ容量試験のためのサンプルパッドを作るのに使用されるエアレイド・フェルト・パッドメーカー機械の側面図である。第３図は、第２図の一部の拡大図である。第４図は、流体捕捉試験に使用される装置の横断面図である。第５図は、Ｘ，Ｙ−要求吸収試験に使用される装置の部分断面側面図である。第６図は、第４図の一部の拡大図である。第７図は、本発明による吸収コアのＸ−Ｙ平面を流れる液体の横断面図である。第８図は、ゲル層透過性試験に使用される装置の側面図である。第２図〜第８図は、後述する試験方法に関する図面である。第１ａ図、第１ｂ図および第１ｃ図を参照すると、典型的な物品１は、（装着者の身体に接触する）トップシート２と、バックシート９と、トップシートとバックシートとの間に配置された新規な吸収コアとを備えた、おむつ又は他の吸収物品である。コアは、上部捕捉／分配層３と、Ｚ方向に２つの折り目を有するティッシュ層によって捕捉層３から分離された第１の超吸収材料の超吸収層５と、上部繊維層５と、第２の超吸収材料を有する下層７と、ティッシュ層８とを備えている。層６、７は、概略的に図示されているように別々の層でもよく、或いは、単一の層に合体しているものでもよく、これらの層は、貯蔵および再分配組立体として作用する。図面から明らかなように、これらの層は、必ずしも同延である必要はない。本発明の好ましい実施例の詳細な説明本発明において規定される材料と層の組合せは、材料の機能に関する有用な最適化を提供するものとみなされる。特に、コアが最大容量に到達するまで、まず装着者の身体から最も離れたコアの領域、次いで装着者の身体に徐々に近接したコアの領域において、超吸収材料を飽和させる。本発明は、最初に捕捉／分配構造体として作用し、身体排出物に対して比較的透過性である上部組立体または構造体を提供することによって、これを達成する。したがって、排出物は、超吸収材料の第１の層を比較的迅速に通過し、液体を貯蔵することができる貯蔵・再分配組立体として作用する下部組立体に流入する。下部構造体の上部分に超吸収材料を殆ど配置せずに、下部組立体の下部分に第２の超吸収材料を優先的に配置することによって、下部組立体の貯蔵容量を促進することができる下部組立体に、空隙を形成することができる。規定した抗圧力吸収値を使用することによって、良好な貯蔵保持が達成される。第２の超吸収材料に完全には吸収されない液体を、引き続き、第１の超吸収材料に吸収することができる。捕捉／貯蔵層の下の層として当該層を提供することにより、この第１の超吸収材料が捕捉層を乾燥させるように作用し、再湿潤を最適化し皮膚の乾燥を改良するという利点が得られる。所望の性能特性を達成するために、コアの種々の材料の適当な組合せ、並びにその量を選定することが必要である。以下の記載では適当な材料を引用しており、所要の試験結果を得ることが必要なときには、当該材料で形成された適当な試験物品に規定の試験を行うことによって、本発明によるコアを得ることができる。例えば、上述の流体処理に関する利点を達成するために、第１の組立体は、身体排出物の第１の構造体から第２の構造体への迅速な通過を可能にするように、第２の構造体に対して、十分開放しており、すなわち透過性でなければならない。しかしながら、第１の構造体は、第２の構造体でのゲル・ブロッキングのおそれが強くなり第２の構造体での吸収容量を十分に利用することができないので、開放しすぎてはならない。バランスを考慮すべきである。上部組立体これは、捕捉層と、第１の吸収材料の層とを備えている。捕捉層は、吸収コア又は（存在するならば、ティッシュ又はトップシートを除く）他の本体の上部有効層である。捕捉層は一般に、超吸収材料から実質的に開放されている。超吸収材料が含まれている場合には、その量は（例えば、ＷＯ９１／１１１６３に記載されているように）少ない状態に維持すべきであるが、好ましくは、層は、少なくとも上半部において、そして一般的にはその厚さの大部分又は全てにわたって超吸収材料から完全に開放されている。層は、フォーム又は他の適当な多孔質又は毛細管材料で形成されているが、通常は、第１の繊維材料で形成されている。この上層の適当な材料と性状及びその製造方法は、ＷＯ９１／１１１６３に記載されている。この上層は好ましくは、湿潤圧縮度力沙なくとも約５cm³/g、ドリップ容量が少なくとも１０g/gである。規定した湿潤圧縮度および規定したドリップ容量の繊維材料は、例えば尿で濡れたとき、その開放度すなわち空隙容積を維持する。コアにおいて大きなドリップ容量を有する、このような恒久的に開放した繊維層の提供は、コアが尿のような身体排出物を迅速に捕捉するのみならず、層がこれらの排出物を、下に位置する第１の粒状の超吸収材料の構造体に比較的迅速に移送する可能性を有していることを意味する。第１の繊維材料は、湿潤時に適当な荷重抵抗を有する、すなわち、このような状態の下で満足すべき空隙容積を維持することができる繊維材料であり、これは、後述する湿潤圧縮試験によって測定される湿潤圧縮度として定義される。第１の繊維材料の７７．５gcm^-2（１．１psi）の荷重の下での湿った繊維材料のグラム当たりの空隙容積すなわち“湿潤圧縮度”は、好ましくは少なくとも５ cm³g^-1、より好ましくは６cm³g^-1、最も好ましくは６．５cm³g^-1から、８或いは１０cm³g^-1までである。第１の繊維材料の“ドリップ容量”は、少なくとも１０mlg^-1、好ましくは少なくとも１５mlg^-1、最も好ましくは少なくとも２０mlg^-1から、２５或いは３０mlg^-1までである。“ドリップ容量”は、負荷箇所において合成尿を受け入れ、負荷箇所から遠去かる方へ移送して繊維マトリックス内に保持する繊維マトリックスの能力の尺度である。“ドリップ容量”は、後述するドリップ容量試験によって測定される。適当な第１の繊維材料は一般に、第1の繊維材料の５０〜１００重量％の化学的に剛化されたセルロース繊維、および０〜５０重量％の剛化されていないセルロース繊維や合成繊維のような他の繊維材料を含む。好ましい化学的に剛化されたセルロース繊維は、架橋剤を用いて内部架橋セルロース繊維によって製造することができる、剛化され、ねじられ、カールされたセルロース繊維である。ここに記載された吸収構造体の親水性繊維材料として有用な剛化され、ねじられ、カールされたセルロース繊維の種類は、１９８９年４月１８日にディーン等に付与された米国特許第４，８８２，４５３号（個別化された架橋繊維を有する吸収構造体）、１９８９年１２月１９日にディーン等に付与された同第４，８８８，０９３号（個別化された架橋繊維およびその製造方法）、１９８９年１２月２６日にヘロン等に付与された同第４，８８９，５９５号（減少した残留物を有する個別化された架橋繊維の製造方法および当該繊維）、１９８９年１２月２６日にショーゲン等に付与された同第４，８８９，５９６号（個別化された架橋繊維の製造方法および当該繊維）、１９８９年１２月２６日にブーボン等に付与された同第４，８８９，５９７号（個別化された剛繊維を有する湿式堆積構造体の製造方法）、および１９９０年２月５日にムーア等に付与された同第４，８９８，６４２号（ねじられ、化学的に剛化されたセルロース繊維および該繊維から形成される吸収構造体）に詳細に記載されている。剛化されたセルロース繊維を使用する代わりに、ポリエチレン、ポリプロピレン、ビスコース、レーヨン繊維、およびこれらの材料の二成分繊維のような合成繊維と天然繊維の混合物を、エアフェルト、セルロース、（上述のような）改質セルロース、又は他の天然繊維と混合して使用することができる。典型的には、このような混合物は、少なくとも約５％（好ましくは少なくとも約１０％）の合成繊維を有している。第１の繊維材料の層は-般的に、詳細には後述するように、吸収コアの製造の際に所望の繊維をエアレイすることによって形成されるが、所望ならば、予備成形した不織布または他の繊維材料を使用してもよい。主として第１の超吸収材料によって構成される超吸収材料は、捕捉層の下部分に形成してもよいが、好ましくは別々の層であり、超吸収材料の収容障壁として作用するティッシュ又は他の層によって捕捉層から分離するのがよい。主として第１の層によって構成されるこの層は、第１の繊維層によって迅速に捕捉され第１の繊維層によって分配される尿、経血、又は他の身体排出物を、当該層によって著しく遮断されることなしに、第１の超吸収材料の層を迅速に通過し層を超えて分配されることが重要である。第１の超吸収材料の量は、使用時に尿の吸収によって膨潤したとき、超吸収材料の少なくとも実質的に全体の層を形成するのに十分なものでなければならない。超吸収材料は通常は粒状の形態であり、実質的に全体の層を形成するため、通常は少なくとも約２００ｇ/m²必要である。その量はしばしば、少なくとも５０ｇ/m²である。一般には、層は、厚すぎてはならず、通常は、３２０ｇ/m²以下であり、しばしば２００ｇ/m²以下である。下部組立体下部組立体は、貯蔵および再分配組立体として作用し、通常は繊維の上層と、第２の超吸収材料の層とを有している。下部組立体の上層は一般に繊維状のものであるが、フォーム又は他の適当な毛細管すなわち多孔質材料で形成してもよい。下部組立体の上層は、液体の貯蔵のための空隙空間を提供する。この層の繊維材料または他の材料は、本発明の吸収本体の吸収分布に特別な制御を加えることができる。例えば、この層の繊維材料または他の材料は、第１の超吸収材料の層を去って第２の超吸収材料の層に到達する前に、身体排出物の通過を緩慢にすることができる。これは、第２の超吸収材料で生ずるゲル・ブロッキングの可能性を最少にし、そして、第２の超吸収材料がより迅速な吸収運動を有し、この現象に敏感となる傾向があるこれらの実施例において特に有用である。第２の繊維材料は、普通の型式の繊維材料を含むものでもよい。繊維材料は、エアフェルト、天然繊維と合成繊維の混合物、化学的に架橋されたセルロース繊維、又は吸収物品の吸収コアに通常使用される他の公知の繊維材料である。所望ならば、繊維材料は、第１の繊維材料と同じ種類の繊維を含んでいてもよい。各繊維層は、結合性を加えてもよく、吸収コアに柔軟性を加えてもよい。上層は、超吸収材料から実質的に或いは完全に解放されており、かくして、超吸収材料を含まないエアフェルト又は他の繊維又は貯蔵層でもよい。下層は、第２の超吸収材料を含む別個に形成された層である。層に、繊維を配合してもよく或いは主として超吸収材料によって構成してもよい。しかしながら、上層と下層がエアレイドされた繊維マトリックスによって形成され、上層と下層の超吸収材料の重量の半分以上（通常は少なくとも７０重量％）が上層と下層の厚さの下半分にある、欧州特許出願Ａ−１９８６８３号のように上層と下層を形成するのが望ましい。例えば、第２の超吸収材料の７０〜１００重量％（しばしば７０重量％、或いは７５〜９０重量％、或いは９５重量％）が、上層と下層の厚さの下部５０％にある。例えば、第２の超吸収材料の５〜１０重量％（或いは、時々３０重量％まで）が、上層と下層の厚さの上半分にある。一般に、上層と下層は、適当な木材パルプ又は他の親水性繊維の配合物を、例えば普通のエアレイドラム或いは他の受け取りドラムの上でエアレイすることによって形成される。上部および下部貯蔵層の厚さにわたる超吸収材料の分布は、欧州特許出願Ａ−１９８６８３号に記載されているような、受け取り面上に搬送される繊維の流れへの超吸収材料の分配の適当な選択によって、或いは、受け取り面上に形成されるエアレイドマトリックスに超吸収材料を注入し或いは分配することによって、達成される。このようなマトリックスをエアレイするとき、下層と共に下層の下でエアレイドされた超吸収材料から実質的に解放された繊維層を提供するのが望ましい。これの代わりに或いはこれに加えて、別個に形成されたティッシュ又は他の繊維材料の層を、この位置に形成してもよい。典型的には、第２の超吸収材料の量は、上層と下層の３０〜９５重量％、好ましくは４５〜７５重量％である。その全体重量は典型的には、１００〜２０００ｇ/m²である。超吸収材料当該層に有用な量含まれる第１の超吸収材料の或る適当な概念規定は、後述するゲル層透過（ＧＬＰ）値試験によって測定されるゲル層透過値である。第１の超吸収材料のＧＬＰ値は一般に、少なくとも６×１０^-7cm³sec/g、好ましくは少なくとも９×１０^-7cm³sec/gであって、例えば１５×１０^-7cm³sec/g以上４０× １０^-7cm³sec/gまでである。ゲル層透過（ＧＬＰ）値試験の目的は、限定圧力の下でジェイコ合成尿で膨潤された分散可能なＡＧＭから形成されたゲル層の塩水流動性を測定することである。この流動性は、吸収構造体での使用の際に流体を捕捉し分配させるため、膨潤したＡＧＭから形成されたゲル層の能力の尺度を提供する。ＧＬＰを測定し塩水流動性を測定するために、ダルシーの法則と定常流の方法が使用される。（例えば、「吸収」４２〜４３頁（Ｐ．Ｋ．シャッテルジー・エルセビエル編、１９８５年）および「ケミカル・エンジニアリング」第２巻、第３版、１２５〜１２７頁（Ｊ．Ｍ．クールソン、Ｊ．Ｆ．リチャードソン編、パーガモン・プレス、１９７８年）を参照のこと。）透過度の測定の使用されるゲル層は、ジェイコ合成尿内でＡＧＭを６０分間膨潤させることによって形成される。ゲル層が形成され、その流動性は、０．３ps iの機械圧力の下でピストン／シリンダ装置で測定される。シリンダの底部は、乾燥膨潤を保持し尿を吸収しＺ方向に移送させるため、No．４００メッシュスクリーンに面している。ピストンは、流体透過性である。流動性は、０．１１８モルのNaCl溶液を使用して測定される。ＡＧＭについて、ジェイコ合成尿の吸い上げ対時間は一様にされ、NaClのこの濃度は、透過度測定の際、ゲル層の厚さを実質的に一定に維持することが分かっている。幾つかのＡＧＭについて、ＡＧＭの膨潤、ＡＧＭの非膨潤の結果、ゲル層の厚さ及び／又はゲル層の多孔度の僅かな変化が生ずる。測定に際しては、ゲル層の上方に、４９２０dyne/cm²の一定流体圧力（０．１１８モルのNaCl溶液の５cm）が使用される。流速は、ゲル層を通って流れる溶液の量を時間の関数として測定することによって測定される。流速は、実験中に変化することがある。流速の変動の理由として、（例えば、溶解された抽出ポリマーを収容する）間隙に最初に存在する流体がNaCl溶液で置き換えられるので、ゲル層の厚さの変化、流体の間隙の粘度の変化が含まれる。流速が時間に依存している場合には、典型的には測定した流速をゼロ時間に補間することによって得られる初期流速を使用して、流動性を計算する。塩水の流動性は、初期流速、ゲルベッドの寸法、および静水圧から計算される。流速が実質的に一定であるシステムについては、ゲル層の透過係数は、塩水の流動性およびNaCl溶液の粘度から計算される。有用な材料を規定する別の方法は、動的膨潤試験である。適当な材料は、実質的に非減少動的膨潤速度を有している。超吸収材料の動的膨潤速度は、合成尿が時間の関数として加えられるとき、試験管内の超吸収材料の一軸方向の膨潤の尺度である。動的膨潤速度を測定するのに使用される試験方法は、動的膨潤速度試験と呼ばれており、この試験については後述する。膨潤速度が実質的に非減少的であることを示すことによって、試験方法の項で後述されるように、膨潤速度の相対偏差が５０％以下、好ましくは２５％以下、より好ましくは１０％以下、最も好ましくはゼロであることを意味している。第１の超吸収材料の抗圧力吸収値は一般に、５０ｇ/cm²の圧力において、少なくとも１５g/g、好ましくは少なくとも２０g/gである。加圧性能値は、一般には２０g/g以上、好ましくは３０g/g以上である。第２の超吸収材料の抗圧力吸収値は一般に、５０ｇ/cm²の圧力において、少なくとも１５g/g、好ましくは少なくとも２０g/gである。加圧性能値は、一般には２０g/g以上、好ましくは３０g/g以上である。第１の超吸収材料および第２の超吸収材料として同じ材料を使用したときに、有用な結果が得られ、第１の超吸収材料は、第２の超吸収材料と同じ抗圧力吸収値を有している。しかしながら、幾つかの点において性能を最適化するために、特に流れでのより大きな制御およびコア内の尿と他の流体排出物の吸収を得るために、異なる材料を使用してもよく、第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料よりも速い吸収運動を有するのが好ましい。これは、各超吸収材料の動的膨潤速度に関して測定され、第１の超吸収材料の動的膨潤速度は好ましくは、第２の超吸収材料の動的膨潤速度の２／３以下であり、より好ましくは１／３以下である。この差を規定する別の方法によれば、第２の超吸収材料の動的膨潤速度は好ましくは、第１の超吸収材料の動的膨潤速度の少なくとも１．５倍、より好ましくは少なくとも３倍である。特に第２の超吸収材料が速い吸収運動を有しているとき、超吸収材料のグラム当たり秒につき少なくとも０．２グラム（gg^-1s^-1）の動的膨潤速度を有しているのが望ましい。好ましくは、第２の超吸収材料の超吸収材料の動的膨潤速度は少なくとも０．３gg^-1s^-1であり、例えば０．６或いは１gg^-1s^-1までである。第１および第２の超吸収材料は、例えば、繊維状、フィルム状、又は粒状などの適当な物理的形状を有している。好ましい材料は、真球、粒体、凝結体、凝集塊、又は典型的には研削法によって製造されるような不整形粒子である粒子である。典型的には、これらの材料は、アクリレートポリマー又はコポリマーからなるヒドロゲル形成ポリマーである。上述の特性を有する超吸収材料の例として、（日本国大阪市の日本触媒（株）から入手できる）アクアリックＣＡ、（独国クレフェルドのケミッシェ・ファブリック・シュトックハウゼム・ゲーエムベーハーから入手できる）フェイバーＳＸがある。特に、第１の超吸収材料として、ケミッシェ・ファブリック・シュトックハウゼム・ゲーエムベーハーから入手できる、ＧＬＰ値が９×１０^-7cm³sec /gのフェイバーＳＸのタイプＰを使用するのが望ましい。粒状の超吸収材料は、実質的にポリマー吸収ヒドロゲル形成材料でもよく、或いは、超吸収ヒドロゲル形成材料と粉末シリカのような添加剤との混合物でもよい。第１の超吸収材料（そして、時々は第２の超吸収材料も）は、主としてそれぞれの超吸収材料によって構成される層として提供される。これは、超吸収材料によって、層の少なくとも５０重量％（しばしば、少なくとも７０又は８０重量％）が提供されることを意味する。好ましくは、層は、実質的に超吸収材料のみによって構成されるが、これは、超吸収材料の粒子が主として互いに接触していることを意味する。超吸収材料のこの層は、接着され或いは支持シートによって支持されている。細長い形状デザイン（例えば、欧州特許出願Ａ−２１７，６６６号参照）或いは層内で成形した形状デザイン（例えは、米国特許第４，９３５，０２２号参照）を提供するように、当該層内の分布を変更することができる。このような予備成形層は典型的には、セルロース基体ティッシュ又は他の不織布材料のような支持媒体で含浸され或いは支持媒体内に分散された超吸収材料から構成されている。予備成形層は、型押しやカレンダリングのような機械的手段によって形成することができる。或いは、予備成形層は、シート又はフィルム状構造体の形態をなした実質的に純粋な超吸収材料によって構成することができる。このようなシート又はフィルムは、超吸収材料の重合化の際に形成され、或いは、接着剤や他の適当な手段により超吸収材料の粒子又は繊維を一緒に接合することによって形成される。例えば、米国特許第５，１０２，５９７号および同第５，１２４，１８８号は、接合された粒状の超吸収材料のシートを製造する方法を開示している。或る実施例では、第１の超吸収材料および第２の超吸収材料として、同じ超吸収材料が使用される。したがって、両方の材料のＧＬＰ値は、好ましくは少なくとも６ml/cm²/sec、より好ましくは少なくとも６．５ml/cm²/sec、最も好ましくは７ml/cm²/secであって１０或いは１２ml/cm²/secまでである。別の実施例では、第１の超吸収材料と第２の超吸収材料は、異なる吸収運動を有しており、特に第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料よりも速い吸収運動を有し、例えば少なくとも０．２gg^-1s^-1の動的膨潤速度及び／又は好ましくは第１の超吸収材料の１．５倍、最も好ましくは少なくとも３倍の動的膨潤速度を有している。この下に位置する、迅速に吸収する第２の超吸収材料の提供は、上部組立体から下部組立体へ尿を“吸引”させようとする効果を有している。この結果、本発明による吸収本体が、下部の第２の超吸収材料の動的膨潤速度を除いて全てが一定に形成されている場合には、上部組立体から下部組立体への尿の移送速度は、下部組立体の超吸収材料の動的膨潤速度が増加するにつれて増加する傾向がある。したがって、本発明の別の観点は、両方の層に同じ超吸収材料を使用したとき、第１の超吸収材料が最適値よりも小さなＧＬＰ値を有し（例えば、少なくとも３又は４×１０^-7cm³sec/g、通常は少なくとも６×１０^-7cm³sec/g）、第２の超吸収材料が第１の超吸収材料動的膨潤速度の少なくとも１．５倍、好ましくは少なくとも３倍の動的膨潤速度を有し及び／又は少なくとも０．２g/g/s の動的膨潤速度を有する、吸収本体にある。異なる吸収運動又は他の特性を備えることを望むときは、異なる化学的種類を使用するか或いは第１および第２の組立体において異なる粒径と物理的形状を有する同じ化学的種類を使用することによって、これが達成される。かくして、第１の超吸収材料は主として、粗い材料からなり、下部の超吸収材料は主として、小さな平均粒径を有する細かい材料からなる。第１の構造体での粗い粒子の使用は、透過性を促進させる。細かい粒子は、粗い粒子よりも大きな表面積対容積比を有しており、したがって、ゲル・ブロッキングがない場合は、粗い粒子よりも速く吸収することができる。細かい吸収材料を第２の構造体に限定することは又、装着者の皮膚への漏洩の危険を減らし且つ不浸透性のバックシートに浸入する粒状の超吸収材料によって引き起こされるポックマーキングの危険性を減らす利点を有している。超吸収材料の粒径は、平均塊粒径として表される。これは、後述する篩分け試験によって測定される。第１の構造体の粗い超吸収材料の平均塊粒径は好ましくは、３００μｍ（５０メッシュ）以上、より好ましくは４００〜８５０μｍ（２０〜４０メッシュ）、最も好ましくは６００〜８５０μｍ（２０〜３０メッシュ）である。第２の構造体の細かい超吸収材料の平均塊粒径は、３００μｍ（５０メッシュ）以下で且つ５０μｍ（３２５メッシュ）以上、好ましくは１００〜２５０μｍ（６０〜１４０メッシュ）、より好ましくは１５０〜２５０μｍ（６０〜１００メッシュ）である。第１の貯蔵層と第２の貯蔵層との間で吸収運動の所要の差を提供するために異なる粒径の超吸収材料を使用する変形例は、異なる吸収速度を有する異なる化学的種類の超吸収材料を使用することである。超吸収材料は、例えば架橋され部分的に中和されたポリアクリル酸またはスターチ基の超吸収材料のような異なる化学的組成物である。或いは、超吸収材料は、例えば“ブロークン・ゲル法”または逆分散（またはビード）重合のような製造法によって異なる。超吸収材料が化学的に相違する別の方法は、異なる架橋剤で架橋し或いは異なる程度に架橋し、或いは一方の超吸収材料を表面架橋し或いは両方の超吸収材料を異なる程度に表面架橋することである。吸収コアの特性本発明の吸収コアは、少なくとも０．７mlcm^-2、好ましくは少なくとも０．８ mlcm^-2の平均理論基本容量を有している。平均理論基本容量は、個々の構成要素の基本容量を総計してコアの基本容量を得てその平均を取ることによって計算される。基本容量は、計算に際して全体容量を分析して個々の容量にする必要があり、かつ、付加荷重がない場合に測定が実施され、コアが自然の使用状態の負荷をしばしば受けているので、「理論」と名付けられている。平均理論基本容量を計算する際、超吸収材料の基本容量は、 “ティーバッグ”容量を仮定して計算される。“ティーバッグ”容量は、後述するティーバッグ保持容量試験によって測定される。繊維材料の各々の吸収容量は、後述するＸ，Ｙ−要求吸収試験によって測定される。この試験では、エアフェルトは典型的には、乾燥繊維のグラム当たり約４ｇの合成尿を吸収し、米国特許第４，８９８，６４２号に記載されているような化学的に架橋されたセルロースは典型的には、２０gcm^-2（０．３psi）の圧力で乾燥繊維のグラム当たり約６ｇの合成尿を吸収する。本発明のコアのスタック高さ又は厚さは、後述するスタック高さ試験において２００gcm^-2（3psi）で測定して９mm以下であり、好ましくは約７．５mm以下であって５mm以下ではない。吸収コアは好ましくは、理論基本容量の５０％で少なくとも１．５mls^-1の捕捉速度を有している。本発明の吸収コアが、異なる領域において、異なる吸収運動を有する超吸収材料を含んでいるので、吸収コアの流体捕捉分布は、ＸＹ平面とＺ方向の両方において変動し、捕捉中にも変動する。したがって、（非使用状態または完全使用状態のところではなく）全体理論容量の５０％のところで捕捉速度を測定するのが、より現実的であると考えられる。これにより、平均使用時コア性能評価を、捕捉速度の測定で表すことができる。捕捉試験は、吸収物品への尿の導入をシミュレートする。捕捉試験は、おむつのような吸収物品が一定量の合成尿を吸収するのに必要な時間を測定する。これは、後述する捕捉速度試験によって測定される。良好な流体捕捉に加えて、本発明の吸収コアは好ましくは、良好な流体吸い上げ特性を有している。吸収コアは好ましくは、乾燥材料のグラム当たり毎秒少なくとも０．０５グラム（gg-1s^-1）、好ましくは０．０６gg-1s^-1以上の尿の流体吸い上げ速度を有している。流体吸い上げは、流体を吸収して流体を容易に分配する、吸収コア構造体の効率の尺度である。これは、後述するＸ，Ｙ−要求吸収試験によって測定される。本発明の吸収コアの流体処理および吸収特性の別の意義は、その良好な再湿潤特性から明白である。本発明の吸収コアは、合成尿０．６ｇ以下、好ましくは、０．３ｇ以下、最も好ましくは０．２ｇ以下の再湿潤値を有している。再湿潤値が小さいと、吸収コア、すなわち吸収コアが組み込まれる吸収物品による尿の保持が多いことを示している。再湿潤値が大きいと、尿の保持が少なく、これにより、コアすなわち吸収物品の表面に尿が堆積して、使用者の下着および／又は使用者自身を再湿潤させる。再湿潤は、後述する再湿潤試験によって測定される。吸収本体の製造本発明のコアは、適当な材料（繊維および超吸収材料）を普通の方法で順にエアレイ又はウェトレイすることによって、或いは例えば上述のような超吸収材料の予備成形層を集成することによって、或いはこれらを適当に組み合わせることによって、形成される。例えば、英国特許Ａ−２，１９１，７９３号、および同Ａ−２，１９１，５１５号は、回転ドラムレイダウン装置を使用して繊維材料をエアレイする方法を開示しており、英国特許Ａ−２，１７５，０２４号および欧州特許Ａ−３３０，６７５号は、吸収構造体への超吸収材料の組み込みを開示している。吸収本体に付加的な層を組み込んでもよく、上述のように、ティッシュ層を組み込んでもよい。例えば、ティッシュ層は、第１の超吸収材料および／又は第２の超吸収材料を囲んでいる。例えば、第２の繊維で形成された下部組立体の上層に、ティッシュ層を組み込んでもよい。吸収物品本発明の別の観点によれば、吸収物品は、液体不透過性のバックシートと、トップシートとバックシートに向かって位置決めされた第１の構造体が第２の構造体に向かって位置決めされている状態で、上述のようにトップシートとバックシートとの間に挿入された吸収コアとを備えている。吸収物品は、例えば衛生ナプキンであるが、好ましくは、失禁用製品、トレーニングパンツ、又は使い捨ておむつである。吸収物品は、普通の方法で構成することができる。例えば、バックシートは、接着剤の均一な連続層、接着剤のパターン層、或いは接着剤の別個のライン、スパイラル、スポットの列によって、吸収コアに固定される。良好に作用する接着剤は、米国ミネソタ州セントポールのＨ．Ｂ．フラー社のＨＬ−１２５８である。接着剤は好ましくは、１９８６年３月４日にミネトーラ等に付与された米国特許第４，５７３，９８６号（使い捨て排出物収容下着）に開示されているようなオープンパターン網のフィラメントの接着剤を含んでおり、より好ましくは、１９７５年１０月７日にスプラーグ・ジュニアに付与された米国特許第３，９１１，１７３号、１９７８年１１月２２日にジッカー等に付与された同第４，７８５，９９６号、および１９８９年６月２７日にウェレンニッツに付与された同第４，８４２，６６６号に記載されている装置および方法によって示されているような、螺旋パターンに巻かれた接着剤フィラメントの幾つかのラインを含んでいる。これらの特許を参考文献としてここに含める。或いは、取付け手段は、当該技術分野において公知のヒート接着、圧力接着、超音波接着、動的機械接着、又はこれらの取付け手段の組合せを含んでいる。バックシートは、実質的に液体（例えば、尿）不透過性であり、他の可撓性の液体不透過性材料を使用してもよいが、好ましくは、薄いプラスチックフィルムから製造されている。バックシートは、コアに吸収され収容された排出物が、ベッドのシーツや下着のような吸収物品に接触している物品を濡らすのを防止する。かくして、バックシートは、不織布材料、ポリエチレンやポリプロピレンなどの熱可塑性プラスチックフィルムのようなポリマーフィルム、或いはフィルムで被覆された不織布材料のような複合材料からなる。好ましくは、バックシートは、厚さが約０．０１２mm（０．５ミル）〜約０．０５１mm（２．０ミル）の熱可塑性フィルムである。特に好ましいバックシートの材料として、米国インディアナ州テール・オートのトレデガー・インダストリーズ社によって製造されている、ＲＲ８２２０インフレートフィルム、ＲＲ５４７５キャストフィルムがある。バックシートは好ましくは、布状の外観を提供するため、エンボス加工および／又はマット仕上げされている。さらに、バックシートは、吸収コアから蒸気を逃がす（すなわち、呼吸可能）が、排出物がバックシートを通過するのを阻止する。トップシートは、吸収コアの身体面に隣接して位置決めされ、好ましくは、当該技術分野において周知の取付け手段によって吸収コアおよびバックシートに接合されている。ここで使用される語“接合”は、要素を他の要素に取付けることによって要素を他の要素に直接固定する形体と、他の要素に取付けられている中間部材に要索を取付けることによって要素を他の要素に間接的に固定する形体とを含む。本発明の好ましい実施例では、吸収物品は、トップシートとバックシートが周囲で互いに直接接合されているおむつ、及びトップシートとバックシートを吸収コアに直接接合することによって間接的に接合されているおむつである。トップシートは、柔軟で柔らかい感触であり、装着者の皮膚を刺激しない。さらに、トップシートは、その厚さにわたって液体（例えば、尿）を容易に浸透させる液体透過性である。適当なトップシートは、天然繊維と合成繊維からなるものである。好ましくは、トップシートは、吸収コアに収容された液体から装着者の皮膚を隔離する疎水性の材料である。トップシートを製造するのに使用される多くの製造技術がある。例えば、トップシートは、スパンボンデッドされ、けば立てられ、湿式堆積され、溶融成形され、ハイドロエンタングルされた繊維、或いはこれらの組合せの不織布である。好ましいトップシートは、けば立てられ、繊維技術において周知の手段によって熱接着される。好ましいトップシートは、独国シュバルッェンバッハのザンドラー・ゲーエムベーハー社によって製造されているサバンド（商品名）のようなステープル長のポリプロピレン繊維のウェブからなる。本発明の吸収コアを備えた吸収物品は一般に、吸収コアの厚さと実質的に同じ厚さを有しており、通常は吸収コアの厚さの約１０％増し以下である。ティッシュ又は他の材料のような付加的な吸収繊維を吸収コアの一方の側又は両側に組み込むことによって、吸収物品の厚さを厚くすることができるが、材料を慎重に選定しなければ、吸収コアの性能を損なうことがある。本発明の特別の利点は、おむつ又は他の吸収物品を、良好な吸収特性を保持しつつ、薄く且つコンパクトにできることである。この薄く且つコンパクトな性質は、製造および包装の観点から利点があり、使用者にとっても好都合である。第１ａ図〜第１ｃ図を参照すると、体重が９〜１８kgの幼児用の典型的なおむつでは、幅ｃが約７．６cm（３インチ）、幅ｄが約１０．２cm（４インチ）、長さｅが約２５．５cm（１０インチ）、長さｆが約４０cm（１５．７インチ）である。吸収本体の種々の層は同延でもよいが、上部組立体が、尿の最高初期負荷を受け入れることが予定されている貯蔵糾立体の部分のみ被覆するのが好都合であることがしばしばある。かくして、上部組立体は、おむつの前半分または前２／３にある。本発明の付加的な実施例第１の超吸収材料が上述のＧＬＰ値を有する超吸収本体および物品の使用が非常に有益であるが、他の有益な吸収本体は、頂部から順に、捕捉層を有する上部組立体と、第２の毛細管材料および動的膨潤速度が少なくとも０．２g/g/s、抗圧力吸収が少なくとも１５g/gである第2の超吸収材料を有する下部組立体とを備え、前記上部組立体が、（一般に、捕捉層の下の別個の層として）実質的に非減少動的膨潤速度を有する第１の超吸収材料を有しており、第２の超吸収材料の動的膨潤速度が第１の超吸収材料の動的膨潤速度の少なくとも１．５倍である、吸収本体である。上部組立体は、上部捕捉層を備えており、上部捕捉層は、繊維状、フォーム又は他の多孔質又は毛細管材料でもよいが、好ましくは、上述のような第１の繊維材料である。好ましくは、上部捕捉層は、上述のような湿潤圧縮度を有している。第２の毛細管材料は、フォーム又は他の多孔質又は毛細管材料でもよいが、好ましくは、第２の繊維材料である。好ましくは、第１の構造体は、順に、規定した湿潤圧縮度および第１の材料で形成したドリップ容量を有する上部捕捉層と、第１の超吸収材料を有する層とを備えており、下部組立体は好ましくは、順に、第２の繊維状、フォーム又は他の毛細管材料で形成された上層と、第２の超吸収材料を有する下層とを備えている。特別の超吸収材料を除く、層の全体構造および特性は全て、上述の通りであるのがよい。第１の超吸収材料が比較的小さなＧＬＰ値を有しているときでさえ、この構造は、第１の超吸収材料の実質的に非減少動的膨潤速度と関連した第１および第２の超吸収材料の吸収速度の差のため、良好な結果を提供することができる。試験方法全ての試験は、温度が約２３±２°Ｃ、相対湿度が約５０±１０％で行われる。試験方法において使用される特定の合成尿は、ジェイコ・シンユリンとして通常知られており、米国ペンシルベニア州キャンプヒルのジェイコ・ファーマシカル社から入手できる。合成尿の化学式は、ＫCl２．０g/l、Na₂SO₄２．０g/l、（ NH₄）Ｈ₂PO₄０．８５g/l、（NH₄）Ｈ₂PO₄０．１５g/l、CaCl₂０．１９g/l、MgCl₂ ０．２３g/lである。化学物質は全て、試薬グレードのものである。合成尿のＰＨは、６．０〜６．４である。湿潤圧縮度およびドリップ容量試験のためのサンプルパッドの準備サンプルバッドは、毛羽の均一なレイダウンを提供する、後述するようなパッドメーカー機械または等価な機械を使用して行われる。４つの３０グラムの乾燥毛羽の部分（或いは、例えば化学的に架橋されたセルロースのような等価な材料）を計量する。毛羽を保持した状態で空気を通過させるのに十分多孔質のティッシュの層を３６．８cm×３６．８cm（１４．５インチ ×１４．５インチ）に切断し、第２図および第３図に示されたエアレイド・フェルト・パッドメーカー機械２１の形成スクリーン２２に均一に配置する。ティッシュ（図示せず）は、形成スクリーンを完全に覆っており、毛羽が逃げないように、両側のところが湾曲するように形成されている。ティッシュは、パッドの底部を形成する。パッドメーカー機械の真空２２、チャンバモータ２４および圧縮空気供給器をオンにする。３０グラムの毛羽の部分を１つ、サンプル供給器２６を介して、機械のブレード２７に邪魔されることなしに、パッドメーカー機械のサンプルチャンバ２５に加える。圧縮空気は、チャンバ内で活発に循環し、プレキシガラスシリンダ２８および角錐台コラム２９から形成スクリーン２２への繊維の分離および通過を促進する。真空２３をオフにし、形成スクリーン２２をパッドメーカー機械２１から引っ張り出し、時計回り方向に１／４回転させる。スクリーンをパッドメーカー機械に戻す。別の３０グラムの毛羽の部分を機械のチャンバ２５に加え、上述の手順を繰り返す。４つの部分が全て形成スクリーンに移送されるまで、毛羽を同じように加える。次いで、形成スクリーンおよび形成スクリーンに形成されたパッドを、パッドメーカー機械から取り除き、パッドをスクリーンから厚紙片または同様の平滑で平らな面まで移送する。ティッシュの第２の層をパッドの頂部および頂部に配置された厚紙の第２の片に加える。寸法が約３５．６cm×３５．６cm×２．５cm（１４インチ×１４インチ×１インチ）、重量が約１６．３kg（３６１lbs）の鋼製の重りを、約１２０秒間、或いは必要ならばもっと長く、パッドの頂部に置く。次いで重りを取り除き、約４，５００kg（１０，０００lbs）の力を加えてパッドを圧縮してパッドの結合性を改良する。パッドを圧縮器から取り除き、約３０．５cm×３０．５cm（１２インチ×１２インチ）となるようにペーパーカッタでトリミングし、次いで、使用しようとする特別の試験によって必要とされる寸法に従って更に切断する。サンプルパッドを形成するパッドメーカー機械の使用は、限定することを意図していない。毛羽の均一なレイダウンを達成する場合には、適当な方法を使用することができ、次いで、上記の状態で圧縮し、上記と実質的に同じ密度および坪量を有するパッドを提供する。湿潤圧縮度試験この試験は、湿潤時の負荷状態の変化の下で繊維材料のパッドの容量を測定するように設計されている。目的は、当該負荷の下で維持される容積を測定することによって、繊維材料の抵抗を測定することである。上述のように、毛羽の試験パッドを準備する。パッドの表面にあるティッシュを取り除く。次いで、パッドの結合性のため、カルバー実験室プレスを使用して３．６kgcm^-2（５１psi）の荷重の下で、バッドを稠密化する。パッドの厚さを測定し、その繊維密度を、パッド重量÷（パッドの厚さ×バッド面積）によって計算する。パッドの乾燥重量に１０を掛け、これは、負荷時の目標湿潤重量を表す。乾燥パッドを、０．０１ｇの感度を有する頂部載荷秤に載せる。秤によって測定されたように目標湿潤重量が得られるまで、合成尿をパッドにゆっくりと分散させる。バッキーの設計の圧縮試験器の表面に、湿潤パッドを慎重に移し、実質的にパッドと同じ面積（約１０．２cm×１０．２cm）を有し、７７gcm^-2（１．１psi）の圧力に相当する重りを、パッドの上にゆっくりと降下させる。荷重を釣り合わせるためパッドを６０秒間そのままにし、次いでキャリパーを使用して圧縮パッドの厚さを記録する。湿潤圧縮度は、乾燥毛羽のグラム当たりの空隙容積であり、以下のように計算される。空隙容積（cm³）＝全体容積−繊維容積＝（載荷時のパッドの厚さ（cm））×パッド面積（cm²） −（パッド乾燥重量（ｇ）／繊維密度（ｇcm^-3））湿潤圧縮度＝空隙容積／ｇ＝（載荷時のパッドの厚さ（cm））×パッド面積（cm²） −（パッド乾燥重量（ｇ）／繊維密度（ｇcm^-3））÷（パッド乾燥重量（ｇ））ここで、繊維密度は、最初のパッド重量および厚さの測定値（すなわち、非載荷状態）から計算される。ドリップ容量試験上述のように準備したサンプルパッドを、７．５cm×７．５cmの寸法になるように、ペーパーカッタで切断する。パッドを計量し、ドリップトレイの上に位置決めされている大きなワイヤメッシュスクリーンの上に置く。次いで、装置全体を、頂部載荷秤に取付ける。（米国シカゴのコール・パルマー・インスツルメンツ社によって供給されるようなモデル７５２０−００の）ポンプを介して、合成尿を、５±０．２５mls^-1 の速度でサンプルパッドの中央に導入する。パッドがパッドの底部からドリップトレイに合成尿の第１滴を開放する時間を記録する。これが生ずると、ポンプを直ちに停止する。次いで、記録した時間と圧送速度を使用して、飽和に達する時の（すなわち、サンプルが滴下し始めるときの）サンプルによって吸収される合成尿の容量（ml）を計算する。秤を使用して定期的にチェックして、合成尿を送出するポンプの変動を最少にする。これは、ドリップ容量として知られており、（飽和時にサンプルパッドによって保持される尿（ml））÷（サンプルの乾燥重量（g））によって計算される。動的膨潤速度試験０．３５８ｇの乾燥超吸収材料を、外径１６mm、高さ１２５mm、壁厚０．８mm であって例えば試験管スタンドに置くことによって垂直に支持されている標準的な試験管内に置く。（この試験では、未使用の試験管のみを使用し、使用後は廃棄すべきである。）自動ピペットを使用して、１０mlのジェイコ合成尿を５mls^-1の速度で試験管に加える。合成尿を加えると、超吸収材料は膨潤し始め、試験管内を上方に移動する前線を形成する。手動で、或いは、ビデオ記録の後に画像分析器を使用して、前線の高さを時間の関数として記録する。次いで、前線の高さを、乾燥超吸収材料のグラム当たりの合成尿のＸ−荷重、Ｘ（ｔ）−荷重に翻訳する。ここで、Ｘ（ｔ）は、（ｈ（ｔ）×２８）／Ｈであり、ｈ（ｔ）は、試験管内で膨潤した超吸収材料の時間ｔにおける長さであり、Ｈは、全体Ｘ−荷重が２８に相当する（０．３５８ｇの超吸収材料によって吸収される１０ｇの合成尿が、２８Ｘ−荷重を与える）試験管内の合成尿の全体高さであり、Ｘ−荷重は、１ｇの乾燥超吸収材料が吸収することができる合成尿の重量（ｇ）である。次いで、Ｘ−荷重を時間に対してプロットする。試験時の超吸収材料の平均吸収容量が２８gg^-1以上であると仮定される。時間ｔでのＸ−荷重と時間との比率は、“膨潤速度関数”（ＳＲ）と呼ばれ、Ｘ（ｔ）を達成するときの平均膨潤速度、すなわちＳＲ（ｔ）＝Ｘ（ｔ）／ｔである。 “動的膨潤速度（ＤＳＲ）は、Ｘ（ｔ）が２８gg^-1であるときの膨潤速度関数の値、すなわちＤＳＲ＝２８gg^-1／ｔ₂₈である。ここで、ｔ28は、Ｘ（ｔ）＝２８gg^-1に到達する時間である。超吸収材料の前線でゲル・ブロッキングが生じない場合には、材料は比較的透過性であるとみなされ、時間に対するＸ（ｔ）のグラフは、実質的に水平な線になる。これは、関数ＳＲ（ｔ）が実質的に一定であることを意味する。或いは、幾つかの材料については、膨潤の際、透過性が増大するが、この場合には、時間の増加につれてＳＲ（ｔ）が増大し、ゲル・ブロッキングがないことを示す。しかしながら、ゲル・ブロッキングが生じた場合には、膨潤の際、透過性が減少し、時間の増加につれてＳＲ（ｔ）が減少する。本出願においては、膨潤速度関数が上述のようにｔ₁₄（超吸収材料が５０％膨潤した時の時間、すなわちＸ（ｔ）＝１４gg^-1）とｔ₂₈との間で実質的に減少しない場合には、超吸収材料は、実質的に非減少動的膨潤速度を有するものとみなされる。これは、ｔ₁₄とｔ₂₈での膨潤速度の相対的な偏差（ＳＲ（ｔ₁₄）−ＳＲ（ｔ₂₈））÷ＳＲ（ｔ₂₈）が、５０％以下、好ましくは２５％以下、より好ましくは１０％以下、最も好ましくは０％であることを意味する。抗圧力吸収試験この試験は、外圧２０ｇcm^-2（０．３psi）に対して吸収する超吸収材料の、当該圧力に対する超吸収材料の一軸膨潤に関する吸収容量を測定する。直径１２０mm、多孔度０のセラミックフィルタプレートを、直径１５０mm、高さ３０mmのペトリ皿に置く。フィルタプレートを覆うように、希釈水中の０．９重量％の塩化ナトリウムをペトリ皿に加える。直径１２５mmの丸いフィルタペーパ（シュライヒャー・アンド・シュールのシュバルツバンド５８９）をフィルタプレートに置き、塩化ナトリウム溶液で全体を濡らす。内径６０mm±０．１mm、高さ５０mmのプレクシガラスシリンダの底部を、直径３６μｍ（４００メッシュ）の孔を有するスクリーンフィルタ布で閉じる。０．９０００ｇ±０．０００５ｇの超吸収材料を、清浄で且つ乾燥したプレクシガラスシリンダのフィルタスクリーン上に慎重に分散させる。メッシュ上に超吸収材料の均一な分布を得ることが必要である。外径５９mm±０．１mm、内径５１mm、高さ２５mmであって、直径５０mm、高さ３４mmの重りを備えたカバープレートは、全体重量が５６５ｇであり、その圧力は、２０ｇcm^-2（０．３psi）に相当する。カバープレートと重りをシリンダに置き、シリンダ装置全体を、秤で０．０１ｇまで計量する。次いで、シリンダ装置全体を、ペトリ皿の湿ったフィルタペーパの上に置き、１時間吸収させる。次いで、シリンダ装置をフィルタプレートから取り出して、再計量する。シリンダ装置とフィルタプレートは、測定の間に完全に清浄にされ、塩化ナトリウム溶液とフィルタペーパは、各測定後に新しくする。抗圧力吸収（ＡＡＰ）は、次式で計算される。ＡＡＰ＝（（吸収後のシリンダ装置の重量） −（乾燥時のシリンダ装置の重量））÷（超吸収材料の初期重量）加圧下の性能（ＰＵＰ）試験ＰＵＰ試験は、大きな拘束圧力の下でピストン／シリンダ装置内で側方に拘束されたＡＧＭについての以下の加圧下の性能パラメータを測定する。１．最大吸収／移送速度（単位gm/cm²/sec^0.5）２．（規定時間での）容量（単位gm/gm）この試験の目的は、おむつにおいて高濃度で使用されているＡＧＭ層による要求吸収および流体移送に関する使用時圧力の衝撃を見積もることである。ＰＵＰ試験の試験流体は、ジェイコ合成尿である。この流体は、ゼロに近い静圧力のところで要求吸収状態の下でＡＧＭによって吸収される。ＡＧＭを側方に拘束し、規定した静的拘束圧力を及ぼすのに、ピストン／シリンダ装置が使用される。シリンダの底部は、No．４００メッシュのスクリーンに面しており、乾燥／膨潤ＡＧＭを保持し、尿の吸収およびＺ方向の移送を可能にする。コンピュータとインターフェースで連結された吸収装置を使用して、尿吸収対時間を測定する。この測定のために、ピストン／シリンダ装置が使用される。シリンダは、移送レクサンロッド（又は同等のもの）によって孔を開けられており、約５mmの壁厚と６．００cmの内径（面積２８．２７cm²）、および約５cmの高さを有する。シリンダの底部は、二軸方向に等しく延伸されたNo．４００メッシュのステンレス鋼のスクリーン布に面している。ピストンは、テフロンの“カップ”と、ステンレス鋼の重りとによって構成されている。テフロンのカップは、シリンダ内にぴったりと嵌ま込むように機械加工されている。円筒形のステンレス鋼の重りは、カップにぴったりと嵌まるように機械加工されており、頂部にハンドルが取付けられている。テフロンのカップとステンレス鋼の重りの重量は、１３９０グラムであり、面積２８．２７cm²に対して０．７０psiに相当する。この装置の構成要素は、１０cmの静水圧ヘッドで装置を通る合成尿の流速が少なくとも０．０１gm/cm²/secとなるように寸法決めされ、流速は、装置のディスクによって標準化されている。装置の透過性に特に影響を与える因子は、ディスクの透過性とガラス管及びストップコックの内径である。装置のリザーバは、０．１gm/hr以下のドリフトを備えた０．０１gmまで計量できる分析秤の上に位置決めされている。より正確で安定した秤が好ましい。秤は好ましくは、（ｉ）ＰＵＰ試験の初期からプリセットした時間間隔で秤の重量変化を監視することができ、（ii）秤の感度に応じて、０．０１〜０．０５gmの重量変化で自動的に開始するように設定されている、ソフトウェアをインストールしたコンピュータにインターフェースで連結されている。リザーバに入るドリップ管は、リザーバの底部またはそのカバーに接触してはならない。リザーバ内の流体の容量は、実験の際、少なくとも４０mlが空気内に引かれることなしに抽出されるのに十分な程にすべきである。実験の初期におけるリザーバ内の流体のレベルは、ディスクの頂面の下２mmとすべきである。これは、ディスク上に数滴の流体をたらし、流体がリザーバにゆっくりに戻るのを重量測定で監視することによって確認される。このレベルは、ピストン／シリンダ装置がフリットの上に位置決めされているときには、顕著に変えるべきではない。リザーバは、十分に大きな直径（例えば、−１４cm）を有しており、−１４cmが抽出されても、流体の高さは僅かに変化する（例えば、３mm以下）にすぎない。ジェイコ合成尿は、２．０gmのＫCl、２．０gmのNa₂SO₄、０．８５gmのNH₄H₂P O₄、０．１５gmの（NH₄）₂HPO₄、０．１９gmのCaCl₂、0.23gmのMgCl₂の混合物を１．０リットルの希釈水で溶解することによって準備される。測定前に、装置に合成尿が充填される。ディスクは、新鮮な溶液が充填されるように、尿でフラッシュされる。出来るだけ、フリットの底部表面およびフリットをリザーバに連結している全ての管から空気泡を取り除く。３方向弁を連続的に作動させることによって、以下の手順を実施する。１．フリットのファネルから過剰な流体を取り除く。２．リザーバの溶液高さ／重量を適当なレベル／値に調節する。３．フリットを、リザーバに対して正しい高さに位置決めする。４．ファネルに覆う。５．リザーバとフリットを、連結弁を開放した状態で釣り合わせる。６．全ての弁を閉じる。７．ファネルがドレンチューブに開放するように、ファネルをドレンに連結する３方向弁を位置決めする。８．システムを、５分間、この位置で釣り合わせる。９．３方向弁を閉鎖位置に戻す。ステップ７〜９は、僅かな静水圧吸引に曝すことによって、フリットの表面を一時的に“乾燥”させる。この手順の際、典型的には−０．２gmの流体がシステムから排水される。この手順は、ピストン／シリンダ装置がフリットに位置決めされたとき、時期尚早の吸収を防止する。この手順においてフリットから排水される流体の量（フリット連結重量と呼ばれる）は、ピストン／シリンダ装置なしに、１５分間、ＰＵＰ試験を実施することによって測定される。この手順によってフリットから排水された流体の実質的に全ては、実験開始時に、フリットによって極めて迅速に再吸収される。かくして、ＰＵＰ試験の際、リザーバから除去された流体の重量から、このフリット連結重量を差し引くことが必要である。（０．０３２gm/cm²の坪量に相当する）０．９gmのＡＧＭをシリンダに加え、シリンダを静かに振り及び／又は軽く打つことによって、スクリーン上に均一に拡散させる。大部分のＡＧＭについて、水分量は典型的には、５％以下である。これらの大部分のＡＧＭについて、加えたＡＧＭの重量は、湿潤重量で測定することができる。水分量が約５％以上のＡＧＭについて、加えたＡＧＭの重量は、水分で補整すべきである。（すなわち、加えたＡＧＭは、乾燥重量で０．９gmとすべきである。）ＡＧＭがシリンダ壁にくっつかないように配慮すべきである。テフロンのインサートをシリンダに摺動し、ＡＧＭの頂部に位置決めする。ＡＧＭの分配を助けるため、インサートを静かに回転させる。ピストン／シリンダをフリットの頂部に配置し、適当なステンレス鋼の重りをテフロンのインサートに摺動し、ファネルを覆う。秤の読みが安定していることをチェックした後、フリットとリザーバとの間の弁を開放することによって、実験を開始する。自動開始とともに、ディスクが流体を再吸収すると、データの収集が直ぐに開始する。データは、少なくとも６０分間記録される。流体が迅速に吸収されているとき、早い時期（例えば、０〜１０分）に頻繁に読み取るべきである。ＡＧＭが平衡に近づくと、必要とはされないが、６０分以上のデータの記録は、興味ある現象を示すことがある。ＡＧＭの水分量は、標準的なＰ＆Ｇの方法（３時間後の重量損失％）を使用して別個に測定される。gm/gm容量の値は全て、ＡＧＭの乾燥重量で記録される。ＰＵＰ容量は、gm/gmの単位で記録される。任意の時間のＰＵＰ容量は、以下の通りである。ＰＵＰ容量（ｔ）＝（Ｗ_r（ｔ＝０）−Ｗ_r（ｔ）−Ｗ_fc） ÷（Ｗ_AGM;drybasis）ここで、ｔは、開始からの経過時間、Ｗ_r（ｔ＝０）は、開始前のリザーバの重量（グラム）、Ｗ_r（ｔ）は、ｔ時間経過時のリザーバの重量（グラム）、Ｗ_f _c は、（別個に測定した）フリットの補整重量（グラム）、Ｗ_AGM;drybasisは、ＡＧＭの乾燥重量（グラム）である。ＰＵＰ容量は、開始後、５分、１０分、３０分、６０分で記録される。ＰＵＰ吸収／移送速度は、単位gm/cm²/sec^0.5で記録される。任意時間におけるＰＵＰ速度は、以下のように測定される。ＰＵＰ吸収／移送速度（ｔ）＝（１／Ａ_c） ×（Ｗ_r（ｔ）−Ｗ_r（ｔ＋ｄｔ））÷（（ｔ＋ｄｔ）^0.5−ｔ^0.5）ここで、ｔは、開始からの経過時間（秒）、Ｗ_r（ｔ）は、ｔ時間経過時のリザーバの重量（グラム）、Ｗ_r（ｔ＋ｄｔ）は、ｔ＋ｄｔ時間経過時のリザーバの重量（グラム）、Ａ_cは、シリンダ面積（cm²）である。グラフによって測定する場合には、ＰＵＰ吸い上げ速度は、ｙ軸が流体吸い上げ（単位gm/cm²）、ｘ軸が時間（秒）の平方根である吸い上げ曲線との接線である。数値的に測定するにせよ或いはグラフによって測定するにせよ、任意時間の速度は好ましくは、出力データを“スムージング”した後に測定される。ＰＵＰ吸収／移送速度は典型的には、その最大値又はその近傍で始まり、吸い上げ／時間の持続期間の間、比較的一定のままであり、次いで、最大容量が近づくにつれて減少する。“最大ＰＵＰ吸収／移送速度”のみが記録される。この最大速度は典型的には、吸収処理の早期において生ずる。しかしながら、ＡＧＭについては、乾燥粒子の緩慢な湿潤のため遅れ時間が存在し、或いは、乾燥粒子の極めて迅速な乾燥のため極めて迅速な処理速度が存在する。これらの両方の作用の衝撃を最少にし、記録した最大ＰＵＰ速度が膨潤したＡＧＭの十分に厚い層を通る移送をもたらすために、最大速度の測定では、−０．１４gm/cm²（−４gmの流体）の吸い上げ後に生ずる吸収／移送速度のみを考慮する。篩分け試験超吸収材料の粒径分布は、既知重量のサンプルをレッチ機械篩分け装置に置き、規定条件の下で指定時間の間、振ることによって、測定される。サンプルの部分は各篩に保持され、底部パンを計量して、最初のサンプル重量の百分率として記録する。１００ｇ±０．５ｇの乾燥超吸収ポリマー材料をサンプルカップに計量して、蓋を閉じる。４つの篩（ステンレス鋼の底部パンNo．３２５、No．１００、No．５０および No．２０）を底部から頂部まで嵌める。これらの篩は、米国の篩番号（ＡＳＴＭ −Ｅ−１１−６１）である。サンプルを一番上の篩に移し、スクリーンのまわりに均等に粉末を分布させる。No．２０の篩の上にステンレス鋼のカバーを置く。嵌められた篩を、レッチ試験篩シェーカー・ビボトロニックタイプＶＥ１の上にタイマーとともに置く。レッチの蓋が、シェーカーの頂部に出来るだけぴったり嵌まるようにする。タイマーを１０分にセットし、試験を開始する。シェーカーが停止すると、篩の組をシェーカーから取り外す。次いで、篩によって保持された各篩画分を、例えば異なる測定装置によって、０．１ｇまで計量する。超吸収材料が水分を捕捉するのを回避するために、この試験を迅速に実施することが重要である。平均塊粒径は、累積粒径分布曲線（すなわち、篩メッシュ孔に対してメッシュ孔を通過しない材料を重量パーセントで表示した曲線）をプロットし、累積分布の５０％に相当する篩孔を補間することによって決定される。ティーバッグ保持容量試験 “ティーバッグ”内に超吸収材料を置き、合成尿溶液に２０分浸漬し、次いで３分遠心分離する。乾燥超吸収材料の初期重量の対する保持された液体重量の比率が、超吸収材料の吸収容量である。希釈水中の０．９重量％の塩化ナトリウムを、２４cm×３０cm×５cmのトレイに注ぐ。液体充填高さは、約３cmである。ティーバッグのポーチは、６．５cm×６．５cmであり、独国デュッセルドルフのティーカン社から入手できる。ポーチは、標準的な台所用プラスチックバッグの密封装置（例えば、独国クルップ社のＶＡＣＵＰＡＣＫ²プラス）でヒートシールできる。一部を慎重に切断することによって、ティーバッグを開け、次いで計量する。０．２００ｇ±０．００５gの超吸収材料のサンプルをティーバッグ内に置く。次いで、ヒートシーラーでティーバッグを閉じる。これは、サンプルティーバッグと呼ばれる。空のティーバッグを密封し、ブランクとして使用する。次いで、各ティーバッグを水平に保持し、超吸収材料をバッグ全体に均等に分配させるように、サンプルティーバッグを振る。次いで、サンプルティーバッグとブランクティーバッグを合成尿の表面に置き、完全に濡らすため（ティーバッグは、合成尿の表面に浮遊するが、完全には濡れない）、スパチュラを使用して約５秒間沈める。タイマーをすぐに作動させる。２０分間の浸漬時間の後、サンプルティーバッグとブランクティーバッグを合成尿から取り出し、各ティーバッグが遠心バスケットの外壁に当たるように、バウクネヒトＷＳ１３０、ボッシュ７７２ＮＺＫ０９６又は同等の遠心分離器に置く。（これは、遠心力のスピン方向にティーバッグの端部を折り畳んで最初の力を吸収することによって、構成することができる。）遠心分離器の蓋を閉じ、遠心分離器を始動させ、回転速度を１４００ｒｐｍまで迅速に増大させる。遠心分離器の回転速度が１４００ｒｐｍに到達すると、タイマーを作動させる。３分後遠心分離器を停止させる。サンプルティーバッグとブランクティーバッグを別々に計量する。超吸収ヒドロゲル形成材料のサンプルの吸収容量（ＡＣ）は、ＡＣ＝（（遠心分離後のサンプルティーバッグの重量）−（遠心分離後のブランクティーバッグの重量）（乾燥超吸収ヒドロゲル形成材料の重量））÷（乾燥超吸収材料の重量）スタック高さ試験スタック高さ試験は、パック状態をシミュレートするため、１０個の吸収物品（例えば、おむつ）のスタックのパッケージングの可能性を試験するように設計されている。市場に配送できるような最終製品をシミュレートするように、（上述のような）トップシートと（上述のような）バックシートとを有するシャーシに組み立てられた吸収物品、すなわち本発明の吸収コアは、典型的には、包装の幅と長さに適合するように、中央のところで（二重に）折り畳まれる。１０個の吸収物品のスタックを、油圧プレス（米国フィラデルフィアのトウィング・アルバート・インスツルメンツ社のモデルＴＡ２４０−１０のアルファ油圧プレス／サンプルカッタ）を使って、８００kgで３秒間、予め圧縮する。次いで、予め圧縮された構造体を、（英国バックスの）インストロン社のインストロン・シリーズ６０００引っ張り・圧縮試験装置に配置し、圧縮曲線を記録する。圧縮曲線は、載荷した圧縮力の関数として、スタック高さ、すなわちサンプルスタックの厚さをプロットする。所定の厚さを達成するのに必要な圧力を測定するように力を容易に変換する。 “スタック高さ”は、（所定の圧力の下での）単一の物品の高さ即ち厚さであり、スタック高さ試験で測定された高さをスタックの物品の数によって平均化することによって決定される。捕捉速度試験第４図を参照すると、吸収構造体（５０）は、サンプル表面の上方５cmから、ポンプ（米国シカゴのコール・パルマー・インスツルメンツ社によって供給されるモデル７５２０−００）を使用して、５０mlの合成尿を、１０mls^-1の速度で導入する。尿を吸収する時間をタイマーによって記録する。尿の導入は、理論容量に到達するまで、正確に５分毎に反復される。コア、（上述のような）トップシート、及び（上述のような）バックシートを備えたテストサンプルを、パースペクスペボックス（ベース１２のみが図示されている）内のフォームプラットフォーム１１の上に平らに位置するように配置する。実質的に真ん中に５cm径の開口を有するパースペクスプレート１３を、サンプルの頂部に置く。開口に取付けられたシリンダ１４を介して合成尿をサンプルに導入する。電極１５を、吸収構造体１０の表面と接触させた状態で、プレートの下面に配置する。電極をタイマーに接続する。例えば幼児の体重をシミュレートするため、重り１６をプレートの頂部に置く。この試験では、典型的には、５０ｇcm^-2（０．７psi）の圧力を利用する。尿がシリンダに導入されると、尿は典型的には、吸収構造体の頂部に堆積し、これにより、電極間に電気回路を形成する。これにより、タイマーが始動する。吸収構造体が尿を吸収したときに、タイマーが停止し、電極間の電気回路が遮断される。捕捉速度は、単位時間（ｓ）当たりに吸収された容積（ml）として定義される。捕捉速度は、サンプルに導入された尿ごとに計算される。上述のように、理論容量の５０％に対する捕捉速度を決定することは、本発明の吸収コアに関しては有益であるとみなされる。この点を決定するために、加えられた合成尿の全体容積の関数として捕捉速度をプロットし、次いで、理論容量の５０％に対する捕捉速度を決定することができる。或いは、中間値の１５mlの範囲内にある場合には、最も近い導入に対する捕捉速度を採用することによって直接決定することができる。Ｘ，Ｙ−要求吸収試験Ｘ，Ｙ−要求吸収試験は、標準的な要求湿潤可能性試験の変形からなる。参考として、標準的な要求吸収試験は、「吸収」第２章６０頁〜６２頁（シャッテリエ編集、エルセビエル・サイエンス・パブリッシュ・ＢＶ、アムステルダム、オランダ、１９８５年）に記載されている。この試験を実施するのに使用される装置が、第５図および第６図に示されている。装置１００は、フレーム１０４に吊り下げられたサンプルバスケット１０２から構成されている。バスケットの内側寸法は、１０．２cm×７．６cm（４インチ×３インチ）である。バスケット１０２の高さは、歯車機構１０６によって調節可能である。コンピュータに接続された電子秤１１０の上に、流体リザーバ１０８が置かれている。ｘ−ｙ平面試験は、第７図に概略的に示されている。ｘ−ｙ平面試験では、スクリーン１１４は、サンプルバスケットの底部の一方の縁部１２０に沿った、２ .５４cm×７．６２cm（１インチ×３インチ）の領域１１８にのみ存在する。１２２で示されるサンプルバスケットの底部の残部は、プレクシガラスで形成され、流体不透過性である。サンプルと接触しているサンプルバスケットの側も又、プレクシガラスで形成され、流体不透過性である。第７図に示されるように、この試験は、まず流体をｚ方向に要求し、次いで水平なｘ−ｙ平面内で最大７．６２cm（３インチ）流体を移送する、コア、（上述のような）トップシート、及び（上述のような）バックシートを備えたサンプル１１６を必要としている。ｘ− ｙ平面試験による結果は、使用状態における流体を分配させるサンプルの能力の尺度となる。ｘ−ｙ平面試験は、サンプル１１６の上面に均等に加えられる２０ｇcm^-2（０．３psi）の荷重を受ける吸収構造体サンプル１１６で実施される。試験の手順は、以下の通りである。まず、本発明の吸収コアの１０．２cm×７．６cm（４インチ×３インチ）のサンプルを準備する。流体リザーバ１０８に約６８００mlの合成尿を充填し、試験装置１００の下の電子秤１１０にセットする。次いで、流体レベルがちょうどワイヤスクリーン１１４の頂部の高さのところになるまで、サンプルバスケット１０２を下降させる。市販の２層のブンティ・ペーパータオル１２４を、バスケット１０２の底部のワイヤスクリーン１１４の上に置く。ブンティ・ペーパータオル１２４は、試験の間中、コアサンプル１１６の下側との流体接触を確実に維持する。重り１２６を、サンプルバスケット１０２の内側寸法よりも僅かに小さな寸法を有する矩形の金属板１２８に取付ける。次いで、コアサンプル１１６の頂部を、両面テープ１３０又はスプレー接着剤によって、金属板１２８の底部に取付ける。時間がゼロのとき、サンプル１１６は、サンプルバスケット１０２に置かれる。試験は、２０００秒間行う。２０００秒の時点での最終的なＸ−Ｙ荷重、Ｘ_en _d は、試験期間おける蒸発損失について補正した）秤の測定値÷サンプルの乾燥重量によって決定される。Ｘ_endから、この値の９０％でのＸ−Ｙ荷重Ｘ₉₀が計算され、これに対応する時間ｔ₉₀が決定される。流体吸い上げ速度は、Ｘｘ₉₀／ t₉₀として定義される。Ｘ，Ｙ−要求吸収試験による繊維材料の吸収容量この試験は、サンプルが繊維材料のみから構成されている点を除いて、上述の試験と同じに行われる。この場合、繊維容量は、Ｘ₉₀ではなく、Ｘ_endである。再湿潤試験この試験は、吸収コア、又はこのような吸収コアが組み込まれた吸収物品の使用時の性能を決定することに関して特に重要である。この試験は、合成尿が導入され、次いで載荷される吸収コアの頂部に置かれたフィルタペーパのスタックの湿潤の測定に基づくものである。（上述のような）トップシートと、（上述のような）バックシートとを有する吸収コアを、トップシートの一番上の平滑な面の上に平らに配置する。上述のように計算された、理論基本容量の７５％に等しい合成尿を、コアの幅に対して中央に配置されたコアの前縁部から約１１cmの荷重箇所のことろで、吸収コアに、７mls^-1の速度で加える。５０ｇcm^-2（０．７psi）の荷重に相当する、１０．２cm×１０．２cmの重りを荷重箇所の中央に置き、この荷重の下でコアを１５分間平衡させる。次いで、重りを取り除き、１０．２cm×１０．２cmの５層の予め計量したフィルタペーパ（イートン・ダイクマン９３９、Ｎｒ７）を荷重箇所の中央に置き、重りを３０秒間、再び加える。次いで、重りを取り除き、フィルタペーパを計量する。フィルタペーパの重量の差が、第１の再湿潤値である。次いで、５つの新しい予め計量したフィルタペーパを、同じように吸収コアの上に置き、重りをフィルタペーパの頂部に３０秒間置く。重りを取り除き、フィルタペーパの重量の差が、第１の再湿潤値である。次いで、５つの新しい予め計量したフィルタペーパを、同じように吸収コアの上に置き、重りをフィルタペーパの頂部に３０秒間置く。重りを取り除き、フィルタペーパの第２のバッチを計量する。フィルタペーパの重量の差が、第２の再湿潤値である。この手順をもう一度繰り返して、第３の再湿潤値を決定する。全体再湿潤は、３つの個々の再湿潤値の総計である。すなわち、全体再湿潤＝第１の再湿潤＋第２の再湿潤＋第３の再湿潤である。ゲル層透過性試験ＧＬＰ値は、塩水流動値としても知られている。この試験に対して適当な装置が、第８図に示されており、第８図において、３１が実験室ジャッキ、３２が一定油圧ヘッドリザーバ、３３が取り外し可能なキャップを有するベント、３４が管、３５がシリンダ３７に通ずる配送管３６のストップコックである。このシリンダは、試験流体を収容しており、底部４０が粗いガラスフリットで形成された多くの小孔を有するテフロン（登録商標）の多孔質ピストン３９を備えている。ピストンには、重り４１が負荷される。粒状の超吸収材料が４２で示され、No．４００メッシュスクリーンで支持されている。実験質の秤４５の上には、収集リザーバ４４がある。後述の手順で使用される特別な装置では、シリンダには、透明なレクサンロッド又は同等のもので孔が開けられ、内径が６．００cm（面積２８．２７cm²）、壁厚が約０．５cm、高さが約６．０cmである。シリンダの底部は、取付け前に二軸方向に延伸されたNo．４００メッシュのステンレス鋼のスクリーン布に面している。ピストンは、フリットガラスのディスクと、孔開きテフロンピストンロッドと、中空のレクサンピストンロッドと、環状のステンレス鋼の重りなどによって構成されている。孔開きピストンロッドは、中実のテフロンロッドによって機械加工されている。孔開きピストンロッドの高さは、０．６２５インチであり、直径は、シリンダに嵌め込んだ場合に壁の隙間が最少になるが自由に摺動するように、シリンダの直径よりも僅かに小さい。ピストンヘッドの底部は、フリットガラスのディスクを受け入れるように設計された、直径約５６mm、深さ約４mmのキャビティを有している。ピストンヘッドの中央には、ピストンロッドのため、約０．６２５インチのねじ付き開口（１８ねじ／インチ）が設けられている。ピストンロッドの開口とピストンヘッドの周囲との間には、リングにつき２４の孔を備えた、４つの円周方向に配列された孔のリングが設けられている。各リングの孔は、約１５度間隔をへだてられ、隣接するリングの孔から約７．５度オフセットしている。孔径は、０．１１１インチ（内側列）から０．２０４インチ（外側列）である。孔は、流体をディスクに直接接近させるように、ピストンヘッドを垂直に貫通している。フリットガラスのディスクは、透過度の大きなもの（例えば、ケミガラスNo．ＣＧ−２０１−４０、直径６０mm、Ｘ−粗い多孔質）が選定され、ディスクの底部がシリンダヘッドの底部と一致した状態でピストンヘッドにぴったりと嵌まるように研削される。中空のピストンロッドは、レクサンロッドから機械加工される。ピストンロッドの外径は０．８７５インチ、内径は０．２５０インチである。底部の約０．５インチは、ピストンロッドの開口に噛み合うようにねじ切りされている。頂部の１インチは直径が０．６２３インチであって、ステンレス鋼の重りを支持するカラーを形成している。ロッドを通る液体は、フリットディスクに直接接近できる。環状のステンレス鋼の重りの内径は、ピストンロッドの上を摺動しカラーに載るように、０．６２５インチである。フリットガラスのディスク、ピストンヘッド、ピストンロッドおよびステンレス鋼の重りの重量は、５９６グラムであり、２８．２７cm²の面積に対して０．３０psi に相当する。シリンダカバーは、レクサン又は同等のものから機械加工され、シリンダを覆うように寸法決めされている。シリンダカバーは、ピストンロッドに垂直方向に整合させるための中央の０．８７７インチの開口と、シリンダに流体を導入するための縁部に近接した第２の開口とを有している。透過性を測定するのに使用される組立体は、ゲル層を通る塩水溶液の流速に依存する。約０．０２gm/sec以上の流速については、透過性組立体は、（ｉ）間に空気隙間を形成しつつシリンダを水平位置に支持するためのリング支持の剛性ステンレス鋼のスクリーン（１６メッシュ以下）と、（ｉｉ）ピストン、ゲル層、シリンダスクリーンおよび支持スクリーンを通る流体を収集する、分析秤上に位置決めされた容器と、（iii）シリンダ内のNaCl溶液を一定レベルに維持するサイホンシステムとから構成される透過性組立体或いはその同等物を使用することができる。約０．０２gm/sec以下の流速については、供給リザーバと収集リザーバとの間に連続流路を設けるのが好ましい。これは、ＰＵＰ試験方法または同等の方法に使用される吸収装置によって達成され、シリンダが吸収装置のフリットガラスのディスクに位置決めされ、静水圧を約４９２０dyne/cm²に維持するための手段が提供される。ジェイコ合成尿は、２．０gmのＫCl、２．０gmのNa₂SO₄、０．８５gmのNH₄H₂P O₄、０．１５gmの（NH₄）₂HPO₄、０．１９gmのCaCl₂、０．２３gmのMgCl₂の混合物を１．０リットルの希釈水に溶解することによって準備される。６．８９６gmのNaClを１．０リットルの希釈水に溶解することによって、０．１１８モルのNaCl溶液を準備する。流速が約０．０２gm/sec以上であるときにゲル層を通過する流体の量を測定するのには、典型的には０．０１gmの精度の分析秤（例えば、メトラーＰＭ４００又は同等物）が使用される。流速が小さな透過性の小さいゲル層については、より高精度の秤（例えば、メトラーＡＥ２００又は同等物）が必要となる。秤は好ましくは、流体量対時間を監視するためのコンピュータにインターフェースを介して接続されている。ゲル層の厚さは、約０．１mmの精度まで測定される。重りが除去されないので、所要厚さを有する方法が長く使用され、ゲル層は、測定の際、更に圧縮されたり分配されたりしない。ステンレス鋼の底部とシリンダカバーの頂部との間の隙間を測定するキャリパーゲージ（例えば、モノスタット１５−１００−５００又は同等物）を、シリンダにＡＧＭをもたないこの隙間に対して使用することは、認められない。また、固定面の上方のピストン高さを測定する深さゲージ（例えば、オノソッキＥＧ−２２５又は同等物）を、シリンダにＡＧＭをもたないこの高さに対して使用することも、認められない。実験は、周囲温度で実施される。この方法について、以下に記載する。（０．０３２gm/cm²の坪量に相当する）０．９gmのＡＧＭのアリコートをシリンダに加え、シリンダを静かに振り及び／又はたたくことによってスクリーン上に均一に分散させる。粒径および寸法／形状分布に対する流れ透過性の反応度を考慮して、アリコートが分析すべき材料を合理的に表すように注意すべきである。大部分のＡＧＭについて、水分量は典型的には、５％以下である。これらについては、加えるべきＡＧＭの量は、湿潤坪量で決定される。水分量が約５％以上のＡＧＭについては、加えるべきＡＧＭの重量は、水分で補整すべきである。（すなわち、加えられるＡＧＭは、乾燥坪量で．０．９gmとすべきである。）ＡＧＭがシリンダ壁にくっつかないように配慮すべきである。（重りを引いた）ピストンをシリンダに挿入し、乾燥ＡＧＭの頂部に位置決めする。必要ならば、シリンダスクリーン上にＡＧＭをより均一に分配させるため、ピストンを静かに回転させてもよい。シリンダをシリンダカバーで覆い、ステンレス鋼の重りをピストンロッドの上に位置決めする。シリンダの直径よりも大きな直径を有する（粗い又は非常に粗い）フリットディスクが、ジェイコ合成尿の頂部にジェイコ合成尿が充填された広く／浅い、底部の平らな容器内に位置決めされる。ピストン／シリンダ装置をフリットガラスディスクの頂部に位置決めする。リザーバからの流体がフリットディスクを通り、ＡＧＭによって吸収される。ＡＧＭが流体に吸収されるにつれて、シリンダにゲル層が形成される。６０分後、ゲル層の厚さを測定する。この手順の際、ゲルベッドが流体を失わず、すなわち空気中に留まらないことに留意すべきである。次いで、ピストン／シリンダ装置を透過性組立体まで移送する。シリンダを支持するのにスクリーンを使用する場合には、スクリーン、及びスクリーンとピストン／シリンダ装置との間の隙間を、塩水溶液で予め飽和しておく。ＰＵＰ溶液装置を使用する場合には、フリットファネルの表面は、フリットファネルとリザーバとの間の弁を開放にした状態で、リザーバに対して最少の高さとすべきである。（フリットファネルの高さは、ゲル層を通過する流体がファネルに蓄積しない程とすべきである。）透過性の測定は、孔開きテフロンディスクから空気を駆逐するためピストンロッドにNaCl溶液を加え、次いでサイホンシステム（又は同等物）を開放してゲル層の底部の上方５．０cmまでシリンダに充填することによって開始される。実験は、NaCl溶液を最初に加えた時点（ｔ⁰）で開始されたものとみなされるが、５．０cmの塩水溶液に相当する安定した静水圧および安定流量が得られる時点（ｔ^S ）が記録される。ゲル層を通過する流体の量対時間は、１０分間についてグラフによって測定される。経過時間の後、ピストン／シリンダ装置を取り除き、ゲル層の厚さを測定する。一般に、ゲル層の厚さの変化は、約１０％以下である。一般に、流速が一定であることは必要ない。システムを通過する時間依存流量Ｆ_S（ｔ）は、システムを通る流体の増加重量（グラム）を増加時間（秒）で割ることによって測定される（単位gm/sec）。ｔ_Sと１０分との間に収集されたデータのみを流速計算に使用する。ｔ_S〜１０分の流速は、Ｆ_S（ｔ＝０）、すなわちゲル層を通る初期流速の値を計算するのに使用される。Ｆ_S（ｔ＝０）は、Ｆ_S （ｔ）対時間の最少自乗法の結果をｔ＝０で補間することによって計算される。別の測定では、透過性組立体およびピストン／シリンダ装置を通る流速（Ｆ_a ）は、ゲル層が存在しないことを除いて、上述のように測定される。Ｆ_aがゲル層が存在するときにシステムを通る流速Ｆ_Sよりも大きい場合には、透過性組立体およびピストン／シリンダ装置の流れ抵抗に対する補整が必要である。この限界では、Ｆ_g＝Ｆ_Sである。ここで、Ｆ_gは、システムの流速に対するゲル層の寄与率である。しかしながら、この要件が満足されない場合には、以下の補整をしてＦ_SおよびＦ_aの値からＦ_gの値を計算する。Ｆ_g＝（Ｆ_a×Ｆ_S）÷（Ｆ_a−Ｆ_S）ゲル層の塩水の流動性Ｋ（又はＧＬＰ値）は、次式によって計算される。Ｋ＝（Ｆ_g（ｔ＝０）×ｔ₀）÷（ｐ×Ａ×Δｐ）ここで、Ｆ_g（ｔ＝０）は、流量の結果の回帰分析および組立体／装置の流れ抵抗による補整から得られた流速（gm/sec）、ｔ₀は、ゲル層の厚さ（cm）、ｐは、NaCl溶液の密度（gm/cm³）である。また、Ａは、ゲル層の面積（cm²）、Δ ｐは、ゲル層の静水圧（dyne/cm²）、Ｋは、塩水の流動性（cm³sec/gm）である。３つの測定値を平均を記録する。流速が実質的に一定であるゲル装置については、透過係数（ｋ）は、次式によって計算される。ｋ＝Ｋη ここで、ηは、NaCl溶液の粘度（ポアズ）であり、透過係数ｋの単位は、cm² である。以下は、サンプルの計算である。Ｆ_aの測定値は、２５０gm/min＝４．２gm/secである。ＳＸ−Ｐ（バルク）の単一の測定については、Ｆ_S（ｔ＝０）の補間値は、５．６gm/min＝０．０９３g m/secであり、ゼロ近傍の傾斜が０．０９gm/min²である。装置の抵抗の補整は、Ｆ_g＝（４．２×０．０９３）÷（４．２−０．０９３）＝０．０９５０．１１８モルの塩水密度を１．００３gm/cm³（化学および物理学に関するＣＲＣハンドブック、６１版）、ゲル層の厚さを１．２４cm、ゲル層の面積を２８．２７cm²、静水圧を４９２０dyne/cm²とすると、Ｋ＝（０．０９５×１．２４）／（１．００３×２８．２７ ×４９２０）−（８．４×１０^-7）である。実質的な一定流量を考慮して、０．１１８モルの塩水（粘度０．０１０１５ポアズ）を提供すると、ｘ＝Ｋη＝（８．４×１０^-7）×０．０１０１５＝８．６×１０^-9cm² となる。例例１〜例４は、順に、上部捕捉層および超吸収材層を有する上部組立体と、液体排出物を貯蔵するための空隙空間をもつ上層および第２の超吸収材層を含む下層を有する下部組立体とを備えた、吸収本体を有する種々の吸収物品の例である。例１〜例３は、第１ａ図〜第１ｃ図に概略的に示されるように構成されており、超吸収材層が薄い予備成形層として存在している。例４では、下部組立体は、エアレイされた繊維マトリックスを備えており、第２の超吸収材料の少なくとも７０重量％がこのマトリックスの厚さの下半分にあり、超吸収材料が殆ど含まれていないダスティング層がマトリックスの下面にある。後述するＧＬＰ値から、少なくとも例３と例４が、第１の超吸収材のＧＬＰ値が少なくとも４である上述の本発明の例であることが分かり、動的膨潤速度から、少なくとも例１〜例３が、第２の超吸収材料がより大きな膨潤速度を有し、第１の超吸収材料が実質的に一定の動的膨潤速度を有する吸収本体の例であることが分かる。第１表は、物品についての種々の定量値を示している。この物品においては、重量には、トップシート、収容ティッシュ、吸収コアおよび不透過性のバックシートの重量が含まれている。繊維重量は、ティッシュを除くコアの繊維の全ての重量である。第２表は、上部組立体における第１の捕捉層と第１の超吸収材層の量、および下部組立体における第２の繊維層と第２の超吸収材層の量を示している。各々の場合において、順に、材料の性質、坪量（gm/cm²）および寸法が示されている。ＣＣＬＣは、米国特許出願Ａ−４，８９８，に記載されているような、化学的に架橋されたセルロースである。ＳＸ−ＭＷ２０／３０は、粒径分布が２０／３０メッシュ（６００〜８５０μ ｍ）、０．７psiにおけるＡＡＰ値が２０g/g、動的膨潤速度が０．１６g/secであり、線形で且つ実質的に非減少値である、ストックハウゼンGmbhのフェーバーＳＸ／ＭＷである。ＳＸ／ＭＷ６０／１００は、０．７psiにおけるＡＡＰ値が２０g/g、ＤＳＲが０．２４g/g/secである同じ型式の６０／１００メッシュ（６００〜８５０μｍ）である。ＳＸＭ３００は、篩分けされておらず、０．７psiでのＡＡＰ値が２０g/g、動的膨潤速度が０．１g/g/secであり、線形で且つ実質的に非減少値である、ストックハウゼンGmbhのフェーバーＳＸ／ＭＷである。Ｌ７６１ｆは、ショクバ・ウルトラソーバから得られるアクアリックＣＡＬ７６１ｆロット番号２Ｇ１８である。画分２０／３０は、メッシュサイズが２０／３０メッシュ（６００〜８５０μｍ）、ＡＡＰ値が２２g/g、ＧＬＰが４．５× １０^-7cm³、動的膨潤速度が線形且つ実質的に非減少であって０．１７g/g/secである。画分６０／１００は、０．７psiでのＡＡＰ値が２０g/g、ＧＬＰ値が小さく、動的膨潤速度が０．３５g/g/secである。本発明の４つの例の性能を、本出願人の２つの市販の構造体および別の主要な吸収物品製造業者の市販の構造体を含む、多数の異なる構造体と対比して比較した。その結果は、第２表に示されている。比較例１は、エアフェルトのみからなるコアを有し、トップシートとバックシートとを備えた吸収物品である。比較例２は、上述のような化学的に架橋されたセルロースのみからなるコアを有し、トップシートとバックシートとを備えた吸収物品である。比較例３は、商品名パンパース・ベイビードライ（男児用、最大寸法８〜１８ kg）として販売されている吸収物品である。この製品は、比較例２と同様な化学的に架橋された材料のパッチが頂部に置かれた、混合エアフェルト／超吸収コアからなる。比較例４は、商品名パンパースフェイズとして販売されている吸収物品である。この製品は、混合エアフェルト／超吸収コアを有している。比較例５は、キンバリー・クラーク社によって商品名ウルトラトリム（男児用、サイズ４、１０〜１６kg）として販売されている吸収物品である。この製品は、エアフェルト／超吸収コア混合体であるコアを有している。比較例６は、ＷＯ９２／１１８３１に従って形成された吸収物品であって、例２と実質的に同一の構造を有しているが、異なる超吸収材料を有している。第１および（第１の吸収材料の２倍の坪量を有する）第２の超吸収材料は、極めて“ 高速”のゲル化材料であり、（仏国セデックスのエルフ・アトシェムによって供給される）ノルソラーＸ５０超吸収材料を含んでいる。第１の超吸収層は、７．５cm幅であり、ＷＯ９２／１１８３１に記載されているように、長さ方向の各側に沿って０．５cmの超吸収自由ストライプを有している。比較例７は、ＷＯ９０／１４８１５に従って形成された吸収物品であって、例２と同様な構造を有しているが、第２の捕捉層としてＣＣＬＣの代わりに坪量が６０gm^-2のティッシュと、異なる超吸収材料とを有している。第１および（第１の吸収材料の２倍の坪量を有する）第２の超吸収材料は、異なる吸収速度と液体保持能力を有しており、（日本国大阪市の日本触媒＝によって供給される）アクアリックＣＡＷ−４と、（独国フランクフルトのヘキスト社によって供給される）サンウェットＩＭ５６００Ｓとをそれぞれ含んでいる。特記なき限り、例および比較例において使用されたトップシートとバックシートは、上述の型式のものである。良好なコアは、理想的には、良好な性能と良好な設計構造とを兼備している。一般的には、優れた性能を有していても、極めて嵩ばり美観上好ましくなく、製造および／又は包装コストも高いコアを提供することは受け入れられない。比較例によって示されるような、従来技術と比較した本発明の利点を反映する重要なパラメータは、第２表に要約されている。第２表に示されたパラメータは、物品の寿命全体にわたって或いは物品の寿命の或る特定の段階において、コアを組み込んだ物品の使用者にとって、本発明のコアの或る特定の利点を示している。本発明のコアは、記載されたパラメータの大部分において、比較例と比べて良好な性能を示している。より詳細には、本発明のコアは一般に、以下に示す１）〜４）のことを示している。１）使用寿命時におけるコア、従って物品の全体にわたる良好な流体の吸収を反映する、５０％の平均理論基本容量における良好な捕捉速度（少なくとも１．０ ml s^-1）２）貯蔵容量の効率的な利用に至る、コア内の効率的な分配機構を表す、Ｘ，Ｙ −要求吸収試験によって測定されるような、大きなＸ₉₀／ｔ₉₀（少なくとも０．０５gg^-1s^-1）３）使用者にとって優れた皮膚乾燥の利点を反映する、（０．６ｇの合成尿以下の）小さな再湿潤４）小さくて薄い吸収コア従って吸収物品の製造を可能にし、使用時に分離し、そして包装および輸送コストを節約する、（９mm以下の）小さなスタック高さ、（少なくとも０．８gg^-1cm^-2の）大きな平均理論基本容量比較例のうち例６のみは、パラメータの範囲の大部分において満足すべきものである。しかしながら、例２は、この比較例と実質的に同一の構造体であって、（コア構造体内での上貯蔵層から下層への通路によって例示されるような）比較例６の構造体では必要とされる傾向のある製造の複雑さなしに、捕捉速度、再湿潤およびＸ，Ｙ−要求吸収試験に関してより優れた性能を有している。これらのパラメータに関する本発明のコアの優位性は、超吸収材料の異なる流体吸い上げ速度、ならびに、本発明のコアの特定の構造体への包含の結果であるものと考えられる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＭ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＮ，ＣＺ，ＦＩ，ＧＥ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者シュミット，マティアスドイツ連邦共和国イドシュタイン、ヘフトリヒャー、シュトラーセ、30

Claims

【特許請求の範囲】１．頂部から順に、上部組立体（３、４、５）と、下部組立体（６、７、８）とを備えた吸収本体であって、上部組立体（３、４、５）は、超吸収材料から実質的に解放された上部捕捉層（３）と、ゲル層透過（ＧＬＰ）値が少なくとも４×１０^-7cm³sec/gであり、少なくとも約２０g/m²である第１の超吸収材料によって主として構成されている超吸収材層（５）とを有しており、下部組立体（６、７、８）は、圧力５０g/cm²における抗圧力吸収が少なくとも１５g/gである第２の超吸収材層と、液体排出物の貯蔵のための空隙空間をもった上層（６）と、第２の超吸収材層を収容する下層（７）とを有しており、上層と下層における第２の超吸収材層の全体量の少なくとも７０重量％が、上層と下層の結合厚さの下半分にあることを特徴とする吸収本体。２．第１の超吸収材料のＧＬＰは、少なくとも６×１０^-7cm³sec/gであることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の吸収本体。３．第１の超吸収材料のＧＬＰは、少なくとも９×１０^-7cm³sec/gであることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の吸収本体。４．第１および第２の超吸収材料は、同じ材料であることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の吸収本体。５．第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料よりも速い動的膨潤速度を有していることを特徴とする請求の範囲第１項〜第３項のいずれか１項に記載の吸収本体。６．第２の超吸収材料は、少なくとも０．２g/g/sの動的膨潤速度を有していることを特徴とする請求の範囲第５項に記載の吸収本体。７．第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料の動的膨潤速度の少なくとも１．５倍の動的膨潤速度を有していることを特徴とする請求の範囲第５項又は第６項に記載の吸収本体。８．下部組立体の上層と下層は、エアレイドされた繊維材料によって形成され、第２の超吸収材料の少なくとも７０重量％が、マトリックスの厚さの下半分にあることを特徴とする請求の範囲第１項〜第７項のいずれか１項に記載の吸収本体。９．第２の超吸収材料の少なくとも５重量％が、下層と上層の厚さの上半分にあることを特徴とする請求の範囲第８項に記載の吸収本体。１０．下部組立体の上層と下層は、親水性繊維と超吸収材料の配合物をエアレイすることによって形成されることを特徴とする請求の範囲第８項又は第９項に記載の吸収本体。１１．エアレイされたマトリックスは更に、下層と共に且つ下層の下でエアレイされた超吸収材料から実質的に解放された繊維層を備えていることを特徴とする請求の範囲第８項〜第１０項のいずれか１項に記載の吸収本体。１２．下部組立体の上層は、超吸収材料から実質的に解放されており、下層は、超吸収材料からなる予備成形層であることを特徴とする請求の範囲第１項〜第７項のいずれか１項に記載の吸収本体。１３．第２の超吸収材料を含む層は、第２の超吸収材料のみから実質的に構成されている薄い層であることを特徴とする請求の範囲第１２項に記載の吸収本体。１４．下部組立体における第２の超吸収材料の量は、上層と下層の全体重量の少なくとも３０〜９５重量％（好ましくは、４５〜７０重量％）であり、第１の超吸収材料の量は、上部組立体の重量の３０〜７０重量％であることを特徴とする請求の範囲第１項〜第１３項のいずれか１項に記載の吸収本体。１５．上部捕捉層は、少なくとも５cm³g^-1の湿潤圧縮度と、１０gg^-1のドリップ容量を有していることを特徴とする請求の範囲第１項〜第１４項のいずれか１項に記載の吸収本体。１６．捕捉層は、少なくとも５０重量％の化学的に架橋されたセルロース繊維を含む第１の繊維材料で形成されていることを特徴とする請求の範囲第１項〜第１５項のいずれか１項に記載の吸収本体。１７．少なくとも０．８mlcm^-2の平均理論基本容量と、２００gcm^-2における９mm以下のスタック高さを有していることを特徴とする請求の範囲第１項〜第１６項のいずれか１項に記載の吸収本体。１８．第１の超吸収材料は、実質的に超吸収材料のみによって構成される予備成形された薄い層として存在することを特徴とする請求の範囲第１項〜第１７項のいずれか１項に記載の吸収本体。１９．湿潤圧縮度が少なくとも５cm³g^-1、ドリップ容量が少なくとも１０gg^-1 である第１の繊維材料（３）からなる上層と、実質的に非減少動的膨潤速度をもつ第１の超吸収材料（５）とを有する上部組立体と、第２の多孔質材料（６）と、動的膨潤速度が少なくとも０．２g/g/s、圧力５０gcm^-2における抗圧力吸収が少なくとも１５gg^-1である第２の超吸収材料（７）とを有する下部組立体とを備え、第２の超吸収材料が、第１の超吸収材料の動的膨潤速度の少なくとも１．５倍の動的膨潤速度を有していることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の吸収本体。２０．順に、液体透過性のトップシート（２）と、トップシート（２）に向かって上部捕捉層が配置された請求の範囲第１項〜第１７項のいずれか１項に記載の吸収コアと、液体不透過性のバックシート（９）とを備えた吸収物品。２１．使い捨ておむつ、失禁用製品、又はトレーニングパンツである請求の範囲第２０項に記載の吸収物品。２２．頂部から厚さを通して順に、上部組立体と、下部組立体とを備えた吸収本体であって、上部組立体は、少なくとも５cm³g^-1の湿潤圧縮度と１０gg^-1のドリップ容量を有する第１の多孔質材料（３）と、実質的に非減少動的膨潤速度を有する第１の超吸収材料（５）とを備えており、下部組立体は、第２の多孔質材料（６）と、少なくとも０．２gg^-1s^-1の動的膨潤速度と少なくとも１５g/gの圧力５０g/cm²での抗圧力吸収を有する第２の超吸収材料（７）とを備えており、第２の超吸収材料の動的膨潤速度が、第１の超吸収材料の動的膨潤速度の少なくとも１．５倍であることを特徴とする吸収本体。２３．第１の多孔質材料は、少なくとも５０重量％の化学的に架橋されたセルロース繊維を含む繊維材料であることを特徴とする請求の範囲第２２項に記載の吸収本体。２４．少なくとも０．８mlcm^-2の平均理論基本容量と、２００gcm^-2における９mm以下のスタック高さを有していることを特徴とする請求の範囲第２２項又は第２３項に記載の吸収本体。２５．順に、液体透過性のトップシート（２）と、トップシート（２）に向かって上層（３）が配置された請求の範囲第２２項〜第２４項のいずれか１項に記載の吸収コアと、液体不透過性のバックシート（９）とを備えた吸収物品。２６．使い捨ておむつ、失禁用製品、又はトレーニングパンツである請求の範囲第２５項に記載の吸収物品。