JPH0818181B2 - ヘリカル内歯車加工用ブローチ - Google Patents
ヘリカル内歯車加工用ブローチInfo
- Publication number
- JPH0818181B2 JPH0818181B2 JP63160995A JP16099588A JPH0818181B2 JP H0818181 B2 JPH0818181 B2 JP H0818181B2 JP 63160995 A JP63160995 A JP 63160995A JP 16099588 A JP16099588 A JP 16099588A JP H0818181 B2 JPH0818181 B2 JP H0818181B2
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- Japan
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- cutting
- machining
- helical internal
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Links
- 238000003754 machining Methods 0.000 title claims description 17
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Milling, Broaching, Filing, Reaming, And Others (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明はヘリカル内歯車の切削加工に用いられるブ
ローチに関する。
ローチに関する。
（従来の技術） ヘリカル内歯車切削用として一般的に用いられている
ブローチは、第１図に示すように本体10には引張部１か
ら後方支持部２に向かって刃高が高くなる外径方向切削
用円筒刃部３、該刃部に続き歯厚方向切削用円筒刃部４
及び仕上用円筒刃部５が設けられている。軸心（Ｘ−
Ｘ）に対してスプラインねじれ角（β）に沿って多数の
切刃6,6aが前記外径方向切削用円筒刃部３及び歯厚方向
切削用円筒刃部４に形成される。
ブローチは、第１図に示すように本体10には引張部１か
ら後方支持部２に向かって刃高が高くなる外径方向切削
用円筒刃部３、該刃部に続き歯厚方向切削用円筒刃部４
及び仕上用円筒刃部５が設けられている。軸心（Ｘ−
Ｘ）に対してスプラインねじれ角（β）に沿って多数の
切刃6,6aが前記外径方向切削用円筒刃部３及び歯厚方向
切削用円筒刃部４に形成される。
従来のヘリカル内歯車加工用ブローチは、第４図に示
すようにブローチを構成する円筒刃部4,5に長手方向に
所定のスプラインねじれ角（β）をもって、後方に向か
って刃高を高くする多数の刃列８又は歯厚方向に次第に
刃幅を大にしていく多数の刃列8aが形成され、かつブロ
ーチの軸心（Ｘ−Ｘ）に対して直交する多数の刃溝７
（以下、軸直刃溝を称する）を施設して、各刃列8,8aに
多数の切刃６を形成したものである。さらに、第２図に
近似したブローチであって、刃溝7aをスプラインねじれ
角（β）に直角にねじったものが採用されている（特公
昭46−5669号）。この場合、β（スプラインねじれ角）
≒α（刃溝ねじれ角）であり、以下において、かかる刃
溝7aを歯直刃溝と称する。
すようにブローチを構成する円筒刃部4,5に長手方向に
所定のスプラインねじれ角（β）をもって、後方に向か
って刃高を高くする多数の刃列８又は歯厚方向に次第に
刃幅を大にしていく多数の刃列8aが形成され、かつブロ
ーチの軸心（Ｘ−Ｘ）に対して直交する多数の刃溝７
（以下、軸直刃溝を称する）を施設して、各刃列8,8aに
多数の切刃６を形成したものである。さらに、第２図に
近似したブローチであって、刃溝7aをスプラインねじれ
角（β）に直角にねじったものが採用されている（特公
昭46−5669号）。この場合、β（スプラインねじれ角）
≒α（刃溝ねじれ角）であり、以下において、かかる刃
溝7aを歯直刃溝と称する。
（発明が解決しようとする課題） 近年、ブローチ加工された内歯車には高精度のものが
要求されているが、上記の軸直刃溝を有するブローチで
は被削歯車のリードには第６図に示す「ドッグレッグ」
と呼ばれる誤差を生じる場合が多く、高精度歯車の要求
を満足することができない。第６図では11は被削歯車、
Ｅはリード誤差、βはスプラインねじれ角を示す。一
方、上記の歯直刃溝を有するブローチも、歯車精度が必
ずしも充分に向上しなかった。
要求されているが、上記の軸直刃溝を有するブローチで
は被削歯車のリードには第６図に示す「ドッグレッグ」
と呼ばれる誤差を生じる場合が多く、高精度歯車の要求
を満足することができない。第６図では11は被削歯車、
Ｅはリード誤差、βはスプラインねじれ角を示す。一
方、上記の歯直刃溝を有するブローチも、歯車精度が必
ずしも充分に向上しなかった。
（課題を解決するための手段） スプラインねじれ角βが、19゜＜β≦34゜なるヘリカ
ル内歯車加工用ブローチにおいて、刃溝ねじれ角αとス
プラインねじれ角βとを交差させて長手方向に多数の切
刃を形成すると共に、刃溝ねじれ角αを０゜＜α＜38゜
−βの範囲に限定することによって、鈍角フランクの各
切刃の切刃角δを90゜＋（β−19゜）×２＜δ＜90゜＋
βの範囲に設定し、これによりブローチ本体の軸心（Ｘ
−Ｘ）に対し加工面方向に切削合力が作用する側即ちワ
ークを逃す方向に力が働く側（以下においてマイナス側
と言うことにする）に切刃の作用角θを配するようにす
ることによって、精度の高いヘリカル内歯車の加工を可
能としたヘリカル内歯車加工用ブローチに関する。スプ
ラインねじれ角βを、19゜＜β≦34゜に限定した理由は
ヘリカル内歯車加工用ブローチの製作加工は、軸直刃溝
のものが最も加工容易で、次に刃直刃溝のものが加工容
易で、本願発明を含むこれら以外のものは最も加工が難
しくなるが、スプラインねじれ角βが19゜以下の本願発
明のブローチで仕上げられた被削歯車は加工が最も容易
な軸直刃溝の、ブローチで仕上げられた被削歯車と比
べ、そして、スプラインねじれ角βが34゜を越える本願
発明のブローチで仕上げられた被削歯車は次に加工容易
な刃直刃溝のブローチで仕上げられた被削歯車と比べ、
それぞれ本願発明のブローチの製作加工の困難性を凌ぐ
ほどのリード誤差を少なくする性能上の優位性がみられ
ず本発明の経済的効果が少ないからである。ここで、切
刃角δとスプラインねじれ角βとの不等式をδ＝90゜＋
β−αなる恒等式により整理すると、刃溝ねじれ角αと
スプラインねじれ角βとの不等式は０゜＜α＜38゜−β
の関係になるようにすることと等価である。なお式δ＝
90゜＋β−αは第３図に示す。ここで述べた不等式は、
本来実験データを基にしたものである。
ル内歯車加工用ブローチにおいて、刃溝ねじれ角αとス
プラインねじれ角βとを交差させて長手方向に多数の切
刃を形成すると共に、刃溝ねじれ角αを０゜＜α＜38゜
−βの範囲に限定することによって、鈍角フランクの各
切刃の切刃角δを90゜＋（β−19゜）×２＜δ＜90゜＋
βの範囲に設定し、これによりブローチ本体の軸心（Ｘ
−Ｘ）に対し加工面方向に切削合力が作用する側即ちワ
ークを逃す方向に力が働く側（以下においてマイナス側
と言うことにする）に切刃の作用角θを配するようにす
ることによって、精度の高いヘリカル内歯車の加工を可
能としたヘリカル内歯車加工用ブローチに関する。スプ
ラインねじれ角βを、19゜＜β≦34゜に限定した理由は
ヘリカル内歯車加工用ブローチの製作加工は、軸直刃溝
のものが最も加工容易で、次に刃直刃溝のものが加工容
易で、本願発明を含むこれら以外のものは最も加工が難
しくなるが、スプラインねじれ角βが19゜以下の本願発
明のブローチで仕上げられた被削歯車は加工が最も容易
な軸直刃溝の、ブローチで仕上げられた被削歯車と比
べ、そして、スプラインねじれ角βが34゜を越える本願
発明のブローチで仕上げられた被削歯車は次に加工容易
な刃直刃溝のブローチで仕上げられた被削歯車と比べ、
それぞれ本願発明のブローチの製作加工の困難性を凌ぐ
ほどのリード誤差を少なくする性能上の優位性がみられ
ず本発明の経済的効果が少ないからである。ここで、切
刃角δとスプラインねじれ角βとの不等式をδ＝90゜＋
β−αなる恒等式により整理すると、刃溝ねじれ角αと
スプラインねじれ角βとの不等式は０゜＜α＜38゜−β
の関係になるようにすることと等価である。なお式δ＝
90゜＋β−αは第３図に示す。ここで述べた不等式は、
本来実験データを基にしたものである。
（作 用） 本発明に係るブローチは第３図に要部を示すように、
切刃角δ＝90゜＋β−αのとき、作用角θがマイナス側
に位置している。なおα：刃溝ねじれ角、β：スプライ
ンのねじれ角、F1:切削主分力、F2:切削背分力、F3:F1,
F2の合成力、φ：合成角＝tan-1（F2/F1）、δ：切刃
角、で軸心Ｘ−Ｘに対するF1,F2合成力の作用角θは、
θ＝β−φとなる。
切刃角δ＝90゜＋β−αのとき、作用角θがマイナス側
に位置している。なおα：刃溝ねじれ角、β：スプライ
ンのねじれ角、F1:切削主分力、F2:切削背分力、F3:F1,
F2の合成力、φ：合成角＝tan-1（F2/F1）、δ：切刃
角、で軸心Ｘ−Ｘに対するF1,F2合成力の作用角θは、
θ＝β−φとなる。
上記のように、作用角θ（θ＝β−φ）がマイナス側
即ちブローチ本体の軸心（Ｘ−Ｘ）に対し加工面方向に
切削合力が作用してワークを逃す方向に力が働く側にあ
って歯車精度を向上させる。ちなみに第５図に従来の歯
直刃溝のブローチの要部を示すと作用角θの位置は本発
明と逆の位置、即ちプラス側に位置することが分る。こ
の位置では切削合成力はワークを引き寄せる力が働く。
即ちブローチ本体の軸心（Ｘ−Ｘ）に対し加工面方向に
切削合力が作用してワークを逃す方向に力が働く側にあ
って歯車精度を向上させる。ちなみに第５図に従来の歯
直刃溝のブローチの要部を示すと作用角θの位置は本発
明と逆の位置、即ちプラス側に位置することが分る。こ
の位置では切削合成力はワークを引き寄せる力が働く。
（実施例） 刃溝ねじれ角αが7.5゜、スプラインねじれ角βが25
゜、切刃角δが107.5゜、作用角θが−2.7゜のブローチ
でねじれ角25゜の内歯車を切削したところ、第１表に示
すような結果を得た。この結果、本願のブローチでは被
削歯車の精度が向上することが分る。
゜、切刃角δが107.5゜、作用角θが−2.7゜のブローチ
でねじれ角25゜の内歯車を切削したところ、第１表に示
すような結果を得た。この結果、本願のブローチでは被
削歯車の精度が向上することが分る。
切刃角δにより合成角φは変化する。一般的に自動車
用内歯車として使用される材質の切刃角δと、作用角θ
の関係は第２表の通りである。
用内歯車として使用される材質の切刃角δと、作用角θ
の関係は第２表の通りである。
本発明は、第２表の数値を丸で囲んだ領域である。即
ち本発明はスプラインねじれ角βが19゜をこえ34゜以下
であり、鈍角フランク（切刃角が90゜を越 える側）の対応側の切れ刃角δを90゜＋（β−19゜）×
２＜δ＜90゜＋βの関係になるように刃溝ねじれ角αを
配置したものである。このため、作用角θは全てマイナ
ス、換言すればブローチ本体の軸心（Ｘ−Ｘ）に対し加
工面方向に切削合力が作用する側に位置している。な
お、第２表において数値の囲みのない領域は、従来から
あるブローチであって所望の精度の歯車加工が可能な領
域、数値を三角で囲んだ領域は歯車精度が出ない範囲で
あり、本発明の対象外となる。
ち本発明はスプラインねじれ角βが19゜をこえ34゜以下
であり、鈍角フランク（切刃角が90゜を越 える側）の対応側の切れ刃角δを90゜＋（β−19゜）×
２＜δ＜90゜＋βの関係になるように刃溝ねじれ角αを
配置したものである。このため、作用角θは全てマイナ
ス、換言すればブローチ本体の軸心（Ｘ−Ｘ）に対し加
工面方向に切削合力が作用する側に位置している。な
お、第２表において数値の囲みのない領域は、従来から
あるブローチであって所望の精度の歯車加工が可能な領
域、数値を三角で囲んだ領域は歯車精度が出ない範囲で
あり、本発明の対象外となる。
（効果） 本発明は、上記のようにブローチ本体の長手方向に多
数の切刃を形成し、スプラインねじれ角βが19゜＜β≦
34゜なるヘリカル内歯車加工用ブローチにおいて、刃溝
ねじれ角αを０゜＜α＜38゜−βの範囲に限定すること
によって、鈍角フランクの各切刃の切刃角δを90゜＋
（β−19゜）×２＜δ＜90゜＋βの範囲とし、ブローチ
本体の軸心（Ｘ−Ｘ）に対し加工面方向に切削合力が作
用する側に切刃の作用角θを配したので、従来品のブロ
ーチのような所謂ドッグレッグと呼ばれる被削歯車にリ
ード誤差を生じることがなく、高精度な加工が可能とな
った。
数の切刃を形成し、スプラインねじれ角βが19゜＜β≦
34゜なるヘリカル内歯車加工用ブローチにおいて、刃溝
ねじれ角αを０゜＜α＜38゜−βの範囲に限定すること
によって、鈍角フランクの各切刃の切刃角δを90゜＋
（β−19゜）×２＜δ＜90゜＋βの範囲とし、ブローチ
本体の軸心（Ｘ−Ｘ）に対し加工面方向に切削合力が作
用する側に切刃の作用角θを配したので、従来品のブロ
ーチのような所謂ドッグレッグと呼ばれる被削歯車にリ
ード誤差を生じることがなく、高精度な加工が可能とな
った。
第１図は、一般的なヘリカル内歯車加工用ブローチの概
略図、第２図は本発明のブローチの円筒刃部の側面図、
第３図は本発明の要部の説明図、第４図は従来品の軸直
刃溝を有するブローチの側面図、第５図は従来の歯直刃
溝を有するブローチの要部の説明図、第６図は被削歯車
に形成されたドッグレッグと呼ばれるリード誤差の概略
図である。 １……ブローチ本体、６……切刃、6a……切刃、７……
刃溝、7a……刃溝、α……刃溝ねじれ角、β……スプラ
インねじれ角、δ……切刃角、θ……切刃の作用角。
略図、第２図は本発明のブローチの円筒刃部の側面図、
第３図は本発明の要部の説明図、第４図は従来品の軸直
刃溝を有するブローチの側面図、第５図は従来の歯直刃
溝を有するブローチの要部の説明図、第６図は被削歯車
に形成されたドッグレッグと呼ばれるリード誤差の概略
図である。 １……ブローチ本体、６……切刃、6a……切刃、７……
刃溝、7a……刃溝、α……刃溝ねじれ角、β……スプラ
インねじれ角、δ……切刃角、θ……切刃の作用角。
Claims (1)
- 【請求項１】スプラインねじれ角βが、19゜＜β≦34゜
なるヘリカル内歯車加工用ブローチにおいて、刃溝ねじ
れ角αとスプラインねじれ角βとを交差させて長手方向
に多数の切刃を形成すると共に、刃溝ねじれ角αを０゜
＜α＜38゜−βの範囲に限定することによって、鈍角フ
ランクの各切刃の切刃角δを90゜＋（β−19゜）×２＜
δ＜90゜＋βの範囲に設定し、これによりブローチ本体
の軸心（Ｘ−Ｘ）に対し加工面方向に切削合力が作用す
る側即ちワークを逃す方向に力が働く側に切刃の作用角
θを配するようにすることによって、精度の高いヘリカ
ル内歯車の加工を可能にしたヘリカル内歯車加工用ブロ
ーチ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63160995A JPH0818181B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | ヘリカル内歯車加工用ブローチ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63160995A JPH0818181B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | ヘリカル内歯車加工用ブローチ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215915A JPH0215915A (ja) | 1990-01-19 |
| JPH0818181B2 true JPH0818181B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=15726572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63160995A Expired - Lifetime JPH0818181B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | ヘリカル内歯車加工用ブローチ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0818181B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002096219A (ja) * | 2000-07-21 | 2002-04-02 | Nachi Fujikoshi Corp | ヘリカルブローチ |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3375555B1 (de) * | 2017-03-17 | 2024-07-24 | Klingelnberg AG | Verfahren zur bearbeitung der zahnflanken von kegelradwerkstücken |
| CN114042995A (zh) * | 2021-11-11 | 2022-02-15 | 盐城工学院 | 一种便于更换外部精密螺旋内齿轮的组合式拉刀 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60150907A (ja) * | 1984-01-19 | 1985-08-08 | Kobe Steel Ltd | ヘリカルブロ−チ |
| JP2723532B2 (ja) * | 1988-04-21 | 1998-03-09 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 内ハスバ歯車加工用ブローチカッター及び内ハスバ歯車加工方法 |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP63160995A patent/JPH0818181B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002096219A (ja) * | 2000-07-21 | 2002-04-02 | Nachi Fujikoshi Corp | ヘリカルブローチ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0215915A (ja) | 1990-01-19 |
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Legal Events
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