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JPH08158006A - 溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼 - Google Patents

溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼

Info

Publication number
JPH08158006A
JPH08158006A JP30237294A JP30237294A JPH08158006A JP H08158006 A JPH08158006 A JP H08158006A JP 30237294 A JP30237294 A JP 30237294A JP 30237294 A JP30237294 A JP 30237294A JP H08158006 A JPH08158006 A JP H08158006A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
less
steel
concentration
average
inclusions
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP30237294A
Other languages
English (en)
Inventor
Toyoaki Shiaku
豊明 塩飽
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kobe Steel Ltd filed Critical Kobe Steel Ltd
Priority to JP30237294A priority Critical patent/JPH08158006A/ja
Publication of JPH08158006A publication Critical patent/JPH08158006A/ja
Pending legal-status Critical Current

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  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 船舶、海洋構造物、低温用タンク、橋梁等の
溶接構造物に使用されるＨＡＺ靱性が優れた高強度鋼。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５、Ｓｉ：
０．００５〜０．５０、Ｍｎ：０．８〜２．０、Ｐ≦
０．０１０、Ｓ≦０．００３、Ａｌ：０．００５〜０．
０５、Ｎｂ：０．００５〜０．０６０、Ｔｉ：０．００
５〜０．０２、Ｎ：０．００３〜０．０１５、Ｏ≦０．
００３０を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、かつ、−０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．
３７５Ｃ＋０．０６５Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ≧０．
３０Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６で、鋼板の中心偏析部（板
厚／５０）ｍｍ厚×１０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析
値のＣ濃度が、鋼材の平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩ
Ｓ規格で測定される介在物の清浄度が０．０３％以下、
かつ鋼材断面で観察される平均直径１０μｍ以上の酸化
物系介在物の個数が１個以下／１ｍｍ２、０．０５〜５
μｍの酸化物及び窒化物の析出物の個数が１００個以上
／１ｍｍ２の高強度鋼。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、船舶、海洋構造物、低
温用タンク、橋梁等の溶接構造物に使用される、特に、
溶接熱影響部（以下、ＨＡＺと略称する）の靭性が優れ
た高強度鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、鋼製構造物の溶接継手部にお
けるＨＡＺの靭性が、母材部分に比べて著しく劣化する
ことが問題であり、このＨＡＺ靭性の改善は緊急の課題
となっている。現在までに、ＨＡＺ靭性の改善手段は種
々提案されており、例えば、ＴｉＮ、ＢＮ等の窒化物を
利用した鋼や、特開昭６２−１０９９４８号公報、特開
平１−１５９３５６号公報、特開平３−１６２５２２号
公報、特開平４−９９２４８号公報等に見られるような
Ｔｉ酸化物を利用した鋼が提案されている。
【０００３】Ｔｉ酸化物の利用は、ＴｉＮ粒子がＨＡＺ
の溶融線近傍で約１４００℃以上の高温に加熱されたと
きに溶解してしまう問題を解決するために考えられた手
法であり、約１４００℃以上の高温に加熱された部分で
の靭性劣化を小さくするのに有効である。また、ＨＡＺ
に生成する上部ベイナイト組織や島状マルテンサイト
が、ＨＡＺ靭性に有害であることから、これらの組織生
成を低減させるために、Ｃ量や合金元素量、炭素当量
（Ｃｅｑ）を少なくすることが有効であるが、反面、Ｈ
ＡＺの強度が低下するという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】Ｔｉ酸化物を利用した
場合、１４００℃以上に加熱された微小領域でのＨＡＺ
靭性の劣化を防止できる可能性はあるが、ＨＡＺ全域で
必ずしも良好な靭性が得られるわけではなく、１３５０
℃以下に加熱された大部分のＨＡＺ領域での靭性は、窒
化物を利用した場合と比較してほとんど改善されない
か、あるいはむしろ劣化する場合もある。
【０００５】また、高強度の鋼板では合金元素を多量に
含有させる必要性があるため、ＨＡＺ靭性の劣化が大き
く、素材の高強度化とＨＡＺ靭性改善という相反する特
性をいかにして向上させるかが問題である。鋼板の高強
度化のために、一般的にＮｂが利用されるが、Ｎｂは鋼
のＨＡＺ靭性を劣化させるため、ＨＡＺ靭性の要求が厳
しい鋼板では通常Ｎｂを極力添加しないようにしてい
る。本発明は、前記した従来技術における問題点を解消
し、鋼の高強度化に有効なＮｂを積極的に添加しながら
ＨＡＺ靭性も向上させることにより、船舶、海洋構造
物、低温用タンク、橋梁等の溶接構造物に使用されるＨ
ＡＺ靭性が優れた高強度鋼を提供することを目的として
いる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者等は鋭意研究を重ねた結果、母材となる鋼
中のＣ量とＮｂ量の最適バランスとともに、各合金元素
の最適添加量ならびに鋼板中の介在物、析出粒子の大き
さ、個数が、鋼の高強度化とＨＡＺ靭性向上に密接に関
連することを知見し、本発明を完成するに至った。前記
知見に基づいてなされた本発明は、以下の８の態様を要
旨とするものである。
【０００７】第１発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
≦０．００３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【０００８】第２発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３〜０．００３０
％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ≦０．００３０
％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【０００９】第３発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
≦０．００３０％を含有し、さらに，Ｃｕ：０．０５〜
２．０％，Ｎｉ：０．０５〜３．５％，Ｃｒ：０．０１
〜０．５％，Ｍｏ：０．０１〜０．５％，Ｖ：０．００
５〜０．１０％の内から選んだ１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
（Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【００１０】第４発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３〜０．００３０
％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ≦０．００３０
％を含有し、さらに，Ｃｕ：０．０５〜２．０％，Ｎ
ｉ：０．０５〜３．５％，Ｃｒ：０．０１〜０．５％，
Ｍｏ：０．０１〜０．５％，Ｖ：０．００５〜０．１０
％の内から選んだ１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
（Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【００１１】第５発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
≦０．００３０％を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００
５〜０．００３０％，ＲＥＭ：０．００５〜０．０５０
％の内から選んだ１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【００１２】第６発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３〜０．００３０
％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ≦０．００３０
％を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．００３
０％，ＲＥＭ：０．００５〜０．０５０％の内から選ん
だ１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【００１３】第７発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
≦０．００３０％を含有し、さらに，Ｃｕ：０．０５〜
２．０％，Ｎｉ：０．０５〜３．５％，Ｃｒ：０．０１
〜０．５％，Ｍｏ：０．０１〜０．５％，Ｖ：０．００
５〜０．１０％の内から選んだ１種または２種以上を含
有し、さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％，
ＲＥＭ：０．００５〜０．０５０％の内から選んだ１種
または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
（Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【００１４】第８発明 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．００
５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｐ≦０．０
１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．００５〜０．０
５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０％，Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３〜０．００３０
％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ≦０．００３０
％を含有し、さらに，Ｃｕ：０．０５〜２．０％，Ｎ
ｉ：０．０５〜３．５％，Ｃｒ：０．０１〜０．５％，
Ｍｏ：０．０１〜０．５％，Ｖ：０．００５〜０．１０
％の内から選んだ１種または２種以上を含有し、さら
に、Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％，ＲＥＭ：
０．００５〜０．０５０％の内から選んだ１種または２
種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
（Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
を特徴とするＨＡＺの靭性が優れた高強度鋼。
【００１５】
【作用】本発明の構成と作用を説明する。本発明に係る
鋼の化学成分組成範囲の限定理由を説明するが、ここに
示す化学成分含有量は溶鋼での成分分析値または鋼板の
中心偏析部を除外した部分の成分分析値である。 Ｃ：Ｃは、ＨＡＺにおいて島状マルテンサイトの量を増
加させ、ＨＡＺ靭性に有害な元素であるとともに溶接性
を阻害するため少ないほうが望ましく、上限を０．１５
％とする。また、含有量が０．０２％未満では、鋼の所
定強度を確保することができない。よって、Ｃ含有量は
０．０２〜０．１５％とする。好ましくは０．０３〜
０．０９％が良い。
【００１６】Ｓｉ：Ｓｉは鋼の脱酸と強化に対して有用
な元素であり、含有量が０．００５％未満ではその効果
がなく、また０．５０％を超えて過剰に含有させると鋼
の溶接性及び靭性が劣化する。したがってＳｉ含有量は
０．００５〜０．５０％とする。 Ｍｎ：Ｍｎは、鋼の強度を上昇させるのに有効な元素で
あるが、その含有量が０．８％未満では十分な強度が得
られず、また、２．０％を超えて含有させると、鋼の溶
接性を劣化させる。よってＭｎ含有量は、０．８〜２．
０％とする。
【００１７】Ｐ：Ｐは偏析しやすい元素であり、結晶粒
開に偏析して靭性を劣化させる。よって、Ｐ含有量は
０．０１０％以下とする。 Ｓ：ＳはＭｎＳ介在物を生成して、靭性や板厚方向の延
性を劣化させるため、Ｓ含有量を０．００３％以下とす
る。 Ａｌ：Ａｌは脱酸元素であり、含有量が０．００５％未
満ではその効果が少なく、また、０．０５％を超えて過
剰に添加すると、アルミナ系の粗大な介在物を生成して
それが破壊の起点となり、靭性を劣化させる。よって、
Ａｌ含有量は０．００５〜０．０５％とする。
【００１８】Ｎｂ：Ｎｂは、Ｃと相俟って本発明におい
て重要な元素である。Ｎｂは鋼の強度上昇に極めて有効
であり、また、圧延時に温度制御することによりオース
テナイト粒径の微細化及びオーステナイト粒内への歪の
導入を促進することができ、冷却後のフェライト粒径を
微細化して母材の靭性向上にも有効である。前記の効果
を得るためには０．００５％以上含有させることが必要
である。一方、含有量が０．０６０％を超えるとＮｂ炭
窒化物の析出量が多くなり過ぎてＨＡＺ靭性が劣化るた
め、Ｎｂ含有量は０．００５〜０．０６０％とする。
【００１９】Ｔｉ：Ｔｉは、ＨＡＺの靭性向上に効果の
ある重要な元素であり、鋼組織中に析出したＴｉＮが、
溶接により加熱されたときのオーステナイト粒の粗大化
を防止し、フェライト変態を促進する。含有量が０．０
０５％未満ではこの効果はなく、また、０．０２０％を
超えて多量に添加すると靭性が劣化する。よって、Ｔｉ
含有量は０．００５〜０．０２０％とする。
【００２０】Ｎ：ＮはＴｉとともにＴｉＮを生成させ、
ＨＡＺのオーステナイト粒径の粗大化を抑制してフェラ
イト生成を促進させることによりＨＡＺ靭性を向上させ
る効果を有する元素であり、含有量が０．００３％未満
ではこのような効果はない。また、Ｎ含有量が多いほど
オーステナイト粒径が微細化し靭性向上に有効である
が、０．０１５％を超えて含有すると、靭性に有害なフ
リーＮ量が増大するため逆に靭性が劣化する。よって、
Ｎ含有量は０．００３〜０．０１５％とする。
【００２１】Ｏ：Ｏは、ＨＡＺのオーステナイト粒径の
粗大化を防止するＴｉ酸化物を生成させるためには有効
であるが、０．００３０％を超えて含有すると粗大な酸
化物系の介在物が多量に生成するため、その酸化物が破
壊発生の起点となり靭性を劣化させる。よって、Ｏ含有
量を０．００３０％以下とする。
【００２２】以上説明した成分元素以外に、本発明に係
るＨＡＺ靭性が優れた高強度鋼ではＢを含有させること
ができる。 Ｂ：Ｂは母材の強度を上昇させるとともに、ＨＡＺの
内、１４００℃以上に加熱された部分でＴｉＮが溶解し
た場合でも、冷却過程でＢＮを析出させ、オーステナイ
ト粒内からのフェライト変態を促進させることができ
る。この効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００３
％以上必要である。しかし、０．００３０％以上多量に
添加すると靭性を劣化させる。よって、Ｂ含有量は０．
０００３〜０．００３０％とする。
【００２３】さらに本発明鋼には、強度上昇のためＣ
ｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖの内から１種または２種以上
を含有させることができる。 Ｃｕ：Ｃｕは強度上昇に有効であり、０．６％未満の添
加では固溶強化、０．６％以上の添加では時効析出強化
作用を活用することができ、大幅な強度上昇も可能であ
る。含有量が０．０５％未満ではこの効果はなく、２．
０％を超えて多量に含有すると靭性を低下させる。よっ
て、Ｃｕ含有量は０．０５〜２．０％とする。
【００２４】Ｎｉ：Ｎｉは母材靭性を向上させるととも
に強度上昇に有効である。含有量が０．０５％未満では
この効果はなく、また、高価であるため３．５％以下と
する必要がある。よってＮｉ含有量は０．０５〜３．５
％とする。 Ｃｒ：Ｃｒは強度上昇に有効な元素であり、含有量が
０．０１％未満ではこのような効果は少なく、また、
０．５０％を超えて多量に含有させると溶接性を阻害す
るようになる。よってＣｒ含有量は０．０１〜０．５０
％とする。
【００２５】Ｍｏ：Ｍｏは強度上昇に有効な元素であ
り、含有量が０．０１％未満ではこのような効果は少な
く、また、０．５０％を超えて多量に含有させると溶接
性を阻害するようになる。よってＭｏ含有量は０．０１
〜０．５０％とする。 Ｖ：Ｖは強度上昇に有効な元素であり、含有量が０．０
１％未満ではこのような効果は少なく、また、０．５０
％を超えて多量に含有させると溶接性、靭性を阻害する
ようになる。よってＶ含有量は０．０１〜０．５０％と
する。
【００２６】本発明鋼は、介在物の形態制御をするため
Ｃａ、ＲＥＭの内から１種または２種を含有させること
ができる。 Ｃａ：Ｃａは、破壊発生の起点となる介在物を低減し、
微細化し、形態制御することによって、ＨＡＺ靭性を向
上させる効果のある元素である。特に、有害なＡｌ2 Ｏ
3 （アルミナ）系の粗大な介在物を溶鋼中で凝集浮上さ
せる効果があり、アルミナ系介在物の量を低減させると
ともに微細に分散させる。また、ＭｎＳ介在物の形態制
御をする。含有量が０．０００５％未満ではこのような
効果はなく、０．００３％を超えて含有させるとＣａと
アルミナの複合した極めて粗大な介在物が生じる。よっ
て、Ｃａ含有量は０．０００５〜０．００３０％とす
る。 ＲＥＭ：ＲＥＭはＭｎＳ介在物の形態制御に効果があ
る。含有量が０．００５％未満ではこの効果は少なく、
また、０．０５０％を超えて含有させると有害な粗大介
在物を生成させる。よって、ＲＥＭ含有量は０．００５
〜０．０５０％とする。
【００２７】一般的に、Ｎｂは、鋼の溶接部の靭性を著
しく害する元素として、極力小量の添加に制限する必要
があるといわれている。しかし、これはＣ含有量が比較
的多い場合であり、Ｃ含有量が０．０６％程度よりも少
ない場合には逆にＨＡＺのフェライト結晶粒径の粗大化
を防止する作用が強くなり、むしろＮｂ含有量を増加さ
せたほうがＨＡＺ靭性は良好になる。つまり、Ｎｂ含有
量はＣ含有量とのバランスで決定する必要がある。
【００２８】本発明鋼においては、前記ＮｂとＣの含有
量バランスを次の数式によって明確化した。 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５ｃ＋０．０６５ ……… 例えば、Ｃ含有量が０．０４％のとき、Ｎｂ含有量は
０．０２〜０．０５％、Ｃ含有量が０．０８％のとき、
Ｎｂ含有量は０．００５〜０．０３５％、Ｃ含有量が
０．１２％のときＮｂ含有量は０．０２％以下とする必
要がある。これは、ＨＡＺ靭性の優れた高強度鋼とする
ための極めて重要なポイントである。
【００２９】次に、本発明のＨＡＺ靭性が優れた高強度
鋼は、成分元素の含有量を次の数式の範囲内に限定しな
ければならない。まず、十分な高強度を得るため、 Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５ ＋２０Ｂ≧０．３０ ……… を満足しなければならない。また、優れたＨＡＺ靭性を
得るためには、 Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦０．３６…… を満足しなければならない。本発明鋼は、これら、
、式をすべて満足する成分含有量に調整されていな
ければならない。
【００３０】鋼板の中心偏析部は、成分元素が濃縮され
ているためその部分が硬化し、脆化するために破壊発生
の起点となる。中心偏析部の成分は分析する領域によっ
て大きく異なり、ＥＰＭＡやＣＭＡによる微小領域での
分析では高濃度の分析結果となる。本発明鋼では、鋼板
の中心偏析部をマクロエッチした後、もっとも偏析して
いる部分（板厚／５０）ｍｍ厚×１０ｍｍ×１０ｍｍに
おける平均化学分析値を中心偏析部の成分とする。偏析
元素にはＣ、Ｐ、Ｍｎ等があるが、硬化量を表すＣ元素
の濃度を採用し、偏析の程度は鋼材の平均Ｃ濃度との比
を用いた。
【００３１】ここで、鋼材の平均Ｃ濃度とは、溶鋼での
成分分析値または鋼材の中心偏析部を除外した部分の成
分分析値である。中心偏析は無いに越したことはない
が、現実の鋼材では連続鋳造の凝固過程で中心部が最後
に凝固するため、中心偏析を皆無とすることは不可能で
ある。したがって、本発明鋼では、ＨＡＺ靭性に有害と
なる中心偏析の程度を明確に規定した。すなわち、中心
偏析部のＣ濃度が鋼材の平均Ｃ濃度の１．２倍を超える
場合は、マクロ組織上でも明確に黒い線が現われ、その
部分が破壊発生の起点となる場合が多いため、鋼板の中
心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１０ｍｍ×１０ｍｍの
平均化学分析値のＣ濃度が鋼材の平均Ｃ濃度の１．２倍
以下とする。
【００３２】鋼中に非金属介在物が存在している場合、
これが破壊の発生点となることがある。特に、比較的大
きな介在物や連なった介在物では、溶接熱が加わった場
合その熱と応力によって界面が剥離し、破壊が発生し易
くなる。この点から、ＨＡＺ靭性の優れた鋼では非金属
介在物は少ない方が望ましい。一般的に介在物の量を評
価する手法として、ＪＩＳ Ｇ ０５５５の「鋼の非金
属介在物の顕微鏡試験方法」で定められている清浄度が
ある。つまり、接眼鏡に縦、横各々２０本の格子線を持
つ顕微鏡を用い、倍率４００倍で６０視野観察し、介在
物によって占められた格子点中心の数を測定し、次の式
によって介在物の占める面積百分率を算出し、それを清
浄度（ｄ％）とする。 ｄ＝ｎ÷（ｐ＋ｆ）×１００ ここで、ｐ：視野内のガラス板上の総格子点数 ｆ：視野数 ｎ：ｆ個の視野における全介在物によって占められる格
子点中心の数
【００３３】例えば、６０視野内で１個の介在物のみが
１格子点に掛かるような極めて清浄度の良好な場合に、
清浄度ｄ＝０．００４％となる。この清浄度が０．０３
％を超える場合には靭性が劣化するため、ＪＩＳ規格で
測定される介在物の清浄度を０．０３％以下とする。
【００３４】また、比較的微細な平均直径５μｍ以下の
酸化物系介在物（酸化物系析出物）は、先に述べたよう
に１４００℃以上に加熱されるＨＡＺでのオーステナイ
ト粒内からのフェライト変態を促進するために有効であ
るが、平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物は、破壊
の起点となる場合があり有害である。この平均直径１０
μｍ以上の酸化物系介在物の存在頻度が１個／１ｍｍ2
を超える場合には、ＨＡＺ靭性が劣化するため、鋼板断
面で観察される平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物
の個数を１個以下／１ｍｍ2 とする。
【００３５】一方、平均直径５μｍ以下の酸化物および
窒化物の微細析出物は、ＨＡＺにおいてオーステナイト
結晶粒の粗大化抑制とオーステナイト粒内からのフェラ
イト生成を促進し、ＨＡＺ靭性を向上させる。この効果
を得るためには、平均直径０．０５〜５μｍの酸化物お
よび窒化物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2必
要である。
【００３６】従来技術での酸化物系介在物は、製鋼工程
でのＡｌ脱酸、Ｔｉ脱酸で生成するものや、スラグや鋳
造フラックス等から混入する場合等がある。これらの介
在物は数百μｍから１ｍｍ以上に及ぶもの迄あり、１０
μｍ以上の介在物は、通常の製鋼法では２個以上／１ｍ
ｍ2 存在している。特にＴｉ脱酸では、こうした粗大な
介在物が多く生成し易い。この粗大な介在物を低減させ
るためには、脱ガス処理を十分行い、生成した酸化物を
凝集浮上させることが必要である。
【００３７】また、平均直径５μｍ以下の微細析出物
は、Ｔｉを主成分とする窒化物、酸化物がＨＡＺ靱性改
善に有効であるため対象となる。微細析出物を多く生成
させるためには、ＴＩ，Ｎを適正バランスで含有させる
ことや、凝固冷却速度を速くすることが必要であり、造
塊でなく連続鋳造で製造する必要がある。
【００３８】本発明鋼を製造する方法は特に限定するも
のではないが、高強度化を図るためには熱間圧延後の加
速冷却または直接焼入（ＤＱ）等の水冷をすることが望
ましく、冷却後の焼き戻し（テンパー）は行なっても行
なわなくてもよい。また、圧延後空冷のままでも、その
後焼き入れ・焼き戻しの熱処理を行なってもかまわな
い。
【００３９】
【実施例】本発明の実施例を説明するが、これによって
本発明は何等限定されるものではない。 実施例 実施例における介在物、析出物個数の作り分けは、脱酸
方法、脱ガス条件、鋳造条件、鋳片採取位置等を変える
ことによって行った。下記の表１および表２に示す合金
成分および成分含有割合の鋼を常法により溶製後、連続
鋳造を行ない、製造された鋳片を加熱・圧延・冷却を行
なって供試鋼板を作製した。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【００４２】これらの鋼板から、中心偏析部の成分分
析、鋼板断面の介在物観察および引張試験、シャルピー
衝撃試験を行ない、さらに、１パスの大入熱溶接後、板
厚中央部から試験片を採取し、溶融線でＨＡＺと溶接金
属が１対１に分割されるボンド部にノッチを入れ、−４
０℃でシャルピー衝撃試験を行なった。表３に成分割合
の条件を表すパラメータを、表４に試験結果をそれぞれ
示す。
【００４３】
【表３】
【００４４】
【表４】
【００４５】前記の表から、本発明鋼が高強度、高靭性
かつ溶接継手部で優れたシャルピー衝撃特性を有してい
ることがわかる。すなわち、本発明鋼は母材引張強さが
５１０ＭＰａ以上かつ、大入熱溶接継手ボンド部の−４
０℃におけるシャルピー衝撃吸収エネルギーが９０Ｊ以
上と優れたＨＡＺ靭性を有している。
【００４６】これに対して比較鋼ＢＡはＣ含有量が高
く、比較鋼ＢＢはＮｂ含有量がＣ濃度に応じた上限値を
超えているため溶接継手ボンド部の靭性が低い。比較鋼
ＢＣは各成分元素の含有量は条件を満足しているが、成
分元素の含有量の割合から計算される強度パラメータが
下限値より低く、また比較鋼ＢＤはＮｂ含有量がＣ濃度
に応じた下限値より低いとともに強度パラメータも低い
ため、強度が低く、溶接継手部の靭性も低い。比較鋼Ｂ
ＥはＴｉ含有量が低いため、溶接継手部の靭性が低い。
比較鋼ＢＦはＮ含有量が低いため、ＴｉＮの生成が十分
でなく、溶接継手部の靭性が低い。比較鋼ＢＧはＯ含有
量が高いため介在物の生成が多く、溶接継手部の靭性が
低い。また、比較鋼Ａ２、Ｂ２、Ｃ２、Ｌ２、Ｎ２は各
成分元素量は全ての条件を満足しているが、中心偏析の
程度がきついため、溶接継手部の靭性が低い。比較鋼Ａ
３、Ｂ３、Ｃ３、Ｌ３、Ｎ３は各成分元素量は全ての条
件を満足しているが、平均直径１０μｍ以上の介在物が
多いため、溶接継手部の靭性が低い。
【００４７】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるから、鋼板として引張強さ５１０ＭＰａ以上の高強
度を保持するとともに大入熱溶接継手部において優れた
靭性を有することが可能となり、産業上極めて有用な発
明である。

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜
    ０．０１５％，Ｏ≦０．００３０％を含有し、残部Ｆｅ
    および不可避不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
  2. 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３
    〜０．００３０％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
    ≦０．００３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純
    物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
  3. 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜
    ０．０１５％，Ｏ≦０．００３０％を含有し、さらに，
    Ｃｕ：０．０５〜２．０％，Ｎｉ：０．０５〜３．５
    ％，Ｃｒ：０．０１〜０．５％，Ｍｏ：０．０１〜０．
    ５％，Ｖ：０．００５〜０．１０％の内から選んだ１種
    または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物
    からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
    （Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
    Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
  4. 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３
    〜０．００３０％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
    ≦０．００３０％を含有し、さらに，Ｃｕ：０．０５〜
    ２．０％，Ｎｉ：０．０５〜３．５％，Ｃｒ：０．０１
    〜０．５％，Ｍｏ：０．０１〜０．５％，Ｖ：０．００
    ５〜０．１０％の内から選んだ１種または２種以上を含
    有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
    （Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
    Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
  5. 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜
    ０．０１５％，Ｏ≦０．００３０％を含有し、さらに、
    Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％，ＲＥＭ：０．０
    ０５〜０．０５０％の内から選んだ１種または２種以上
    を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
    つ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
  6. 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３
    〜０．００３０％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
    ≦０．００３０％を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００
    ５〜０．００３０％，ＲＥＭ：０．００５〜０．０５０
    ％の内から選んだ１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
    ｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
  7. 【請求項７】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｎ：０．００３〜
    ０．０１５％，Ｏ≦０．００３０％を含有し、さらに，
    Ｃｕ：０．０５〜２．０％，Ｎｉ：０．０５〜３．５
    ％，Ｃｒ：０．０１〜０．５％，Ｍｏ：０．０１〜０．
    ５％，Ｖ：０．００５〜０．１０％の内から選んだ１種
    または２種以上を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００５
    〜０．００３０％，ＲＥＭ：０．００５〜０．０５０％
    の内から選んだ１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅ
    および不可避不純物からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
    （Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
    Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
  8. 【請求項８】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％，
    Ｓｉ：０．００５〜０．５０％，Ｍｎ：０．８〜２．０
    ％，Ｐ≦０．０１０％，Ｓ≦０．００３％，Ａｌ：０．
    ００５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０６０
    ％，Ｔｉ：０．００５〜０．０２％，Ｂ：０．０００３
    〜０．００３０％，Ｎ：０．００３〜０．０１５％，Ｏ
    ≦０．００３０％を含有し、さらに，Ｃｕ：０．０５〜
    ２．０％，Ｎｉ：０．０５〜３．５％，Ｃｒ：０．０１
    〜０．５％，Ｍｏ：０．０１〜０．５％，Ｖ：０．００
    ５〜０．１０％の内から選んだ１種または２種以上を含
    有し、さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％，
    ＲＥＭ：０．００５〜０．０５０％の内から選んだ１種
    または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物
    からなり、かつ、 −０．３７５Ｃ＋０．０３５≦Ｎｂ≦−０．３７５Ｃ＋
    ０．０６５ Ｃ＋Ｍｎ／６＋１．７Ｎｂ＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
    （Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋Ｖ／２．５＋２０Ｂ≧０．３０ Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
    Ｖ）／５≦０．３６ を満足し、鋼板の中心偏析部（板厚／５０）ｍｍ厚×１
    ０ｍｍ×１０ｍｍの平均化学分析値のＣ濃度が、鋼材の
    平均Ｃ濃度の１．２倍以下、ＪＩＳ規格で測定される介
    在物の清浄度が０．０３％以下、かつ鋼板断面で観察さ
    れる平均直径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数が１
    個以下／１ｍｍ2 、０．０５〜５μｍの酸化物及び窒化
    物の析出物の個数が１００個以上／１ｍｍ2 であること
    を特徴とする溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼。
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