JPH0811864B2 - 熱接着性繊維からなる不織布及びその製造方法 - Google Patents
熱接着性繊維からなる不織布及びその製造方法Info
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- JPH0811864B2 JPH0811864B2 JP62149942A JP14994287A JPH0811864B2 JP H0811864 B2 JPH0811864 B2 JP H0811864B2 JP 62149942 A JP62149942 A JP 62149942A JP 14994287 A JP14994287 A JP 14994287A JP H0811864 B2 JPH0811864 B2 JP H0811864B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は熱接着性繊維からなる不織布およびその製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
（従来の技術） 不織布の製造において繊維と繊維を固着させる方法と
してはニードルパンチ法のような繊維間の交絡による方
法や種々の接着剤をバインダーとして使用する方法があ
る。近年急激に需要量が増大している使い捨ておむつや
生理用吸収体の被覆紙等の不織布においては肌ざわりの
よいソフトな風合や目付が軽いことと高引張強力といっ
た諸特性が要求される。これらの要求品質をできる限り
満足させるために主としてバインダー法による不織布の
生産方式が採用されてきている。バインダー法としては
接着剤溶液をウエブに付着させる方法が主として採られ
ていたが，接着剤溶液の溶媒を取り除くためにエネルギ
ーが必要なことおよび作業環境がよくない等の問題があ
る。これらを解決するためにウエブを構成する繊維より
も融点の低い繊維をバインダーとしてウエブに混合し，
ウエブを構成してのちに，繊維と繊維を熱処理で接着さ
せる方法が用いられるようになってきた。強度が高く風
合のよい不織布用バインダーとして融点を異にする繊維
形成重合体を複合成分とする複合繊維も用いられるよう
になった。これに関しては特公昭61−10583号公報及び
特公昭54−38214号公報において公知である。
してはニードルパンチ法のような繊維間の交絡による方
法や種々の接着剤をバインダーとして使用する方法があ
る。近年急激に需要量が増大している使い捨ておむつや
生理用吸収体の被覆紙等の不織布においては肌ざわりの
よいソフトな風合や目付が軽いことと高引張強力といっ
た諸特性が要求される。これらの要求品質をできる限り
満足させるために主としてバインダー法による不織布の
生産方式が採用されてきている。バインダー法としては
接着剤溶液をウエブに付着させる方法が主として採られ
ていたが，接着剤溶液の溶媒を取り除くためにエネルギ
ーが必要なことおよび作業環境がよくない等の問題があ
る。これらを解決するためにウエブを構成する繊維より
も融点の低い繊維をバインダーとしてウエブに混合し，
ウエブを構成してのちに，繊維と繊維を熱処理で接着さ
せる方法が用いられるようになってきた。強度が高く風
合のよい不織布用バインダーとして融点を異にする繊維
形成重合体を複合成分とする複合繊維も用いられるよう
になった。これに関しては特公昭61−10583号公報及び
特公昭54−38214号公報において公知である。
（発明が解決しようとする問題点） 従来から用いられてきている不織布用複合型熱接着性
繊維の低融点成分は通常ポリエチレンであり，中密度ま
たは高密度ポリエチレン又は直鎖状低密度ポリエチレン
（以下,LLDPEと呼称する。）である。中密度又は高密度
ポリエチレンを低融点成分とする複合型熱接着性繊維か
らなる不織布は風合が硬い欠点がある。一方，炭素数４
〜８のα−オレフィンを共重合して得られる一般に市販
されているLLDPEを低融点成分とする複合型熱接着性繊
維からなる不織布は性能面ではソフトな風合が期待でき
るが高速紡糸が困難であることからスパンポンド方式に
て欠点数の少ない均質な不織布が得られにくいという問
題がある。
繊維の低融点成分は通常ポリエチレンであり，中密度ま
たは高密度ポリエチレン又は直鎖状低密度ポリエチレン
（以下,LLDPEと呼称する。）である。中密度又は高密度
ポリエチレンを低融点成分とする複合型熱接着性繊維か
らなる不織布は風合が硬い欠点がある。一方，炭素数４
〜８のα−オレフィンを共重合して得られる一般に市販
されているLLDPEを低融点成分とする複合型熱接着性繊
維からなる不織布は性能面ではソフトな風合が期待でき
るが高速紡糸が困難であることからスパンポンド方式に
て欠点数の少ない均質な不織布が得られにくいという問
題がある。
本発明の目的は，可紡性が良好でかつ不織布の欠点数
の少ないLLDPEを鞘成分，ポリエチレンテレフタレート
を芯成分とする複合繊維からなる熱接着性スパンポンド
不織布を提供することにある。
の少ないLLDPEを鞘成分，ポリエチレンテレフタレート
を芯成分とする複合繊維からなる熱接着性スパンポンド
不織布を提供することにある。
（問題点を解決するための手段及び作用） 本発明者らは従来のLLDPEの上記問題点を解決すべく
鋭意研究した結果，本発明に到達したものである。すな
わち，本発明は，エチレンとオクテン−１との線状低密
度コポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含
有し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値
がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分
であり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密
度ポリエチレンを鞘成分とし，ポリエチレンテレフタレ
ートを芯成分とする複合繊維で，該繊維の集合体が熱融
着された不織布であって，該不織布の欠点数が単位重量
当たり0.01個/kg以下であることを特徴とする熱接着性
繊維からなる不織布及びエチレンとオクテン−１との線
状低密度コポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重
量％含有し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデッ
クス値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45
g/10分であり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線
状低密度ポリエチレンを鞘成分とし，ポリエチレンテレ
フタレートを芯成分として鞘成分及び芯成分をそれぞれ
溶融紡糸温度220〜280℃及び275〜295℃にて溶融押し出
しを行い，該糸条体をエアーサッカーで引取って得られ
る単糸繊度５デニール以下の繊維を移動する金網ベルト
上に堆積させてウエブを形成し，該複合繊維の鞘成分の
融点より15〜30℃低い温度で熱処理し，熱接着すること
を特徴とする熱接着性繊維からなる不織布の製造方法を
要旨とするものである。ここで，本発明における圧接面
積率はシート面積に対する圧接面積の割合を示すもので
圧接面積率が大きい程，強力が高くなるが，風合が粗硬
になる。また，欠点数は本発明における穴，しわ，折れ
により生じた厚み斑の個数を示している。
鋭意研究した結果，本発明に到達したものである。すな
わち，本発明は，エチレンとオクテン−１との線状低密
度コポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含
有し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値
がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分
であり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密
度ポリエチレンを鞘成分とし，ポリエチレンテレフタレ
ートを芯成分とする複合繊維で，該繊維の集合体が熱融
着された不織布であって，該不織布の欠点数が単位重量
当たり0.01個/kg以下であることを特徴とする熱接着性
繊維からなる不織布及びエチレンとオクテン−１との線
状低密度コポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重
量％含有し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデッ
クス値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45
g/10分であり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線
状低密度ポリエチレンを鞘成分とし，ポリエチレンテレ
フタレートを芯成分として鞘成分及び芯成分をそれぞれ
溶融紡糸温度220〜280℃及び275〜295℃にて溶融押し出
しを行い，該糸条体をエアーサッカーで引取って得られ
る単糸繊度５デニール以下の繊維を移動する金網ベルト
上に堆積させてウエブを形成し，該複合繊維の鞘成分の
融点より15〜30℃低い温度で熱処理し，熱接着すること
を特徴とする熱接着性繊維からなる不織布の製造方法を
要旨とするものである。ここで，本発明における圧接面
積率はシート面積に対する圧接面積の割合を示すもので
圧接面積率が大きい程，強力が高くなるが，風合が粗硬
になる。また，欠点数は本発明における穴，しわ，折れ
により生じた厚み斑の個数を示している。
該LLDPEはオクテン−１の重量％の15％以下の範囲で
は他のα−オレフィンを含有してもよい。なお，該LLDP
Eには潤滑剤，顔料，安定剤，難燃剤等の添加剤を含有
してもよい。
は他のα−オレフィンを含有してもよい。なお，該LLDP
Eには潤滑剤，顔料，安定剤，難燃剤等の添加剤を含有
してもよい。
本発明における繊維はスパンボンド不織布に好適なも
のであり単糸繊度が太くなると風合の良いものが得られ
ず，単糸繊度５デニールを超える繊維を対象とするもの
ではない。
のであり単糸繊度が太くなると風合の良いものが得られ
ず，単糸繊度５デニールを超える繊維を対象とするもの
ではない。
複合繊維に用いるポリエチレンテレフタレートはフェ
ノール：テトラクロルエタン＝1:1の混合溶媒中で測定
して20℃での固有粘度が0.50〜1.20の範囲のものが好ま
しい。固有粘度が0.50未満では強度の高い繊維が得られ
にくく満足できる不織布にならないし，また固有粘度が
1.20を超えると可紡性がよくない。なお，該ポリエチレ
ンテレフタレートに潤滑剤や顔料，安定剤等が添加され
ていてもよい。
ノール：テトラクロルエタン＝1:1の混合溶媒中で測定
して20℃での固有粘度が0.50〜1.20の範囲のものが好ま
しい。固有粘度が0.50未満では強度の高い繊維が得られ
にくく満足できる不織布にならないし，また固有粘度が
1.20を超えると可紡性がよくない。なお，該ポリエチレ
ンテレフタレートに潤滑剤や顔料，安定剤等が添加され
ていてもよい。
複合繊維の鞘成分であるLLDPEと芯成分であるポリエ
チレンテレフタレートの構成比がLLDPE20〜80重量％に
対しポリエチレンテレフタレート80〜20重量％が好まし
い。LLDPEが20重量％未満の場合は繊維強力が高くなっ
ても接着力が弱くなり，風合的にも粗硬で好ましい不織
布が得られない。逆に,LLDPEが80重量％を超える場合の
不織布は繊維の接着力は高く風合的にもソフトであるが
強度が低くなって好ましくない。
チレンテレフタレートの構成比がLLDPE20〜80重量％に
対しポリエチレンテレフタレート80〜20重量％が好まし
い。LLDPEが20重量％未満の場合は繊維強力が高くなっ
ても接着力が弱くなり，風合的にも粗硬で好ましい不織
布が得られない。逆に,LLDPEが80重量％を超える場合の
不織布は繊維の接着力は高く風合的にもソフトであるが
強度が低くなって好ましくない。
本発明においてオクテン−１の含有量が10重量％を超
えると細デニール化するのが難しく，一方１重量％未満
の場合は得られる繊維が硬くなり，風合が良くない。ま
た,LLDPEの密度が0.940g/cm3を超えると，風合が粗硬
で，かつ繊維の軽量化が図れないし，一方0.900g/cm3未
満の場合，高い強度の繊維を得ることが困難となる。
えると細デニール化するのが難しく，一方１重量％未満
の場合は得られる繊維が硬くなり，風合が良くない。ま
た,LLDPEの密度が0.940g/cm3を超えると，風合が粗硬
で，かつ繊維の軽量化が図れないし，一方0.900g/cm3未
満の場合，高い強度の繊維を得ることが困難となる。
MI値をASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45
g/10分のLLDPEに限定した理由はこの範囲を超えるとLLD
PEの場合，紡糸条件を適当に選ぶことが困難となった
り，或いは得られる繊維の強度が低くなるからである。
つまり,MI値が5g/10分未満のLLDPEは紡糸温度を極端に
高くしなければ高速紡糸が容易にできないことであり，
ポリエチレンテレフタレートの溶融紡糸温度との関係で
極端な高温での紡糸でのノズル面の汚れが発生し易く，
操業上好ましくないことになる。逆にMI値が45g/10分を
超えると得られた繊維の強度が低くなり好ましくない。
g/10分のLLDPEに限定した理由はこの範囲を超えるとLLD
PEの場合，紡糸条件を適当に選ぶことが困難となった
り，或いは得られる繊維の強度が低くなるからである。
つまり,MI値が5g/10分未満のLLDPEは紡糸温度を極端に
高くしなければ高速紡糸が容易にできないことであり，
ポリエチレンテレフタレートの溶融紡糸温度との関係で
極端な高温での紡糸でのノズル面の汚れが発生し易く，
操業上好ましくないことになる。逆にMI値が45g/10分を
超えると得られた繊維の強度が低くなり好ましくない。
融解熱が25cal/g未満のLLDPEは現在のところその理由
は不明であるが可紡性が良くない。連続フイラメントを
エアーサッカーにより延伸した後，直接不織布を製造す
るスパンポンド法においては，細デニール化する場合，
融解熱が25cal/g未満のLLDPEはエアーサッカーの空気圧
を高くする必要がある。融解熱が25cal/g以上のLLDPEの
場合，空気圧力を低くして引き取ることができ，かつよ
り細デニール化ができるものである。
は不明であるが可紡性が良くない。連続フイラメントを
エアーサッカーにより延伸した後，直接不織布を製造す
るスパンポンド法においては，細デニール化する場合，
融解熱が25cal/g未満のLLDPEはエアーサッカーの空気圧
を高くする必要がある。融解熱が25cal/g以上のLLDPEの
場合，空気圧力を低くして引き取ることができ，かつよ
り細デニール化ができるものである。
本発明における融解熱は以下のようにして測定したも
のである。つまりパーキンエルマー社（Perkin−Elme
r）DSC−2Cを使用し，試料約5mgを採取し，走査速度（s
can rate）を20℃／分とし，室温より昇温して得られる
DSC曲線について同装置マニアルに従って求める。
のである。つまりパーキンエルマー社（Perkin−Elme
r）DSC−2Cを使用し，試料約5mgを採取し，走査速度（s
can rate）を20℃／分とし，室温より昇温して得られる
DSC曲線について同装置マニアルに従って求める。
本発明の繊維は従来公知の複合繊維用の溶融紡糸装置
を用いて得ることができる。LLDPEポリマーの紡糸温度
を220〜280℃，好ましくは230〜270℃で，一方，ポリエ
チレンテレフタレートの紡糸温度を275〜295℃好ましく
は280〜290℃である。紡糸温度を上記範囲外で行うと紡
糸の調子が不良となり満足できる不織布が得られにくく
なる。つまり，紡糸温度を上記温度範囲より低くした場
合には紡糸速度を高くすることが困難であり，細デニー
ル繊維を得ることが難しく，さらにエアーサッカーのエ
アー圧力を高くする必要がある。また，得られる不織布
は紡糸の糸切れが多発するため欠点数の多いものとな
る。
を用いて得ることができる。LLDPEポリマーの紡糸温度
を220〜280℃，好ましくは230〜270℃で，一方，ポリエ
チレンテレフタレートの紡糸温度を275〜295℃好ましく
は280〜290℃である。紡糸温度を上記範囲外で行うと紡
糸の調子が不良となり満足できる不織布が得られにくく
なる。つまり，紡糸温度を上記温度範囲より低くした場
合には紡糸速度を高くすることが困難であり，細デニー
ル繊維を得ることが難しく，さらにエアーサッカーのエ
アー圧力を高くする必要がある。また，得られる不織布
は紡糸の糸切れが多発するため欠点数の多いものとな
る。
逆に，紡糸温度を上記温度範囲より高くした場合には
ノズル表面が汚れやすくなり，長時間操業した時にはノ
ズル表面汚れによる糸切れにより欠点数の多い不織布が
得られることになる。このため，これを防ぐにはノズル
表面を定期的にしかも短期間ピッチでのノズル表面の洗
浄が必要であるのでロスが大きくなる。この傾向はLLDP
Eとポリエチレンテレフタレートとの複合繊維の場合に
より顕著に表れる。すなわち，本発明では，溶融紡糸温
度の中心値がLLDPEの場合250℃，ポリエチレンテレフタ
レートの場合285℃であり，両者の溶融紡糸時の温度差
が小さいので溶融押し出し後の複合繊維の冷却がスムー
ズとなり，糸条への冷却不均一による歪みが残りにく
い。このため，得られる複合繊維が均一でしかも可紡性
も良好となる。つまり，高温で紡糸性が良好であるLLDP
Eを選択し，両者の紡糸温度を近ずけることで初めて糸
切れ率の少ない複合繊維が得られるわけである。
ノズル表面が汚れやすくなり，長時間操業した時にはノ
ズル表面汚れによる糸切れにより欠点数の多い不織布が
得られることになる。このため，これを防ぐにはノズル
表面を定期的にしかも短期間ピッチでのノズル表面の洗
浄が必要であるのでロスが大きくなる。この傾向はLLDP
Eとポリエチレンテレフタレートとの複合繊維の場合に
より顕著に表れる。すなわち，本発明では，溶融紡糸温
度の中心値がLLDPEの場合250℃，ポリエチレンテレフタ
レートの場合285℃であり，両者の溶融紡糸時の温度差
が小さいので溶融押し出し後の複合繊維の冷却がスムー
ズとなり，糸条への冷却不均一による歪みが残りにく
い。このため，得られる複合繊維が均一でしかも可紡性
も良好となる。つまり，高温で紡糸性が良好であるLLDP
Eを選択し，両者の紡糸温度を近ずけることで初めて糸
切れ率の少ない複合繊維が得られるわけである。
本発明のスパンポンド不織布を製造する場合，紡糸時
に糸切れが生じると必ず目付斑のある不織布或いは大き
な穴のある不織布となる。大きな穴の欠点は，目付重量
が10〜50g/m2の低目付不織布の場合，加工工程におい
て，ロール状から引き出す際，破断するか或いは欠点箇
所でシワ又は吊りが発生し不織布欠点となり，外観品位
が悪くなる。
に糸切れが生じると必ず目付斑のある不織布或いは大き
な穴のある不織布となる。大きな穴の欠点は，目付重量
が10〜50g/m2の低目付不織布の場合，加工工程におい
て，ロール状から引き出す際，破断するか或いは欠点箇
所でシワ又は吊りが発生し不織布欠点となり，外観品位
が悪くなる。
一方，目付重量が50g/m2以上の高目付不織布をカーペ
ット基布に用いた場合，糸切れにより穴があいていると
パイルの打ち込みができない。また，加工時のシワや吊
りのためウエブが重なり過ぎて不織布の厚みが増加しす
ぎるとパイリングがスムーズに行われず，時により針が
折れることになる。このため操業性及び外観品位が悪く
なる。
ット基布に用いた場合，糸切れにより穴があいていると
パイルの打ち込みができない。また，加工時のシワや吊
りのためウエブが重なり過ぎて不織布の厚みが増加しす
ぎるとパイリングがスムーズに行われず，時により針が
折れることになる。このため操業性及び外観品位が悪く
なる。
このようなわけで，いずれの場合も糸切れによる欠点
がそのまま不織布の欠点となる。したがって，このよう
な紡糸の糸切れにより生じた欠点は出荷時カットする必
要があるため，短尺反ができ，歩留りが悪くなる。
がそのまま不織布の欠点となる。したがって，このよう
な紡糸の糸切れにより生じた欠点は出荷時カットする必
要があるため，短尺反ができ，歩留りが悪くなる。
不織布の目付重量は10〜200g/m2が好適である。不織
布重量が200g/m2を超えると不織布が粗硬になり，かつ
嵩高くなり好ましくない。また,10g/m2未満では風合は
ソフトであるが強力が低く実用性に乏しいことになる。
布重量が200g/m2を超えると不織布が粗硬になり，かつ
嵩高くなり好ましくない。また,10g/m2未満では風合は
ソフトであるが強力が低く実用性に乏しいことになる。
また，ウエブの熱処理を行い繊維同士を熱圧着させる
時の圧接面積率は不織布の風合と強力の関係から７〜40
％が好適である。７％未満では風合はソフトであるが強
力が不十分である。逆に圧接面積率が40％を超えると強
力は高くなるが，硬い不織布となり本発明では好ましく
ない。なお，不織布ウエブをLLDPEのソフトな風合を生
かし，不織布の強力を高めるため熱圧接を行う。圧接方
法は例えばエンボス加熱ロール等を用いて熱と圧力にて
ウエブを構成する交絡フイラメントを接着させる。この
熱接着温度は，不織布の風合及び強力に影響を与えるも
ので，本発明においては鞘成分のLLDPEの融点より15〜3
0℃低い温度で熱処理し，熱接着させることが重要とな
る。つまり，エンボス加熱ロールの表面温度が上記温度
範囲より高くなると不織布の強力が高くなるが風合が硬
くなり好ましくない。一方，エンボス加熱ロールの表面
温度が上記範囲より低くなると不織布の風合はソフトで
あるがフイラメント間の接着が不十分であるため強力が
低くなる。次に，繊維の断面形状としては円形断面の他
に異形或いは扁平とすることにより特殊な風合を有する
不織布シートでかつ断面形状の特徴を生かしたシートを
得ることができる。
時の圧接面積率は不織布の風合と強力の関係から７〜40
％が好適である。７％未満では風合はソフトであるが強
力が不十分である。逆に圧接面積率が40％を超えると強
力は高くなるが，硬い不織布となり本発明では好ましく
ない。なお，不織布ウエブをLLDPEのソフトな風合を生
かし，不織布の強力を高めるため熱圧接を行う。圧接方
法は例えばエンボス加熱ロール等を用いて熱と圧力にて
ウエブを構成する交絡フイラメントを接着させる。この
熱接着温度は，不織布の風合及び強力に影響を与えるも
ので，本発明においては鞘成分のLLDPEの融点より15〜3
0℃低い温度で熱処理し，熱接着させることが重要とな
る。つまり，エンボス加熱ロールの表面温度が上記温度
範囲より高くなると不織布の強力が高くなるが風合が硬
くなり好ましくない。一方，エンボス加熱ロールの表面
温度が上記範囲より低くなると不織布の風合はソフトで
あるがフイラメント間の接着が不十分であるため強力が
低くなる。次に，繊維の断面形状としては円形断面の他
に異形或いは扁平とすることにより特殊な風合を有する
不織布シートでかつ断面形状の特徴を生かしたシートを
得ることができる。
以上詳述したように，本発明の不織布は欠点が少な
く，かつ風合が良好なものである。
く，かつ風合が良好なものである。
（実施例） 以下，実施例をあげて本発明をさらに詳しく説明す
る。
る。
なお，実施例中に示した物性値の測定方法および不織
布の総合評価方法は次のとおりである。
布の総合評価方法は次のとおりである。
（１） 不織布の引張強力 JIS L−1096に記載のストリップ法に準じ，幅30mm,長
さ100mの試験片から最大引長強力を測定した。
さ100mの試験片から最大引長強力を測定した。
（２） 不織布のトータルハンド これは柔らかさを示すものでJIS L−1096に記載のハ
ンドルオメータ法に準じ，スロット幅10mmで測定した。
ンドルオメータ法に準じ，スロット幅10mmで測定した。
（３） 欠点数 CCD（Charge Couple Device）タイプのイメージセン
サーを内蔵したカメラ（商品名ビデオメジャー，カメラ
部形式3X2CA−ZLFXV,レンズ部形式23Y0111C（立石電機
（株）製）を不織布の巾方向に複数個用い，生産工程で
走行中の不織布の光透過強度を不織布全幅について連続
的に検出できるようにした。つまり，走行中の不織布の
不織布の片面から一定光量の光を照射し，反対面に前述
のカメラを設置して光透過強度を不織布の全幅について
連続計測した。欠点の判定は不織布の目付によらず，不
織布を透過した光量についてフォトセンサーの電圧値
（透過強度）を1.5Vに調整しておき，電圧値が調整値の
±30％を超えた値を示した時，欠点としてカウントさ
せ，不織布の単位重量当たりの欠点数（個/kg）を自動
的に表示並びに記録できるように測定した。
サーを内蔵したカメラ（商品名ビデオメジャー，カメラ
部形式3X2CA−ZLFXV,レンズ部形式23Y0111C（立石電機
（株）製）を不織布の巾方向に複数個用い，生産工程で
走行中の不織布の光透過強度を不織布全幅について連続
的に検出できるようにした。つまり，走行中の不織布の
不織布の片面から一定光量の光を照射し，反対面に前述
のカメラを設置して光透過強度を不織布の全幅について
連続計測した。欠点の判定は不織布の目付によらず，不
織布を透過した光量についてフォトセンサーの電圧値
（透過強度）を1.5Vに調整しておき，電圧値が調整値の
±30％を超えた値を示した時，欠点としてカウントさ
せ，不織布の単位重量当たりの欠点数（個/kg）を自動
的に表示並びに記録できるように測定した。
（４）不織布の総合評価 不織布が目付が15g/m2の場合に，その不織布の引張強
力が0.9kg以上で且つトータルハンド値が20g以下のもの
を良好であるとした。
力が0.9kg以上で且つトータルハンド値が20g以下のもの
を良好であるとした。
実施例１ オクテン−１を５重量％含有し，密度が0.937g/m3,MI
値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,D
SCで測定して得られる融解熱が40cal/g,融点が125℃のL
LDPEを鞘成分とし，固有粘度＝0.70（フェノール：テト
ラクロルエタン＝1:1の混合溶媒中,20℃で測定）のポリ
エチレンテレフタレートを芯成分とし，孔数200の複合
ノズルを複数個使用し,LLDPEの溶融紡糸温度250℃，ポ
リエチレンテレフタレートの溶融紡糸温度290℃，単孔
吐出量1.7g/10分,LLDPEとポリエチレンテレフタレート
の複合比を重量比で50:50で溶融押し出しし，ノズル下2
00mmの位置に設けたエアーサッカーを使用して連続マル
チフイラメントを引き取った。
値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,D
SCで測定して得られる融解熱が40cal/g,融点が125℃のL
LDPEを鞘成分とし，固有粘度＝0.70（フェノール：テト
ラクロルエタン＝1:1の混合溶媒中,20℃で測定）のポリ
エチレンテレフタレートを芯成分とし，孔数200の複合
ノズルを複数個使用し,LLDPEの溶融紡糸温度250℃，ポ
リエチレンテレフタレートの溶融紡糸温度290℃，単孔
吐出量1.7g/10分,LLDPEとポリエチレンテレフタレート
の複合比を重量比で50:50で溶融押し出しし，ノズル下2
00mmの位置に設けたエアーサッカーを使用して連続マル
チフイラメントを引き取った。
比較例１としてオクテン−１を５重量％含有し，密度
が0.937g/m3,メルトインデックス値がASTMのＤ−1238
（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,DSCで測定して得られ
る融解熱が20cal/g,融点が125℃のLLDPEを用いて実施例
１と同様の方法でマルチフイラメントを引き取った。
が0.937g/m3,メルトインデックス値がASTMのＤ−1238
（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,DSCで測定して得られ
る融解熱が20cal/g,融点が125℃のLLDPEを用いて実施例
１と同様の方法でマルチフイラメントを引き取った。
得られた結果を第１表に示す。実施例１のLLDPEを用
いた場合，比較例１のLLDPEを用いた時に比べて紡糸速
度を高くすることが可能で，単糸繊度が細いものが得ら
れた。また，エアーサッカーの空気圧力を低くすること
が可能であり，糸質性能の強伸度特性も優れていた。
いた場合，比較例１のLLDPEを用いた時に比べて紡糸速
度を高くすることが可能で，単糸繊度が細いものが得ら
れた。また，エアーサッカーの空気圧力を低くすること
が可能であり，糸質性能の強伸度特性も優れていた。
実施例２ 実施例１のエアーサッカーを用いて得たマルチフィラ
メントを移動するエンドレスの金網上に捕集し，目付15
g/m2のウエブとした後，金属エンボス加熱ロールと金属
加熱ロールで構成されるロール群により線圧力30kg/cm,
圧接面積率15％，熱処理温度を95℃から110℃まで変え
て加熱処理してスパンボンド不織布を得た。
メントを移動するエンドレスの金網上に捕集し，目付15
g/m2のウエブとした後，金属エンボス加熱ロールと金属
加熱ロールで構成されるロール群により線圧力30kg/cm,
圧接面積率15％，熱処理温度を95℃から110℃まで変え
て加熱処理してスパンボンド不織布を得た。
同じく比較例２として該温度を90℃,115℃のものも得
た。
た。
得られた不織布の特性を第２表に示す。第２表より明
らかなように得られた不織布の欠点数は少なく，熱処理
温度が鞘成分の融点より15〜30℃低い温度範囲で性能の
良い不織布が得られることが分かる。
らかなように得られた不織布の欠点数は少なく，熱処理
温度が鞘成分の融点より15〜30℃低い温度範囲で性能の
良い不織布が得られることが分かる。
実施例３ 実施例１のLLDPE及びポリエチレンテレフタレートを
用い,LLDPEとポリエチレンテレフタレートの複合比を重
量比で60:40とした以外は，実施例１と同様にして紡糸
し，単糸繊度3.0デニール，強度3.0g/d,伸度60.0％のマ
ルチフイラメントを得，実施例２と同様にしてスパンポ
ンド不織布を得た。なお，同様に比較例３として該熱処
理温度を90℃及び115℃のものも得た。
用い,LLDPEとポリエチレンテレフタレートの複合比を重
量比で60:40とした以外は，実施例１と同様にして紡糸
し，単糸繊度3.0デニール，強度3.0g/d,伸度60.0％のマ
ルチフイラメントを得，実施例２と同様にしてスパンポ
ンド不織布を得た。なお，同様に比較例３として該熱処
理温度を90℃及び115℃のものも得た。
得られた不織布の特性を第３表に示す。第３表から明
らかなように得られた不織布の欠点数は少なく，熱処理
温度が鞘成分の融点より15〜30℃低い温度で熱処理した
時に性能のよい不織布が得られることが分かる。
らかなように得られた不織布の欠点数は少なく，熱処理
温度が鞘成分の融点より15〜30℃低い温度で熱処理した
時に性能のよい不織布が得られることが分かる。
（発明の効果） 本発明による熱接着長繊維からなる不織布は，強力が
高くかつ柔らかさと手ざわりの風合が非常に優れている
ことから，低目付の不織布は使い捨ておむつの内張りと
して特に適したものとなり，一方，高目付の不織布は袋
物，カーペット基布，フィルター等広範囲の用途に適用
できるものである。
高くかつ柔らかさと手ざわりの風合が非常に優れている
ことから，低目付の不織布は使い捨ておむつの内張りと
して特に適したものとなり，一方，高目付の不織布は袋
物，カーペット基布，フィルター等広範囲の用途に適用
できるものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 3/16 (72)発明者 宮原 芳基 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内 (56)参考文献 特開 平１−6161（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−9255（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−25460（ＪＰ，Ａ) 特公 昭54−38214（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭61−10583（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (4)
- 【請求項１】エチレンとオクテン−１との線状低密度コ
ポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含有
し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値が
ASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分で
あり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密度
ポリエチレンを鞘成分とし，ポリエチレンテレフタレー
トを芯成分とする複合繊維で，該繊維の集合体が熱融着
された不織布であって，該不織布の欠点数が単位重量当
たり0.01個/kg以下であることを特徴とする熱接着性繊
維からなる不織布。 - 【請求項２】不織布を構成する複合繊維の単糸繊度が５
デニール以下である特許請求の範囲第１項記載の熱接着
性繊維からなる不織布。 - 【請求項３】不織布を構成する複合繊維の鞘成分である
線状低密度ポリエチレンと芯成分であるポリエチレンテ
レフタレートの構成比が線状低密度ポリエチレン20〜80
重量％に対し，ポリエチレンテレフタレート80〜20重量
％である特許請求の範囲第１項記載の熱接着性繊維から
なる不織布。 - 【請求項４】エチレンとオクテン−１との線状低密度コ
ポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含有
し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値が
ASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分で
あり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密度
ポリエチレンを鞘成分とし，ポリエチレンテレフタレー
トを芯成分として鞘成分および芯成分をそれぞれ溶融紡
糸温度220〜280℃及び275〜295℃にて溶融押し出しを行
い，該糸条体をエアーサッカーで引取って得られる単糸
繊度５デニール以下の繊維を移動する金網ベルト上に堆
積させてウエブを形成し，該複合繊維の鞘成分の融点よ
り15〜30℃低い温度で熱処理し，熱接着することを特徴
とする熱接着性繊維からなる不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62149942A JPH0811864B2 (ja) | 1986-10-03 | 1987-06-16 | 熱接着性繊維からなる不織布及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23662386 | 1986-10-03 | ||
| JP61-236623 | 1987-02-06 | ||
| JP2697787 | 1987-02-06 | ||
| JP62-26977 | 1987-02-06 | ||
| JP62149942A JPH0811864B2 (ja) | 1986-10-03 | 1987-06-16 | 熱接着性繊維からなる不織布及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS646160A JPS646160A (en) | 1989-01-10 |
| JPH0811864B2 true JPH0811864B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=27285618
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62149942A Expired - Fee Related JPH0811864B2 (ja) | 1986-10-03 | 1987-06-16 | 熱接着性繊維からなる不織布及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0811864B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2636925B2 (ja) * | 1989-02-10 | 1997-08-06 | ユニチカ株式会社 | 熱接着性複合繊維からなる不織布 |
| WO1998056969A1 (en) * | 1997-06-11 | 1998-12-17 | Chisso Corporation | Nonwoven fabric of long fibers and absorbent articles made from the same |
| US6548431B1 (en) * | 1999-12-20 | 2003-04-15 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Melt spun polyester nonwoven sheet |
| CN100352991C (zh) * | 2002-06-26 | 2007-12-05 | 纳幕尔杜邦公司 | 多组分纺粘型非纺织织物网及其层压材料 |
| JP4945522B2 (ja) * | 2008-07-18 | 2012-06-06 | 日立建機株式会社 | 建設機械の排気構造 |
| US20140263033A1 (en) * | 2013-03-13 | 2014-09-18 | 2266170 Ontario Inc. | Process For Forming A Three-Dimensional Non-Woven Structure |
| CN112458633A (zh) * | 2020-12-07 | 2021-03-09 | 东华大学 | 双组份自卷曲高蓬松纤维纺粘非织造布及其制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5438214B2 (ja) | 2009-06-30 | 2014-03-12 | インテル・コーポレーション | 複数レーンのパックドデータのアンパック |
-
1987
- 1987-06-16 JP JP62149942A patent/JPH0811864B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5438214B2 (ja) | 2009-06-30 | 2014-03-12 | インテル・コーポレーション | 複数レーンのパックドデータのアンパック |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS646160A (en) | 1989-01-10 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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