JPH0790447A

JPH0790447A - アルミニウム合金フィン材およびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法

Info

Publication number: JPH0790447A
Application number: JP22658093A
Authority: JP
Inventors: Takenobu Dokou; 武宜土公; Koji Okada; 光司岡田
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 1993-08-18
Filing date: 1993-08-18
Publication date: 1995-04-04

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】熱効率に優れ、高強度のアルミニウム合金製
熱交換器をろう付工法により製造するためのアルミニウ
ム合金フィン材およびそれを用いた熱交換器の製造方法
を提供する。【構成】０．０３〜１．２wt％のＳｉ、０．０５〜
２．０wt％のＦｅ、０．６〜２．０wt％のＭｎのＡｌ合
金を芯材とし、両面に７．０〜１２．０wt％のＳｉ、
０．１〜８．０wt％のＣｕ、０．５〜６．０wt％のＺ
ｎ、０．００２〜０．３のＩｎ、０．００２〜０．３の
Ｓｎのうち１種または２種以上を含有するＡｌ合金ろう
材をクラッドしたことを特徴とするＡｌ合金フィン材で
あり、またそのフィン材を用い、５７０〜５８５℃の温
度でろう付を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム合金フィ
ン材およびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法に関
するものであり、さらに詳しくは、熱効率に優れたアル
ミニウム合金製熱交換器をろう付工法により製造するた
めのアルミニウム合金フィン材（クラッド材）およびそ
れを用いたアルミニウム合金製熱交換器の製造方法に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術とその課題】熱交換器の一例として、図１
にサーペンタインタイプのコンデンサーを示す。このコ
ンデンサーは、熱間または温間で管状に押し出し成形し
た管材１を蛇行状に折り曲げ、管材１の間にブレージン
グシートからなるコルゲートフィン２を取付けたもので
ある。ここで３はコネクターを示す。管材１には JIS 3
003 合金等が用いられ、コルゲートフィン２には JIS 3
003 合金やそれに犠牲効果を与える目的でＺｎ等を含有
した合金を芯材とし、 JIS 4045 合金や JIS 4343 合金
等のろう材を両面にクラッドしている。

【０００３】これらは、いずれも６００℃付近の温度に
加熱してろう付けするブレージングにより組み立てられ
るが、ブレージング工法としては、フラックスブレージ
ング法、非腐食性のフラックスを用いたノコロックブレ
ージング法等が行われる。

【０００４】ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化
の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望まれてい
る。しかし、従来の材料で薄肉化を行った場合、多くの
問題点が生じる。まず、冷媒通路構成部材（チューブ材
等）にしても、フィン材にしても材料の肉厚が減少する
分強度を向上させる必要があり、高強度合金がいくつか
提案されているが十分な強度が得られていない。これ
は、強度を向上させるためには合金元素の添加が必要で
あるが、合金元素を添加すると融点が低下し、６００℃
付近の温度に加熱するブレージング工程の際に溶融して
しまうためである。また、ブレージングの際にフィンが
座屈したり、フィンにろうが拡散し溶融してしまう現象
は、フィンが薄くなるほど生じやすくなり、ベアのフィ
ンでの厚さの下限は５０μｍ、クラッドのフィンでの厚
さの下限は１００μｍとされている。座屈が生じると通
風抵抗の増加により熱交換器の熱効率が低下する。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み、熱
効率に優れ、小型、軽量化が可能な高強度のアルミニウ
ム合金製熱交換器を製造するためのアルミニウム合金フ
ィン材およびそれを用いたアルミニウム合金製熱交換器
の製造方法を開発したものである。即ち、請求項１記載
の発明は、０．０３wt％を超え、１．２wt％以下のＳ
ｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＦｅ、０．
６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材
とし、両面に、７．０wt％を超え、１２．０wt％以下の
Ｓｉ、０．１wt％を超え、８．０wt％以下のＣｕを含有
し、さらに０．５wt％を超え、６．０wt％以下のＺｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、０．０
０２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とか
らなるアルミニウム合金ろう材をクラッドしたことを特
徴とするアルミニウム合金フィン材である。請求項２記
載の発明は、０．０３wt％を超え、１．２wt％以下のＳ
ｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＦｅ、０．
６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有し、さらに
０．０５wt％を超え、５．０wt％以下のＺｎ、０．００
２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、０．００２wt％
を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの１種または２種
以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるア
ルミニウム合金を芯材とし、両面に、７．０wt％を超
え、１２．０wt％以下のＳｉ、０．１wt％を超え、８．
０wt％以下のＣｕを含有し、さらに０．５wt％を超え
６．０wt％以下のＺｎ、０．００２wt％を超え、０．３
wt％以下のＩｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以
下のＳｎのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金ろう材
をクラッドしたことを特徴とするアルミニウム合金フィ
ン材である。請求項３記載の発明は、０．０３wt％を超
え、１．２wt％以下のＳｉ、０．０５wt％を超え、２．
０wt％以下のＦｅ、０．６wt％を超え、２．０wt％以下
のＭｎを含有し、さらに０．０３wt％を超え、０．５wt
％以下のＭｇ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下の
Ｎｉ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以下のＣｒ、
０．０３wt％を超え、０．３wt％以下のＺｒ、０．０３
wt％を超え、０．３wt％以下のＴｉのうちの１種または
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るアルミニウム合金を芯材とし、両面に、７．０wt％を
超え、１２．０wt％以下のＳｉ、０．１wt％を超え、
８．０wt％以下のＣｕを含有し、さらに０．５wt％を超
え、６．０wt％以下のＺｎ、０．００２wt％を超え、
０．３wt％以下のＩｎ、０．００２wt％を超え、０．３
wt％以下のＳｎのうちの１種または２種以上を含有し、
残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とするアルミニウム合
金フィン材である。請求項４記載の発明は、０．０３wt
％を超え、１．２wt％以下のＳｉ、０．０５wt％を超
え、２．０wt％以下のＦｅ、０．６wt％を超え、２．０
wt％以下のＭｎを含有し、さらに０．０５wt％を超え、
５．０wt％以下のＺｎ、０．００２wt％を超え、０．３
wt％以下のＩｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以
下のＳｎのうちの１種または２種以上を含有し、またさ
らに０．０３wt％を超え、０．５wt％以下のＭｇ、０．
０５wt％を超え、２．０wt％以下のＮｉ、０．０３wt％
を超え、０．３wt％以下のＣｒ、０．０３wt％を超え、
０．３wt％以下のＺｒ、０．０３wt％を超え、０．３wt
％以下のＴｉのうちの１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を
芯材とし、両面に、７．０wt％を超え、１２．０wt％以
下のＳｉ、０．１wt％を超え、８．０wt％以下のＣｕを
含有し、さらに０．５wt％を超え６．０wt％以下のＺ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの
１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるアルミニウム合金ろう材をクラッドしたこ
とを特徴とするアルミニウム合金フィン材である。請求
項５〜８記載の発明は、アルミニウム合金製熱交換器を
ろう付により製造するにあたり、それぞれ、請求項１〜
４記載のアルミニウム合金フィン材を用い、５７０〜５
８５℃の温度でろう付を行うことを特徴とするアルミニ
ウム合金製熱交換器の製造方法である。

【０００６】

【作用】まず、本発明の考え方について説明する。アル
ミニウム合金製熱交換器を上記のようにブレージング工
法にて製造する場合、その加熱は通常６００℃付近の温
度で行われている。この６００℃という温度はフィン材
にとってかなりの高温であるため、つぎの２つの問題を
生じる。即ちろう付加熱中にフィンが座屈する。合
金中の金属間化合物が再固溶して熱伝導性が低下する。
発明者らは、これらの問題を解決するために鋭意検討を
行い、ろう付け加熱温度を下げることが有効ではないか
と考え、ろう付加熱温度を何℃以下に下げたらこのよう
な問題点を解決できるか検討したところ、５８５℃以下
であれば、ろう付中のフィンの座屈が生じにくくなり、
熱伝導性の低下がわずかとなることを見出した。

【０００７】上記２点をさらに詳しく説明する。フィンの座屈の大部分は、高温でのフィンの高温ク
リープ現象を原因として生じるものであるが、この現象
は５９０℃付近を境にこれより高い温度で急激に生じる
（フィンが弱くなる）ことを見出した。従って、５８５
℃以下であればこれを原因とする座屈は生じないのであ
る。さらに、フィンにろうが拡散することによる座屈が
あるが、ろうの拡散は５９５℃付近を境に、これより高
い温度で急激に生じることを見出した。そのため、５８
５℃以下であればろうの拡散は少なくなり、全体として
フィンの座屈は生じにくくなるのである。ブレージングを行うフィンの熱伝導性はアルミニウ
ム合金中に析出していた金属間化合物がろう付加熱時に
再固溶することで低下するのであるが、加熱温度が高い
ほど合金元素の固溶限が大きくなりかつ拡散速度が大き
くなるので、再固溶は進行しやすくなる。そのため、ブ
レージング温度を下げることはフィンの熱伝導性を高め
る効果があることを見出し、５８５℃以下であれば再固
溶の進行速度が小さく、熱伝導性の低下は少ないことを
見出した。

【０００８】さて、このように通常のろう付温度より低
い温度でろう付を行う方法に、低温ろう付と言われてい
る５００℃前後の温度でろう付を行う方法が知られてい
る。この方法はＺｎを２０wt％以上を含有したＡｌ−Ｚ
ｎ系合金やＺｎ合金を通常ろうとして用いるために、ろ
う付後にろう材が腐食されやすいという問題点があり、
現実には熱交換器には用いられていない。さらにＡｌ−
Ｚｎ系合金でＺｎの添加量が８wt％を超えると圧延性が
非常に悪くなり、合わせ圧延によるブレージングシート
の製造は不可能であり、工業的に安定して低温ろう付用
のブレージングシートを供給する製造方法は確立されて
いない。そのため、置きろう等としてろうを用いねばな
らず、製造できる部材の種類は限られている。しかし、
発明者らは上記のように低温ろう付よりはるかに高温で
ある５８５℃程度のろう付温度でも熱交換器の特性向上
が可能なことを見出しており、これに適したろう材合金
の開発が可能であると考え、本発明に至ったのである。

【０００９】ところで、従来より低融点のアルミニウム
合金ろう材として知られている合金がある（例えば特開
平３−５７５８８）。これらは、主に鋳物をろう付する
ために開発されたものであり、多量のＣｕが含有されて
いたり、上記のように８wt％を超えるＺｎが添加されて
いたりするため、圧延加工を行うと割れてしまう問題が
ありブレージングシートの製造ができなかったのであ
る。ブレージングシートとして使用できなければ、工業
的に熱交換器を製造するのに実用性が乏しい。

【００１０】本発明のアルミニウム合金フィン材の芯材
の合金組成は、０．０３wt％を超え、１．２wt％以下の
Ｓｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＦｅ、
０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金お
よびこれに０．０５wt％を超え、５．０wt％以下のＺ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの
１種または２種以上および／または０．０３wt％を超
え、０．５wt％以下のＭｇ、０．０５wt％を超え、２．
０wt％以下のＮｉ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以
下のＣｒ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以下のＺ
ｒ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以下のＴｉのうち
の１種または２種以上を添加したアルミニウム合金であ
る。即ち、本発明の芯材合金は従来から通常用いられて
いる合金である。

【００１１】参考のために、上記芯材合金の添加元素の
役割および合金組成の限定理由について説明する。Ｓｉ
は、その添加により強度を向上させる。

【００１２】Ｆｅは金属間化合物を形成し、強度向上に
寄与する。その量が０．０５wt％以下では効果がなく、
２．０wt％を超えるとろう付時にフィンの再結晶粒が微
細になりろうの拡散が大きくなり、フィンが潰れやすく
なる。

【００１３】Ｍｎは合金中に微細な金属間化合物を形成
し、強度を向上させるとともに、ろう付加熱時に再結晶
粒が微細になるのを防止する効果を有する。その量が
０．６wt％以下では効果がなく、２．０wt％を超えると
フィンの成形性が低下し、コルゲート成形ができなくな
る。

【００１４】Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎはフィン材に犠牲陽極効
果を付与するために添加する元素である。０．０５wt％
以下のＺｎ、０．００２wt％以下のＩｎ、０．００２wt
％以下のＳｎでは効果がなく、５．０wt％を超えるＺ
ｎ、０．３wt％を超えるＩｎ、０．３wt％を超えるＳｎ
を添加した場合は熱伝導性が低下する。

【００１５】Ｍｇ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉは強度をさ
らに向上させるために添加する元素である。０．０３wt
％以下のＭｇ、０．０５wt％以下のＮｉ、０．０３wt％
以下のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉでは効果がなく、０．５wt％を
超えるＭｇはろう付性を低下させ、２．０wt％を超える
Ｎｉ、０．３wt％を超えるＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉは成形性を
低下させ、フィンのコルゲート成形ができにくくなる。
したがって、これらの元素の添加量は上記の範囲に定め
る。ただしＴｉについては、上記作用のための添加量の
下限は０．０３wt％であるが、鋳塊組織の微細化のため
に添加する場合があり、その場合の下限は０．００１wt
％とする。

【００１６】本合金の不可避的不純物であるが、鋳塊組
織の微細化のために添加されるＢ等があり、これらの元
素はそれぞれ０．０３wt％以下であれば添加されていて
も差し支えない。

【００１７】以上が本発明フィン材における芯材合金の
合金組成であるが、本発明フィン材は上記芯材にろう材
をクラッドしたクラッド材として用いられる。この場合
のろう材は、７．０wt％を超え、１２．０wt％以下のＳ
ｉ、０．１wt％を超え、８．０wt％以下のＣｕを含有
し、さらに０．５wt％を超え、６．０wt％以下のＺｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、０．０
０２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とか
らなるアルミニウム合金とする。ろう材のクラッド率は
通常３〜２０％である。

【００１８】以下にろう材合金の合金組成の限定理由に
ついて説明する。Ｓｉの添加は合金の融点を下げるが、
その量が７．０wt％以下では十分に融点が低下せず、５
８５℃以下の温度でろう付できない。さらに、その量が
１２．０wt％を超えると逆に融点が上がるため、５８５
℃以下の温度でろう付できなくなる。

【００１９】Ｃｕの添加は合金の融点を下げ、ろう流れ
性を向上させる。さらにろう材中のＣｕは冷媒通路構成
部材にＣｕを添加した合金を用いる場合に熱交換器の外
部耐食性を高める働きを有する。即ち、熱交換器の外部
耐食性についてさまざまな検討を行い、ろう材にＣｕを
添加しない場合、冷媒通路構成部材中に添加されている
Ｃｕがろう付中にろう材に拡散し、ろう材と冷媒通路構
成部材との境界に低Ｃｕ領域が生じて、そこが優先的に
腐食されるため、膨れを伴う激しい腐食を生じることを
見出した。本発明ではろう材にＣｕを添加することで、
冷媒通路構成部材からろう材へのＣｕの拡散を防止し、
ろう材と冷媒通路構成部材との境界に低Ｃｕ領域が生じ
ないようにし、耐食性を向上させた。ここでＣｕ量が
０．１wt％以下では以上の効果が十分でなく、その量が
８．０wt％を超えると、ろう材の電位が貴になりすぎ
て、冷媒通路構成部材が優先的に腐食するようになり、
耐食性が低下する上に、合金の圧延加工性が低下し、熱
交換器用のブレージングシートに用いるろう材としては
適さなくなる。従って、Ｃｕは０．１wt％を超え、８．
０wt％以下とするが、とくに０．５〜３．５wt％で安定
した特性を示す。

【００２０】Ｚｎの添加は合金の融点を下げる。さら
に、本発明のようにＣｕを添加したろう材では外部腐食
による膨れの発生は抑えられるものの、ろう材の電位が
芯材の電位より貴になり、外部腐食がピット状に進行
し、その速度が速いという問題がある。Ｚｎの添加はろ
う材の電位を芯材の電位に近づけ、耐食性を向上させ
る。しかし、その量が０．５wt％以下では効果が十分で
はなく、その量が６．０wt％を超えるとろう材の自己耐
食性が低下する上に、合金の圧延加工性が低下し、熱交
換器用のブレージングシートに用いるろう材としては適
当ではなくなる。

【００２１】ＩｎおよびＳｎはＺｎと同じ目的で添加す
る。即ち、ろう材の電位を卑にし、冷媒通路構成部材の
耐食性を向上させる。その量が０．００２wt％以下では
効果が十分ではなく、０．３wt％を超えると合金の圧延
加工性が低下する。

【００２２】ろう材の合金元素は以上の通りであるが、
不可避的不純物として、Ｆｅは１．０wt％以下であれば
含有可能である。しかしＦｅはろう材が凝固するときに
金属間化合物を形成し、これが腐食の起点となる。その
ためＦｅ量は０．５wt％以下が望ましい。Ｆｅ以外の不
可避的不純物として、他の元素もそれぞれ０．０５wt％
以下であれば含有してもよい。

【００２３】本発明アルミニウム合金フィン材は、ろう
付により製造するアルミニウム合金製熱交換器に用いら
れる。ここでいうアルミニウム合金製熱交換器は、ラジ
エーター、コンデンサー、エバポレーター等が挙げられ
るがこれらに限定するものでない。ここで、フィン材の
合金組成は上記のように限定するが、それ以外の冷媒通
路構成部材に用いられるアルミニウム合金の合金組成は
特に限定しない。６００℃付近の温度でろう付を行うた
めの合金（例えば３００３合金をベースに各種元素を添
加した合金や１０００系の合金）をそのまま用いても構
わない。これは、本発明のフィン材を用いて５８５℃以
下の温度でろう付を行った場合、フィンの耐高温座屈性
および熱伝導性は必ず向上するからである。また、合金
の高強度化を狙って、例えば１０００系合金や３０００
系合金でＳｉを１．２wt％以上添加したアルミニウム合
金を冷媒通路構成部材として使用することも可能であ
る。

【００２４】本発明では、ろう付温度を５７０℃以上５
８５℃以下とする。ろう付温度が５７０℃未満では、本
発明のろう材中に溶融しない組成があり、ろう付するこ
とができないためである。また、５８５℃を超えると、
上記のようにフィンの熱伝導性が低下し、かつフィンの
耐高温座屈性が低下し、さらに溶融してしまう。なお、
このようにろう付温度を低下させることで、ろう付炉の
寿命が延びるという効果と冷媒通路構成部材の耐食性が
向上するという効果も有する。

【００２５】ここで、本発明のろう付条件は上記のよう
に、温度は限定されるが、それ以外の条件は従来とほと
んど同様でよい。すなわち、フラックスブレージング
法、非腐食性のフラックスを用いたノコロックブレージ
ング法等であればよく特に限定するものではない。ろう
付前の組み立て、洗浄、場合によってフラックス塗布等
は従来通り行えばよい。この場合フラックスは、例えば
セシウム系のフラックスを用いれば、本発明の温度域で
ろう付可能である。また、本発明では、加熱の後の工程
は特に限定しない。従来より行われているように、時効
処理やフラックス除去や塗装等の工程を行えばよい。

【００２６】本発明フィン材の製造は、半連続鋳造によ
り鋳塊を製造し、熱間圧延（合わせ圧延）、冷間圧延、
焼鈍の工程で製造可能であり、また、連続鋳造圧延、冷
間圧延、焼鈍の工程でも製造可能である。

【００２７】

【実施例】以下に実施例により本発明を更に具体的に説
明する。表１〜４に示す合金組成のろう材、芯材を組み
合わせたクラッドフィンを作製した。フィンの板厚は
０．１１mmであり、ろう材はいずれも芯材の両面に１０
％ずつクラッドしたＨ１４調質である。これらを、表
５、６の条件でＮ₂ガス中で加熱を行い、垂下試験およ
び導電率測定を行った。垂下試験は突き出し長さ５０mm
で実施した。クラッドフィンの場合、ろうが表面に存在
し、ろう付加熱後のフィンの正確な断面積の測定が困難
のため、導電率を測定してもその信頼性が十分でないた
め、導電率は芯材と同一の組成を有するベアフィンを製
造し、同じ加熱を施して導電率を測定し、代用した。ク
ラッドフィンの導電率は、その芯材と同一の組成を有す
るベアフィンの導電率にほぼ対応する傾向があることが
知られている。これらの結果を表５、６に示した。表１
〜６において、本発明例No. １〜１８のフィンの芯材と
同じ合金組成の芯材に従来のろう材をクラッドしたフィ
ンが、比較例No.(1)〜(18)のフィンである。

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】

【表３】

【００３１】

【表４】

【００３２】

【表５】

【００３３】

【表６】

【００３４】表５、６から明らかなように、本発明例N
o. １〜１８と比較例No.(1)〜(18)とをそれぞれ比較す
ると、いずれのフィンでも本発明例のフィンの方が垂下
性と導電率に優れている。また比較例No. １９〜２１は
ろう材の合金組成が本発明の範囲を外れた例であるが、
この場合、フィンが製造できなかったり、ろう付温度が
上がってフィンの特性が悪くなったりしていることが判
る。

【００３５】

【発明の効果】以上述べたように本発明のフィン材を使
用し、熱交換器を製造した場合、ろう付中のフィンの座
屈が少なく、フィンの強度向上効果があり、熱交換器の
小型、軽量化が可能であり、工業上顕著な効果を奏する
ものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】サーペンタインタイプのコンデンサーを示す一
部断面の斜視図。

【符号の説明】

１管材２コルゲートフィン３コネクター

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】０．０３wt％を超え、１．２wt％以下の
Ｓｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＦｅ、
０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を
芯材とし、両面に７．０wt％を超え、１２．０wt％以下
のＳｉ、０．１wt％を超え、８．０wt％以下のＣｕを含
有し、さらに０．５wt％を超え、６．０wt％以下のＺ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの
１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるアルミニウム合金ろう材をクラッドしたこ
とを特徴とするアルミニウム合金フィン材。
【請求項２】０．０３wt％を超え、１．２wt％以下の
Ｓｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＦｅ、
０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有し、さ
らに０．０５wt％を超え、５．０wt％以下のＺｎ、０．
００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、０．００２
wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの１種または
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るアルミニウム合金を芯材とし、両面に７．０wt％を超
え、１２．０wt％以下のＳｉ、０．１wt％を超え、８．
０wt％以下のＣｕを含有し、さらに０．５wt％を超え、
６．０wt％以下のＺｎ、０．００２wt％を超え、０．３
wt％以下のＩｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以
下のＳｎのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金ろう材
をクラッドしたことを特徴とするアルミニウム合金フィ
ン材。
【請求項３】０．０３wt％を超え、１．２wt％以下の
Ｓｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＦｅ、
０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有し、さ
らに０．０３wt％を超え、０．５wt％以下のＭｇ、０．
０５wt％を超え、２．０wt％以下のＮｉ、０．０３wt％
を超え、０．３wt％以下のＣｒ、０．０３wt％を超え、
０．３wt％以下のＺｒ、０．０３wt％を超え、０．３wt
％以下のＴｉのうちの１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を
芯材とし、両面に７．０wt％を超え、１２．０wt％以下
のＳｉ、０．１wt％を超え、８．０wt％以下のＣｕを含
有し、さらに０．５wt％を超え、６．０wt％以下のＺ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの
１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるアルミニウム合金ろう材をクラッドしたこ
とを特徴とするアルミニウム合金フィン材。
【請求項４】０．０３wt％を超え、１．２wt％以下の
Ｓｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＦｅ、
０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有し、さ
らに０．０５wt％を超え、５．０wt％以下のＺｎ、０．
００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、０．００２
wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの１種または
２種以上を含有し、またさらに０．０３wt％を超え、
０．５wt％以下のＭｇ、０．０５wt％を超え、２．０wt
％以下のＮｉ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以下の
Ｃｒ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以下のＺｒ、
０．０３wt％を超え、０．３wt％以下のＴｉのうちの１
種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物
とからなるアルミニウム合金を芯材とし、両面に７．０
wt％を超え、１２．０wt％以下のＳｉ、０．１wt％を超
え、８．０wt％以下のＣｕを含有し、さらに０．５wt％
を超え、６．０wt％以下のＺｎ、０．００２wt％を超
え、０．３wt％以下のＩｎ、０．００２wt％を超え、
０．３wt％以下のＳｎのうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金ろう材をクラッドしたことを特徴とするアルミニ
ウム合金フィン材。
【請求項５】アルミニウム合金製熱交換器をろう付に
より製造するに当たり、０．０３wt％を超え、１．２wt
％以下のＳｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下の
Ｆｅ、０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム
合金を芯材とし、両面に７．０wt％を超え、１２．０wt
％以下のＳｉ、０．１wt％を超え、８．０wt％以下のＣ
ｕを含有し、さらに０．５wt％を超え、６．０wt％以下
のＺｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのう
ちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金ろう材をクラッドし
たアルミニウム合金フィン材を用い、５７０〜５８５℃
の温度でろう付を行うことを特徴とするアルミニウム合
金製熱交換器の製造方法。
【請求項６】アルミニウム合金製熱交換器をろう付に
より製造するにあたり、０．０３wt％を超え、１．２wt
％以下のＳｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下の
Ｆｅ、０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有
し、さらに０．０５wt％を超え、５．０wt％以下のＺ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの
１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるアルミニウム合金を芯材とし、両面に７．
０wt％を超え、１２．０wt％以下のＳｉ、０．１wt％を
超え、８．０wt％以下のＣｕを含有し、さらに０．５wt
％を超え、６．０wt％以下のＺｎ、０．００２wt％を超
え、０．３wt％以下のＩｎ、０．００２wt％を超え、
０．３wt％以下のＳｎのうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金フィン材
を用い、５７０〜５８５℃の温度でろう付を行うことを
特徴とするアルミニウム合金製熱交換器の製造方法。
【請求項７】アルミニウム合金製熱交換器をろう付に
より製造するにあたり、０．０３wt％を超え、１．２wt
％以下のＳｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下の
Ｆｅ、０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有
し、さらに０．０３wt％を超え、０．５wt％以下のＭ
ｇ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下のＮｉ、０．
０３wt％を超え、０．３wt％以下のＣｒ、０．０３wt％
を超え、０．３wt％以下のＺｒ、０．０３wt％を超え、
０．３wt％以下のＴｉのうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金を芯材とし、両面に７．０wt％を超え、１２．０
wt％以下のＳｉ、０．１wt％を超え、８．０wt％以下の
Ｃｕを含有し、さらに０．５wt％を超え６．０wt％以下
のＺｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのう
ちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金ろう材をクラッドし
たアルミニウム合金フィン材を用い、５７０〜５８５℃
の温度でろう付を行うことを特徴とするアルミニウム合
金製熱交換器の製造方法。
【請求項８】アルミニウム合金製熱交換器をろう付に
より製造するにあたり、０．０３wt％を超え、１．２wt
％以下のＳｉ、０．０５wt％を超え、２．０wt％以下の
Ｆｅ、０．６wt％を超え、２．０wt％以下のＭｎを含有
し、さらに０．０５wt％を超え、５．０wt％以下のＺ
ｎ、０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＩｎ、
０．００２wt％を超え、０．３wt％以下のＳｎのうちの
１種または２種以上を含有し、またさらに０．０３wt％
を超え、０．５wt％以下のＭｇ、０．０５wt％を超え、
２．０wt％以下のＮｉ、０．０３wt％を超え、０．３wt
％以下のＣｒ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以下の
Ｚｒ、０．０３wt％を超え、０．３wt％以下のＴｉのう
ちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金を芯材とし、両面に
７．０wt％を超え、１２．０wt％以下のＳｉ、０．１wt
％を超え、８．０wt％以下のＣｕを含有し、さらに０．
５wt％を超え６．０wt％以下のＺｎ、０．００２wt％を
超え、０．３wt％以下のＩｎ、０．００２wt％を超え、
０．３wt％以下のＳｎのうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金フィン材
を用い、５７０〜５８５℃の温度でろう付を行うことを
特徴とするアルミニウム合金製熱交換器の製造方法。