JPH0730404B2 - 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 - Google Patents
表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法Info
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- JPH0730404B2 JPH0730404B2 JP61141433A JP14143386A JPH0730404B2 JP H0730404 B2 JPH0730404 B2 JP H0730404B2 JP 61141433 A JP61141433 A JP 61141433A JP 14143386 A JP14143386 A JP 14143386A JP H0730404 B2 JPH0730404 B2 JP H0730404B2
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は鋳片と鋳型の相対速度差のないいわゆる同期式
連鋳法において、極力製品サイズに近い形で鋳造し、熱
間圧延を極力簡省略して薄鋼板を製造する方法に関する
ものである。
連鋳法において、極力製品サイズに近い形で鋳造し、熱
間圧延を極力簡省略して薄鋼板を製造する方法に関する
ものである。
［従来の技術］ 従来の連続鋳造においては鋳型をオッシレーションさせ
ながら100mm厚以上の厚手の連続鋳造鋳片を製造し、表
面手入をおこない加熱炉で1000℃以上に加熱した後、複
数スタンドよりなる熱間圧延機群によって熱間圧延し、
薄鋼板の素材を製造して来た。大量生産という観点から
は大型の連鋳片を使用し、大型で高能率な熱間圧延機群
で熱間圧延する方式は一つの技術体系と考えられるが、
高価な熱間圧延機をはじめ、加熱用の燃料や電力等々の
点でコストの点では高価な方式と言える。又強力に熱間
圧延を施す結果、それにともなう問題も生じており、後
述するように、熱延板焼鈍を必要としたり、又コイル研
削工程を必要とする結果になっている。
ながら100mm厚以上の厚手の連続鋳造鋳片を製造し、表
面手入をおこない加熱炉で1000℃以上に加熱した後、複
数スタンドよりなる熱間圧延機群によって熱間圧延し、
薄鋼板の素材を製造して来た。大量生産という観点から
は大型の連鋳片を使用し、大型で高能率な熱間圧延機群
で熱間圧延する方式は一つの技術体系と考えられるが、
高価な熱間圧延機をはじめ、加熱用の燃料や電力等々の
点でコストの点では高価な方式と言える。又強力に熱間
圧延を施す結果、それにともなう問題も生じており、後
述するように、熱延板焼鈍を必要としたり、又コイル研
削工程を必要とする結果になっている。
18Cr−8Niを代表として知られるオーステナイト系ステ
ンレス鋼等においても事情は全く同様である。これらも
厚手のCC鋳片を出発材として熱間圧延機によって薄く熱
延され、巻取られて熱延鋼帯とされる。これらの熱延鋼
帯を出発材とするステンレス鋼の冷延工程においては、
最終製品に要求される寸法形状はもちろん、材質と共に
すぐれた表面性状が求められる。このような要求に答え
るためには、強力に熱間圧延された熱延鋼帯は硬くて次
工程の冷延のためには、焼鈍軟化して冷延しやすくする
必要がある。又強力な熱間圧延により熱延時に生じるス
ケール疵等は酸洗後に研削して除去する必要がある。こ
うして従来技術である大型連続鋳造−強力熱間圧延機方
式において、ステンレス鋼の薄板を製造する方法におい
ては余りにも熱間圧延の程度が大きいため、熱延板焼鈍
工程やコイル研削工程等の本来余分な工程を必要とする
ことになる。
ンレス鋼等においても事情は全く同様である。これらも
厚手のCC鋳片を出発材として熱間圧延機によって薄く熱
延され、巻取られて熱延鋼帯とされる。これらの熱延鋼
帯を出発材とするステンレス鋼の冷延工程においては、
最終製品に要求される寸法形状はもちろん、材質と共に
すぐれた表面性状が求められる。このような要求に答え
るためには、強力に熱間圧延された熱延鋼帯は硬くて次
工程の冷延のためには、焼鈍軟化して冷延しやすくする
必要がある。又強力な熱間圧延により熱延時に生じるス
ケール疵等は酸洗後に研削して除去する必要がある。こ
うして従来技術である大型連続鋳造−強力熱間圧延機方
式において、ステンレス鋼の薄板を製造する方法におい
ては余りにも熱間圧延の程度が大きいため、熱延板焼鈍
工程やコイル研削工程等の本来余分な工程を必要とする
ことになる。
［本発明が解決しようとする問題点］ 従来の方式とは抜本的に異なる新技術として、連続鋳造
の段階で極力製品サイズに近い形で鋳造することが出来
れば熱間圧延工程を大幅に簡略化出来ることとなり、鉄
鋼製造工程を抜本的に変革する技術になり得ると考えら
れてる。
の段階で極力製品サイズに近い形で鋳造することが出来
れば熱間圧延工程を大幅に簡略化出来ることとなり、鉄
鋼製造工程を抜本的に変革する技術になり得ると考えら
れてる。
焦点の薄鋳片製造技術については各国で精力的な研究が
展開されているが、我国においても「鉄と鋼」85′A197
〜85′A256における特集に取り上げられ詳細に述べられ
ている。こうして鋳片サイズによって例えば１〜10mm程
度の厚みではTwin Roll法が、20〜50mm程度の厚みではT
win Belt方式の同期式連続鋳造法が進歩して来た。ステ
ンレス鋼についても、これらの研究は各方面で進められ
ている。今後はこれら薄手鋳片の巾を拡大し、生産性の
向上をはかるとともに、これらの鋳片を利用して、各種
の鋼材での一貫した製造技術の開発が残された課題であ
る。これら薄鋳片の製造法が進歩すればステンレス鋼薄
板の製造法に応用することで、現状の方式が抱える課題
を一挙に解決することが出来る。すなわち極力製品のサ
イズに近い薄肉CC鋳片を用い、熱延を極力簡略化すると
共に、熱延板焼鈍を省略しかつコイル研削工程も省略な
いし極めて軽減出来ることになり、ステンレス鋼薄板と
してはきわめて望ましいプロセスとなる。そのためには
実際の薄肉CCを用いて、ステンレス薄板を上記の理想的
なプロセスで製造し、その材質や表面特性を確認する必
要があるが、広巾の薄肉CC鋳片について、具体的な製造
プロセスと材質や表面性状に関して検討されたものは見
当らない。本発明においては従来法にかわって、薄肉鋳
片を素材とした、表面特性と材質にすぐれたオーステナ
イト系ステンレス鋼の薄板製造法を明かにするものであ
る。
展開されているが、我国においても「鉄と鋼」85′A197
〜85′A256における特集に取り上げられ詳細に述べられ
ている。こうして鋳片サイズによって例えば１〜10mm程
度の厚みではTwin Roll法が、20〜50mm程度の厚みではT
win Belt方式の同期式連続鋳造法が進歩して来た。ステ
ンレス鋼についても、これらの研究は各方面で進められ
ている。今後はこれら薄手鋳片の巾を拡大し、生産性の
向上をはかるとともに、これらの鋳片を利用して、各種
の鋼材での一貫した製造技術の開発が残された課題であ
る。これら薄鋳片の製造法が進歩すればステンレス鋼薄
板の製造法に応用することで、現状の方式が抱える課題
を一挙に解決することが出来る。すなわち極力製品のサ
イズに近い薄肉CC鋳片を用い、熱延を極力簡略化すると
共に、熱延板焼鈍を省略しかつコイル研削工程も省略な
いし極めて軽減出来ることになり、ステンレス鋼薄板と
してはきわめて望ましいプロセスとなる。そのためには
実際の薄肉CCを用いて、ステンレス薄板を上記の理想的
なプロセスで製造し、その材質や表面特性を確認する必
要があるが、広巾の薄肉CC鋳片について、具体的な製造
プロセスと材質や表面性状に関して検討されたものは見
当らない。本発明においては従来法にかわって、薄肉鋳
片を素材とした、表面特性と材質にすぐれたオーステナ
イト系ステンレス鋼の薄板製造法を明かにするものであ
る。
［問題点を解決するための手段］ 本発明は（１）18Cr−8Niを代表とするオーステナイト
系ステンレス鋼を、鋳片と鋳型の相対速度差のない、い
わゆる同期式連鋳法により、凝固時の冷却速度が30℃/s
以上で鋳造された厚さ10mm以下の薄鋳片とし、該薄鋳片
をそのまゝ800℃以上の温度で圧下率50％以下で連続的
に熱間圧延し、冷却して650℃以下で巻取ることを特徴
とする熱延コイルを用いた、表面特性と材質のすぐれた
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造方法であり
又、（２）この熱延コイルを焼鈍を行うことなくデスケ
ーリングし、以後は常法通りの冷延薄板製造処理を施す
ことを特徴とする表面特性と材質のすぐれたオーステナ
イト系ステンレス鋼薄板の新製造法であり又、（３）こ
の常法通りの冷延薄板製造処理で、冷間圧延が、ロール
径が100mmφを超える大径ロールでのタンデム冷延であ
る、表面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステン
レス鋼薄板の新製造法であり又、（４）常法通りの冷延
薄板製造処理で、冷間圧延が、ロール径が100mmφを超
える大径ロールでタンデム冷間圧延した後ロール径が10
0mmφ以下の小径ロールでのリバース圧延である表面特
性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼薄板
の新製造法である。
系ステンレス鋼を、鋳片と鋳型の相対速度差のない、い
わゆる同期式連鋳法により、凝固時の冷却速度が30℃/s
以上で鋳造された厚さ10mm以下の薄鋳片とし、該薄鋳片
をそのまゝ800℃以上の温度で圧下率50％以下で連続的
に熱間圧延し、冷却して650℃以下で巻取ることを特徴
とする熱延コイルを用いた、表面特性と材質のすぐれた
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造方法であり
又、（２）この熱延コイルを焼鈍を行うことなくデスケ
ーリングし、以後は常法通りの冷延薄板製造処理を施す
ことを特徴とする表面特性と材質のすぐれたオーステナ
イト系ステンレス鋼薄板の新製造法であり又、（３）こ
の常法通りの冷延薄板製造処理で、冷間圧延が、ロール
径が100mmφを超える大径ロールでのタンデム冷延であ
る、表面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステン
レス鋼薄板の新製造法であり又、（４）常法通りの冷延
薄板製造処理で、冷間圧延が、ロール径が100mmφを超
える大径ロールでタンデム冷間圧延した後ロール径が10
0mmφ以下の小径ロールでのリバース圧延である表面特
性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼薄板
の新製造法である。
［作用及び実施例］ 本発明者等は双ロール法により製造された薄手CC鋳片を
基本素材とし、18Cr−8Niを代表とするオーステナイト
系ステンレス鋼薄板の製造プロセスを研究して本発明を
完成した。
基本素材とし、18Cr−8Niを代表とするオーステナイト
系ステンレス鋼薄板の製造プロセスを研究して本発明を
完成した。
従来の厚手CC鋳片から熱間圧延された熱延鋼帯を焼鈍省
略して冷延し最終焼鈍した18Cr−8Ni系の薄板では、製
品の材質が板の圧延方向、圧延方法に直角方向及び45゜
方向等により大幅に異なる、いわゆる異方性を示す。こ
うして加工性のすぐれたオーステナイト系ステンレス薄
板においては製品の異方性は問題であった。本発明者等
は従来の厚手スラブを出発材とし、熱間圧延を行う方式
において、熱延板焼鈍の省略にともなう異方性の低減法
について研究し、強力な熱間圧延機を活用して熱延条件
を規制する方式（特願昭56−130910）あるいは鋼成分を
規制する方式（特願昭56−120068）更には冷間圧延の方
法（特願昭56−120067）等で可能になることを明かにし
て来た。今回本発明者等は18Cr−8Ni系を代表とするオ
ーステナイト系ステンレス鋼の双ロール薄肉鋳片を出発
材とし、熱延を極力簡略化する方式において、熱延板焼
鈍を省略しても、製品板に異方性を生じさせない方法を
明かにする。その際の薄肉鋳片としては例えば内部冷却
方式の銅製双ロール方により押しつけながら鋳造した凝
固温度範囲の平均冷却速度が10℃/s以上で冷却された鋳
片を用いて検討した。鋳片は鋳造後鋳造機出口に設置し
た熱間圧延機にかみ込み、熱間圧延をされて後冷却し、
巻取られた。熱間圧延は１ないし２パスで０％から70％
程度まで圧下を加えた。圧下温度は1100℃〜800℃程度
であった。その後熱延コイルは焼鈍を行うことなく酸洗
し、冷延し、最終焼鈍して薄板の材質を調査した。熱延
板焼鈍を省略しても、異方性の顕著でない条件として
は、鋳片厚みが10mm未満で、熱延の圧下率が50％以下で
あった。鋳片厚みが厚くなり熱延圧下率が大きくなると
異方性が劣化した。こうして双ロール法等で10mm未満の
鋳片で冷速が30℃/s以上を直接50％以下の圧下率で熱延
する場合には、熱延板焼鈍を省略しても異方性は顕著で
はない。他の特性に関しても特に熱間圧延が必須となる
ものはなく、オーステナイト系ステンレス鋼薄板の材質
の点からは熱延圧下率の下限を規定するものでない。し
かし双ロール法等で１〜10mm厚鋳片で巾を広げると巾方
向の凝固現象の変動にともなって巾方向に板厚が変動す
るため、熱間圧延を全く省略して冷延用素材とすること
は得策でない。こうして寸法矯正の効果も狙い、鋳片に
50％以下の圧下率で熱間での圧下を加えることが有効で
ある。ステンレス鋼薄板製品において、表面品質のウエ
イトは極めて大きい。本来の特性である耐食性、耐銹性
はもちろん、外観としての光沢、美麗さ、更には研磨性
等々である。これらはステンレス表面のミクロ的な欠陥
に起因していることが知られているが、本発明者等の研
究では現行製造法において、特に熱延鋼帯の表面に存在
する凹凸に原因するものの寄与が大きいことが判明し
た。すなわち現行の厚手のCC鋳片は加熱炉において1000
℃以上の高温で長時間加熱された後熱間圧延されるが、
この加熱炉で生成する表面のスケールが局部的に不均一
で、熱間圧延時に鋼板表面におしこまれて、コイル表面
に局部的な凹凸を生じさせる。この凹凸は冷延前で深さ
が最大20μ程度あり、従来はコイル研削工程で表面を研
削することで除去してきた。本発明者等はこれらステン
レス鋼熱延鋼帯の表面に存在する凹凸について研究を進
めてきたが、双ロール鋳片等の薄肉鋳片で、加熱される
ことなく50％以下の圧下率で熱間圧延されたコイルにお
いては、これらの凹凸が全く見られないことを見出し
た。特に双ロールで押しつけられた鋳片表面をその後加
熱することなく、50％以下の熱間圧延を施し、熱延板焼
鈍を省略したものの表面の凹凸の深さを現行の冷延素材
と比較した。現行材はSUS304の厚さ150mmCC鋳片を1200
℃以上で２時間加熱され、熱間圧延で3mmとし、焼鈍・
酸洗したものでコイル表面の凹凸の深さを光学顕微鏡で
測定し、100点の平均を求めた結果、18μであった。こ
れに対して双ロール法からのものは６μで実に1/3の深
さであった。
略して冷延し最終焼鈍した18Cr−8Ni系の薄板では、製
品の材質が板の圧延方向、圧延方法に直角方向及び45゜
方向等により大幅に異なる、いわゆる異方性を示す。こ
うして加工性のすぐれたオーステナイト系ステンレス薄
板においては製品の異方性は問題であった。本発明者等
は従来の厚手スラブを出発材とし、熱間圧延を行う方式
において、熱延板焼鈍の省略にともなう異方性の低減法
について研究し、強力な熱間圧延機を活用して熱延条件
を規制する方式（特願昭56−130910）あるいは鋼成分を
規制する方式（特願昭56−120068）更には冷間圧延の方
法（特願昭56−120067）等で可能になることを明かにし
て来た。今回本発明者等は18Cr−8Ni系を代表とするオ
ーステナイト系ステンレス鋼の双ロール薄肉鋳片を出発
材とし、熱延を極力簡略化する方式において、熱延板焼
鈍を省略しても、製品板に異方性を生じさせない方法を
明かにする。その際の薄肉鋳片としては例えば内部冷却
方式の銅製双ロール方により押しつけながら鋳造した凝
固温度範囲の平均冷却速度が10℃/s以上で冷却された鋳
片を用いて検討した。鋳片は鋳造後鋳造機出口に設置し
た熱間圧延機にかみ込み、熱間圧延をされて後冷却し、
巻取られた。熱間圧延は１ないし２パスで０％から70％
程度まで圧下を加えた。圧下温度は1100℃〜800℃程度
であった。その後熱延コイルは焼鈍を行うことなく酸洗
し、冷延し、最終焼鈍して薄板の材質を調査した。熱延
板焼鈍を省略しても、異方性の顕著でない条件として
は、鋳片厚みが10mm未満で、熱延の圧下率が50％以下で
あった。鋳片厚みが厚くなり熱延圧下率が大きくなると
異方性が劣化した。こうして双ロール法等で10mm未満の
鋳片で冷速が30℃/s以上を直接50％以下の圧下率で熱延
する場合には、熱延板焼鈍を省略しても異方性は顕著で
はない。他の特性に関しても特に熱間圧延が必須となる
ものはなく、オーステナイト系ステンレス鋼薄板の材質
の点からは熱延圧下率の下限を規定するものでない。し
かし双ロール法等で１〜10mm厚鋳片で巾を広げると巾方
向の凝固現象の変動にともなって巾方向に板厚が変動す
るため、熱間圧延を全く省略して冷延用素材とすること
は得策でない。こうして寸法矯正の効果も狙い、鋳片に
50％以下の圧下率で熱間での圧下を加えることが有効で
ある。ステンレス鋼薄板製品において、表面品質のウエ
イトは極めて大きい。本来の特性である耐食性、耐銹性
はもちろん、外観としての光沢、美麗さ、更には研磨性
等々である。これらはステンレス表面のミクロ的な欠陥
に起因していることが知られているが、本発明者等の研
究では現行製造法において、特に熱延鋼帯の表面に存在
する凹凸に原因するものの寄与が大きいことが判明し
た。すなわち現行の厚手のCC鋳片は加熱炉において1000
℃以上の高温で長時間加熱された後熱間圧延されるが、
この加熱炉で生成する表面のスケールが局部的に不均一
で、熱間圧延時に鋼板表面におしこまれて、コイル表面
に局部的な凹凸を生じさせる。この凹凸は冷延前で深さ
が最大20μ程度あり、従来はコイル研削工程で表面を研
削することで除去してきた。本発明者等はこれらステン
レス鋼熱延鋼帯の表面に存在する凹凸について研究を進
めてきたが、双ロール鋳片等の薄肉鋳片で、加熱される
ことなく50％以下の圧下率で熱間圧延されたコイルにお
いては、これらの凹凸が全く見られないことを見出し
た。特に双ロールで押しつけられた鋳片表面をその後加
熱することなく、50％以下の熱間圧延を施し、熱延板焼
鈍を省略したものの表面の凹凸の深さを現行の冷延素材
と比較した。現行材はSUS304の厚さ150mmCC鋳片を1200
℃以上で２時間加熱され、熱間圧延で3mmとし、焼鈍・
酸洗したものでコイル表面の凹凸の深さを光学顕微鏡で
測定し、100点の平均を求めた結果、18μであった。こ
れに対して双ロール法からのものは６μで実に1/3の深
さであった。
この程度の凹凸では冷延工程で冷延圧下率を取ることで
修復することが出来る。特に小径ロールによるゼンジミ
ヤー法はもちろん、大径ロールのタンデム冷延法にて
も、すぐれた表面光沢となる。こうして双ロール法で製
造したSUS304を主とするステンレス鋼の薄鋳片を加熱す
ることなく50％以下の圧下率で１パス熱間圧延し、冷却
し650℃以下として巻取り、酸洗デスケール後冷間圧延
し、常法通り最終焼鈍・酸洗して2B製品としたもの及び
光輝焼鈍したBA製品においては、発銹抵抗が大きく、光
沢が良好で、かつ研磨性が良好であった。650℃以上で
巻取ると巻取中に炭化物が粒界に析出し、酸洗時に粒界
腐食を生じ、冷延製品の表面光沢を劣化させる。
修復することが出来る。特に小径ロールによるゼンジミ
ヤー法はもちろん、大径ロールのタンデム冷延法にて
も、すぐれた表面光沢となる。こうして双ロール法で製
造したSUS304を主とするステンレス鋼の薄鋳片を加熱す
ることなく50％以下の圧下率で１パス熱間圧延し、冷却
し650℃以下として巻取り、酸洗デスケール後冷間圧延
し、常法通り最終焼鈍・酸洗して2B製品としたもの及び
光輝焼鈍したBA製品においては、発銹抵抗が大きく、光
沢が良好で、かつ研磨性が良好であった。650℃以上で
巻取ると巻取中に炭化物が粒界に析出し、酸洗時に粒界
腐食を生じ、冷延製品の表面光沢を劣化させる。
凝固時の冷却速度が30℃/s未満の鋳片では熱延板焼鈍省
略により異方性が大きくなる。又厚さが10mm超の鋳片で
は凝固時の冷却速度が30℃/s未満となり、熱延板焼鈍省
略により異方性が大きくなると共に、冷延用素材まで熱
延するには熱延ミルが巨大あるいは２スタンド以上とな
り不経済である。
略により異方性が大きくなる。又厚さが10mm超の鋳片で
は凝固時の冷却速度が30℃/s未満となり、熱延板焼鈍省
略により異方性が大きくなると共に、冷延用素材まで熱
延するには熱延ミルが巨大あるいは２スタンド以上とな
り不経済である。
薄鋳片の熱間圧延は鋳造機出側に設置された熱間圧延機
にて直接かつ連続的に行われるが、熱間圧延の圧下率は
50％以下が望ましい。50％を超えても特に材質上の利点
はなく、製品の異方性を大きくし、かつ熱間圧延機を大
きくするだけである。熱延の作用としては材質以外には
鋳造時の内部欠陥の圧着をはじめとし鋳片の巾方向、長
手方向の寸法、形状やミクロ的な凹凸の改善効果があ
り、矯正の意味で若干の圧下を加えることが有効であ
る。
にて直接かつ連続的に行われるが、熱間圧延の圧下率は
50％以下が望ましい。50％を超えても特に材質上の利点
はなく、製品の異方性を大きくし、かつ熱間圧延機を大
きくするだけである。熱延の作用としては材質以外には
鋳造時の内部欠陥の圧着をはじめとし鋳片の巾方向、長
手方向の寸法、形状やミクロ的な凹凸の改善効果があ
り、矯正の意味で若干の圧下を加えることが有効であ
る。
熱延の温度は800℃以上が望ましい。800℃未満になると
熱延ロールの負荷の点や更に炭化物の析出を加速するた
めである。巻取りは650℃以下とする必要があり、650℃
を超えて巻取ると復熱により炭化物が析出し、その後の
酸洗工程で粒界腐食を発生させるためである。
熱延ロールの負荷の点や更に炭化物の析出を加速するた
めである。巻取りは650℃以下とする必要があり、650℃
を超えて巻取ると復熱により炭化物が析出し、その後の
酸洗工程で粒界腐食を発生させるためである。
以上のようにして、薄鋳片を加熱することなく熱間圧延
し、650℃以下で捲取り、デスケールした熱延コイルに
は局部スケールに起因する表面凹凸がなく、表面粗さの
小さい熱延コイルとすることが出来る。
し、650℃以下で捲取り、デスケールした熱延コイルに
は局部スケールに起因する表面凹凸がなく、表面粗さの
小さい熱延コイルとすることが出来る。
次に本発明の実施例について述べる。
第１表は本発明の実施例として、実施した鋼成分を示し
ている。第２表はそれぞれの鋼種の鋳片製造条件及び熱
延条件、巻取条件を示し、第３表はそれら薄板の特性を
示している。今回は比較法として示した現状の厚手CC鋳
片から、1200℃以上で加熱し、11パスの圧延で95％以上
の熱間圧延率を与えたコイルにおいても熱延板焼鈍を省
略し、かつコイル研削工程も省略した方法で、薄手CCか
ら省工程で製造したものと比較した。
ている。第２表はそれぞれの鋼種の鋳片製造条件及び熱
延条件、巻取条件を示し、第３表はそれら薄板の特性を
示している。今回は比較法として示した現状の厚手CC鋳
片から、1200℃以上で加熱し、11パスの圧延で95％以上
の熱間圧延率を与えたコイルにおいても熱延板焼鈍を省
略し、かつコイル研削工程も省略した方法で、薄手CCか
ら省工程で製造したものと比較した。
第３表から明かな通り、薄CCから出発し長時間加熱を省
略し、50％以下の熱間圧延で熱延し、650℃以下で巻取
り、熱延板焼鈍を省略し、コイル研削工程を簡省略し、
冷延工程も従来のゼンジミヤミルのような小径リバース
法はもちろん、普通鋼冷延に使用される大径ロールによ
るタンデム冷延法によっても、又更にタンデム冷延のあ
と小径ロールによるリバース法を組合せることによって
も、すぐれた表面特性を得ることが出来る。
略し、50％以下の熱間圧延で熱延し、650℃以下で巻取
り、熱延板焼鈍を省略し、コイル研削工程を簡省略し、
冷延工程も従来のゼンジミヤミルのような小径リバース
法はもちろん、普通鋼冷延に使用される大径ロールによ
るタンデム冷延法によっても、又更にタンデム冷延のあ
と小径ロールによるリバース法を組合せることによって
も、すぐれた表面特性を得ることが出来る。
この理由としては第４表に示した通り、冷延前における
素材表面の凹凸が本発明法では従来法に比較して大幅に
すぐれているためである。
素材表面の凹凸が本発明法では従来法に比較して大幅に
すぐれているためである。
［本発明の効果］ 本発明によれば、製品形状に極力近い形の鋳片を利用し
て、熱延工程を簡略化できると共に、熱延板焼鈍工程を
省略し、かつコイルの研削工程を簡略化できる上に、材
質上及び表面特性上もすぐれた冷延製品を得ることが出
来、オーステナイト系ステンレス鋼の製造法としては画
期的なもので、その工業的効果は極めて大きい。
て、熱延工程を簡略化できると共に、熱延板焼鈍工程を
省略し、かつコイルの研削工程を簡略化できる上に、材
質上及び表面特性上もすぐれた冷延製品を得ることが出
来、オーステナイト系ステンレス鋼の製造法としては画
期的なもので、その工業的効果は極めて大きい。
Claims (4)
- 【請求項１】18Cr−8Niを代表とするオーステナイト系
ステンレス鋼を、鋳片と鋳型の相対速度差のないいわゆ
る同期式連鋳法により、凝固時の冷却速度が30℃/s以上
で鋳造された厚さ10mm以下の薄鋳片とし、該薄鋳片をそ
のまゝ800℃以上の温度で圧下率50％以下で連続的に熱
間圧延し、冷却して650℃以下で巻取ることを特徴とす
る熱延コイルを用いた、表面特性と材質のすぐれたオー
ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 - 【請求項２】オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳片と
鋳型の相対速度差のない、いわゆる同期式連鋳法によ
り、凝固時の冷却速度が30℃/s以上で鋳造された厚さ10
mm以下の薄鋳片とし、該薄鋳片をそのまゝ800℃以上の
温度で圧下率50％以下で連続的に熱間圧延し、冷却して
650℃以下で巻取り熱延コイルとし、該熱延コイルを焼
鈍を行うことなくデスケーリングし、以後は常法通りの
冷延薄板製造処理を施すことを特徴とする表面特性と材
質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の新製
造法 - 【請求項３】常法通りの冷延薄板製造処理で、冷間圧延
が、ロール径が100mmφを超える大径ロールでのタンデ
ム冷延である、特許請求の範囲第２項に記載の、表面特
性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼薄板
の新製造法 - 【請求項４】常法通りの冷延薄板製造処理で、冷間圧延
が、ロール径が100mmφを超える大径ロールでタンデム
冷間圧延した後ロール径が100mmφ以下の小径ロールで
のリバース圧延である、特許請求の範囲第２項に記載
の、表面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステン
レス鋼薄板の新製造法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61141433A JPH0730404B2 (ja) | 1986-06-19 | 1986-06-19 | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61141433A JPH0730404B2 (ja) | 1986-06-19 | 1986-06-19 | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63421A JPS63421A (ja) | 1988-01-05 |
| JPH0730404B2 true JPH0730404B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=15291854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61141433A Expired - Lifetime JPH0730404B2 (ja) | 1986-06-19 | 1986-06-19 | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0730404B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5030296A (en) * | 1988-07-08 | 1991-07-09 | Nippon Steel Corporation | Process for production of Cr-Ni type stainless steel sheet having excellent surface properties and material quality |
| JPH0730407B2 (ja) * | 1988-07-08 | 1995-04-05 | 新日本製鐵株式会社 | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JPH0730406B2 (ja) * | 1988-07-08 | 1995-04-05 | 新日本製鐵株式会社 | 表面品質と材質が優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス薄鋼板の製造法 |
| JPH0742513B2 (ja) * | 1989-03-14 | 1995-05-10 | 新日本製鐵株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JPH0796684B2 (ja) * | 1989-04-05 | 1995-10-18 | 新日本製鐵株式会社 | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JPH07100819B2 (ja) * | 1989-09-22 | 1995-11-01 | 新日本製鐵株式会社 | 機械的性質と表面性状が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼板の製造方法 |
| EP0458987B2 (en) * | 1989-12-20 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thin austenitic stainless steel plate and equipment therefor |
| JPH0794691B2 (ja) * | 1990-01-17 | 1995-10-11 | 新日本製鐵株式会社 | 表面品質と材質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| EP0760397B1 (en) * | 1995-04-14 | 2002-08-28 | Nippon Steel Corporation | Equipment for manufacturing stainless steel strip |
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| KR100498069B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2005-07-01 | 주식회사 포스코 | 박판주조기에서 고강도 오스테나이트계 스테인레스열연강판의 제조방법 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60224715A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-09 | Nippon Steel Corp | 熱延薄鋼帯の製造方法 |
| JPS60262921A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
-
1986
- 1986-06-19 JP JP61141433A patent/JPH0730404B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63421A (ja) | 1988-01-05 |
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