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JPH0712313A - 前混合バーナ - Google Patents

前混合バーナ

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Publication number
JPH0712313A
JPH0712313A JP6071119A JP7111994A JPH0712313A JP H0712313 A JPH0712313 A JP H0712313A JP 6071119 A JP6071119 A JP 6071119A JP 7111994 A JP7111994 A JP 7111994A JP H0712313 A JPH0712313 A JP H0712313A
Authority
JP
Japan
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gap
flow
vortex
generator
height
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP6071119A
Other languages
English (en)
Inventor
Klaus Doebbeling
デッベリンク クラウス
Adnam Eroglu
エログル アドナン
Thomas Sattelmayer
ザッテルマイヤー トーマス
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ABB Management AG
Original Assignee
ABB Management AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ABB Management AG filed Critical ABB Management AG
Publication of JPH0712313A publication Critical patent/JPH0712313A/ja
Pending legal-status Critical Current

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    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details
    • F23D14/62—Mixing devices; Mixing tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
    • F15D1/00—Influencing flow of fluids
    • F15D1/0015—Whirl chambers, e.g. vortex valves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • F23D17/002—Burners for combustion simultaneously or alternately of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ダブルコーン型バーナに、流過される入口ギ
ャップにおいて長手方向の渦流をリサイクル域なしで生
ぜしめる装置を装備すること。 【構成】 入口ギャップに亘って並べられた複数の渦流
発生体を介して空気を導き、燃料を渦流発生体の近辺で
ギャップに導入すること。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はダブルコーン原理による
前混合バーナであって、流動方向で互いに内外に嵌合さ
せられた、中空の円錐状の２つの部分体から成り、これ
らの部分体の各中心軸線が互いにずらされており、両方
の部分体の隣接する壁部がその長手方向に燃焼空気のた
めの接線方向のギャップを形成しており、接線方向のギ
ャップの範囲で両方の部体の壁部には長さ方向に分配さ
れたガス流入開口が設けられている形式のものに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】このようなダブルコーン型バーナは例え
ばＥＰ−Ｂ１−０３２１８０９号によって公知であり、
後で図１と図２とで説明する。燃料、この場合には天然
ガスは、入口ギャップにおいて、圧縮機から流れてくる
燃焼空気内へ一列の噴射ノズルを介して噴射される。噴
射ノズルは通常はギャップ全体に亘って均一に分配され
る。
【０００３】後置された燃焼室における混合気の確実な
点火と十分な燃尽を達成するためには燃料と空気との十
分な混合が必要である。良好な混合は、なかんづく不都
合なＮＯxの形成につながる、燃焼室におけるいわゆる
ｈｏｔｓｐｏｔｓを回避するためにも寄与する。
【０００４】燃料を例えば横流混合機のような従来の手
段を介して噴射することは困難である。何故ならば燃料
自体は必要な、スケールの大きい分配とスケールの細か
い混合を達成するには不十分なインパルスしか有しない
からである。
【０００５】
【発明の課題】発明の課題は冒頭に述べた形式のダブル
コーン型バーナにおいて、流過される入口ギャップ内に
リサイクル領域なしで長手方向の渦流を発生させる装置
を設けることである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明によれば前記課題
は空気が接線方向のギャップ内へ渦流発生体を介して導
かれており、これらの渦流発生体が、流過されるギャッ
プの幅又は円周に亘って複数並べて、有利には中間スペ
ースなしで配置されており、渦流発生体の高さが流過さ
れるギャップの高さの少なくとも５０％であり、燃料が
渦流発生体の直近範囲においてギャップに導入されるこ
とによって解決された。
【０００７】
【発明の効果】３次元渦流発生体が形成する新しいスタ
ティックな混合機によってはバーナの入口にきわめて短
かい混合区間が、同時に少ない圧力損失で達成される。
既に１回の完全な渦流旋回で両方の流れの粗い混合が行
なわれ、乱流に基づく細かい混合は若干の少ないギャッ
プ高さに相応する区間のあとで得られる。
【０００８】この形式の混合は比較的に低い前圧を有す
る燃料を大きな希薄化のもとで燃焼空気内に混合するの
に特に適している。燃料のわずかな前圧は中間及び低カ
ロリーの燃焼ガスを使用した場合に特に有利である。こ
の場合には、混合に必要なエネルギーは高い質量流を有
する流体、燃焼空気の流動エネルギーから主として取ら
れる。
【０００９】渦流発生体の特徴は、 −渦流発生体が流れと接触する３つの面を有し、これら
の面が流動方向に延びており、これらの面の１つが屋根
面を形成しかつ他の２つが側面を形成しており、 −両方の側面の下縁が平面を成す同じギャップ壁上に位
置しておりかつ両方の側面が互いに矢印角αを形成して
おり、 −屋根面が流過されるギャップに対して横方向に延びる
縁で、側面の下縁が位置するのと同じギャップ壁に接し
ており、 −屋根面の長手方向の縁が側面の、流動ギャップ内へ突
入する、長手方向に向けられた縁と合致しており、ギャ
ップ壁に対して迎角θを成して延びていることである。
【００１０】このような部材の利点はこのような部材が
どの観点からも特に簡単であることである。製作技術的
には流れと接触する３つの壁から成る部材は全く問題が
ない。屋根面は両方の側面と種々の形態で接続されてい
ることができる。この部材を平らな又は湾曲したギャッ
プ壁に固定することも、溶接可能な材料の場合には簡単
な溶接継目で行なうことができる。もちろん渦流発生体
は制御する壁部と一緒に鋳造されていることもできる。
流動技術的な関点からは前記部材は流体がその周囲を流
れるときにきわめてわずかな圧力損失を有しており、死
水域なしで渦流を生ぜしめる。さらに前記部材は通常中
空な内室によって種々の形式で種々の媒体で冷却するこ
とができる。
【００１１】入口ギャップ内へ燃焼空気を均一に流入さ
せる場合には両方の側面の結合縁の高ｈとギャップ高さ
Ｈとの比を、発生した渦流が渦流発生体のすぐ下流側
で、ギャップの一杯の高さ又は渦流発生体に配属された
ギャップ部分の一杯の高さを充たすように選ぶことが適
切である。
【００１２】流過される入口ギャップの幅に亘って複数
の渦流発生体が中間スペースなしで並べて配置されてい
ることによって、既に渦流発生体のすぐ後ろで、ギャッ
プ横断面全体が渦流によって完全に負荷されるようにな
る。
【００１３】入口ギャップにおいて速度域が変化する場
合には、並べて配置された渦流発生体に種々の高さを与
え、絶対的な圧力損失が入口ギャップに沿って一定に保
たれるようにすることが有意義である。
【００１４】矢印角αを形成する両方の側面は対称軸に
対して対称に配置されていると有意義である。これによ
って同じ状態の渦流が発生させられる。
【００１５】本発明の別の利点、特に渦流発生体の配置
と燃料の導入とに関連して請求項２以下に記載した構成
によって得られる。
【００１６】
【実施例】次に図面に基づき本発明の複数の実施例を説
明する。図面には本発明を理解するのに重要な部材だけ
が示されている。作業媒体の流動方向は矢印で示されて
いる。種々の図面において同じ部材はそれぞれ同じ符号
で示されている。本発明にとって重要でない部材、例え
ばケーシング、固定装置、導管導通部、燃料準備装置、
調整装置及びそれに類似したものは省略してある。
【００１７】図１においてはドーム形の燃焼室の燃焼室
壁１００に複数の前混合バーナ１０１が配置されてい
る。燃料としては有利にはガスが用いられる。燃焼空気
はリング上の空気入口１０２からケーシング内部１０３
に達し、そこから矢印方向でバーナ１０１内へ流入す
る。
【００１８】図１と図２とに概略的に示された前混合バ
ーナ１０１は例えばＥＰ−Ｂ１−０３２１８０９号明細
書により公知であるダブルコーン型バーナである。この
前混合バーナは主として、流動方向に内外に嵌合させら
れた２つの、中空の、円錐形の部分体１１１，１１２か
ら成っている。この場合には両方の部分体１１１，１１
２のそれぞれの中心軸線１１３，１１４は互いにずらさ
れている。両方の部分体の隣り合う壁部はバーナ内部に
達する燃焼空気のために部分体の長手方向に延びる接線
方向のスリット２０を形成している。バーナ内部には液
状の燃料のための第１の燃料ノズル１１６が配置されて
いる。燃料は鋭角で中空円錐部へ噴射される。形成され
る円錐状の燃料プロフィールは接線方向で流入する燃焼
空気で取囲まれる。軸方向では燃料の集中は連続的に、
燃焼空気との混合に基づき解消される。この実施例の場
合にはバーナは同様にガス状の燃料で運転される。この
ためには接線方向のスリット２０の範囲において、両方
の部分体の壁部に、長手方向に分配されたガス流入開口
１１７が設けられている。ガス運転においては燃焼空気
との間の混合気の形成は、既に入口スリット２０の領域
で開始される。このような形式で２種の燃料を用いた混
合運転も可能であることが明らかである。
【００１９】バーナ出口１１８においては負荷された円
形リング状の横断面に亘ってできるだけ均一な燃料集中
度が得られる。バーナ出口においては規定された円球状
の帰流域が生じる。この帰流域の先端で点火が行なわれ
る。
【００２０】この点まではダブルコーン型バーナは前述
のＥＰ−Ｂ１−０３２１８０９号明細書により公知であ
る。
【００２１】図３−４には大きな矢印で示された主流が
流過する本来の入口ギャップは図示されていない。これ
らの図に示されているように１つの渦流発生体９は主と
して、流れに触れる３つの３角形の面から成っている。
これらの面の１つは屋根面１０であり、２つは側面１１
と１３である。これらの面はその長手方向に所定の角度
を成して流動方向に延びている。
【００２２】図示されたすべての実施例においては両方
の側面１１と１３はギャップ壁２１に対して垂直に延び
ているが、これは強制的ではない。直角３角形から成る
側壁はその長辺で前記ギャップ壁２１に有利にはガス密
に固定されている。側壁は短辺において矢印角αを形成
して当接部を成すように方向づけられている。この当接
部はシャープな結合縁１６として構成され、同様に側面
の下縁が位置するギャップ壁２１に対して垂直に延びて
いる。矢印角αを形成する両方の側面１１，１２は形、
大きさ、方向が対称的であり、対称軸線１７の両側に配
置されている（図６ｂ，７ｂ）。この対称軸線１７はギ
ャップ軸線と同じ方向に向けられている。
【００２３】屋根面１０は流過される入口ギャップに対
して横方向に延びる、きわめてシャープに構成された縁
１５で、側壁１１，１３が載っているのと同じギャップ
壁２１に接している。屋根面１０の長手方向に向けられ
た縁１２，１４は側面の流動ギャップ内に突入する、長
手方向に向けられた縁と合致している。屋根面はギャッ
プ壁２１に対して迎角θを成して延びている。屋根面１
０の長手方向の縁１２，１４は結合縁１６と共に尖端１
８を形成している。
【００２４】もちろん渦流発生体は底面を備え、この底
面で渦流発生体は適当な形式でギャップ壁２１に固定さ
れる。このような底面は渦流発生体の作用には関連して
いない。
【００２５】図３においては両方の側面１１，１３の結
合縁１６は渦流発生体の下流側の縁を形成している。流
過される入口ギャップに対して横方向に延びる屋根面１
０の縁１５は、ギャップ流動媒体で最初に負荷される面
である。
【００２６】渦流発生体９の作用形式は以下の通りであ
る。縁１２と１４とを巡って流れる場合に主流は逆向き
の渦流対偶に変換される。これらの渦流の軸線は主流の
軸線に位置している。形成されている渦流中立域におい
ては両方の渦流の旋回方向は結合縁の範囲で上向きにな
る。渦流数と渦流がブレークダウンする場所は、後者は
所望される除りにおいて、迎角θと矢印角αを適当に選
択することによって決定される。角度の上昇に伴い渦流
強さもしくは渦流数は高められ、渦流がブレークダウン
する場所は上流側に向かって渦流発生体自体の範囲まで
移動する。使用に応じて前記両方の角度θとαは構造的
な所与とプロセス自体とによって予め決められる。この
場合に必要であることは結合縁１６の高さｈを適合させ
るだけである。（図６ａ）。
【００２７】流過される入口ギャップが符号２０で示さ
れている図６ａと６ｂにおいては、渦流発生体がギャッ
プ高さＨに対して異なる高さを有していることができる
ことが示されている。通常は結合縁１６の高さｈは、発
生した渦流が渦流発生体のすぐ下流ですでに一杯のギャ
ップ高さＨを充たすような大きさに達するようにギャッ
プ高さＨに合わせられる。選択される比ｈ／Ｈに影響を
及ぼすことのできる別の基準は、渦流発生体を巡って流
れる場合に生じる圧力降下である。比ｈ／Ｈが大きくな
るにつれて圧力損失係数も上昇する。
【００２８】図４には図３の渦流発生体９をベースとし
たいわゆる半渦流発生体９ａが示されている。この半渦
流発生体９ａにおいては両方の側面の一方だけがα／２
の矢印角を備えている。他方の側面は真直ぐであって流
動方向に向けられている。対称的な渦流発生体９とは異
なってこの場合には傾けられた側面側だけで渦流が形成
される。したがっって渦流発生体９ａの下流側には渦流
中立域は存在せず、渦流発生体９ａが全調節されている
限り、流れには渦流が強制される。
【００２９】図３とは異って図５においては渦流発生体
９のシャープな結合縁１６は、ギャップ流動媒体により
最初に負荷される側に位置している。渦流発生体９は１
８０゜回転させられている。図面から判るように両方の
逆向きの渦流の回転方向は変えられている。
【００３０】図６には流過される入口ギャップ２０の幅
に亘ってどのように複数の渦流発生体９、この場合には
３つの渦流発生体９が中間スペースなしで並べて配置さ
れるかが示されている。入口ギャップ２０はこの場合に
は方形であるが、これは発明にとって特別な意味はな
い。
【００３１】２つの完全な渦流発生体９とこの渦流発生
体９に境界を接する２つの半渦流発生体とを有する変化
実施例は図７に示されている。図６と同じギャップ高さ
Ｈと屋根面１０の同じ迎角θで、渦流発生体はより大き
な高さｈを有している。迎角が変らないことによって渦
流発生体の長さＬは必然的に大きくなり、この結果とし
て、割出しが変わらないために、矢印角αも小さくな
る。図６と比較して発生させられる渦流は小さな渦流強
さを有しているが、短かいインターバルでギャップ横断
面を一杯に充たす。いずれの場合にも渦流のブレークダ
ウンが、例えば流れの安定化のために意図される場合に
は、このブレークダウンは図７における渦流発生体にお
いては図６の渦流発生体の場合よりもあとで行なわれ
る。
【００３２】図６と７に示された通路は方形の低圧空気
通路である。入口ギャップの形状が本発明の作用形式の
ために重要な意味を持たないことを改めて言及してお
く。渦流発生体９，９ａによっては、２つの流れが互い
に混合される。燃焼空気の形態をした主流は矢印方向
で、横に向けられた入口縁１５を負荷する。燃料の形態
をした２次流は主流よりも著しく小さい質量流を有して
おり、渦流発生体の近傍で主流に導入される。
【００３３】図６においては前記導入もしくは噴射は壁
２１ａに設けられた単孔２２ａを介して行なわれる。壁
２１ａは渦流発生体が配置されている壁である。孔２２
ａは対称線１７の上で各渦流発生体の結合縁１６の下流
側に位置している。この構成では燃料は既に形成されて
いる大きなスケールの渦流に与えられる。
【００３４】図７には燃料が同様に壁孔２２ｂを介して
噴射される入口ギャップの変化実施例が示されている。
これらの壁孔２２ｂは渦流発生体の下流側で、渦流発生
体が配置されていない壁２１ｂに、すなわち壁２１ａに
向き合っている壁にある。壁孔２２ｂは図４に示されて
いるように２つの隣り合う渦流発生体の結合縁１６の間
の中間に設けられている。このような形式で燃料は図６
の実施例の場合と同じ形式で渦流内に達する。もちろん
この場合には燃料は同じ渦流発生体によって形成された
渦流対偶の渦流内に混入されるのではなく、２つの隣り
合う渦流発生体のそれぞれ１つの渦流内に混入される点
で図６の実施例とは異っている。隣り合う渦流発生体は
中間スペースなしで配置されかつ渦流対偶は同じ回転方
向に生ぜしめられ、図６と図７の燃料噴射は作用的には
同じである。
【００３５】図８に示された入口ギャップにおいては、
値の変化する速度域が存在することが前提となってい
る。バーナヘッドにおける円錐先端においては、バーナ
出口の近くのギャップ端部における速度のほぼ１．５倍
から２倍の速度を有する。これによってギャップにおけ
る動的な圧力はファクタ３で変化する。バーナ内部にお
ける流れを妨げないためには、入口ギャップに沿った絶
対的な圧力損失を一定に保つことが必要である。これは
図８に示された渦流発生体の種々異なる高さによって達
成される。もちろん異なる高さは異なる圧力降下をもた
らす。この結果としてバーナの圧力損失は渦流発生体の
圧力損失だけ高められることになる。全体として渦流発
生体の圧力損失はバーナ圧力損失の１０％よりも少な
い。
【００３６】もちろんこの代りに絶対値を明らかにする
ことは、この絶対値が数多くのパラメータに関連し、言
い表わし得ないために断念されなければならない。単に
１例として挙げれば、所定の構造形態の渦流発生体にお
ける実験によって、方形のギャップに沿った所定の速度
分布のもとで、バーナのヘッドにおける約１／４ギャッ
プ高さの渦流発生体の高さはバーナ端部における３／４
ギャップ高さを充たす渦流発生体とほぼ同じ圧力損失を
もたらすことが明らかになっている。したがって円錐尖
端の範囲においては渦流発生体はギャップ高さの５０％
である推奨した最小高さに相応しない高さを有してい
る。しかしながらそこで達成されない最適な混合は下流
側で、バーナ口までの比較的に長い混合区間においてさ
らに補償される。全体として、バーナ流動域が変えられ
ない状態で完全な前混合が期待される。
【００３７】図８においては渦流発生体はすべて、同じ
方向と同じ迎角とを有している。これは図２のＡとＢに
示されているように与えられた高さでは渦流発生体の異
なる長さをもたらす。燃料の供給を図６に示した方式に
応じて結合縁の平面において実施しようとすると、これ
はもちろん単孔の不均一な間隔、ひいては直径を結果と
してもたらす。
【００３８】図９の入口ギャップの場合には値と方向の
変化する速度域が存在することが前提となっている。こ
の場合とは圧力降下の適合の他に、流入する燃焼空気の
角度が変化させられないことに注意する必要がある。こ
れに相応してこの場合には渦流発生体の対称軸は流動方
向、すなわちギャップの長手軸線に対して所定の角度を
成して延びている。この実施例においては渦流発生体は
同じ矢印角を有しているが、しかし異なる迎角を有して
いる。これによってすべての渦流発生体の長さは等しく
なっている。燃料噴射のための孔は等間隔である。
【００３９】噴射された燃料は渦流によって連行され、
空気と混合される。燃料は渦流の螺旋状の経過に追従
し、渦流の下流側でバーナ内部に均一に細かく分配され
る。これによって、渦流の与えられていない流れに燃料
が半径方向に噴射される従来の方法の場合のような、対
向する壁へ燃料流が衝突すること及びいわゆるホットス
ポット（ｈｏｔｓｐｏｔｓ）の形成される惧れは減少さ
せられる。
【００４０】主要な混合プロセスは渦流において行なわ
れ、燃料の噴射パルスに対してほぼ影響を与えないの
で、燃料噴射はフレキシブルに保ち、他の限界条件に適
合させることができる。例えば負荷範囲全体において同
じ噴射パルスを維持することができる。混合は渦流発生
体の幾何学的な形状によって決定し、機械負荷、この場
合にはガスタービン出力によって決定されないので、こ
のように構成されたバーナは部分負荷条件でも良好に働
く。
【００４１】もちろん本発明は記述しかつ図示の実施例
に限定されるものではない。渦流発生体を複合的に配置
することに関しては本発明の枠を逸脱することなしに数
多くの組合わせが可能である。又、主流へ２次流を導入
することも多様な形式で行なうことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】バーナ室の部分縦断面図。
【図２】前混合バーナのバーナ出口範囲の横断面図
（Ａ）と円錐尖端範囲の横断面図（Ｂ）。
【図３】渦流発生体の斜視図。
【図４】渦流発生体の変化実施例を示した図。
【図５】図３の渦流発生体の変化実施例を示した図。
【図６】入口ギャップにおける渦流発生体のグループ状
の配置の縦断面図、平面図及び背面図。
【図７】渦流発生体のグループ状の配置の変化実施例を
示す、図３に相当する図。
【図８】組込まれた渦流発生体を有する入口ギャップの
前面図。
【図９】入口ギャップにおける渦流発生体の配置の変化
実施例を示した図。
【符号の説明】
１００ 燃焼室壁、 １０１ 前混合バーナ、 １０２
空気入口、 １０３ケーシング内部、 １１１，１１
２ 部分体、 １１３，１１４ 中心軸線、１１６ 燃
料ノズル、 １１７ ガス流入開口、 １１８ バーナ
出口＝燃焼室、 ２０ 接線方向のギャップ＝入口ギャ
ップ、 ９，９ａ 渦流発生体、１０ 屋根面、 １
１，１３ 側面、 １２，１４ 長手方向縁、 １５
横方向に延びる縁、 １６ 結合縁、 １７ 対称軸
線、 １８ 尖端、 ２０，ａ入口ギャップ、 ２１，
ａ，ｂ ギャップ壁、 ２２，ａ，ｂ 壁孔、 ２４ガ
ス供給部

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ダブルコーン原理による前混合バーナで
    あって、流動方向で互いに内外に嵌合させられた、中空
    の円錐状の２つの部分体（１１１，１１２）から成り、
    これらの部分体（１１１，１１２）の各中心軸線（１１
    ３，１１４）が互いにずらされており、両方の部分体の
    隣接する壁部がその長手方向に燃焼空気のための接線方
    向のギャップ（２０）を形成しており、接線方向のギャ
    ップ（２０）の範囲で両方の部体の壁部には長さ方向に
    分配されたガス流入開口（１１７）が設けられている形
    式のものにおいて、空気が接線方向のギャップ（２０）
    内へ渦流発生体（９）を介して導かれており、これらの
    渦流発生体が、流過されるギャップの幅又は円周に亘っ
    て複数並べて、有利には中間スペースなしで配置されて
    おり、渦流発生体の高さ（ｈ）が流過されるギャップの
    高さ（Ｈ）の少なくとも５０％であり、燃料が渦流発生
    体（９）の直近範囲においてギャップ（２０）に導入さ
    れることを特徴とする、前混合バーナ。
  2. 【請求項２】 渦流発生体（９）が流れと接触する３つ
    の面を有し、これらの面が流れ方向に延び、１つが屋根
    面（１０）であり、残った２つが側面（１１，１３）で
    あり、側面（１１，１３）の下縁が１つの同じギャップ
    壁（２１）によって形成される平面上に位置しており、
    互いに矢印角（α，αｈ）を成しており、屋根面（１
    ０）が、流過される入口ギャップに対して横に延びる縁
    （４５）で側壁と同じギャップ壁（２１）に接触してお
    り、屋根面の長手方向に向けられた縁（１２，１４）が
    側面の、流動ギャップ内に突入する、長手方向に向けら
    れた縁と、ギャップ壁（２１）に対して迎角（θ）を成
    して合致している、請求項１記載のガスタービン設置の
    前混合バーナ。
  3. 【請求項３】 ギャップ高さ（Ｈ）に対する渦流発生体
    （９，９ａ）の高さ（ｈ）の比が、発生した渦流が渦流
    発生体のすぐ下流側で一杯のギャップ高さを充たすよう
    に選択されている、請求項２記載の前混合バーナ。
  4. 【請求項４】 渦流発生体（９）の矢印角（α）を成す
    側面（１１，１３）が対称軸（１７）に対して対称的に
    配置されている、請求項２記載の前混合バーナ。
  5. 【請求項５】 矢印角（α）を成す両方の側面（１１，
    １３）が屋根面（１０）の長手方向に向けられた縁（１
    ２，１４）と一緒に尖端（１８）を形成する結合縁（１
    ６）を共有しており、結合縁（１６）が側面の下縁の位
    置するギャップ壁（２１）に対して垂直に延びている、
    請求項２記載の前混合バーナ。
  6. 【請求項６】 結合縁（１６）及び（又は）屋根面の、
    長手方向に向けられた縁（１２，１４）が少なくともほ
    ぼシャープに構成されている、請求項５記載の前混合バ
    ーナ。
  7. 【請求項７】 ギャップ（２０）に並べて配置された渦
    流発生体（９）が種々異なる高さ（ｈ）を有している、
    請求項１記載の前混合バーナ。
JP6071119A 1993-04-08 1994-04-08 前混合バーナ Pending JPH0712313A (ja)

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